Torres de Transmision

0 Emisin Inicial C. Alarcn M. Gmez A.Galindo 2013/05/31

Rev. Descripcin Dise Revis Aprob Fecha

DISEO LNEA DE TRANSMISIN A 115 kV ENTRE LAS SUBESTACIONES OCOA Y GUAMAL

MEMORIA DE CLCULOS ELECTROMECNICOS,Y RBOLES DE CARGA PARA LA TORRE ESPECIAL

PARA EL CRUCE DEL RIO GUAYURIBA

Dise: Revis: Documento N.: Rev.

C. Alarcn M. Gmez 0Fecha: Fecha: Fecha: Codigo cliente: Rev Cliente.

2013/05/31 2013/05/31 2013/05/31 0

Aprob:

A.Galindo

0

750-LTM-019

CLCULOS ELECTROMECNICOS (CONSORCIO DISEOS META A+I&D)

750-LTM-019 Memoria de clculos electromecnicos y rboles de carga para conductor y cable de guarda de la torre especial

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TABLA DE CONTENIDO 1. INTRODUCCIN ................................................................................................. 4 2. PARMETROS DE DISEO ............................................................................. 4 2.1. PARMETROS PARA EL CABLE CONDUCTOR Y GUARDA ............... 4 2.2. PARMETROS METEOROLGICOS DE DISEO ................................. 5 2.3. PARMETROS ELECTROMECNICOS................................................... 6 2.4. CARGAS SOBRE LAS TORRES ................................................................ 6 2.4.1. CARGAS DE VIENTO .................................................................................. 6

2.4.1.2. Presin de Viento (Pv)......................................................................... 7 2.4.1.3. Factor de respuesta de rfaga para cables (Gw) ............................. 8 2.4.1.4. Factor de correccin por altura de cables ......................................... 9

2.4.2. CARGAS TRANSVERSALES DEBIDAS AL NGULO ............................ 9 2.4.3. CARGAS VERTICALES ............................................................................. 10 2.4.4. CARGAS LONGITUDINALES ................................................................... 10 2.4.5. CARGAS DE SISMO .................................................................................. 10 3. LOCALIZACIN PTIMA DE ESTRUCTURAS ........................................... 11 4. CLCULO MECNICO DE CONDUCTOR Y CABLE DE GUARDA ......... 13 5. SELECCIN CONJUNTO ESTRUCTURAL, CLCULO DE RBOLES DE CARGA ...................................................................................................................... 14 5.1. PUNTOS DE DISEO DE LAS ESTRUCTURAS ................................... 14 6. RBOLES DE CARGA .................................................................................... 14 6.1. ESTRUCTURAS ......................................................................................... 15 6.1.1. HIPTESIS DE CARGA ............................................................................ 15 6.2. ESTRUCTURAS DE SUSPENSIN......................................................... 16

6.2.1. Hiptesis Normal .................................................................................... 16 6.2.2. Hiptesis Anormal 1 ............................................................................... 16 6.2.3. Hiptesis Anormal 2 ............................................................................... 16 6.2.4. Hiptesis de Mantenimiento .................................................................. 16

6.3. CARGAS SOBRE LAS ESTRUCTRAS .................................................... 16 6.4. Curvas de Utilizacin .................................................................................. 17 7. RESULTADOS .................................................................................................. 17 8. CONCLUSIONES.............................................................................................. 18 9. REFERENCIAS ................................................................................................. 18 10. ANEXOS ...................................................................................................... 19 10.1. CLCULO DE LA TEMPERATURA EQUIVALENTE DE CREEP ......... 20 10.2. CLCULO DE FLECHAS Y TENSIONES ................................................ 22 10.3. CLCULO DE RBOLES DE CARGA SUSPENSIN TIPO AE........... 37 10.4. ESQUEMAS DE RBOLES DE CARGA SUSPENSIN TIPO AE ....... 41 10.5. CURVA DE UTILIZACIN ......................................................................... 43



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INDICE DE TABLAS Tabla 1. Caractersticas del cable conductor PEACOCK.. 4 Tabla 2. Caractersticas del cable de guarda OPGW 5 Tabla 3. Parmetros meteorolgicos usados . 5 Tabla 4. Parmetros electromecnicos generales.. 6 Tabla 5. Tensionados del cable conductor 13 Tabla 6. Tensionados del cable de guarda 13 Tabla 7. Factores de seguridad usados 17 INDICE DE FIGURAS Figura 1. Factores de rfaga de viento de 3 s en terreno categora C.. 9



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1. INTRODUCCIN El presente documento contiene los clculos electromecnicos y rboles de carga, para las torres especiales que son necesarias para que la lnea atraviese el rio Guayuriba, dicha lnea de transmisin area de alta tensin, conectar la subestacin existente Ocoa en la ciudad de Villavicencio, con la futura subestacin de Guamal en el municipio de Guamal. ste diseo forma parte del proyecto Diseo detallado y gestin predial para la construccin de la lnea a 115 kV entre la Subestacin Ocoa en el Municipio de Villavicencio y las Subestaciones Guamal y San Fernando ECP en el municipio de Guamal en el Departamento del Meta dentro el marco del plan de mitigacin de la demanda no atendida por falla simple en el sistema de 115 kV hacia el sur del departamento del Meta (Colombia) que est desarrollando EMSA.

2. PARMETROS DE DISEO

2.1. PARMETROS PARA EL CONDUCTOR Y EL CABLE DE GUARDA Caractersticas generales del cable conductor Peacock.

Tabla 1 Caractersticas del cable conductor Peacock TEM DESCRIPCIN Conductor PEACOCK Tipo ACSR Calibre 605 MCM rea total de la seccin 346.0 mm2 Dimetro exterior 24.21 mm Masa unitaria 1.161 kg/m Tensin de rotura 95.87 kN Mdulo de elasticidad 75000 MPa Coeficiente de dilatacin lineal 1.96E-005 /C



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Caractersticas generales del cable de guarda OPGW

Tabla 2. Caractersticas del cable de guarda OPGW TEM DESCRIPCIN Cable de guarda OPGW Tipo OPGW rea total de la seccin 113 mm2 Dimetro exterior 14 mm Masa unitaria 0.547 kg/m Tensin de rotura 77.93 kN Mdulo de elasticidad 106203 MPa Coeficiente de dilatacin lineal 1.57 E-005

2.2. PARMETROS METEOROLGICOS DE DISEO Los parmetros meteorolgicos de la lnea fueron definidos teniendo en cuenta las condiciones ms extremas sobre el cruce del rio Guayuriba.

Tabla 3. Parmetros meteorolgicos usados TEM DESCRIPCIN

Altura sobre el nivel del mar 461 m.s.n.m

Velocidad de viento de diseo 120 km/h

Velocidad de viento coincidente 60 km/h

Temperatura media 25 C

Temperatura mxima ambiental 36 C

Temperatura mnima 15 C

Temperatura coincidente 16 C



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2.3. PARMETROS ELECTROMECNICOS

Tabla 4. Parmetros electromecnicos generales TEM DESCRIPCIN

Tensin nominal 115 kV Nmero de circuitos 2

Nmero de sub-conductores por fase 1 Temperatura mxima de operacin del conductor 75 C

2.4. CARGAS SOBRE LAS TORRES 2.4.1. CARGAS DE VIENTO

Las cargas de viento se evaluaron considerando lo expuesto en el documento ASCE 74 - 2010, teniendo en cuenta una velocidad de viento bsica de rfaga de 3 s y la categora del terreno donde se encuentra la lnea. La ecuacin empleada para hallar la fuerza transversal de viento sobre los conductores y cables de guarda de la estructura (torre) es:

Donde:

Ftcv: Fuerza transversal debida a la carga de viento (kN). Pv: Presin de viento (kPa). VV: Vano viento (m).

: Dimetro del equivalente del cable (m). Gw: Factor de respuesta de rfaga para cables. fi: Factor de importancia. kzc: Factor de correccin por altura de cables. Cd: Factor de forma de los cables = 1. Segn ecuacin 2.6-3 de ASCE-74



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2.4.1.1. Categora del terreno

Segn la norma ASCE 74 - 2010, el terreno se clasifica como categora C que corresponde a terreno abierto, plano, con obstrucciones dispersas; para la cual se han definido los siguientes factores:

fm = 7.0 Zg = 275 m K=0.005 Ls = 67 m = 9.5

Donde: K: coeficiente de resistencia elica superficial. : Coeficiente de la ley de potencias. Zg: altura del gradiente (m). Ls: Escala de turbulencia (m). fm: Coeficiente de la ley de potencias sostenida del viento.

2.4.1.2. Presin de Viento (Pv) La presin de viento (Pv), se calcula con la siguiente frmula.

Donde:

:Densidad del aire (kg/m3)/2 V: Velocidad de viento (m/s)

La densidad del aire/2 se obtiene as:

H: Altitud del terreno (m.s.n.m)



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2.4.1.3. Factor de respuesta de rfaga para cables (Gw) El factor de respuesta de rfaga se calcula as:

Donde:

E: Factor de exposicin evaluado como la altura efectiva de los cables. Bw: Trmino de respuesta adimensional correspondiente a la carga de viento ambiente cuasiesttica en los cables. Kv: Relacin de velocidad de rfaga de 3 segundos a velocidad promedio de 10 minutos en terreno abierto a la altura de referencia de 10 m.

El factor de exposicin se calcula as:

Donde:

K: coeficiente de resistencia elica superficial. : Coeficiente de la ley de potencias. Zh: Altura media de los conductores o cable de guarda. Definida como la altura promedio del cable a los 2/3 de la flecha.

El trmino de respuesta adimensional se calcula as:

Donde:

VV: Vano viento (m). Ls: Escala de turbulencia (m).

Otra forma de hallar el valor de Gw es con la siguiente grfica:



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Figura 1. Factor de respuesta de rfaga para terreno tipo C. La figura 1 ha sido tomada del libro Normalizacin de estructuras 230kV de ISA.

2.4.1.4. Factor de correccin por altura de cables

Dnde:

Zh: Altura media de los conductores o cable de guarda. Definida como la altura promedio del cable a los 2/3 de la flecha. Zg: altura del gradiente (m).

2.4.2. CARGAS TRANSVERSALES DEBIDAS AL ANGULO

Ft = 2 xTh x sen (/ 2)

Th: Tensin del conductor con viento V y temperatura coincidente (KN). a: Angulo de deflexin ().



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2.4.3. CARGAS VERTICALES Fv = VP x w + wc + wm

VP: Vano peso (m) w : Peso unitario del conductor (kN/m) wc : Peso de las cadenas de aisladores (kN) wm: Carga de mantenimiento (kN)

2.4.4. CARGAS LONGITUDINALES

Estas son producidas por las diferencias de tensin que se presentan en la estructura. En estructuras en suspensin la carga longitudinal es cero en la condicin normal, mientras que en las retenciones la carga se da por la diferencia de tensiones en los vanos reguladores adyacentes en la condicin normal.

Flc = 0 en torres en suspensin en condicin normal. Flc = Thi - Thj si es en retencin en condicin normal.

En la condicin anormal o excepcional estas cargas se evalan como se indica ms adelante.

Flc = MAX (Thi Thj)*0,75 si es en suspensin en condicin anormal. Flc = MAX (Thi Thj) si es en retencin en condicin anormal.

2.4.5. CARGAS DE SISMO

Las lneas de transmisin elctrica histricamente han obtenido buenos resultados en los eventos ssmicos, debido a que se componen de estructuras con peso relativamente ligero, estn en lugares despejados y se encuentran conectadas por conductores flexibles. El diseo de las lneas de transmisin elctrica internacionalmente se rige por diferentes cdigos entre ellos el NESC, as como varios documentos de orientacin publicados por el IEEE (Institute of Electrical and Electronics Engineers), IEC 60826 (INTERNATIONAL STANDARD, Design criteria of overhead transmission lines), y el ASCE (American Society of Civil Engineers). En relacin a las consideraciones ssmicas el ASCE 74, declara dentro de los lineamientos para las cargas estructurales en las Lneas de Transmisin Elctrica que: "las estructuras de transmisin no estn tpicamente diseadas para las vibraciones causadas por los terremotos debido a que estas cargas son menores



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que las producidas por las combinaciones de viento/hielo." En virtud de ser diseadas para soportar las cargas producidas por viento, hielo, y sus combinaciones de carga, las estructuras de transmisin son intrnsecamente capaces de resistir las fuerzas ssmicas inducidas, estas consideraciones sobre las cargas en las estructuras son extensivas a las cargas en las cimentaciones. Las excepciones a estas declaraciones son los daos causados por licuacin del suelo, el deslizamiento del terreno o la propagacin de fracturas a travs de los suelos en que est situada la base, en estos casos se requiere tener en cuenta dentro del diseo el comportamiento del suelo inducido por los sismos, riesgos que son detectados en los estudios de suelo realizados en los sitios de cada estructura. Adicionalmente se han realizado diversos estudios y modelaciones dinmicas para indagar los efectos del sismo en las lneas de transmisin elctrica dando como resultados: Un movimiento uniforme en ambos soportes de las torres no representa el caso ms crtico, se necesita de condiciones diferentes en los apoyos para dar lugar un aumento significativo de los desplazamientos y de las cargas. La tensin adicional en los cables de la lnea de transmisin debido al movimiento ssmico es relativamente pequeo, y generalmente no causan la ruptura del conductor. La importancia de los efectos de sismo en el diseo de una lnea de transmisin depende de contar con bajas velocidades de viento y del comportamiento de la lnea frente a determinado frente de onda, que segn estudios probabilsticos arrojan una muy baja ocurrencia de un sismo que posea una longitud de onda crtico para una lnea de transmisin elctrica determinada.

3. LOCALIZACIN PTIMA DE ESTRUCTURAS La localizacin ptima de estructuras se llev a cabo con la ayuda del programa PLS-CADD con base en el levantamiento virtual del recorrido de la lnea. En el programa se codific el perfil del terreno y el perfil de seguridad, incluyendo todos los obstculos registrados en el levantamiento, definiendo las distancias de seguridad que se deben respetar en cada caso, conforme a los usos del suelo dependiendo del tipo de terreno u obstculo, tales como carreteras, pasos peatonales, quebradas, zonas inundables, lneas de transmisin, etc.



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En ste caso se han definido las ubicaciones en puntos estratgicos para lograr el cruce del ro, tales como las orillas del ro (respetando las distancias de seguridad a las que haya lugar) y un punto de terreno superficial dentro del ro, la torre que se ubique en el rio debe tener una cimentacin adecuada para los fenmenos a los que ser sometida. La catenaria para el proceso se calcula con base en los parmetros atmosfricos y condiciones limitantes descritas, temperatura mxima de operacin y elasticidad final y para un vano regulador ligeramente menor al esperado en el tramo promedio del cruce. Esto se hace porque una vez se realice la localizacin de estructuras, al calcular el vano regulador real, suele ocurrir que al obtener valores menores al vano regulador supuesto, la tensin con temperatura mxima de operacin es menor y por tanto aparecen acercamientos. La localizacin de estructuras se realiz directamente ubicando torres especiales con la altura adecuada en vez de usar un algoritmo que permite estudiar todas las posibles combinaciones de estructuras, debido a que ninguna de las torres inicialmente definidas tiene caractersticas que permitan el cruce del obstculo sin violar las distancias de seguridad. Para verificar el cumplimiento de las condiciones de utilizacin de las estructuras, se us la funcin respectiva del programa diseada para calcular los parmetros de cada estructura tales como vano efectivo, vano viento, vano peso en condiciones de temperatura mnima y temperatura mxima (vano peso fro y vano peso caliente) y el vano regulador del tramo de las tres torres especiales. Con base en estos parmetros se calcularon los ngulos de balanceo de las cadenas de aisladores. Tanto los parmetros de diseo de las estructuras, como los ngulos de balanceo de las cadenas se verificaron con los mximos permitidos para revisar su viabilidad en las condiciones definidas en la localizacin. En los casos en que alguno de estos parmetros sobrepas los mximos, se hicieron los ajustes pertinentes para corregir el problema. Luego de estos chequeos se re-calcularon las condiciones de tensionado, utilizando el vano regulador del tramo y se actualizaron las catenarias en el PLS-CADD. No se presenta la falla en cascada, debido a que el nmero de torres entre las retenciones del tramo donde estn las torres especiales es menor a 6.



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4. CLCULO MECANICO DE CONDUCTOR Y CABLE DE GUARDA Utilizando el programa de computo ID-FYT, el cual calcula las flechas y tensiones para el cable de guarda y cables conductor seleccionado y para el vano regulador del tramo de las torres especiales, usando los valores de los parmetros de los cables (conductor y de guarda) y las condiciones meteorolgicas definidas, se realiz el clculo mecnico para dichos cables. Para el anlisis de las diferentes hiptesis, el programa utiliza la ecuacin de cambio de estado para calcular las flechas y tensiones para el vano regulador requerido. El programa calcula para el vano considerado las tensiones horizontales y las flechas para las diferentes condiciones de carga (hiptesis) asumidas. El resultado obtenido se utiliz posteriormente para el anlisis mecnico del vano regulador de la lnea en lo referente a distancia a tierra con temperatura mxima; condiciones de carga sobre las estructuras con velocidades mxima y media de viento (rboles de carga) y para condiciones de tendido y regulacin del tramo de la lnea. Teniendo en cuenta los parmetros mecnicos y meteorolgicos determinados en los criterios de diseo electromecnico (verificados con las condiciones especficas en la zona del cruce), para el clculo de las flechas y tensiones se considerarn las siguientes condiciones limitantes utilizando la Ecuacin de Estado exacta:

TEM DESCRIPCIN Condicin diaria promedio 20.0 %T.R Tensin con temperatura mnima y condicin inicial 30.0 %T.R Tensin con temperatura coincidente y viento mximo 50.0 %T.R

Tabla 5. Tensiones para el cable conductor

TEM DESCRIPCIN Condicin diaria promedio 12.5 %T.R Tensin con temperatura mnima y condicin inicial 30.0 %T.R Tensin con temperatura coincidente y viento mximo 50.0 %T.R

Tabla 6. Tensiones para el cable de guarda

En el ANEXO 10.2 se presentan los clculos y grficos de Flechas y Tensiones para los porcentajes indicados de los conductores y los cables de guarda.



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5. SELECCIN CONJUNTO ESTRUCTURAL, CLCULO DE RBOLES DE CARGA

Para realizar el cruce del ro Guayuriba, en la lnea de transmisin de alta tensin entre Ocoa y Guamal a 115kV, se emplearn torres tipo AE especiales de suspensin de 60 m de altura, dicha torre se disear con dos cuerpos debido a que de las tres torres especiales a usar, la torre a ubicar en una de las orillas ser aproximadamente 5m ms corta debido a que la cota de terreno es mayor que la de las otras dos torres. Para el diseo del tramo de inters la estructura (torre) a usar ser metlica, con castillete y con tres fases a cada lado que tienen la capacidad de sostener y cumplir con las exigencias del cruce del ro Guayuriba. La altura de la torre de celosa ser variable en secciones de 4.5 m mediante la extensin de cuerpo, y se usar la pata de 9 m. A continuacin se describe la clase de torre considerada: Torre AE: Torre de suspensin con altura aproximada de 60 m. En el plano 750-LT1-004 Plano de silueta general, se presenta la geometra de cada tipo de estructura a utilizar incluida la torre AE.

5.1. DEFINICION DE LOS PUNTOS DE DISEO DE LAS ESTRUCTURAS Para el diseo del cruce se define la estructura especial. Para definir el punto de diseo, es decir el valor con el cual se determinan los rboles de cargas definitivos y curva de utilizacin, se tomaron los datos ms representativos (mximos) del tramo del cruce del ro, para determinar el vano viento, vano peso y que no hayan ngulos de deflexin mayores a 2, para la estructura basados en la experiencia en proyectos similares y en el plantillado preliminar. Partiendo de esta informacin, se decidi seleccionar en tipo de estructura especial en suspensin que se denomina AE, con unos puntos de diseo como se definen en el numeral 7.2.

6. RBOLES DE CARGA Los rboles de carga se calcularon para cada una de las hiptesis de carga, con el punto de diseo y vano regulador encontrado a lo largo del proceso de plantillado, en condiciones normal y anormal. Para proteger la estructura de la accin de las cargas ejercidas por los conductores y de la variacin aleatoria de fenmenos meteorolgicos, tales como el viento y la temperatura, es necesario afectar las cargas de trabajo por un conjunto de factores de sobrecarga con los cuales se garantice la resistencia de las estructuras y por consiguiente la confiabilidad de la



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lnea. Se han realizado varios estudios, inicialmente con base determinstica y ms recientemente con base probabilstica, con el objeto de establecer los valores de estos factores para los diferentes tipos de carga a las que est sometida la estructura usada para el cruce. El anlisis estructural se realizar inicialmente con cargas de trabajo y luego se verificar el diseo de cada componente aplicando los factores de mayoracin. A continuacin se presentan las hiptesis de carga y los parmetros de diseo de acuerdo a lo definido por la norma RETIE en lo relacionado con lneas de transmisin segn el numeral 25.2 de dicha norma, para definir las condiciones de carga de las estructuras.

6.1. ESTRUCTURAS 6.1.1. HIPTESIS DE CARGA

De acuerdo con el RETIE, se analizarn las cargas segn las hiptesis para transmisin, que se plantean ms adelante y se disear para las condiciones de carga que sometan a las estructuras a las situaciones ms crticas. Para el tipo de estructura se considerarn las fuerzas de viento y peso correspondientes a la torre de acuerdo a las reas reales. Las tensiones de conductor y cable de guarda que se aplicarn son: Para condicin normal - Calculada con viento mximo de diseo (viento mximo de rfaga de 3 seg y perodo de retorno de 50 aos), temperatura coincidente (temperatura mnima promedio), en condicin final y la mxima para todos los vanos considerados. Para condicin anormal - Calculada con viento mximo promedio (rfaga de 3 seg), temperatura mnima, en condicin final y mxima para todos los vanos considerados. Todos los cables intactos y afectados son calculados en esta condicin. Para condicin de tendido - 75% de la calculada sin viento, temperatura promedio, en condicin final (EDS) para el vano de diseo. A continuacin se presentan las hiptesis de carga de la estructura que se usarn en el tramo considerado.



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6.2. ESTRUCTURAS DE SUSPENSIN

6.2.1. Hiptesis Normal Todos los conductores y cable de guarda sanos con viento mximo, elasticidad final y temperatura coincidente. La carga transversal por ngulo sobre conductores y cables de guarda se evaluar calculando la tensin en condiciones finales con viento mximo de diseo y temperatura coincidente. No hay carga longitudinal por desbalance debidas a vanos adyacentes desiguales.

6.2.2. Hiptesis Anormal 1 El cable conductor roto. Las dems fases y cable conductor sanos, condicin de carga diaria final, con viento medio.

6.2.3. Hiptesis Anormal 2 Cable de guarda sano. Una fase rota, condicin de carga diaria final, con viento medio.

6.2.4. Hiptesis de Mantenimiento La carga vertical de mantenimiento se considerar como la carga vertical debida al vano peso de diseo aumentado en un cincuenta por ciento (50%), condicin de carga diaria final y sin viento.

6.3. CARGAS SOBRE LAS ESTRUCTRAS Las diferentes solicitaciones a las que se vio sometida la estructura de la torre se presentaron en los rboles de carga, que se calcularon para cada una de las hiptesis de carga, el punto de diseo y vano regulador que se encontr con el plantillado, en condiciones normal y excepcional. Para proteger la torre de la accin de las cargas ejercidas por los conductores y de la variacin aleatoria de fenmenos meteorolgicos, tales como el viento y la temperatura, fue necesario afectar las cargas de trabajo por un conjunto de factores como se menciona en la seccin 6. En la siguiente tabla se presentan los factores de seguridad:



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Tabla 7. Factores de seguridad usados TORRES Suspensin Retencin y terminal

HIPOTESIS Normal

Mantenim. Anormal Normal

Mantenim. Anormal

Carga transversal de viento 1.65 1.65 2.00 2.00 Carga transversal de ngulo 1.40 1.40 1.40 1.40

Carga longitudinal 1.20 1.20 1.20 1.20

Carga vertical 1.10 1.10 1.10 1.10

Peso Propio 1.00 1.00 1.00 1.00

Es necesario mencionar que los factores de seguridad mencionados anteriormente han sido tomados de la normatividad dispuesta para CODENSA.

6.4. CURVAS DE UTILIZACIN Las curvas de utilizacin de las estructuras se calculan verificando las cargas cuando el vano viento es cero con un ngulo de deflexin mximo y cuando el vano viento es mximo y el ngulo de deflexin es cero. Para la estructura, se verific que la carga resultante de las cargas transversales (carga de viento y de ngulo) en el punto de diseo fuera igual a la carga resultante para las condiciones de ngulo de deflexin y vano viento antes mencionadas, ya que las curvas dependen de la capacidad de las crucetas. En el anexo 10.5 se puede encontrar la curva de utilizacin

7. RESULTADOS Los resultados del clculo de la temperatura equivalente del creep se muestran en el ANEXO 10.1, las flechas y tensiones se presentan en el ANEXO 10.2, los clculos de rboles de carga en el ANEXO 11.3, y los esquemas de rboles de carga en el ANEXO 11.4.



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8. CONCLUSIONES De acuerdo con la topografa y las condiciones del cruce del rio Guayuriba, se seleccion las estructuras que cumplieran con las distancias de seguridad requeridas y que respondieran a las exigencias de los grandes vanos existentes por medio de la creacin de la estructura tipo AE (A especial) La estructura cumple con los criterios de resistencia y balanceo de cadenas para todos los casos de carga.

9. REFERENCIAS A. Ministerio de Minas y Energa. Reglamento Tcnico de Instalaciones Elctricas

(RETIE). Resolucin No. 18-1294 del 6 de agosto de 2008. B. ASCE Manuals and Reports on Engineering Practice No. 74



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10. ANEXOS



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10.1. CLCULO DE LA TEMPERATURA EQUIVALENTE DE CREEP



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10.2. CLCULO DE FLECHAS Y TENSIONES



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10.3. CLCULO DE RBOLES DE CARGA ESTRUCTURA EN SUSPENSIN TIPO AE



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10.4. ESQUEMAS DE RBOLES DE CARGA PAR ALA SUSPENSIN TIPO AE


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10.5. CURVA DE UTILIZACIN


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