Embed Size (px)
DESCRIPTION
123
Citation preview
Project Fuel Storage Tank and Water TankItem Pile's ExecutionLocation Noi Bai International Airport
1. Input data.Steel grade: CCT 34
Standard strength 245 (Mpa)
Safety factor of material 1.05Designed strength f = 233 (Mpa)
Shear strength 135 (Mpa)
2. Parameters of pile.Diameter of pile 600 (mm)Weight of pile g = 393 (kg/m) `Maximum length of pile L = 15 (m)Over load coefficient a = 1.5 Dimension of the crane hook C (Unit : mm)
3. Calculation bearing capacity of the crane hook 3.1 Calculation shear bearing capacity of section 1-1Shear force V = 0.5*a*g*L = 4421 (kg)Section borne shear force is rectangular with:
Thickness of section b= 20 (mm)Height of section h= 35 (mm)Plastic modulus S=(0.5*b*h)*0.25*h= 3063 (mm3)
Moment of inertia 71458 (mm4)Checking shear bearing capacity of section
92.85 (Mpa)Coefficient of working conditions 0.90
92.85 < 121.80 (Mpa)3.2 Calculation shear bearing capacity of section 2-2Shear force V = 0.5*a*g*L = 4421 (kg)Moment M =V*((350-120)*0.5+60) = 773719 (kg.mm)Section borne shear force is rectangular with:
Thickness of section b= 20 (mm)Height of section h= 80 (mm)Plastic modulus S=(0.5*b*h)*0.25*h= 16000 (mm3)
Moment of inertia 853333 (mm4)Resistance to bending moment W=I*2/h = 21333 (mm3)
Checking shear bearing capacity of section
Coefficient of working conditions 0.90
40.62 < 121.80 (Mpa)
36.27 < 210.00 (Mpa)
79.15 < 241.50 (Mpa)
CALCULATION BEARING CAPACITY OF THE CRANE HOOK C(According to TCXDVN 338-2005 Steel Structure - Design standard)
fy =
gM=
fv =0.58 fy/gM=
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
t =gc=
t = fvgc =
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
s = M/W <=fgc
seq = sqrt(s2+3t2) <= 1.15 fgc
gc=
t = fvgc =
s = fgc =
seq = 1.15fgc =
Project Fuel Storage Tank and Water TankItem Pile's ExecutionLocation Noi Bai International Airport
CALCULATION BEARING CAPACITY OF THE CRANE HOOK C(According to TCXDVN 338-2005 Steel Structure - Design standard)
3.3 Calculation axial and bending bearing capacity of section 3-3Axial force N = V= 0.5*a*g*L = 4421 (kg)Moment M= N*(300-60) = 1061100 (kg.mm)
Section borne shear force is rectangular with:Thickness of section b= 20 (mm)Height of section h= 120 (mm)Area A=b*h= 2400 (mm3)
Moment of inertia 2880000 (mm4)Resistance to bending moment W=2*I/h = 48000 (mm3)
Checking bearing capacity of section
234.69 (Mpa)Coefficient of working conditions 0.90
234.69 < 210.00 (Mpa)
Crane hook is sufficient bearing capacity for working
I=b*h3/12 =
s = N/A+M/W <= fgc
s =gc=
s = fgc =
4. Conclusions
Project Fuel Storage Tank and Water TankItem Pile's ExecutionLocation Noi Bai International Airport
1. Input data.Steel grade: CCT 34
Standard strength 345 (Mpa)
Safety factor of material 1.05Designed strength f = 329 (Mpa)
Shear strength 191 (Mpa)
2. Parameters of pile.Diameter of pile 600 (mm)Weight of pile g = 393 (kg/m) `Maximum length of pile L = 15 (m)Over load coefficient a = 1.5 Dimension of the crane hook C (Unit : mm)
3. Calculation bearing capacity of the crane hook 3.1 Calculation shear bearing capacity of section 1-1Shear force V = 0.5*a*g*L = 15 (kg)Section borne shear force is rectangular with:
Thickness of section b= 16 (mm)Height of section h= 60 (mm)Plastic modulus S=(0.5*b*h)*0.25*h= 7200 (mm3)
Moment of inertia 288000 (mm4)Checking shear bearing capacity of section
0.23 (Mpa)Coefficient of working conditions 0.90
0.23 < 171.51 (Mpa)3.2 Calculation shear bearing capacity of section 2-2Shear force V = 0.5*a*g*L = 15 (kg)Moment M =V*((350-120)*0.5+60) = 4,500 (kg.mm)Section borne shear force is rectangular with:
Thickness of section b= 16 (mm)Height of section h= 80 (mm)Plastic modulus S=(0.5*b*h)*0.25*h= 12800 (mm3)
Moment of inertia 682667 (mm4)Resistance to bending moment W=I*2/h = 17067 (mm3)
Checking shear bearing capacity of section
Coefficient of working conditions 0.90
0.17 < 171.51 (Mpa)
0.26 < 295.71 (Mpa)
0.40 < 340.07 (Mpa)
CALCULATION BEARING CAPACITY OF THE CRANE HOOK C(According to TCXDVN 338-2005 Steel Structure - Design standard)
fy =
gM=
fv =0.58 fy/gM=
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
t =gc=
t = fvgc =
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
s = M/W <=fgc
seq = sqrt(s2+3t2) <= 1.15 fgc
gc=
t = fvgc =
s = fgc =
seq = 1.15fgc =
Project Fuel Storage Tank and Water TankItem Pile's ExecutionLocation Noi Bai International Airport
CALCULATION BEARING CAPACITY OF THE CRANE HOOK C(According to TCXDVN 338-2005 Steel Structure - Design standard)
3.3 Calculation axial and bending bearing capacity of section 3-3Axial force N = V= 0.5*a*g*L = 15 (kg)Moment M= N*(300-60) = 4,500 (kg.mm)
Section borne shear force is rectangular with:Thickness of section b= 16 (mm)Height of section h= 210 (mm)Area A=b*h= 3360 (mm3)
Moment of inertia 12348000 (mm4)Resistance to bending moment W=2*I/h = 117600 (mm3)
Checking bearing capacity of section
0.42 (Mpa)Coefficient of working conditions 0.90
0.42 < 295.71 (Mpa)
Crane hook is sufficient bearing capacity for working
I=b*h3/12 =
s = N/A+M/W <= fgc
s =gc=
s = fgc =
4. Conclusions
ProjectItemLocation
1. MaterialSteel grade: CCT42
Standard strength 260 (Mpa)
Safety factor of material 1.05Designed strength f = 248 (Mpa)
Shear strength 144 (Mpa)
2. LoadingLoad Q = 10 (Ton)Over load coefficient a = 1.2 `
Dimension of the crane hook C (Unit : mm)
3. Calculation bearing capacity of the crane hook 3.1 Calculation shear bearing capacity of section 1-1Shear force V = a*Q = 12,000 (kg)Section borne force is rectangular with following properties:
Thickness of section b= 20 (mm)Height of section h= 70 (mm)Plastic modulus S=(0.5*b*h)*0.25*h= 12250 (mm3)
Moment of inertia 571667 (mm4)Checking shear bearing capacity of section
126.00 (Mpa)Coefficient of working conditions 0.90
126.00 < 129.26 (Mpa)
3.2 Calculation axial and bending bearing capacity of section 2-2Axial force N = V= a*Q = 12,000 (kg)Moment M= 3,600,000 (kg.mm)Section borne force is rectangular with following properties:
Thickness of section b= 20 (mm)Height of section h= 240 (mm)Area A=b*h= 4800 (mm3)
Moment of inertia 23040000 (mm4)Resistance to bending moment W=2*I/h = 192000 (mm3)
Checking bearing capacity of section
208.25 (Mpa)Coefficient of working conditions 0.90
208.25 < 222.86 (Mpa)
CALCULATION BEARING CAPACITY OF THE CRANE C - HOOK(According to TCXDVN 338-2005 Steel Structure - Design standard)
fy =
gM=
fv =0.58 fy/gM=
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
t =gc=
t = fvgc =
I=b*h3/12 =
s = N/A+M/W <= fgc
s =gc=
s = fgc =
ProjectItemLocation
CALCULATION BEARING CAPACITY OF THE CRANE C - HOOK(According to TCXDVN 338-2005 Steel Structure - Design standard)
3.3 Calculation shear and bending moment bearing capacity of section 3-3Shear force V = a*Q = 12,000 (kg)Moment M = 3,600,000 (kg.mm)Section borne force is rectangular with following properties:
Thickness of section b= 20 (mm)Height of section h= 80 (mm)Plastic modulus S=(0.5*b*h)*0.25*h= 16000 (mm3)
Moment of inertia 853333 (mm4)Resistance to bending moment W=I*2/h = 21333 (mm3)
Checking shear bearing capacity of section
Coefficient of working conditions 0.90
110.25 < 129.26 (Mpa)
168.75 < 222.86 (Mpa)
254.84 < 256.29 (Mpa)
Crane hook is sufficient bearing capacity for working
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
s = M/W <=fgc
seq = sqrt(s2+3t2) <= 1.15 fgc
gc=
t = fvgc =
s = fgc =
seq = 1.15fgc =4. Conclusions
Dự án Tính toán N.V.TuấnHạng mục KiểmVị trí Ngày 22/10/2013
1. Vật liệuMác thép CCT42
Cường độ tiêu chuẩn 260 (Mpa)
Hs tin cậy vật liệu 1.05Cường độ tính toán f = 248 (Mpa)
Cường độ chịu cắt 144 (Mpa)
2. Tải trọngTải trọng Q = 10 (Ton)Hệ số vượt tải a = 1.2 `
Dimension of the crane hook C (Unit : mm)
3. Tính toán 3.1 Tính toán khả năng chịu cắt tại tiết diện 1 - 1Lực cắt V = a*Q = 12,000 (kg)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 20 (mm)Chiều cao h= 70 (mm)Mô men tĩnh S=(0.5*b*h)*0.25*h= 12250 (mm3)
Mô men quán tính 571667 (mm4)Kiểm tra ứng suất cắt
126.00 (Mpa)Hệ số điều kiện làm việc 0.90
126.00 < 129.26 (Mpa)
3.2 Tính toán khả năng chịu kéo-uốn đồng thời tại tiết diện 2 -2Lực cắt N = V= a*Q = 12,000 (kg)Mô men M= 3,600,000 (kg.mm)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 20 (mm)Chiều cao h= 210 (mm)Diện tích A=b*h= 4200 (mm3)
Mô men quán tính 15435000 (mm4)Mô men kháng uốn W=2*I/h = 147000 (mm3)
Kiểm tra ứng suất
268.00 (Mpa)Hệ số điều kiện làm việc 0.90
268.00 < 222.86 (Mpa)
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓC CẨU CHỮ C(Theo TCXDVN 338-2005 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế)
fy =
gM=
fv =0.58 fy/gM=
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
t =gc=
t = fvgc =
I=b*h3/12 =
s = N/A+M/W <= fgc
s =gc=
s = fgc =
Dự án Tính toán N.V.TuấnHạng mục KiểmVị trí Ngày 22/10/2013
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓC CẨU CHỮ C(Theo TCXDVN 338-2005 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế)
3.3 Tính toán khả năng chịu cắt - uốn đồng thời tại tiết diện 3-3Lực cắt V = a*Q = 12,000 (kg)Mô men M = 3,600,000 (kg.mm)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 20 (mm)Chiều cao h= 80 (mm)Mô men tĩnh S=(0.5*b*h)*0.25*h= 16000 (mm3)
Mô men quán tính 853333 (mm4)Mô men kháng uốn W=I*2/h = 21333 (mm3)
Kiểm tra ứng suất
Ứng suất cắt
Ứng suất pháp
Ứng suất tương đươngHệ số điều kiện làm việc 0.90
110.25 < 129.26 (Mpa)
168.75 < 222.86 (Mpa)
254.84 < 256.29 (Mpa)
Móc cẩu chữ C đảm bảo khả năng chịu lực với tải trọng Q=10 tấn
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
s = M/W <=fgc
seq = sqrt(s2+3t2) <= 1.15 fgc
gc=
t = fvgc =
s = fgc =
seq = 1.15fgc =4. Kết luận
Dự án Tính toán N.V.TuấnHạng mục KiểmVị trí Ngày 22/10/2013
1. Vật liệuMác thép CCT42
Cường độ tiêu chuẩn 260 (Mpa)
Hs tin cậy vật liệu 1.05Cường độ tính toán f = 248 (Mpa)
Cường độ chịu cắt 144 (Mpa)
2. Tải trọngTải trọng Q = 8 (Ton)Hệ số vượt tải a = 1.2 `
Dimension of the crane hook C (Unit : mm)
3. Tính toán 3.1 Tính toán khả năng chịu cắt tại tiết diện 1 - 1Lực cắt V = a*Q = 9,600 (kg)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 20 (mm)Chiều cao h= 60 (mm)Mô men tĩnh S=(0.5*b*h)*0.25*h= 9000 (mm3)
Mô men quán tính 360000 (mm4)Kiểm tra ứng suất cắt
117.60 (Mpa)Hệ số điều kiện làm việc 0.90
117.60 < 129.26 (Mpa)
3.2 Tính toán khả năng chịu kéo-uốn đồng thời tại tiết diện 2 -2Lực cắt N = V= a*Q = 9,600 (kg)Mô men M= 2,880,000 (kg.mm)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 20 (mm)Chiều cao h= 210 (mm)Diện tích A=b*h= 4200 (mm3)
Mô men quán tính 15435000 (mm4)Mô men kháng uốn W=2*I/h = 147000 (mm3)
Kiểm tra ứng suất
214.40 (Mpa)Hệ số điều kiện làm việc 0.90
214.40 < 222.86 (Mpa)
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓC CẨU CHỮ C(Theo TCXDVN 338-2005 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế)
fy =
gM=
fv =0.58 fy/gM=
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
t =gc=
t = fvgc =
I=b*h3/12 =
s = N/A+M/W <= fgc
s =gc=
s = fgc =
Dự án Tính toán N.V.TuấnHạng mục KiểmVị trí Ngày 22/10/2013
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓC CẨU CHỮ C(Theo TCXDVN 338-2005 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế)
3.3 Tính toán khả năng chịu cắt - uốn đồng thời tại tiết diện 3-3Lực cắt V = a*Q = 9,600 (kg)Mô men M = 2,880,000 (kg.mm)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 20 (mm)Chiều cao h= 80 (mm)Mô men tĩnh S=(0.5*b*h)*0.25*h= 16000 (mm3)
Mô men quán tính 853333 (mm4)Mô men kháng uốn W=I*2/h = 21333 (mm3)
Kiểm tra ứng suất
Ứng suất cắt
Ứng suất pháp
Ứng suất tương đươngHệ số điều kiện làm việc 0.90
88.20 < 129.26 (Mpa)
135.00 < 222.86 (Mpa)
203.87 < 256.29 (Mpa)
Móc cẩu chữ C đảm bảo khả năng chịu lực với tải trọng Q=8 tấn
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
s = M/W <=fgc
seq = sqrt(s2+3t2) <= 1.15 fgc
gc=
t = fvgc =
s = fgc =
seq = 1.15fgc =4. Kết luận
Dự án Tính toán N.V.TuấnHạng mục KiểmVị trí Ngày 22/10/2013
1. Vật liệuMác thép CCT42
Cường độ tiêu chuẩn 260 (Mpa)
Hs tin cậy vật liệu 1.05Cường độ tính toán f = 248 (Mpa)
Cường độ chịu cắt 144 (Mpa)
2. Tải trọngTải trọng Q = 6 (Ton)Hệ số vượt tải a = 1.2 `
Dimension of the crane hook C (Unit : mm)
3. Tính toán 3.1 Tính toán khả năng chịu cắt tại tiết diện 1 - 1Lực cắt V = a*Q = 7,200 (kg)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 20 (mm)Chiều cao h= 50 (mm)Mô men tĩnh S=(0.5*b*h)*0.25*h= 6250 (mm3)
Mô men quán tính 208333 (mm4)Kiểm tra ứng suất cắt
105.84 (Mpa)Hệ số điều kiện làm việc 0.90
105.84 < 129.26 (Mpa)
3.2 Tính toán khả năng chịu kéo-uốn đồng thời tại tiết diện 2 -2Lực cắt N = V= a*Q = 7,200 (kg)Mô men M= 2,160,000 (kg.mm)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 20 (mm)Chiều cao h= 180 (mm)Diện tích A=b*h= 3600 (mm3)
Mô men quán tính 9720000 (mm4)Mô men kháng uốn W=2*I/h = 108000 (mm3)
Kiểm tra ứng suất
215.60 (Mpa)Hệ số điều kiện làm việc 0.90
215.60 < 222.86 (Mpa)
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓC CẨU CHỮ C(Theo TCXDVN 338-2005 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế)
fy =
gM=
fv =0.58 fy/gM=
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
t =gc=
t = fvgc =
I=b*h3/12 =
s = N/A+M/W <= fgc
s =gc=
s = fgc =
Dự án Tính toán N.V.TuấnHạng mục KiểmVị trí Ngày 22/10/2013
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓC CẨU CHỮ C(Theo TCXDVN 338-2005 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế)
3.3 Tính toán khả năng chịu cắt - uốn đồng thời tại tiết diện 3-3Lực cắt V = a*Q = 7,200 (kg)Mô men M = 2,160,000 (kg.mm)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 20 (mm)Chiều cao h= 80 (mm)Mô men tĩnh S=(0.5*b*h)*0.25*h= 16000 (mm3)
Mô men quán tính 853333 (mm4)Mô men kháng uốn W=I*2/h = 21333 (mm3)
Kiểm tra ứng suất
Ứng suất cắt
Ứng suất pháp
Ứng suất tương đươngHệ số điều kiện làm việc 0.90
66.15 < 129.26 (Mpa)
101.25 < 222.86 (Mpa)
152.90 < 256.29 (Mpa)
Móc cẩu chữ C đảm bảo khả năng chịu lực với tải trọng Q=6 tấn
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
s = M/W <=fgc
seq = sqrt(s2+3t2) <= 1.15 fgc
gc=
t = fvgc =
s = fgc =
seq = 1.15fgc =4. Kết luận
Dự án Tính toán N.V.TuấnHạng mục KiểmVị trí Ngày 22/10/2013
1. Vật liệuMác thép CCT42
Cường độ tiêu chuẩn 260 (Mpa)
Hs tin cậy vật liệu 1.05Cường độ tính toán f = 248 (Mpa)
Cường độ chịu cắt 144 (Mpa)
2. Tải trọngTải trọng Q = 4 (Ton)Hệ số vượt tải a = 1.2 `
Dimension of the crane hook C (Unit : mm)
3. Tính toán 3.1 Tính toán khả năng chịu cắt tại tiết diện 1 - 1Lực cắt V = a*Q = 4,800 (kg)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 14 (mm)Chiều cao h= 50 (mm)Mô men tĩnh S=(0.5*b*h)*0.25*h= 4375 (mm3)
Mô men quán tính 145833 (mm4)Kiểm tra ứng suất cắt
100.80 (Mpa)Hệ số điều kiện làm việc 0.90
100.80 < 129.26 (Mpa)
3.2 Tính toán khả năng chịu kéo-uốn đồng thời tại tiết diện 2 -2Lực cắt N = V= a*Q = 4,800 (kg)Mô men M= 1,440,000 (kg.mm)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 14 (mm)Chiều cao h= 180 (mm)Diện tích A=b*h= 2520 (mm3)
Mô men quán tính 6804000 (mm4)Mô men kháng uốn W=2*I/h = 75600 (mm3)
Kiểm tra ứng suất
205.33 (Mpa)Hệ số điều kiện làm việc 0.90
205.33 < 222.86 (Mpa)
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓC CẨU CHỮ C(Theo TCXDVN 338-2005 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế)
fy =
gM=
fv =0.58 fy/gM=
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
t =gc=
t = fvgc =
I=b*h3/12 =
s = N/A+M/W <= fgc
s =gc=
s = fgc =
Dự án Tính toán N.V.TuấnHạng mục KiểmVị trí Ngày 22/10/2013
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓC CẨU CHỮ C(Theo TCXDVN 338-2005 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế)
3.3 Tính toán khả năng chịu cắt - uốn đồng thời tại tiết diện 3-3Lực cắt V = a*Q = 4,800 (kg)Mô men M = 1,440,000 (kg.mm)Tiết diện chịu lực là hình chữ nhật với các đặc trưng hình học sau
Chiều rộng (chiều dày) b= 14 (mm)Chiều cao h= 80 (mm)Mô men tĩnh S=(0.5*b*h)*0.25*h= 11200 (mm3)
Mô men quán tính 597333 (mm4)Mô men kháng uốn W=I*2/h = 14933 (mm3)
Kiểm tra ứng suất
Ứng suất cắt
Ứng suất pháp
Ứng suất tương đươngHệ số điều kiện làm việc 0.90
63.00 < 129.26 (Mpa)
96.43 < 222.86 (Mpa)
145.62 < 256.29 (Mpa)
Móc cẩu chữ C đảm bảo khả năng chịu lực với tải trọng Q=4 tấn
I=b*h3/12 =
t = V*S/(I*b) <= fvgc
s = M/W <=fgc
seq = sqrt(s2+3t2) <= 1.15 fgc
gc=
t = fvgc =
s = fgc =
seq = 1.15fgc =4. Kết luận
