PERILAKU KOLOM BAJA PROFIL SIKU TERSUSUN EMPAT DENGAN MENGGUNAKAN SOFTWARE ANSYS

Lilis Indriani, ST, MT, E-mail: indrianililis@yahoo.com

AbstractAt the design standard longitudinal section don’t demand rules as pressure axial, so some longitudinal section can bunch become one by connection plate until shape built up column. It give large area, built up column can restrain load and stiffness more great than column singular. Purpose research is know influence configuration profile built up to capacity column built up, know behavior built up column to force pressure axial ultimate, know influence increment variation space couple plate to stiffness column, know pattern stress strain built up column to force pressure axial, pound coefficient factor length buckling result influence increment variation space couple plate to capacity built up column.Analysis built up column, use model built up column long 1000 mm with couple plate result experimental (Basuki,2007) and variation with Finite Element Analysis (FEA) used ANSYS Ed.9.0 by element SOLID45 for spacing couple plate 1000 mm, spacing variation couple plate 500 mm, 500 mm; spacing variation couple plate 333,33 mm, 333,33 mm, 333,333 mm; spacing variation couple plate 200 mm, 300 mm, 500 mm; spacing variation couple plate 308 mm, 308 mm, 384 mm and variation cross section column. Steel stress yield = 322,02 MPa and Modulus Elastisitas = 228404,9 MPa. Find result from Finite Element Analysis: column model A shape box four profile angel with inersia moment 1.063.333,33 mm4 to column model B shape box four profile angel up side down with inersia moment 930.523,6 mm4, ratio inersia moment 1,143 will increase load critical 0,865%, load yield 0,219%, load ultimate 0,701% and stiffness 1,962% model A than model B. Column with used four couple plate distance uniform will load critical increase 13,636%, load yield increase 0,291%, load ultimate down 0,319% and stiffness increase 5,686% from column with used four couple plate distance not uniform. Stress softening column used two couple plate to strain more 0,200 and stress softening column used more two couple plate distance not uniform to strain less 0,200. Coefficient factor length buckling for load yield 0,629. model A and 0,630. model B, coefficient factor length buckling for load ultimite 0,521. model A and 0,522. model B.

Keyword: Steel Column, Built Up Column Profile Angel, Couple Plate

PENDAHULUANFenomena tekuk berkaitan dengan kekakuan elemen struktur. Suatu elemen yang mempunyai kekakuan kecil lebih mudah mengalami tekuk dibandingkan dengan elemen yang mempunyai kekakuan besar. Untuk menghindari kegagalan akibat tekuk pada kolom, maka luas tampang tekan dan bentuk dari tampang harus dipilih secara benar. Momen inersia menjadi salah satu pertimbangan yang penting dalam pemilihan tampang, maka nilai momen inersia dapat ditingkatkan dengan menyebarkan luas tampang dalam batas-batas praktis sejauh mungkin dari sumbunya. Salah satu alternatif untuk meningkatkan momen inersia adalah dengan membuat penampang bentukkan yang dikenal dengan kolom batang tersusun. Selain memberikan luasan yang lebih besar, kolom

tersusun juga dapat menahan beban dan kekakuan lebih besar dibandingkan dengan kolom tunggal.

PERUMUSAN MASALAHBentuk dan ukuran profil standar (rolled

section) adalah terbatas, dikarenakan adanya pertimbangan ekonomis dan faktor kesulitan dalam proses manufakturnya. Saat tampang standar sudah tidak mencukupi persyaratan sebagai batang tekan yang diinginkan, maka beberapa tampang dapat dirangkai menjadi satu agar didapat suatu bentuk tampang yang diinginkan dengan dihubungkan oleh pelat sehingga membentuk kolom batang tersusun.

Berdasarkan uraian diatas maka perlu dibuat sebuah permodelan untuk dapat mengetahui perilaku dan kekuatan dari kolom batang tersusun dengan menggunakan analisis

JURNAL PENELITIAN DOSEN FAKULTAS TEKNIKUNIVERSITAS DARWAN ALI, VOL 1 EDISI JANUARI 2012 – APRIL 2012 Page 9

metode elemen hingga dengan bantuan software ANSYS ED Version 9.0.

TUJUAN PENELITIANTujuan dari penelitian ini adalah untuk:

a. Mengetahui pengaruh konfigurasi profil tersusun terhadap kapasitas kolom baja profil siku tersusun.

b. Mengetahui perilaku kolom baja profil siku tersusun terhadap gaya aksial tekan ultimit.

c. Mengetahui pengaruh penambahan variasi jarak pelat kopel terhadap kekakuan kolom baja profil siku tersusun.

d. Mengetahui pola stress-strain kolom baja profil siku tersusun terhadap gaya aksial tekan.

e. Mendapatkan koefisien faktor panjang tekuk akibat pengaruh variasi jarak antara pelat kopel terhadap kapasitas kolom baja profil siku tersusun.

BATASAN MASALAHPada penelitian ini dilakukan pembatasan yaitu:

a. Kolom batang tersusun yang dibahas terdiri dari empat profil siku L 20 x 20 x 2 mm dan pelat kopel 30 x 3 mm

b. Variasi jarak pengaku adalah 1000 mm, 500 mm, 333,3 mm, variasi jarak 200 mm, 300 mm, 500 mm dan variasi jarak 308 mm, 308 mm, 385 mm.

c. Kolom dibuat dengan ukuran yang sama, yaitu kolom batang tersusun persegi dengan ukuran b = 100 mm, h = 100 mm dan L = 1000 mm

d. Peraturan konstruksi mengacu pada Standar Nasional Indonesia (SNI 03-1729-2002).

e. Mutu baja yang digunakan = 322,02 MPa dan E = 228404,9 MPa.

f. Beban yang bekerja adalah beban aksial tekan sentris.

g. Tumpuan ujung kolom dianggap sebagai sendi sendi. Kekuatan kolom mengasumsikan ujung sendi di mana tidak ada kekangan rotasional momen.(Charles G. Salmon, 1992).

h. Kekuatan las pada sambungan pelat pengaku dianggap mampu menahan beban yang bekerja.

i. Momen pada kolom tidak dibahas, karena kekangan momen pada ujung – ujung batang benar – benar ada sehingga menyebabkan titik momen nol dan bergerak menjauhi ujung – ujung yang ditahan.

ANALISIS KOMPONEN STRUKTUR TERSUSUN YANG TIDAK MEMPUNYAI SUMBU BAHANBerdasarkan SNI-03-1729-2002, analisis komponen struktur tersusun yang tidak mempunyai sumbu bahan adalah sebagai berikut:a. Komponen struktur tersusun dari beberapa

elemen yang disatukan pada seluruh panjangnya boleh dihitung sebagai komponen struktur tunggal.

b. Suatu komponen yang mengalami gaya tekan konsentris akibat beban terfaktor, , harus memenuhi persyaratan sebagai berikut:

(1)Dimana:

= Faktor reduksi kekuatan (Tabel 6.4-2 SNI 03-1729-2002)

= Kuat tekan nominal komponen struktur (N)

Daya dukung nominal komponen struktur :

= . = (2)

= (3)

Dimana:= Luas penampang tersusun (mm²)

= Tegangan leleh baja (MPa)

= Koefisien tekuk

c. Kelangsingan ideal dari komponen struktur tersusun yang tidak mempunyai sumbu bahan terhadap sumbu x dan sumbu y dihitung sebagai berikut:

= (4)

= (5)

= (6)

= (7)

= (8)

Dimana :

JURNAL PENELITIAN DOSEN FAKULTAS TEKNIKUNIVERSITAS DARWAN ALI, VOL 1 EDISI JANUARI 2012 – APRIL 2012 Page 10

= spasi antar pelat kopel pada arah komponen struktur tekan, mm

= panjang tekuk komponen struktur tersusun pada arah tegak lurus sumbu y-y, dengan memperhatikan pengekang lateral yang ada dari kondisi jepitan ujung-ujung komponen struktur, mm

= panjang tekuk komponen struktur tersusun pada arah tegak lurus sumbu x-x, dengan memperhatikan pengekang lateral yang ada, dari kondisi jepitan ujung-ujung komponen struktur, mm

= jari-jari girasi komponen struktur tersusun terhadap sumbu x-x, mm

= jari-jari girasi komponen struktur tersusun terhadap sumbu y-y, mm

= jari-jari girasi elemen komponen struktur terhadap sumbu yang memberikan nilai yang terkecil (sumbu ), mm

= konstanta

d. Kekuatan Nominal batang tekan tersusun selanjutnya dapat dihitung dengan Persamaan (2) dan (3), dengan nilai parameter kelangsingan ( ), koefisien tekuk ( ) dihitung berdasarkan persamaan-persamaan berikut :

(9)

Dimana:= Angka kelangsingan

= Faktor angka kelangsingan

= Modulus elastisitas baja (MPa)

= Tegangan leleh baja (MPa)

Untuk 0,25 maka

Untuk 0,25 < <1,2 maka

Untuk 1,2 maka

ANALISIS BEBAN KRITIS KOLOM TERSUSUNBesarnya beban kritis yang dapat dipikul oleh kolom tersusun adalah sebagai berikut:

.(10)Dimana:

= Beban kritis pada batang (N)

= Modulus Elastisitas Baja (N/mm²)= Inersia gabungan penampang batang

(mm4)= Panjang batang (mm)= Faktor tekuk batang

= Jarak antar kopel terpanjang (mm)

= Jarak antara sumbu penampang batang (mm)

= Lebar pelat kopel (mm)= Tebal pelat kopel (mm)

= Inersia gabungan pelat kopel (mm4)

ANALISIS DEFLEKSI LELEHBesarnya nilai defleksi pada kolom akibat beban leleh ditentukan berdasarkan perbandingan antara beban leleh dengan modolus elastisitas bahan dan luas penampang serta faktor panjang tekuk kolom. Nilai defleksi dapat ditentukan dengan Persamaan:

(11)

Dimana := Beban leleh (N)

= Panjang faktor tekuk ditentukan berdasarkan perletakan kolom.

= Jarak bersih antara pelat kopel (mm)

= Luas total profil (mm²)

= Modolus Elastisitas (N/mm²)

Finite Element Analysis Menggunakan ANSYS Pada penelitian ini model kolom baja profil siku tersusun menggunakan analisis model elemen hingga dengan bantuan program komputasi

JURNAL PENELITIAN DOSEN FAKULTAS TEKNIKUNIVERSITAS DARWAN ALI, VOL 1 EDISI JANUARI 2012 – APRIL 2012 Page 11

ANSYS Ed.9.0. Dalam program ANSYS, model elemen hingga dibuat menggunakan graphical user interface (GUI).1. Model Baja

Model baja pada model kolom baja profil siku tersusun menggunakan elemen model elemen bricknode8 SOLID45 dari struktur yang padat.

2. Model TumpuanModel tumpuan kolom baja profil siku dalam penelitian ini sifat regangan dan tegangan sama dengan model baja.

METODE PENELITIAN1. Perancangan Model

Analisis model kolom baja profil siku tersusun menggunakan analisis elemen hingga dengan bantuan komputasi ANSYS. Model baja menggunakan material bricknode8 SOLID45. Langkah pertama yang dilakukan adalah memodelkan Kolom baja profil siku tersusun empat dengan data input yang sesuai dengan hasil uji eksperimental terdahulu.

Gambar 1. Profil Siku L.20.20.2

Gambar 2. Konfigurasi Model Profil Siku Tersusun (mm)

a. Kurva tegangan regangan baja untuk baja paduan rendah berkekuatan tinggi yang memiliki tegangan leleh antara 275 MPa sampai dengan 480 MPa dapat dilihat pada Gambar 3.

Gambar 3. Kurva Tegangan Regangan Mutu Baja =322,02 Mpa

b. Nilai beban pada FEM diperoleh dari hasil konversi beban terpusat eksperimental menjadi beban merata dengan luas pelat tumpuan sebagai pembagi. Sebagai contoh untuk model LA2 beban terpusat eksperimental adalah 55000 N, dengan ukuran pelat 100 mm x 100 mm, maka beban merata menjadi 5,5 N/mm demikian untuk model selanjutnya.

JURNAL PENELITIAN DOSEN FAKULTAS TEKNIKUNIVERSITAS DARWAN ALI, VOL 1 EDISI JANUARI 2012 – APRIL 2012 Page 12

2. Jumlah ModelJumlah model ditentukan berdasarkan variasi bentuk penampang dan jarak antara kopel, adapun jumlah model analisis elemen hingga menggunakan ANSYS adalah:a. Model A

Bentuk penampang A dapat dilihat seperti gambar 3

Gambar 3. Bentuk Penampang AVariasi jarak dari bentuk penampang A adalah:1) LA1 jarak 1000 mm2) LA2 jarak 500mm ;500mm 3) LA3 jarak 333,33 mm ; 333,33 mm

dan 333,33 mm4) LA4 jarak 200 mm ; 300 mm dan 500

mm

5) LA5 jarak 308 mm ; 308 mm dan 384 mm

b. Model BBentuk penampang B dapat dilihat seperti gambar 4

Gambar 4. Bentuk Penampang BVariasi jarak dari bentuk penampang B adalah:1) LB1 jarak 1000 mm2) LB2 jarak 500mm ;500mm 3) LB3 jarak 333,33 mm ; 333,33 mm

dan 333,33 mm4) LB4 jarak 200 mm ; 300 mm dan 500

mm5) LB5 jarak 308 mm ; 308 mm dan 384

mm

Pembagian jarak pelat kopel dapat dilihat pada Gambar 5.

Gambar 5. Pembagian Jarak Pelat Kopel

JURNAL PENELITIAN DOSEN FAKULTAS TEKNIKUNIVERSITAS DARWAN ALI, VOL 1 EDISI JANUARI 2012 – APRIL 2012 Page 13

LA1;LB1 LA2;LB2 LA3;LB3 LA4;LB4 LA5;LB5

3. Bagan Alir Penelitian

JURNAL PENELITIAN DOSEN FAKULTAS TEKNIKUNIVERSITAS DARWAN ALI, VOL 1 EDISI JANUARI 2012 – APRIL 2012 Page 14

Mulai

Element type: SOLID45

Real constant: SOLID45

Material model: SOLID45

A

ModelingcreateKeypoint(sesuai dengan model eksperimental)

ModelingcreateAreasArbitraryThrough KPs

ModelingoperateExtrudeAreasBy XYZ Offset

B

Mesh attribute: SOLID45

Mesh: SOLID45

A

Loads: SOLID45

Define loads: apply

Analysis type: solution and control

Time at end of loadstepAutomatic time stepping

Number of substepMax no. Of substepMin no. Of substep

Modelingoperatebooleansglue

Volume: Pick all

B

Rumus Koefisien Panjang Tekuk Kolom

Hasil analisis model elemen hingga yang sudah diolah akan dilakukan validasi model. Validasi model dengan membandingkan hasil analisis model menggunakan ANSYS dengan hasil eksperimental dengan tingkat kesalahan validasi maksimal 10% dari analisis tersebut. Jika tingkat kesalahan validasi lebih dari 10%, maka perlu dilakukan pengecekan kembali terhadap input data ke program komputasi ANSYS. Sedangkan validasi antara hasil analisis model menggunakan ANSYS dengan perhitungan manual adalah kurang dari 20%. Jika hasil tersebut telah tervalidasi semua, maka dapat digunakan mengambil kesimpulan dari model tersebut dan dilanjutkan dengan pembuatan model dengan variasi yang telah ditetapkan dalam batasan penelitian. Tetapi apabila hasil tersebut tidak tervalidasi, maka dibuatlah sebuah persamaan koefisien panjang faktor tekuk , sehingga hasil perhitungan manual tervalidasi terhadap hasil FEM. Adapun langkah pembuatan persamaan (curve fitting) adalah sebagai berikut:

1. Mendifinisikan persamaan dengan menggunakan Persamaan 6.

2. Membuat persamaan kelangsingan arah sumbu y-y dengan menggunakan Persamaan 7.

3. Membuat persamaan kelangsingan ideal dengan menggunakan Persamaan 4.

4. Membuat persamaan faktor angka kelangsingan kolom dengan menggunakan Persamaan 9.

5. Menentukan nilai koefisien tekuk berdasarkan nilai beban hasil FEM

6. Diperoleh matrik dari tiga persamaan untuk model LA3, model LA4 dan model LA5.

7. Didapat nilai koefisien panjang faktor tekuk

8. Validasi nilai beban hasil FEM dan hasil perhitungan manual, jika tervalidasi maka nilai koefisien panjang faktor tekuk.

JURNAL PENELITIAN DOSEN FAKULTAS TEKNIKUNIVERSITAS DARWAN ALI, VOL 1 EDISI JANUARI 2012 – APRIL 2012 Page 15

Selesai

Tidak

Validasi Beban Kritis

dengan eksperimental

Ya

Plotting grafik

Pressure:On area

Displacement:On Area

Solving: current LS

B

Validasi Beban Leleh dan Beban Ultimit

dengan Hasil Perhitungan Manual

Ya

Kesimpulan Tidak

B

HASIL DAN KESIMPULAN

1. ValidasiValidasi terhadap hasil eksperimental hanya untuk tiga model kolom baja profil siku tersusun yaitu model LA2, LA3 dan LA4. Sedangkan validasi hasil FEM dengan hasil perhitungan manual dibandingkan untuk semua model.

Tabel 1.Validasi Nilai Beban Kritis dan Defleksi Kritis pada Model Hasil FEM Terhadap Hasil Eksperimental dan Perhitungan Manual

No Model

Validasi Beban Kritis dan Defleksi Kritis

FEMPerhitungan

ManualEksperimental

(KN)

(mm)

(KN)

(mm)

(KN) (mm)

1 LA1 28,000 0,157 28,825 0,158 N/A N/A2 LA2 65,000 0,364 53,903 0,366 55,000 3,4003 LA3 77,000 0,463 75,594 0,464 75,000 1,3404 LA4 61,000 0,367 53,903 0,366 45,000 1,7505 LA5 72,000 0,433 67,368 0,430 N/A N/A6 LB1 28,000 0,155 28,336 0,157 N/A N/A7 LB2 65,000 0,352 52,668 0,351 N/A N/A8 LB3 76,000 0,410 73,349 0,410 N/A N/A9 LB4 60,000 0,322 52,668 0,351 N/A N/A10 LB5 71,000 0,383 65,545 0,382 N/A N/A

Gambar 6. Validasi Nilai Beban Kritis dan Defleksi Kritis pada Model Hasil FEM Terhadap Hasil Eksperimental dan Perhitungan Manual

2. PerilakuModel A mempunyai luas penampang 308 mm² dengan nilai momen inersia 1.0633.333,333 mm4 sedangkan model B mempunyai luas penampang 308 mm² dengan nilai momen inersia 930.523,6 mm4. Jadi rasio perbandingan nilai momen inersia model A sebesar 1,143 terhadap nilai

momen inersia model B. Rekapitulasi perilaku batang kolom profil siku pada semua model adalah:

a. Model LA1Kolom baja profil siku dengan dua pelat kopel akan mengalami tekuk lateral ke arah x 46,470 mm dan arah y

47,290 mm. Nilai Beban ultimit sebesar 393,940 KN dan deformasi ultimit sebesar 190,802 mm. Tegangan ultimit terjadi pada batang kolom dengan nilai regangan maksimum 0,231.

Gambar 7. Hasil ANSYS model LA1b. Model LA2

Kolom baja profil siku dengan tiga pelat kopel akan mengalami tekuk lateral ke arah x 12,874 mm dan arah y 12,875 mm. Nilai Beban ultimit sebesar 387,300 KN dan deformasi ultimit sebesar 168,743 mm. Tegangan ultimit terjadi pada batang kolom dengan nilai regangan maksimum 0,214.

Gambar 8. Hasil ANSYS model LA2c. Model LA3

Kolom baja profil siku dengan empat pelat kopel dengan jarak yang seragam akan tertekuk lateral ke arah x 9,129 mm dan arah y 9,492 mm. Nilai Beban ultimit sebesar 384,550 KN dan defleksi ultimit sebesar 163,272 mm. Tegangan ultimit terjadi pada batang

kolom dengan nilai regangan maksimum 0,208.

Gambar 9. Hasil ANSYS model LA3d. Model LA4

Kolom baja profil siku dengan empat pelat kopel dengan jarak yang variasi akan tertekuk lateral ke arah x 11,812 mm dan arah y 11,812 mm. Nilai Beban ultimit sebesar 379,780 KN dan defleksi ultimit sebesar 156,486 mm. Tegangan ultimit terjadi pada batang kolom dengan nilai regangan maksimum 0,191.

Gambar 10. Hasil ANSYS model LA4e. Model LA5

Kolom baja profil siku dengan empat pelat kopel dengan jarak yang hampir seragam akan tertekuk lateral ke arah x 9,725 mm dan arah y 9,725 mm. Nilai Beban ultimit sebesar 385,780 KN dan defleksi ultimit sebesar 165,052 mm. Tegangan ultimit terjadi pada batang kolom dengan nilai regangan maksimum 0,208.

Gambar 11. Hasil ANSYS model LA5f. Model LB1

Kolom baja profil siku dengan dua pelat kopel akan mengalami tekuk lateral ke arah x 24,270 mm dan arah y 43,235 mm. Nilai Beban ultimit sebesar 392,540 KN dan deformasi ultimit sebesar 187,380 mm. Tegangan ultimit terjadi pada batang kolom dengan nilai regangan maksimum 0,224.

Gambar 12. Hasil ANSYS model LB1g. Model LB2

Kolom baja profil siku dengan tiga pelat kopel akan mengalami tekuk lateral ke arah x 7,097 mm dan arah y 13,746 mm. Nilai Beban ultimit sebesar 385,100 KN dan defleksi ultimit sebesar 166,496 mm. Tegangan ultimit terjadi pada batang kolom dengan nilai regangan maksimum 0,214.

Gambar 13. Hasil ANSYS model LB2h. Model LB3

Kolom baja profil siku dengan empat pelat kopel dengan jarak yang seragam akan tertekuk lateral ke arah x 4,631 mm dan arah y 4,631 mm. Nilai Beban ultimit sebesar 382,550 KN dan defleksi ultimit sebesar 159,109 mm. Tegangan ultimit terjadi pada batang kolom dengan nilai regangan maksimum 0,199.

Gambar 14. Hasil ANSYS model LB3i. Model LB4

Kolom baja profil siku dengan empat pelat kopel dengan jarak yang variasi akan tertekuk lateral ke arah x 6,450 mm dan arah y 11,973 mm. Nilai Beban ultimit sebesar 376,020 KN dan defleksi ultimit sebesar 150,016 mm. Tegangan ultimit terjadi pada batang kolom dengan nilai regangan maksimum 0,176.

Gambar 15. Hasil ANSYS model LB4j. Model LB5

Kolom baja profil siku dengan empat pelat kopel dengan jarak yang hampir seragam akan tertekuk lateral ke arah x 5,354 mm dan arah y 9,762 mm. Nilai

Beban ultimit sebesar 381,650 KN dan defleksi ultimit sebesar 157,679 mm. Tegangan ultimit terjadi pada batang kolom dengan nilai regangan maksimum 0,185.

Gambar 16. Hasil ANSYS model LB5

3. KesimpulanBerdasarkan analisis model menggunakan perhitungan manual dan analisis model FEM menggunakan ANSYS pada kolom baja profil siku tersusun dengan pelat kopel, maka dapat disimpulkan hasil analisis berdasarkan tujuan pada penelitian ini sebagai berikut:

a. Perbandingan kolom model A yang berbentuk kotak empat profil siku dengan momen inersia 1.063.333,33 mm4 terhadap kolom model B yang berbentuk kotak empat profil siku terbalik dengan momen inersia 930.523,6 mm4 dimana rasio momen inersia 1,143 akan meningkatkan beban kritis 0,865%, beban leleh 0,219%, beban ultimit 0,701% dan kekakuan 1,962% model A terhadap model B.

b. Kolom model A dengan empat pelat kopel dan jarak yang seragam akan mengalami kenaikan beban kritis sebesar 13,636%, kenaikan beban leleh sebesar 0,291%, penurunan beban ultimit sebesar 0,319% (terhadap model LA5) dan kenaikan kekakuan sebesar 5,686% dibandingkan dengan jarak yang tidak seragam.

c. Kolom dengan empat pelat kopel dan jarak yang seragam akan mengalami kenaikan kekakuan sebesar 5,686% dibandingkan dengan jarak yang tidak seragam.

d. Kurva tegangan regangan untuk kolom dengan dua pelat kopel akan mengalami perlemahan tegangan pada regangan lebih dari 0,200. Sedangkan kurva tegangan regangan untuk kolom dengan pelat kopel lebih dari dua dan jarak antara pelat kopel yang tidak seragam cendrung mengalami perlemahan tegangan pada regangan kurang dari 0,200. Hal ini disebabkan deformasi ultimit yang terjadi lebih kecil pada kolom yang menggunakan pelat kopel lebih dari dua.

e. Kolom baja profil siku tersusun yang menggunakan pelat kopel lebih dari tiga dengan jarak yang bervariasi dalam perhitungan analisis tidak hanya batang terpanjang yang memberikan pengaruh terhadap kapasitas beban leleh maupun beban ultimit. Untuk perhitungan analitis beban leleh maka besarnya nilai

pada model penampang kolom A dan

pada model penampang kolom B, sedangkan

untuk perhitungan analitis beban ultimit maka besarnyanilai

pada model penampang kolom A dan

pada model penampang kolom B. Besarnya nilai terhadap panjang kolom untuk perhitungan beban leleh adalah 0,629. untuk model A dan 0,630. untuk model B. Sedangkan nilai terhadap panjang kolom untuk perhitungan beban ultimit adalah 0,521.

untuk model A dan 0,522. untuk model B.

SARANBerdasarkan hasil analisis yang diperoleh dalam penelitian ini, beberapa saran yang dapat diusulkan, sebagai berkut:1. Penggunaan pelat kopel sebaiknya hanya

untuk kondisi elastis atau kapasitas beban leleh, karena kolom dengan pelat kopel tidak mampu meregang secara maksimal sampai tegangan ultimit.

2. Dalam penggunaan pelat kopel pada kolom harus diperhatiakan sambungan antara pelat kopel dengan profil terutama pada kopel bagian tengah kolom, karena tegangan pada daerah ini akan sama dengan tegangan pada profil kolom.

3. Untuk menghindari terjadinya tekuk lateral yang tidak seragam pada kolom, sebaiknya jarak pelat kopel diseragamkan.

4. Penggunaan sambungan las pada pelat kopel harus diperhatikan karena sangat berpengaruh terhadap kapasitas dari kolom baja tersusun

DAFTAR REFERENSI1. Achmad Basuki, (2007). Kekakuan Kolom

Baja Tersusun Empat Profil Siku Dengan Variasi Pelat Kopel . Media Teknik Sipil/Januari 2007.

2. Agus Setiawan, (2008). Perencanaan Struktur Baja dengan Metode LRFD. Erlangga. Jakarta

3. Badan Standarisasi Nasional, (2000), Tata Cara Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan Gedung (SNI-03-1729-2002), Bandung.

4. Atin Sudarsono, (2005) Studi Parametik Daktilitas Balok – Kolom Baja Berpenampang I, www/digilib.itb.ac.id/gdl.phd

5. Duggal, S.K (1993), Design of Steel Structure, Tata Mc Graw-Hill Publishing Company Limited, New Delhi.

6. Salmon,C.G, John E. Johnson, (1992). Struktur Baja Desain dan Perilaku. Gramedia Pustaka Utama. Jakarta

7. Sanci Barus, Ir, (2008), Analisa Perbandingan Tekuk Kolom Dengan Menggunakan Profil Baja Tersusun Dan Komposit , USU Repository © 2008.

8. Sindur P.Mangkoesubroto (2007), Bahan Kuliah Struktur Baja, www.icfee.info

9. S.R Satish Kumar, Prof, Design of Steel Structure, Indian Institute of Tecnology Madras.

10. Rene Amon, Bruce Knobloch, Atanu Mazumder, (2000). Perencanaan Konstruksi Baja Untuk Insinyur dan Arsitek Jilid 1. Pradnya Paramita. Jakarta

11. Rudy Gunawan,Ir (1987), Tabel Profil Kontruksi Baja, Kanisius, Yogyakarta

12. University of Alberta, (2002), ANSYS Tutorial Buckling, www.mece.ualberta.ca/

13. Tutorials/ansys/cl/clt/buckling/print.html14. Y.Nakasone, S.Yoshimoto, (2006),

Engineering Analysis With ANSYS Software, Departement of Mechanical Engineering Tokyo University of Science, Tokyo, Japan.an Institute