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jorge-paez
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Condiciones Remanso Modificado Condiciones Remanso OriginalTe = 1080k Te = 2000kMae = 0,60 Mae = 0,4Ae = 0,7m2 Ae = 0,6m2
R = 1,4 R = 1,4ṁ = 42Kg/s ṁ = 39Kg/sH = 10.000m H = 10.000mPatm = 26,42Kpa Patm = 26,42Kpa
1._ Condiciones de Remanso
¿Te
=1+0,2Ma
¿=Te¿ ¿=1080 (1+0,2 x (0,60 )2 ) ¿=1157,76K ≈1158K
Presión de Remanso (Po)
m=A Po
√R .¿¿ .√r Ma
(1+0,2M a2 )3
Po=m√R .¿ . (1+0,2M a2 e)3 ¿A e√1,4 Mae
= 42Kg / s .√287 .576,490,7m2√1,4
.(1+1,072 )3
0,60=116,18Kpa
2._Condiciones críticas se obtienen a partir de los Remanso
A
A∗¿=1Ma
.(1+0,2Ma2 )1,7280
3
−→A∗¿ Ae .Mae .1,7280
1+0,2M a2 e3¿
A∗¿0,7∗0,60 x 1,7280
(1+0,2 (0,60 )2 )3=0,5891m2
La temperatura y la presión en condiciones críticas se obtienen a partir de remanso.
T∗¿ ¿1,2
=1158K1,2
=965K
P∗¿ Po
1,23,5=60,0231,23,5
=31,70Kpa
Como la Pcritica > Patmosfericaa
31,70 > 26,42 Kpa
Flujo Súper sónico
3._ Condicione de salida para tobera adaptada. La presión de Salida debe ser la presión atmosférica.
PoPexterior
=(1+0,2M as2)3
60,023Kpa26,42Kpa
=(1+0,2M as2 )3.5−→2,2718=(1+0,2M as2)3,5
Número de Mach de diseño (tobera adaptada) será:
MAD=√ 2,2718 13,5−1
0,2
MAD=1,14940>1 (Supersonico )
Disminuye MAD con respecto al original.
-Área de salida
As
A∗¿= 1MAD
.1+0,2M ad23
1,7280¿
As=A∗. 1Mad
.1+0,2M ad23
1,7280
As=0,5891m2 11,149
.¿¿
El flujo entra subsónico (Mae = 0,60), evoluciona a sónico por la parte convergente, hasta llegar a condiciones sónica a la garganta (área a la crítica), por la divergente va aumentando su mad hasta salir a la Patmosferica y a flujo supersónico (Mad = 1,149). La presión de diseño Pd = 26,42 Kpa.
4._ Presión exterior para tener una onda de choque en la sección de salida.
Aplicar relación de Rankine-Hugoniot de cambio de estado en una onda de choque, justamente con el estado aguas arriba (1) igual al de diseño; Ma1 = 1,149 y P1 = 26,42 Kpa.
#mach Ma1 = 1,149 = Mad
P1 = 26,42 Kpa.
P2P1
=7Ma1
2−16
=7 x (1,149 )2−1
6=1,373567833
P2 = P1 x 1,373567833
P2 = 26,42 Kpa x 1,373567833 ---> P2 = 36,28966 Kpa.
Esta presión tras la onda de choque en la salida, se denomina presión límite inferior de ondas de choques zona divergente: PLIOC = 36,29.
5._ Presión exterior para tener una onda de choque antes de la sección de salida: entre la garganta sónica y la sección de salida. La presión exterior a la que se provoca una onda de choque. En la salida es de 36,289Kpa; si la presión exterior aumenta por encima del valor anterior, se provoca una onda de choque entre la garganta y la salida, tiene como consecuencia que el flujo de salida sea subsónico.
Pext = PLIOC = 36,28966
As = 0,59951
A* = 0,5891 m2
Mas =?
As
A∗¿= 1Mas
.1+0,2M ad23
1,7280¿
Relación
1,01767=0,599510,5891
= 1Mas
.1+0,2M ad23
1,7280
Las soluciones reales son: 0,865 y 1,12. El solución subsónica Mas = 0,865 siendo su presión
Plsoc= Po
1+0,2M as23,5= 60,023
1+0,20,86523,5=36,842Kpa .
6._ Condiciones a la salida, si se produce una onda de choque entre la garganta y la salida. El área de la sección donde se produce la onda de choque, es el valor medio entre el área de la garganta y la sección de salida.
As = 0,59951 , Ae = 0,7 m2
As = (0,59951 + 0,7) / 2 = 0,649755
A1=A∗+As2
=0,5891+0,64972
=0,6194m2
Conociendo área de la sección en donde se produce la onda de choque, se puede determinar las condiciones de aguas arriba de la onda (1):
A1
A∗¿=1Ma1
.1+0,2M a1
23
11,7280=0,61940,5891
=1,0514¿
Las soluciones reales son: 0,769 y 1250 por tanteo, como la onda de choque se inicia con Ma > 1, la solución supersónica es la que nos da el mismo número de mach aguas arriba de la onda de choque Ma1 = 1,250.
A partir de las relaciones Rankine-Hugoniot, se tiene el # de mach agua debajo de la onda de choque.
M a2=√ 1+0,2Ma12❑1,4M a12−0,2
=√ 1+0,2 x1,2502
1,4 x1,2502−0,2=0,6324
Presión: Para calcular la presión en la sección 1 se tienen en cuenta que su presión de estancamiento es la de antes de la formación de la onda de choque.
P1=Po1
1+0,2Ma123,5=
60,0277Kpa1+0,2x 1,25023,5
=23,17Kpa
Para determinar la presión en la sección 2, hay que tener en cuenta que la presión de remanso ha disminuido (Po1 > Po2).
Determinar la relación P2/P1 en función del número de mach en 1:
P2P1
=7M a1
2−16
=7 x1,2502−1
6=1,656
P2 = 1,656 * P1
P2 = 1,656 * 23,17 = 38,375 Kpa.
Po2Po1
=P2P1.( 1+0,2Ma2
2
1+0,2Ma12 )3,5
=38,37523,17
.( 1+0,2x 0,63242
1+0,2 x1,2502 )3,5
Po2Po1
=1,6562 x0,5054
Po2Po1
=0,837
Po2=0,837 x Po1
Po2=0,837 x 60,0227
Po2=50,238Kpa .
La temperatura en la onda de choque, no hay cambio de temperatura de estancamiento por conservación de energía To1 = To2 = To
T 1=¿
1+0,2M a12= 1158
1+0,2x 1,2502=882,28K .
T 2=1158
1+0,2x 0,63242=1072,24K .
Con todo el aumento de entropía provocado por la onda de choque:
S2 – S1 = Cp Ln T2/T1 – R ln P2/P1
S2−S1=1005x ln1072,24882,28
−287 x ln 38,37523,17
¿195,97−144,8052
S2−S1=51,26J /Kg. K
Para determinar el número de mach por la sección de salida es importante destacar, que una onda de choque provoca que el área critica aumente:
A∗¿2=A∗¿1 .M a2M a1
.( 1+0,2Ma12
1+0,2Ma22 )3
=0,5891 x0,63241,250 ( 1+0,2Ma1
2
1+0,2Ma22 )3
¿¿
A∗¿2=0,5891x0,63241,250 ( 1+0,2x 1,25021+0,2 x 0,63242 )
3
=0,5349.5¿
Se determina el número de mach (evidentemente subsónico) por la sección salida.
As
A∗¿2=1Ma1
.(1+0,2M as12 )
3
1,7280=0,599510,53495
=1,1206¿
1,1206=1
1,250.
(1+0,2 x1,7262 )3
1,7280
1,1206= 10,769
.(1+0,2x 2)3
1,7280
Soluciones reales Mas1 = 0,84 o 1,310. Con lo que por la sección de salida, el flujo sale transonico de un numero de Machs = 0,84.
Mas = 1,31 flujo supersónico.
La presión del chorro de salida
Ps=Po2
1+0,2M as23,5= 50,2381+0,2x 0,8423,5
=31,64Kpa.
PLSOC = 36,842
P2 = 36,2896
Po = 60,0227 Kpa
PLIOC = 36,289 Kpa
Pd = 26,42 Kpa
P* = 31,70
Lo más importante es el diseño para expansión isoentropica con área transversal variables, observamos un incremento en la entropía esto se debe a los choques termodinámicos acompañado de irreversibilidad. Se produjo presiones inferiores a las descargas las cuales originan condiciones inestables y formación de ondas de choque.