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INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
1
Symmetrische Komponenten
Dreiphasensysteme = drei kapazitiv und magnetisch gekoppelte Netzwerke
UR
IR
L2R
RR
L1R =LH,R+L1,RER
IN = IR + IS + IT
IS
L2S
RS
L1SES IT
L2T
RT
L1TET
US
UT
ZN
LRS
LST
LRT
LT
CRTCRS
CST
CR
CS
CT
R
S
T
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
2
Entkopplung des Dreiphasensystems
Anwendung der Methoden der linearen Algebra:- Diagonalisierung der Matrix- Entkopplung des dreiphasigen Systems
Dadurch wird die einphasige Darstellung des Dreiphasensystemserst möglich
Entkopplung des Dreiphasensystems:- Mathematische Deutung: Diagonalisierung der Impedanzmatrix- Physikalische Deutung: Unsymmetrisches Dreiphasensystem ist darstellbar durch die Überlagerung
- eines linksdrehenden Dreiphasensystems,- eines rechtsdrehenden Dreiphasensystems und- eines sogenannten Nullsystems
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3
Physikalische Interpretation dersymmetrischen Komponenten (I)
Unsymmetrisches dreiphasiges System besteht aus der Überlagerung von 3 Systemen:
Ein symmetrisches System mit derselben Umlaufrichtung wie das unsymmetrische RST-System (Mitsystem, Index 1)
Ein symmetrisches System mit der entgegengesetzten Umlaufrichtung wie das unsymmetrische RST-System (Gegensystem, Index 2)
Ein System, bei dem alle drei Phasen dieselbe Phasenlage haben (Nullsystem, Index 0)
Mitsystem(mitlaufend in Bezug
auf die Phasenfolge R, S, T)
Gegensystem(gegenlaufend in Bezug
auf die Phasenfolge R, S, T)
Nullsystem(gleichphasiges System)
I T1
I S1
I R1
I R2
I S2
I T2
I R0 I S0 I T0
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4
Mitsystem:
Mitsystem(mitlaufend in Bezug
auf die Phasenfolge R, S, T)
Gegensystem(gegenlaufend in Bezug
auf die Phasenfolge R, S, T)
Nullsystem(gleichphasiges System)
I T1
I S1
I R1
I R2
I S2
I T2
I R0 I S0 I T0
1 2 0
1 2 0
1 2 0
R R R R
S S S S
T T T T
I I I I
I I I I
I I I I
RTRSR IaIIaII 1112
11
Gegensystem: RTRSR IaIIaII 22
2222
a = e j120
a2 = e j240
1 2 0 0 1 2
21 2 0 0 1 2
21 2 0 0 1 2
R R R R R R
S S S S R R
T T T T R R
I I I I I I I
I I I I I a I aI
I I I I I aI a I
Man betrachtet nur einen Zeiger in den 3 Teilsystemen des 012-Systems:
die Phase R
Physikalische Interpretation dersymmetrischen Komponenten (II)
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5
UR
US
UT
aUS
a2UT
3U1
UTUS
UR
aUS
a2UT
3U1
UR
US
UT
UR
US
UT
aUT
a2US U2 = 0
UTUS
UR
aUT
a2US
3U2
UR
UT
US
Mitsystem:
Gegensystem:
U U a U a UR S T121
3
U U a U a UR S T221
3
Physikalische Interpretation dersymmetrischen Komponenten (III)
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6
1 2 0 0 1 2
21 2 0 0 1 2
21 2 0 0 1 2
R R R R R R
S S S S R R
T T T T R R
I I I I I I I
I I I I I a I aI
I I I I I aI a I
Umgekehrt gilt
02
12 2
0 02
1 12 2 2
012
oder
1 1 1
1
1
1 1 1
1
1
R
S R
T R
R
S
T
RST
I II a a II Ia a
I I II a a I II I Ia a
C
I C I
RST
T
S
R
I
I
I
aa
aa
I
I
I
ICI
1012
2
2
2
1
0
1
1
111
31
Physikalische Interpretation dersymmetrischen Komponenten (IV)
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7
Nullsystem:
UR
US
UT
US
UT U0 = 0
3U0
UTUS
UR
UT
US
UR UTUS
U U U UR S T013
Physikalische Interpretation dersymmetrischen Komponenten (V)
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8
Spannungsquelle mit Innenwiderstand
UR
IRZR
ER
IN = IR + IS + IT
ISZS
ES
ITZT
ET
US
UTZN
E0 = 0
3ZN Z
U0
I0
E1 = ER
Z
U1
I1
E2 = 0
Z
U2
I2
EEEE
ZZZZ
TSR
TSR
00
11
22
0
1
2
( ) 3 0 00 00 0
N
U EU EU E
R j L Z IR j L I
R j L I
M = 0:
0 0 002 2 21
1 1 012 112 22 2 22
mit
1 1 1 1 1 13 0 0 01 10 0 1 13 3
0 0 1 1
RN R
RST S R
T R
EU E Z Z I E EU E Z I E a a E a a a EU E Z I E E a Ea a a a
E C E0RE
Symmetrie der Quellen ERST und symmetrische Verbraucher:Quelle nur im Mitsystem, Nullsystem und Gegensystem spielen keine Rolle
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9
Symmetrischer Verbraucher in Sternschaltung
Ersatzschaltung folgt sofort aus vorheriger Betrachtung, wenn E = 0 gesetzt wird:
UR
IRZR
IN = IR + IS + IT
ISZS
ITZT
US
UTZN
3ZN Z
U0
I0
Z
U1
I1
Z
U2
I2
0
R S T
R S T
Z Z Z Z
E E E E
Vollständige Symmetrie: ZN ist unwirksam!
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10
Symmetrischer Verbraucher in Dreieckschaltung
UR
ISYST
IR
YRT
IT
YRS US
UT
U0
I0
U1
I1
3Y
U2
I2
3Y
22
2
RST RST RST
R R
S S
T T
I Y Y Y UI Y Y Y UI Y Y Y U
I Y U
RS RT STY Y Y Y
2 21012
2 2
1 1 1 1 1 12 0 0 01 1 2 1 0 3 03
2 0 0 31 1RST
Y Y Ya a Y Y Y a a Y
Y Y Y Ya a a a
Y C Y C
(aus Knotenadmittanzmatrix, KAM)
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11
Allgemeiner Drehstromknoten
UR
IR
YR
IS
YS
IT
YTUS UT
RYSTYRS
YRT
S T
U0
I0
Y0
I1
Y1
I2
Y2U1 U2
0 1 2
( )( )
( )
RST RST RST
R R RS RT RS RT R
S RS S ST RS ST S
T RT ST T ST RT T
I Y Y Y Y Y UI Y Y Y Y Y UI Y Y Y Y Y U
I Y U
Mit RS RT ST K R S T EY Y Y Y Y Y Y Y
( 2 )( 2 )
( 2 )
R E K K K R
S K E K K S
T K K E K T
I Y Y Y Y UI Y Y Y Y UI Y Y Y Y U
1012
2 2
2 2
1 1 1 1 1 1( 2 )1 1 ( 2 ) 13
( 2 )1 1
0 00 ( 3 ) 00 0 ( 3 )
RST
E K K K
K E K K
K K E K
E
E K
E K
Y Y Y Ya a Y Y Y Y a a
Y Y Y Ya a a a
YY Y
Y Y
Y C Y C
(aus Knotenadmittanzmatrix, KAM)
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12
Symmetrische Leitung (I)
ZL+2ZQ
U0,i
I0,i
U0,j
ZL-ZQ
U1,i
I1,i
U1,j
ZL-ZQ
U2,i
I2,i
U2,j
IR
IS
IT
URST,i
URST,j
ZR
ZS
ZT
ZRS
ZST
ZRT
i j
MjZZZZ
LjRZZZZ
I
I
I
ZZZ
ZZZ
ZZZ
U
U
U
U
U
U
STRSRTQ
TSRL
iRSTRSTjRSTiRST
iT
iS
iR
TSTRT
STSRS
RTRSR
jT
jS
jR
iT
iS
iR
und
mit
oder ,,,
,
,
,
,
,
,
,
,
,
IZUU
iRSTji ,012,012,012 ICZUCUC
QL
QL
QL
iiRSTji
ZZ
ZZ
ZZ
00
00
002
012
,012012,0121
,012,012
mit Z
IZICZCUU
Linksseitige Multiplikation mit C-1
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13
Symmetrische Leitung (II)
Querbeläge der Leitung: Ableitung aus dem allgemeinenDrehstromknotenZ0
U0,i
I0,i
U0,jY02
Y02
Z1
U1,i
I1,i
U1,jY12
Y12
Z2
U2,i
I2,i
U2,jY22
Y22
QLKE
QLE
ZZZZYYYY
ZZZYY
2121
00
3
2
CE
CE
CE
CK CK
CK
CE + 3CK
CE + 3CK
0 1 2 3 ( 3 )E E KE E KY Y j C Y Y Y Y j C C
Zum Vergleich: symmetrische Verhältnisse, Mitsystem
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14
Synchrongeneratoren: Mitsystem
Mit- und Gegenreaktanzen sind unterschiedlich
Mitsystem:Mitsystem und Polrad laufen synchron um quasi konstanter magnetischer Leitwert
(Turbogenerator)
Ersatzreaktanzen des Mitsystems: Anfangsreaktanz (subtransiente Reaktanz) X‘‘d Übergangssreaktanz (transiente Reaktanz) X‘d Ankerreaktanz (synchrone Reaktanz) Xd
'' ''
' '' '1
'd
für
für
für
0 3
3 3
X 3
d d
d d d
d
j X t T
Z j X T t T
j t T
3ZS Z0
U0
I0
U‘‘P
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
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15
Synchrongeneratoren: Gegensystem
Gegensystem:
Das Magnetfeld der Statorströme des Gegensystems läuft relativ zu Magnetfeld desLäufers mit der doppelten Frequenz (100 Hz) um dadurch Induktion von Strömen, die ihrer Ursache entgegenwirken Das Magnetfeld der Statorströme des Gegensystems
dringt kaum ins Eisen ein Die für das Gegensystem relevante Reaktanz
ist sehr gering, etwa X‘‘d entsprechend
für Schenkelpolgeneratoren
3ZS Z0
U0
I0
U‘‘P
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
Maschinen mit ausgeprägten Polen:Reaktanz schwankt zwischen X‘‘d und X‘‘q
''
''''
2 2
d
qd
Xj
XXj
Z
für Turbogeneratoren
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Synchrongeneratoren: Nullsystem
Nullsystem:
Wenn 3 räumlich um 120 versetzte Spulengruppen von einem Wechselstrom durchflossen werden, so ist das resultierende Magnetfeld 0 (Theorie)
In der Praxis:bauliche Unsymmetrien haben eingeringes Restfeld zur Folge
3ZS Z0
U0
I0
U‘‘P
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
Treibende Spannung im Mitsystem:
''0
1 1....6 3 dZ j X
31,1'' UUP KS generatorfern
U = Betriebsspannung des Netzes
KS generatornahSiehe Kapitel 6 (generatornaher Kurzschluß)
ZS ist eine evtl. vorhandene Sternpunktimpedanz
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Drehstromtransformatoren
Mitsystem und Gegensystem:
Transformator ist eine passive Schaltung Ersatzschaltung im Mitsystem und imGegensystem sind identisch
Anschaulich:Transformator wirkt identisch für ein rechtsdrehendes oder linksdrehendes System
Ersatzschaltbilder für Transformatoren wie bereits abgeleitet.meist genügt Kurzschlußimpedanz
Nullsystem:
Nullsystem muß bei Drehstromtransformatoren sehr sorgfältig untersucht werden
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18
Drehstromtransformatoren: Nullsystem (I)
Ersatzschaltung im Nullsystem hängt von der Schaltgruppe des Transformators und derSternpunktbehandlung ab
ZS
U0
I0
ZS
U0
1U
1V
1W
2U
2V
2W
1U
1V
1W
2U
2V
2W
I0 = 0
Zweiwicklungstransformator in Stern-Stern-Schaltung:
SS ZZZZ
IU
I
UZ 3
333
31 0
0
0
0
0
001
02Z
(Nullimpedanz pro Phase)
10000 N
NUI
Zz
Bezogene Nullimpedanz:auf OS: UN = U1N, IN = I1N
auf US: UN = U2N, IN = I2N
00 XjZ
Üblicherweise:Ohmscher Anteil kann vernachlässigt werden
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19
Drehstromtransformatoren: Nullsystem (II)
Messung der Nullimpedanz: Gleichgerichteter magnetischer Fluß in allen 3 Schenkeln
Dreischenkelkerne: Fünfschenkelkerne:Magnetischer Fluß muß sich überÖlstrecken schließen
Transformatorkessel
z2
Kern
z2
LconstXIU
XR
ILconstconstU
.
..
00
00
000
:mith.d.
1YY3,0 15...3 XX
Magnetischer Fluß in den 3 Schenkelnkann sich über die Rückschlußjocheschließen
Induktivität höher als bei Dreischenkel-kern und damit auch Nullreaktanz
Z Z ZZ Z
0,56A A
32
32
1YY5,0 100...10 XX
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20
Drehstromtransformatoren: Nullsystem (III)
Zweiwicklungstransformator in Stern-Dreieck-Schaltung:
02Z
Ausgleichsstrom in der Dreieck-wicklung kann sich einstellen, theoretisch keine Zusatzflüsse, in der Praxis doch
ZS
U0
I0
ZS
U0
I0 = 0
1U
1V
1W
1U
1V
1W
2U
2V
2W
2U
2V
2W
IK
IK
IK
Bei Dreischenkelkernenschließen sich diese Flüsse über Ölstrecken
13Y,0 0,1...7,0 XX
Bei Fünfschenkelkernenschließen sich diese Flüsse über Rückschlußjoche
15Y,0 0,1 XX
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21
Drehstromtransformatoren: Nullsystem (IV)
Zweiwicklungstransformator in Stern-Zick-Zack-Schaltung:
Der Strom Iph fließt durch beide Wicklungsteile der ZZ-Wicklung
In den Schenkeln ist die Summendurch-flutung 0 (die Ströme Iph fließen in jedem Schenkel gegeneinander)
Keine Zusatzflüsse Es wirkt nur die Kurzschlußimpedanz
zwischen den beiden Wicklungsteilen
ZS
U0
I0
1U
1V
1WIph Iph
2U
2V
2W
1ZZ,0 15,0...1,0 XX
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22
Ersatzschaltung eines Stern-Stern-Transformatorsin symmetrischen Komponenten
OS-Sternpunkt geerdet US-Sternpunkt geerdet
I1
I2
3ZS
Z0
U0,1
I0
U0,2‘
Z1
Z1
U1,2‘
U2,2‘
U1,1
U2,1
3Z‘S
Z0
U0,1
I0
U0,2‘
Erdungsimpedanz ZS
‘ bedeutet auf eine Spannungsebene bezogen,hier bezogen auf System 1
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23
Dreiwicklungstransformatoren: Mit- und Gegensystem
SN1
SN3
SN22
3
1
3
1
2
Z1Z3
Z2)(
21
)(21
)(21
1223133
1312232
2313121
ZZZZ
ZZZZ
ZZZZ
2 2 21 1 1
12 31 2312 31 2312 31 23
12 2 31 3 23 3
1 2 3
mit
und
N N Nk k k
N N N
N N N N N N
N N N
U U UZ u Z u Z uS S S
S S S S S S
S S S
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24
Dreiwicklungstransformatoren: Nullimpedanzen
Dreiwicklungstransformatoren haben stets eine DreieckwicklungIn der Regel: OS- und US-Wicklung sind Sternwicklungen, US-Wicklung ist Dreieckwicklung
U0
3I01
1U
1V
1W
2U
2V
2W
3U
3V
3W
U0
3I02
1U
1V
1W
2U
2V
2W
3U
3V
3W
IK
IK
IK
U0
3I03
1U
1V
1W
2U
2V
2W
3U
3V
3W
IK
IK
IK
0 0012 013
01 02
20 1
023203
N
N
U UZ Z
I I
U UZI U
Nullimpedanzen
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25
Dreiwicklungstransformatoren:Ersatzschaltbild in symmetrischen Komponenten
Ersatzschaltungen: des Mit- und Gegensystems
20 0 0 1
012 013 023201 02 03
N
N
U U U UZ Z ZI I I U
)(21
)(21
)(21
01202301303
01301202302
02301301201
ZZZZ
ZZZZ
ZZZZ
1U
1V
1W
2U
2V
2W
3U
3V
3W
ZS1 ZS2
3
1 2Z1
Z3
Z2
3
1 2Z01
Z03
Z023ZS1 3Z*S2
des Nullsystems
2
2
12
*2
N
NSS U
UZZ
Dreieckwicklung hat keineVerbindung zur Erde
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26
Übertragung symmetrischer Komponenten durch Transformatoren (I)
mit
Yd51U
1V
1W
2U
2V
2W
IR,US
IS,US
IT,US
OS US
IR,OS
IS,OS
IT,OS
IX
IY
IZ
wOS wUS
XYUSRUSRXY
YZUSSUSSYZ
ZXUSTUSTZX
IIIIII
IIIIII
IIIIII
,,
,,
,,
h.d.
, , ,
OS OS OSX Y Z
US US USR OS S OS T OS
I I Iw w wI w I w I w
OSRSTYdRSTUSRST
OST
OSS
OSR
US
OS
UST
USS
USR
I
I
I
ww
I
I
I
,5,,
,
,
,
,
,
,
101
110
011
IÜI
1012, 012,, 5
012,012, 5
US OSRST Yd
OSYd
I C Ü C I
Ü I
folgt
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27
Generell bei Transformatoren,die keine Nullspannungen und Nullströme übertragen
Yd5 , ,, 5
1012, 012, 012,, 5 012, 5
RST US RST OSRST Yd
US OS OSRST Yd Yd
I Ü I
I C Ü C I Ü I
OSOSj
OSj
US
OSUS
OSOSj
OSj
US
OSUS
US
OS
OS
OS
US
OS
US
US
US
IüIeüIeww
I
IüIeüIeww
I
I
I
I
I
aj
ajww
I
I
I
oo
oo
,2,2150
,2150
,2
,1*
,1150
,1150
,1
,0
,2
,1
,0
2,2
,1
,0
3
3
0
00
00
000
3
h.d.
OS,2OS,2
30,2
OS,1*
OS,130
,1
,0 0
IüIeüI
IüIeüI
I
o
o
kjUS
kjUS
US
Beim Gegensystem steht aufgrundder entgegengesetzten Drehrichtungder Zeiger ü anstatt ü*
(90 120 ) 210 150
2 (90 240 180 ) 150
o o o o
o o o o
j j j
j j
j a e e e
j a e e
Übertragung symmetrischer Komponenten durch Transformatoren (II)
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
28
Ströme bei unsymmetrischen Netzkurzschlüssen (I)
Zyklisch symmetrisches Drehstromsystem:Transformation in ein Mitsystem, ein Gegensystem und ein Nullsystemführt auf 3 unabhängige Ersatzschaltungen
Gleichungsbilanz:
6 Unbekannte: 3 Spannungen und 3 Ströme an der Fehlerstelleerfordern 6 Gleichungen
3 Gleichungen: durch die 3 gekoppelten Schaltungen aus Spannungsquellen undLängs- und Koppelimpedanzen
3 Gleichungen: aus den Bedingungen für Spannungen und Ströme an der FehlerstelleBeispiel: einpoliger ErdschlußSpannung des fehlerbehafteten Leiters an der Fehlerstelle = 0: 1 GleichungStröme der nicht fehlerbehafteten Leiter = 0: 2 Gleichungen
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29
Ströme bei unsymmetrischen Netzkurzschlüssen (II)
Vorgehen zur Berechnung der Ströme der unsymmetrischen Fehlern:
1. Gleichungen für die Spannungen und Ströme in symmetrischen Komponenten(012-System) aus den Fehlerbedingungen im RST-System aufstellen
2. Diese Gleichungen können durch (einfache) Schaltverbindungen zwischenden 3 Ersatzschaltungen des betrachteten Netzes in symmetrischen Komponentenerfüllt werden.
3. Daraus resultiert eine Gesamtschaltung in symmetrischen Komponenten
4. Berechnen der Spannungen und Ströme in symmetrischen Komponentenaus dieser Gesamtschaltung
5. Rücktransformation der Spannungen und Ströme im 012-System in das RST-System
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30
3-poliger Kurzschluß mit Erdberührung ohne Fehlerimpedanzen
Fehlerbedingungen:UR
US
UT
IT
IS
IRR
S
T
N
3ZN Z0
U0
I0
E1 = E
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
0 TSR UUU
0
0
0
1
1
111
31
2
2
2
1
0
T
S
R
U
U
U
aa
aa
U
U
U
Ersatzschaltung des Netzes in symmetrischen Komponentenmit unterschiedlichen Impedanzen Z0, Z1 und Z2, um auchSynchrongeneratoren berücksichtigen zu können.
Forderung aus obiger Fehlerbedingung:
Erfüllbar durch Kurzschlüsse bei den 3 Schaltungen.
1
12
1
12
2
2
1
0
2
2
0
0
1
1
111
1
1
111
ZEa
ZEa
ZE
ZE
aa
aa
I
I
I
aa
aa
I
I
I
T
S
RStrom fließt nurim Mitsystem
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
31
3-poliger Kurzschluß mit Fehlerimpedanzen
Strom fließt nur im Mitsystem
UR
US
UT
IT
IS
IRR
S
T
N
ZF
ZM
UR
IRZR
IN = IR + IS + IT
ISZS
ITZT
US
UTZN
3ZN Z
U0
I0
Z
U1
I1
Z
U2
I2
3ZN Z0
U0
I0
E1 = E
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
ZF
ZF
ZF
3ZM
Ersatzschaltung in symm. Komp.
F
F
F
F
T
S
R
ZZEa
ZZEa
ZZE
ZZE
aa
aa
I
I
I
aa
aa
I
I
I
1
12
1
1
2
2
2
1
0
2
2
0
0
1
1
111
1
1
111
3-poliger Erdschluß ohne Erdberührung: MZ
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
32
2-poliger Kurzschluß ohne Fehlerimpedanzen
Für die Spannungen gilt:
Daraus Spannungen und Ströme im 012-System berechnen und ins RST-System zurücktransformieren
UR
US
UT
IT
IS
IRR
S
T
N
Fehlerbedingungen: 0 0 0RS TU U I
R
R
RR
U
U
UU
aa
aa
U
U
U
31
0
0
1
1
111
31
2
2
2
1
0
Für die Ströme gilt: 0210 IIIIR
3ZN Z0
U0
I0
E1 = E
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
E1 U1
Z0
Z1
Z2
I2
I1
3ZN
I0
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
33
2-poliger Kurzschluß mit Fehlerimpedanzen (I)
Aus der Transformationsgleichung:
Fehlerbedingungen:
folgt für die Ströme:
UR
US
UT
IT
IS
IRR
S
T
N
ZF
ZF
ZM
TS
TS
TS
T
S
IaIa
IaIa
II
I
I
aa
aa
I
I
I
2
2
2
2
2
1
0
31
0
1
1
111
31
0
0
2312
31
31
31
31
31
31
31
31
IZZUIIZZU
IIZIZIIZIZU
UUUU
MFRTSMFR
TSMTFTSMSFR
TSR
T
S
R
III
aaaa
III
2
2
2
1
0
11
111
31
022
011
31
31
IZIZUU
IZIZUU
MFR
MFR
RMF
RMF
RMF
UIZIZU
UIZIZU
UIZZU
31
31
312
022
011
00
013 R S TI I I I
0
F S M S TS
F T M S TT
R
U Z I Z I I
U Z I Z I II
0
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
34
2-poliger Kurzschluß mit Fehlerimpedanzen (II)
UR
US
UT
IT
IS
IRR
S
T
N
ZF
ZF
ZM
RMF
RMF
RMF
UIZIZU
UIZIZU
UIZZU
31
31
312
022
011
00
3ZN Z0
U0
E1 = E
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
UR13
ZF
ZF
ZF
2ZM
ZM
I0
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
35
2-poliger Kurzschluß mit Fehlerimpedanzen (III)
3ZN Z0
U0
E1 = E
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
UR13
ZF
ZF
ZF
2ZM
ZM
I0
E1U1
Z1
Z0
I2
I1
3ZN
I0
U2
U0
3ZMZFZF
ZF
Z2
Etwas umgezeichnet:
• Ströme und Spannungen in symmetrischen Komponenten berechnen
• Ströme und Spannungen des 012-Systems in das RST-System zurücktransformieren
• ZM : 2-poliger KS ohne Erdberührung• ZM 0: 2-poliger KS mit Erdberührung
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
36
1-poliger Kurzschluß mit Fehlerimpedanzen
UR
US
UT
IT
IS
IRR
S
T
N
ZF
Fehlerbedingungen: 0 TS II
210
2
2
2
1
0
d.h.,
3
3
3
3
3
3
0
0
1
1
111
31 III
I
I
I
ZU
ZU
ZU
ZU
aa
aa
I
I
I
R
R
R
FR
FR
FR
F
R
TSRF
TSRF
TSRF
T
S
RF
UaUaIZ
UaUaIZ
UUIZ
U
U
IZ
aa
aa
U
U
U
2
2
2
2
2
1
0
31
1
1
111
31
210
2
2
210
333
31
31
31
IZIZIZIZ
UaUaIZ
UaUaIZ
UUIZUUU
FFFRF
TSRF
TSRF
TSRF
3ZN Z0
U0
I0
E1 = E
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
3ZF
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
37
2-poliger Kurzschluß an der Unterspannungsseite eines Transformators
2U
2W
ZS1
1U
1V
1W
ZQ
2V
3ZQ Z0
U0
I0
E1
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
ZT
ZT
Z01
3ZS1
Stern-Dreieck-Transformator
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
38
2-poliger Kurzschluß an der Unterspannungsseite eines Transformators
ZS2
2U
2V
2W
ZS1
1U
1V
1W
ZQ
3ZQ Z0
U0
I0
E1
Z1
U1
I1
Z2
U2
I2
ZT
ZT
Z013ZS1 3ZS2ü2Z02
Z03
Stern-Stern-Transformator
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
39
1-poliger Längsfehler und 1-polige Leitungsunterbrechung
Spannungen und Ströme im RST-System:URA
USA
UTA
ITA
ISA
IRA
R
S
T
N
ZF
URB
USB
UTB
ITB
ISB
IRBR
S
T
N
RA RB R R FRA RB
SA SB S SA SB S
TA TB T TA TB T
I I I U U I Z
I I I U U U
I I I U U U
formale Anwendung der Transformation der Spannungen in symmetrische Komponenten
0 0
2 21 1
2 22 2
1 13 3
1 13 3
1 13 3
A RA S T B RB S T
A RA S T B RB S T
A RA S T B RB S T
U U U U U U U U
U U a U a U U U a U a U
U U a U a U U U a U a U
0 0 1 1 2 2
13
13
A B A B A B
RA RB
R F
U U U U U U
U U
I Z
formale Anwendung der Transformation der Ströme in symmetrische Komponenten
0 0
2 21 1
2 22 2
1 13 3
1 13 3
1 13 3
A R S T B R S T
A R S T B R S T
A R S T B R S T
I I I I I I I I
I I a I a I I I a I a I
I I a I a I I I a I a I
0 1 2
0 1 2
A A A R
B B B R
I I I I
I I I I
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
40
1-poliger Längsfehler und 1-polige Leitungsunterbrechung
Bedingungen in symm. Komponenten:
0 0 1 1 2 2
13
13
A B A B A B
RA RB
R F
U U U U U U
U U
I Z
0 1 2
0 1 2
A A A R
B B B R
I I I I
I I I I
URA
USA
UTA
ITA
ISA
IRA
R
S
T
N
ZF
URB
USB
UTB
ITB
ISB
IRB Z
ZSZ
Z
3ZSN Z0N
U0A
I0A
E
Z1N
U1A
I1A
Z2N
U2A
I2A
3ZSVZ0V
U2B
U1B
U0B
Z2V
Z1V3FZ
IR
A B
A B
N: Netz V: Verbraucher
2 2 0 03 33
FA B N V N SN V SV
ZZ Z Z Z Z Z Z
11 1
0 10 0
2 12 2
3 3
AN A B V
A BA A
N SN V SV
A BA A
N V
EIZ Z Z
ZI IZ Z Z Z
ZI IZ Z
1 11
1
1 1
0 00
2 22
1
3
N AA
N
N A B V
N SN AA
N AA
U E Z I
ZEZ Z Z
U Z Z I
U Z I
Ersatzimpedanz
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
41
1-poliger Längsfehler und 1-polige Leitungsunterbrechung
Spezialfall Leitungsunterbrechung:
N: Netz V: Verbraucher
3ZSN Z0N
U0A
I0A
E
Z1N
U1A
I1A
Z2N
U2A
I2A
3ZSVZ0V
U2B
U1B
U0B
Z2V
Z1VA B
(Fehlerimpedanz ZF )
0 0 1 1 2 2
0 1 2
0 1 2
13
0
0
A B A B A B RA RB
A A A
B B B
U U U U U U U U
I I I
I I I
0RA RB R R FRA RB
SA SB S SA SB S
TA TB T TA TB T
I I I U U I Z
I I I U U U
I I I U U U
2 2 0 03 3A B N V N SN V SVZ Z Z Z Z Z Z
Ersatzimpedanz
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
42
2-poliger Längsfehler und 2-polige Leitungsunterbrechung
Spannungen und Ströme im RST-System:
URA
USA
UTA
ITA
ISA
IRA
R
S
T
N
ZF
URB
USB
UTB
ITB
ISB
IRB Z
ZSZ
Z
A B
ZF R RA RB RA RB R
SA SBS SA SB
F
TA TBT TA TB
F
I I I U U U
U UI I IZ
U UI I IZ
0 0
2 21 1
2 22 2
1 13 3
1 13 3
1 13 3
A R SA TA B R SB TB
A R SA TA B R SB TB
A R SA TA B R SB TB
U U U U U U U U
U U a U a U U U a U a U
U U a U a U U U a U a U
formale Anwendung der Transformation der Spannungen in symmetrische Komponenten
0 0
21 1
22 2
13
13
13
A B SA SB TA TB
A B SA SB TA TB
A B SA SB TA TB
U U U U U U
U U a U U a U U
U U a U U a U U
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
43
2-poliger Längsfehler und 2-polige Leitungsunterbrechung
Spannungen und Ströme im RST-System:
URA
USA
UTA
ITA
ISA
IRA
R
S
T
N
ZF
URB
USB
UTB
ITB
ISB
IRB Z
ZSZ
Z
A B
ZF R RA RB RA RB R
SA SBS SA SB
F
TA TBT TA TB
F
I I I U U U
U UI I IZ
U UI I IZ
formale Anwendung der Transformation der Ströme in symmetrische Komponenten
0
2 21
2 22
1 1 13 3 3
1 1 13 3 3
1 1 13 3 3
A R S T R SA SB TA TBF
A R S T R SA SB TA TBF
A R S T R SA SB TA TBF
I I I I I U U U UZ
I I a I a I I a U U a U UZ
I I a I a I I a U U a U UZ
0 0 0
1 1 1
2 2 2
1 13
1 13
1 13
A R A BF
A R A BF
A R A BF
I I U UZ
I I U UZ
I I U UZ
0 0 0
1 1 1
2 2 2
1 13
1 13
1 13
B R A BF
B R A BF
B R A BF
I I U UZ
I I U UZ
I I U UZ
0 0
21 1
22 2
13
13
13
A B SA SB TA TB
A B SA SB TA TB
A B SA SB TA TB
U U U U U U
U U a U U a U U
U U a U U a U U
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
44
2-poliger Längsfehler und 2-polige Leitungsunterbrechung
3ZSN Z0N
U0A
I0A
E
Z1N
U1A
I1A
Z2N
U2A
I2A
3ZSVZ0V
U2B
U1B
U0B
Z2V
Z1VA B
ZF
ZF
ZF
3RI
3RI
3RI
0 0 0
1 1 1
2 2 2
1 13
1 13
1 13
A R A BF
A R A BF
A R A BF
I I U UZ
I I U UZ
I I U UZ
0 0 0
1 1 1
2 2 2
1 13
1 13
1 13
B R A BF
B R A BF
B R A BF
I I U UZ
I I U UZ
I I U UZ
0 0 0 2 2 23 3N SN V N VSVZ Z Z Z Z Z Z Z Berechnung des Netzwerkes durchDefinition von Ersatzimpedanzen:
Bedingungen in symm. Komponenten:
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
45
2-poliger Längsfehler und 2-polige Leitungsunterbrechung
0 0 0
2 2 2
3 3N SN V SV
N V
Z Z Z Z Z
Z Z Z
3ZSN Z0N
I0A
E
Z1N
U1A
I1A
Z2N
I2A
3ZSVZ0V
U1B
Z2V
Z1VA B
ZF
ZF
ZF
3RI
Z0
Z2
0 2A B F F FZ Z Z Z Z Z
Ersatzimpedanzen des Nullsystemsund des Gegensystems:
Ersatzimpedanzen zwischen denPunkten A und B:
INSTITUT FÜR ELEKTROENERGIESYSTEME UND HOCHSPANNUNGSTECHNIK (IEH)
46
2-poliger Längsfehler und 2-polige Leitungsunterbrechung
Spezialfall Leitungsunterbrechung:(Fehlerimpedanz ZF )
0
0
R RA RB RA RB R
S SA SB
T TA TB
I I I U U U
I I I
I I I
0
21
22
1 13 3
1 13 3
1 13 3
A R S T R
A R S T R
A R S T R
I I I I I
I I a I a I I
I I a I a I I
0
1
2
13
13
13
B R
B R
B R
I I
I I
I I
URA
USA
UTA
ITA
ISA
IRA
R
S
T
N
URB
USB
UTB
ITB
ISB
IRB Z
ZSZ
Z
A B
3ZSN Z0N
U0A
I0A
E
Z1N
U1A
I1A
Z2N
U2A
I2A
3ZSVZ0V
U2B
U1B
U0B
Z2V
Z1V
A B
3RI
3RI
3RI