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RIEGO POR ASPERSION
Datos de Diseño:
DATOS
Cultivo = Alfalfa
Area de terreno = 67.60 Has 749.83901.
55
Evapotranspiracion diaria = 6.4 mm/dia
Evapotranspiracion total = 1450.10 mm
Kc = 0.82
Eficiencia = 85 %
Caudal disponible = 12 ltrs/seg
Profundidad de raíces = 1000.00 mm(Tablas) 300
Tipo de suelo = Limoso
Espaciamiento de aspersores = 8 m
Espaciamiento de alas de riego = 8 m
Longitud del ala regadora = 61 m
Tipo de aspersor = NAAN 501
Caudal de aspersor = 0.117 m3/hr 0.34ltrs/seg
Presion de trabajo = 4 atmosferas
Radio de mojado = 12.5 m
Velocidad de aplicación = 8 mm/h
Altura de operación = 2.1 m
Capacidad de campo = 16 %
Punto Marchitez = 4 %
Agua Aprovechable = 12 %
Peso especifico aparente = 1.24 grs/cm3
Dias de trabajo a la semana (JS) = 6.00
Horas de trabajo diario (JD) = 12.00
Pendiente del terreno = 2.5 %
DISEÑO AGRONOMICOCALCULO DE LA EVAPOTRANSPIRACION POTENCIALCon la informacion climatologica se determina Eto aplicando un metodo que se adecue a la zona del proyecto
CALCULO DE LA LAMINA DE RIEGO A REPONER
Dónde:
Lr: Lámina de riego que se debe aplicar en cada riego (cm)
CC: Contenido volumétrico de humedad a capacidad de campo (cm3/cm3)
PMP: Contenido volumétrico de humedad a punto de marchitamiento permanente (cm3/cm3)
Pr: Profundidad de raíces (cm)
f: Peso especifico aparente
Lr= 14.88 cm
Lr= 7.44 cm
Dónde:
Lb : Lamina bruta
Lr : Lamina de riego
Ea: Eficiencia de aplicación
Lb = 8.752941 cm
FRECUENCIA DE RIEGO:
Dónde:
Fr: Frecuencia de riego (días).
Lr : Lámina de riego (mm).
Et: Evapotranspiración del cultivo (mm/día).
Fr = 14 Dias
Area =67600
9.2 m²67.
6has
Long. Dist.= 110 mLong. Dist.= 122 mLong. Dist.= 61 m
Area efectiva bajo riego =
64.4
has
749.8 m
4.31
48 10 8 7 4 2110
11 9 6 5 3 1110
901.6 m
1104.31
8 880
c21.5
5 36 10 8 7 4 2110
c/c 4.31
11 9 6 5 3 1110
4.31
Ll =
122.00
24 10 8 7 4 2110
X1=X2=ea = 8
11 9 6 5 3 1110
el = 8Nl = 14
672
4.31
12 10 8 6 4 2110
11 9 7 5 3 1110
4.31 901.6 m
7 122 122 3.7 122122
3.7
122
122
3.7
750
750.0
12261
6 732c 18c_p 7
c/c3.66
7
DISEÑO AGRONOMICO1.- CALCULO DE LA LAMINA NETA DE AGUA:
Ln = ETP*KcDonde:Ln = Lámina neta (mm/día)ETP= Evapotranspiración potencial referencia1 (mm/dia)Kc = Coeficiente de cultivo promedio de las plantas
Ln = 2.952 mm/dia
2.- CALCULO DE LA LAMINA BRUTA DE AGUA:
Lb = Ln * 100/EffDonde:Lb = Lámina bruta (mm/dia)Ln = Lámina neta (mm/día)Eff = Eficiencia del sistema (%)
Lb = 3.936 mm
3.-
CALCULO DEL MODULO DE RIEGO POR PARCELA
Mr = Lb * 10,000/86400Donde:
Mr = Modulo de riego por parcela (ltrs/seg/ha).Lb = Lámina bruta (mm/día)
Mr= 0.456(ltrs/seg/ha).
Para estudios preliminares 0.5
(ltrs/seg/ha).
4.-
CALCULO DEL AREA TOTAL REGABLEA = Q/MrDonde:
A = Area regable (Ha)
Q = Caudal (ltrs/seg)Mr = Módulo de riego (ltrs/seg/ha)
A =26.34
1 has
5.-
CALCULO DE LA LAMINA DE AGUA RAPIDAMENTE APROVECHABLE (LARA)LARA = Prof.raíces(mm) * AA * FARA
CULTIVO
PROFUNDIDAD RAIZ (mm)
FARA
LARA =
12.6000 mm →
Ln >3 mm/d
Ln < 3 mm/d
cebolla y col 300.00 0.275 0.35
6.-
CALCULO DE LA DOTACION NETA
Dn = LARACUANDO IR ES = MAXIMO PERMISIBLE 4.27
Dn = Ln x IRreal
CUANDO IR ES < MAXIMO PERMISIBLE
Dn =12.60
00 mm
7.-
CALCULO DE LA DOTACION BRUTADb = Dn x 100 /Eff
Db = 16.8 mm
8.-
CALCULO DEL INTERVALO MAXIMO DE RIEGO:IR max (días) = LARA (mm)/Ln (mm/dia)IR max (días) = 4.00 dias
9.-
CALCULO DE LA INTENSIDAD DE PRECIPITACION:P = Q x 1000/(Dasp x Dlinea)Donde:P = Precipitacion (mm/h)Q = Caudal de aspersor (m3/hr)Dasp = Distancia entre aspersores (m)
Dasp = Distancia entre alas regadoras (m)
P = 1.83 (mm/h) VBI = 12.5 mm/h(VER TABLAS)
VBI ≥ P OK!
10.-
CALCULO DEL TIEMPO DE RIEGO:
Tr = Db/PDonde:Tr = Tiempo de riego (hrs)Lb = Lámina bruta (mm/dia)P = Precipitacion (mm/h)
Tr = 9 hrs
11.- CALCULO DEL NUMERO DE RAMALES:
Nram = (Lterr - 2X)/er +1 Para X = 8 mNram = 17.75 ramales 18.00
Ramales
X = (Lterr-(Nram-1)er)/2
X = 7 m
12.-
CALCULO DEL NUMERO DE ASPERSORES POR RAMAL
Nasp = (La - 2X)/e +1 Para X = 8 mNasp = 11.5 12 UndX = (La-(Nasp-1)e)/2
X = 6 m
13.- CALCULO DEL CAUDAL DE POR ASPERSOR:
q = Pmax . e . l
q = 0.090 m3/hr
14.-
CALCULO DEL CAUDAL POR RAMALQ = q x Nasp
Q =1.074
938 m3/h
15.-
CALCULO DE PERDIDAS PERMISIBLES EN EL LATERAL
Hl = 0.20 Pa + S % Llat
Hl = 8.70 m
16.-
PRESION MINIMA DE TRABAJO EN LA UNIDAD DE RIEGO
117.00
= K*20^a Segun catalogo COLOR
BOQUILLA (mm)
PRESION (m)
Q(m3/h)
Q(l/s)
144.00
K*30^a Rojo 1.6 20 0.117
117.0
0
Rojo 1.8 30 0.144
144.0
0
0.8125 = 0.67 ^a
a = 0.512
q =K*h^a
K =25.23
1
q = 117 m3/hr
16.- PERDIDA DE CARGA EN ARCO DE RIEGO:- Por vávula
de control = m
0.50
- Por fricción en el arco = 2.00 m
-Por singularidad =
0.10 m
Total de pérdida de carga en el arco =
2.60 m
Diseño hidraulico
DATOS DE DISEÑO:
Aspersor color naranja : = NAAN 501
Coeficiente de variabilidad = = 5%
Coeficiente de uniformidad = = 90%Caudal del aspersor = 117.00 l/h
Espaciamiento de aspersores = 8.00 m
Espaciamiento de laterales = 8.00 m
N° de aspersor/planta € = 1.00 asp./planta
CALCULO DEL COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD
Luego: C.U = 93.65%
CALCULO DEL CAUDAL MINIMO
qn= 112.44 l/h (caudal mínimo)
PRESION MINIMA DE TRABAJO EN LA UNIDAD DE RIEGO
50 = K*20^a de catalogo
61 K*30^a
0.819672 = 0.666667 ^a
a =log 0.8197 = 0.49log 0.667
50 = K*30^0.49
K=11.5203
4 q=11.52*h^0.49
hn = 104.12 m Altura mínima de trabajo
ha = 112.91 m
Pérdida de Carga Permisible en la Unidad de Riego
DH = 2.5 (ha - hm)
DH = 21.98 m
la pérdida de carga (Hf) en la SUR no debese <= a este valor (∆H)
Cálculo de la eficiencia de riego:
La pérdida por percolación profunda se asume un 8% (prueba con lisímetro)
Ef = CU * ( 1 - %Pp ) 8%
Ef = 0.83
Diseño del lateral
a) Selección del diámetro del lateral
Longitud del lateral 150.00 mCaudal del microyet 117.00 l/h
Espaciamiento entre microyet 8.00 mDiametro del lateral interno 14.0 mm
externo 16.0 mm
Caudal del lateral
QL = longitud de lateral x Caudal del emisor
Espaciamiento entre microyet
QL = 2,193.8 l/h
QL = 0.6094 l/s
Perdida de Carga en el Lateral
Donde
J' = Perdida de carga en el lateial corregida por accesorios
J = Perdida de carga en el lateial
SE = espaciamiento entre emisores (microyet)
LE = Longitud equivalente de emisores = 0.10
J = 1.21 * 10^12 * (Q/C)^1.852 * D^-4.87
C = 130 (Polietileno)
J = 155.734 m/100m
J' = 157.68 m/100m
Hf = J' x f x L/100
n = n° de goteros por lateral
n = Longitud del lateral
Espaciamiento entre microyet
n = 18.7
5microyet/lateral f = 0.369
Hf = 87.276 m Perdida de Carga en el Lateral
DH = 22.0 m
Pérdida en lateral 87.3 m
Perdida Permisible en la distribuidora - 65.3 m
Presión de entrada en el lateral
Pm = Ha + 0.75*Hf ± DZ/2
DZ = -1
Pm = 177.37 m
Presión en el emisor más alejado
Pg = 90.09 m
Longitud (m)
Presión (m)
0 177.37
24 111.91
60 90.09
Diseño del Distribuidor
Perdida de carga en la tubería distribuidora
Longitud de la distribuidora = #¡REF! m
N° de laterales por punto = 2 und
Espaciamiento entre hileras = #¡REF!
N° de laterales = Longitud x N° de laterales por punto
Espaciamiento entre hileras
N° de laterales = #¡REF! laterales
0 24 60
-
20.00
40.00
60.00
80.00
100.00
120.00
140.00
160.00
180.00
200.00
Caudal de distribuidora
Qd = Caudal del lateral x N° de laterales
Qd = #¡REF! l/s
Perdida de Carga en la distribuidora
Tubería de PVC
C = 150
Diámetro interno 2.00 "
50.80 mm
J = 1.21 * 10^12 * (Q/C)^1.852 * D^-4.87
J = #¡REF! m/100m
Hf = J' x f x L/100
n = #¡REF! laterales f = 0.376
Hf = #¡REF! m Perdida de Carga en la Distribuidora
Perdida Permisible en la distribuidora = - 65.3 m
Perdida de Carga en la Distribuidora = #¡REF! m
Perd carga Permisible_Red Secundaria = #¡REF! m
Presión en la entrada de la Distribuidora
P = Ha + 0.75*Hf ± DZ/2
DZ = -1
P = #¡REF! m
Presión en el lateral más alejado
Pl = #¡REF! m
0 10 20 30 40 50 60
-
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
Longitud de la distribuidora (m)
Pre
sió
n e
n la
dis
trib
uid
ora
(m
)
Longitud (m)
Presión (m)
0 #¡REF!
48 #¡REF!
#¡REF! #¡REF!
0 10 20 30 40 50 60
-
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
Longitud de la distribuidora (m)
Pre
sió
n e
n la
dis
trib
uid
ora
(m
)
DISEÑO DEL SECUNDARIO
Coef. Para tub. PVC : C = 150Caudal entrada del Distribuidor: Qsur=
#¡REF! l/s
#¡REF! l/h
N° de SUR a regar =#¡RE
F! undCálculos previos:Pendiente ( i ) =
0.0023
m/m
m (F. Hanzen-Williams) =1.855
2
Pres..entrada del distribuidora: Hm =#¡RE
F! m
N° de distrib. por punto = 2 und
Caudal del Distribuidor ( l/s)= #¡RE l/s #¡RE m3/seg
F! F!
Constante por singularidad : k 1.00
NºTram
oDiametro Candidatos Long.
Desnivel
Caudal J hf hs hm hn ∆h
Veloc.
Øe (pulg)Øi
(mm) (m) (m) ( l/s ) (m) (m) (m) (m) (m)hm-hn (m/s)
1°1 6 159.8 63.00 0.14
#¡REF! #¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
2°2 6 159.8
122.00 0.27
#¡REF! #¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
3°3 6 159.8
125.70 0.28
#¡REF! #¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
4°4 6 159.8
122.00 0.27
#¡REF! #¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
5°5 6 159.8
125.70 0.28
#¡REF! #¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
6°6 6 159.8
122.00 0.27
#¡REF! #¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
680.40
#¡REF!
3°3 6 159.8 125.7 0.28 #¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
Caudal al inicio de la Tub. Secundaria ( l/s)= #¡REF! l/s
Presión mínima en la entrada de la Red secundaria: Hs = #¡REF! m.
Presión en el ramal crítico : Hn = #¡REF! m.
0.00 63.00 185.00 310.70 432.70 558.40 680.40
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
CURVA DE PRESIONES EN LA RED SECUN-DARIA
hm
Long. Secundario (m)
Hm
(m
)
D)
DISEÑO DE TUBERIA PRINCIPAL:
Datos de diseño :Caudal Secundaria : qs (l/s)
#¡REF! l/s
#¡REF! l/h
EQUIVALENCIAS DE Ø
Pulg. (mm)
½ 20
¾ 25
1 32
1 ¼" 40
1½ 50
2 63
2½ 75
3 90
4 110
5 125
6 140
Long. distribuidor: l ( m)
786.24 m.
Coef. Para tub. PVC : C 150P. Entrada Secundario: Hm =
#¡REF! m.
Cálculos previos:Pendiente ( i ) =
0.013
m (F. Hanzen-Williams)
1.8552
Nº salidas : n 4Caudal Principal ( l/s)
#¡REF! l/s
#¡REF! l/h
F ( n, lo=Se)
0.485
fe (m) de tabla
=18.91*d^(-1.87)
Condición =
Hm-Hn <
∆H =
50.00 m
TramoDiametro
CandidatosLong.
Desnivel
Caudal fe J J' hf
K(V)^2/2g Hn Hm ∆h
Veloc.
Observaciones
de aØe
(mm)Øi
(mm) (m) (m)(
l/s ) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m)hm-hn
(m/s)
0° 1°168 159.8
0.00 0.00
#¡REF!
0.001
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
#¡REF!
######
######
######
#¡REF!
1° 28°168 159.8
115.32 0.00 0.00
0.001
######
######
###### 0
######
######
###### 0.00
28° 21°168 159.8
223.64 0.00 0.00
0.001
######
######
###### 0
######
######
###### 0.00
21° 14°168 159.8
223.64 0.00 0.00
0.001
######
######
###### 0
######
######
###### 0.00
14° 7°168 159.8
223.64 0.00 0.00
0.001
######
######
###### 0 0.00
######
###### 0.00
786.24 0.00
#¡REF!
#¡REF!
#¡DIV/0! #¡DIV/0!
NOTA:
La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.
RESUMEN DEL TUBO PRINCIPAL:Diam .Candi
datos Long. CantUnd
Clase
6" 159.8786.2
4157.2
5 Pzs 7.5
Total786.2
4157.2
5 Pzs
Pérdidas de carga en m/m en las lineas de riego para los diámetros candidatos seleccionados:
N° Pulg " Diam. (mm) Linea 1 Linea 2 Linea 3 Linea 4 Linea 5Linea
6Linea
773.53 16.34 57.19 19.61 37.58 21.24 16.34
1 3 76.2 2.21236 0.1369 1.3897 0.1918 0.6391 0.222 0.136
0 5 6 0 40 90
2 4 102 0.545010.0337
30.3423
60.0472
60.1574
40.054
790.033
73
3 6 152 0.075660.0046
80.0475
20.0065
60.0218
50.007
610.004
68
4 8 203 0.018640.0011
50.0117
10.0016
20.0053
80.001
870.001
15
5 10 254 0.006290.0003
90.0039
50.0005
50.0018
20.000
630.000
39
6 12 305 0.002590.0001
60.0016
30.0002
20.0007
50.000
260.000
16
7 14 356 0.001220.0000
80.0007
70.0001
10.0003
50.000
120.000
08
ti=10 FRC:= 0.11años=5
Costo anual unitario de la tuberia (PVC)
N°Diam.
(") CU $ C Anual U $1 3 4 0.442 4 5 0.553 6 7 0.774 8 12 1.325 10 16 1.766 12 21 2.277 14 25 2.77
SISTEMA DE RIEGO A PRESION CULEBRAS
A)
DISEÑO DE TUBERIA LATERAL
Datos de diseño :Caudal gotero: qa (l/h) 2.30 l/h
0.0006 l/s
Esp. Goteros :Se ( m) 0.40 m.Long. Lateral: l ( m)
50.80 m.
Caudal lateral ( l/s)
0.081 l/s
Coef. Para tub. PVC : C 130
=+(1.21*10^10)*((F$19/F$11)^1.8552)*(E25^-4.87)
Pérd. caraga admisible: ∆Hl= 3.23 m.
Dato de diseño Agronómico
=(((Q/1000)*(Long)^(0.54)*1/0.2788*1/C*1/(D/1000)^(2.63)))^(1/0.54)
Presión mínima de trab.: ha =
12.63 m.
Dato de diseño Agronómico
Cálculos previos:
Pendiente ( i ) =
0.00266
7Lprom=
340.00
Hprom=
5.00
m (F. Hanzen-Williams)
1.8552
Nº goteros :n 127
goteros
Caudal lateral ( l/s)
0.081 l/s
8E-05
m3/seg
F ( n, lo=Se)
0.35418
5
fe (m) de tabla
=18.91*d^(-1.87)
fe =
0.2414
1.3642
2Condición =
hm-hn <
∆H = 3.23 m
PARA TRAMO CON PENDIENTE POSITIVA:
0.0027
Analiza un solo lateral de SUR
NºDiametro
CandidatosLon
g.
Desnive
l fe J J' hf hn hm ∆hVeloc.
Observaciones
Øe (mm)
Øi (mm
) (m) (m) (m) (m) (m)
(m) (m)
(m)
hm-
hn(m/s)
1°12.5 10.3
50.80 0.00 0.24
0.1603
0.257
4.62
11.40
16.02
4.63
0.97
: (CORREGIR) No existe p. disponible
2°16 13.2
50.80 0.00 0.15
0.0479
0.066
1.19
12.32
13.51
1.19
0.59
: (OK) Existe presiòn disponible
3°20 16
50.80 0.00 0.11
0.0188
0.024
0.43
12.52
12.95
0.43
0.40
: (OK) Existe presiòn disponible
4°25 21.8
50.80 0.00 0.06
0.0042
0.005
0.09
12.61
12.70
0.09
0.22
: (OK) Existe presiòn disponible
5°32 28
50.80 0.00 0.04
0.0012
0.001
0.02
12.63
12.65
0.03
0.13
: (OK) Existe presiòn disponible
NOTA:
En este caso se considera solamente el caso crítico para pendiente positiva.
Diametro elegido
3°20 16 50.8
0.00135 0.11 0.02
0.024
0.43
12.52
12.95
0.43
0.40
: (OK) Existe presiòn disponible
Pérd. carga admisible para el Lateral: ∆Hl=
0.43 m.
Presión mínima en la entrada del lateral : Hm =
12.95 m.
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
B)
DISEÑO DE TUBERIA TERCIARIA O DISTRIBUIDOR:
(Distribuidor)
Datos de diseño :
Caudal lateral : ql (l/s)
0.081 l/s
292.1l/h
0.1307
Esp. laterales :Sl ( m) 1.5 m.Long. distribuidor: l ( m)
154.50 m.
Coef. Para tub. PVC : C 150Tol. Perd. carga: ∆Hl= 0.43 m.P. Entrada lateral: hm =
12.95 m.
Cálculos previos:
Pendiente ( i ) =
0.0147
Lprom=
340.00
Hprom=
5.00
m (F. Hanzen-Williams)
1.8552
Nº salidas :n (N LATERALES) 103Caudal Distribuidor ( l/s)
16.72 l/s
60190.7 l/h
Factor Corrección =
0.805 Caud.Correg=
13.47 lts/seg
F ( n, lo=Se)
0.355
fe (m) de tabla
=18.91*d^(-1.87)
Condición =
Hm-Hn <
∆H = 2.43 m
Espac.Later.Correg. = 1.50 m
PARA TRAMO CON PENDIENTE POSITIVA:
0.0147
Tramo Diametro Candidatos
Long.
Desnivel
Caudal
fe J J' hf Hn Hm ∆h Veloc.
Observaciones
1324nTerciariaQ (l/h)SeSecundariaLateral
de a
Øe (mm
)
Øi (mm
) (m) (m)(
l/s ) (m)
(m) (m)
(m)
(m) (m) hm-hn
(m/s)
0° 1°88.5 84.1 1.00
0.0147
13.47
0.005
0.06
0.059
0.0208
14.61
14.65 0.04
2.42
1° 2°88.5 84.1 1.50
0.0221
13.34
0.005
0.06
0.058
0.0308
14.57
14.63 0.05
2.40
2° 3°88.5 84.1 1.50
0.0221
13.21
0.005
0.06
0.057
0.0305
14.54
14.59 0.05
2.38
3° 4°88.5 84.1 1.50
0.0221
13.08
0.005
0.06
0.056
0.0299
14.51
14.56 0.05
2.35
4° 5°88.5 84.1 1.50
0.0221
12.94
0.005
0.05
0.055
0.0294
14.47
14.53 0.05
2.33
5° 6°88.5 84.1 1.50
0.0221
12.81
0.005
0.05
0.054
0.0288
14.44
14.49 0.05
2.31
6° 7°88.5 84.1 1.50
0.0221
12.68
0.005
0.05
0.053
0.0283
14.41
14.46 0.05
2.28
7° 8°88.5 84.1 1.50
0.0221
12.55
0.005
0.05
0.052
0.0277
14.38
14.43 0.05
2.26
8° 9°88.5 84.1 1.50
0.0221
12.42
0.005
0.05
0.051
0.0272
14.35
14.40 0.05
2.24
9° 10°88.5 84.1 1.50
0.0221
12.29
0.005
0.05
0.050
0.0267
14.32
14.37 0.05
2.21
10° 11°88.5 84.1 1.50
0.0221
12.16
0.005
0.05
0.049
0.0262
14.29
14.34 0.05
2.19
11° 12°88.5 84.1 1.50
0.0221
12.03
0.005
0.05
0.048
0.0256
14.26
14.31 0.05
2.17
12° 13°88.5 84.1 1.50
0.0221
11.90
0.005
0.05
0.047
0.0251
14.23
14.28 0.05
2.14
13° 14°88.5 84.1 1.50
0.0221
11.77
0.005
0.05
0.046
0.0246
14.20
14.25 0.05
2.12
14° 15°88.5 84.1 1.50
0.0221
11.64
0.005
0.04
0.045
0.0241
14.17
14.22 0.05
2.09
15° 16°88.5 84.1 1.50
0.0221
11.51
0.005
0.04
0.044
0.0236
14.14
14.19 0.05
2.07
16° 17°88.5 84.1 1.50
0.0221
11.38
0.005
0.04
0.043
0.0231
14.12
14.16 0.05
2.05
17° 18°88.5 84.1 1.50
0.0221
11.25
0.005
0.04
0.042
0.0226
14.09
14.13 0.04
2.02
18° 19°88.5 84.1 1.50
0.0221
11.11
0.005
0.04
0.041
0.0221
14.06
14.11 0.04
2.00
19° 20°88.5 84.1 1.50
0.0221
10.98
0.005
0.04
0.041
0.0217
14.03
14.08 0.04
1.98
20° 21°88.5 84.1 1.50
0.0221
10.85
0.005
0.04
0.040
0.0212
14.01
14.05 0.04
1.95
21° 22°88.5 84.1 1.50
0.0221
10.72
0.005
0.04
0.039
0.0207
13.98
14.02 0.04
1.93
22° 23°88.5 84.1 1.50
0.0221
10.59
0.005
0.04
0.038
0.0202
13.96
14.00 0.04
1.91
23° 24°88.5 84.1 1.50
0.0221
10.46
0.005
0.04
0.037
0.0198
13.93
13.97
0.041.8
8
24° 25°88.5 84.1 1.50
0.0221
10.33
0.005
0.04
0.036
0.0193
13.91
13.95
0.041.8
6
25° 26°88.5 84.1 1.50
0.0221
10.20
0.005
0.03
0.035
0.0189
13.88
13.92
0.041.8
4
26° 27°88.5 84.1 1.50
0.0221
10.07
0.005
0.03
0.034
0.0184
13.86
13.90
0.041.8
1
27° 28°88.5 84.1 1.50
0.0221
9.940.00
5
0.03
0.034
0.0180
13.83
13.87
0.041.7
9
28° 29°88.5 84.1 1.50
0.0221
9.810.00
5
0.03
0.033
0.0176
13.81
13.85
0.041.7
7
29° 30°88.5 84.1 1.50
0.0221
9.680.00
5
0.03
0.032
0.0171
13.78
13.82
0.041.7
4
30° 31°88.5 84.1 1.50
0.0221
9.550.00
5
0.03
0.031
0.0167
13.76
13.80
0.041.7
2
31° 32°88.5 84.1 1.50
0.0221
9.420.00
5
0.03
0.030
0.0163
13.74
13.78
0.041.6
9
32° 33°88.5 84.1 1.50
0.0221
9.280.00
5
0.03
0.030
0.0159
13.72
13.75
0.041.6
7
33° 34°88.5 84.1 1.50
0.0221
9.150.00
5
0.03
0.029
0.0154
13.69
13.73
0.041.6
5
34° 35°88.5 84.1 1.50
0.0221
9.020.00
5
0.03
0.028
0.0150
13.67
13.71
0.041.6
2
35° 36°73 69.4 1.50
0.0221
8.890.00
7
0.07
0.070
0.0375
13.63
13.69
0.062.3
5
36° 37°73 69.4 1.50
0.0221
8.760.00
7
0.07
0.068
0.0365
13.59
13.65
0.062.3
2
37° 38°73 69.4 1.50
0.0221
8.630.00
7
0.07
0.066
0.0355
13.55
13.61
0.062.2
8
38° 39°73 69.4 1.50
0.0221
8.500.00
7
0.06
0.065
0.0345
13.52
13.57
0.062.2
5
39° 40°73 69.4 1.50
0.0221
8.370.00
7
0.06
0.063
0.0335
13.48
13.54
0.062.2
1
40° 41°73 69.4 1.50
0.0221
8.240.00
7
0.06
0.061
0.0325
13.45
13.50
0.052.1
8
41° 42°73 69.4 1.50
0.0221
8.110.00
7
0.06
0.059
0.0316
13.41
13.47
0.052.1
4
42° 43°73 69.4 1.50
0.0221
7.980.00
7
0.06
0.057
0.0307
13.38
13.43
0.052.1
1
43° 44°73 69.4 1.50
0.0221
7.850.00
7
0.05
0.056
0.0297
13.35
13.40
0.052.0
7
44° 45°73 69.4 1.50
0.0221
7.720.00
7
0.05
0.054
0.0288
13.32
13.37
0.052.0
4
45° 46°73 69.4 1.50
0.0221 7.59
0.007
0.05
0.052
0.0279
13.28
13.33 0.05
2.01
46° 47°73 69.4 1.50
0.0221
7.450.00
7
0.05
0.051
0.0270
13.25
13.30
0.051.9
7
47° 48°73 69.4 1.50
0.0221
7.320.00
7
0.05
0.049
0.0262
13.22
13.27
0.051.9
4
48° 49°73 69.4 1.50
0.0221
7.190.00
7
0.05
0.047
0.0253
13.19
13.24
0.051.9
0
49° 50°73 69.4 1.50
0.0221
7.060.00
7
0.05
0.046
0.0245
13.16
13.21
0.051.8
7
50° 51°73 69.4 1.50
0.0221
6.930.00
7
0.04
0.044
0.0236
13.14
13.18
0.051.8
3
51° 52°73 69.4 1.50
0.0221
6.800.00
7
0.04
0.043
0.0228
13.11
13.15
0.041.8
0
52° 53°73 69.4 1.50
0.0221
6.670.00
7
0.04
0.041
0.0220
13.08
13.13
0.041.7
6
53° 54°73 69.4 1.50
0.0221
6.540.00
7
0.04
0.040
0.0212
13.06
13.10
0.041.7
3
54° 55°73 69.4 1.50
0.0221
6.410.00
7
0.04
0.038
0.0204
13.03
13.07
0.041.6
9
55° 56°73 69.4 1.50
0.0221
6.280.00
7
0.04
0.037
0.0197
13.00
13.05
0.041.6
6
56° 57°73 69.4 1.50
0.0221
6.150.00
7
0.03
0.035
0.0189
12.98
13.02
0.041.6
3
57° 58°73 69.4 1.50
0.0221
6.020.00
7
0.03
0.034
0.0182
12.96
13.00
0.041.5
9
58° 59°73 69.4 1.50
0.0221
5.890.00
7
0.03
0.033
0.0174
12.93
12.97
0.041.5
6
59° 60°73 69.4 1.50
0.0221
5.760.00
7
0.03
0.031
0.0167
12.93
12.97
0.041.5
2
60° 61°73 69.4 1.50
0.0221
5.620.00
7
0.03
0.030
0.0160
12.93
12.97
0.041.4
9
61° 62°60 56.4 1.50
0.0221
5.490.01
0
0.08
0.080
0.0425
12.93
12.99
0.062.2
0
62° 63°60 56.4 1.50
0.0221
5.360.01
0
0.07
0.076
0.0406
12.93
12.99
0.062.1
5
63° 64°60 56.4 1.50
0.0221
5.230.01
0
0.07
0.073
0.0388
12.93
12.99
0.062.0
9
64° 65°60 56.4 1.50
0.0221
5.100.01
0
0.07
0.069
0.0370
12.93
12.99
0.062.0
4
65° 66°60 56.4 1.50
0.0221
4.970.01
0
0.06
0.066
0.0353
12.93
12.98
0.061.9
9
66° 67°60 56.4 1.50
0.0221
4.840.01
0
0.06
0.063
0.0336
12.93
12.98
0.061.9
4
67° 68°60 56.4 1.50
0.0221
4.710.01
0
0.06
0.060
0.0319
12.93
12.98
0.051.8
9
68° 69°60 56.4 1.50
0.0221 4.58
0.010
0.06
0.057
0.0303
12.93
12.98 0.05
1.83
69° 70°60 56.4 1.50
0.0221
4.450.01
0
0.05
0.054
0.0287
12.93
12.98
0.051.7
8
70° 71°60 56.4 1.50
0.0221
4.320.01
0
0.05
0.051
0.0272
12.93
12.98
0.051.7
3
71° 72°60 56.4 1.50
0.0221
4.190.01
0
0.05
0.048
0.0257
12.93
12.98
0.051.6
8
107.82 1.30
1.44 1.72
: (OK) Existe presiòn
TramoDiametro
CandidatosLon
g.Desnivel
Caudal fe J J' hf Hn Hm ∆h
Veloc.
de a Øe (mm
)
Øi (mm
)
(m) (m)(
l/s )
(m) (m)
(m)(m)
(m)
(m)(m/s)
VERIFICACION FINAL DE PRESIONES
DESCRIPCION ECUACIONESVALOR
(m)CONDICION
Tolerancia de presiones en SUR
∆H =
2.5 (ha - hns) =
∆Hl + ∆Hd 3.23
VALOR PERMITIDO
Tolerancia de presiones en Laterales
∆Hl =
hm - hn = 0.43
2.15 VALOR OBTENIDO
Tolerancia de presiones en Distribuidores
∆Hd = Hm - Hn = 1.72
(OK) CUMPLE
RESUMEN DEL DISTRIBUIDORDiam .Cand
idatosLon
g. Cant Und Clase
3" 84.152.1
510.4
3 Pzs 5
2.5" 69.439.1
2 7.82 Pzs 5
2" 56.416.5
5 3.31 Pzs 5
Total91.2
718.2
5 Pzs 5
VERIFICACION FINAL DE PRESIONES
DESCRIPCION ECUACIONES VALOR (m) CONDICION
Tolerancia de presiones en SUR ∆H = 2.5 (ha - hns) = ∆Hl + ∆Hd 3.23
Tolerancia de presiones en Laterales ∆Hl = hm - hn = 0.432.15
: (OK) CUMPLE
Tolerancia de presiones en Distribuidores ∆Hd = Hm - Hn = 1.72
RESUMEN DEL DISTRIBUIDOR
Diam .Candidatos Long. Cant Und Clase
3" 84.1 52.66 10.53 Pzs 5
2.5" 69.4 39.12 7.82 Pzs 5
2" 56.4 122.86 24.57 Pzs 5
Total 91.77 18.35 Pzs 5
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
C)
DISEÑO DE TUBERIA SECUNDARIA:
Datos de diseño :Caudal Terciario : qs (l/s) 13.47 l/s
48483 l/h
Esp. Distribuid :Sd ( m) 122 m.Long. distribuidor: l ( m)
683.37 m.
Coef. Para tub. PVC : C 150P. Entrada Terciaria: Hm = 14.65 m.Cálculos previos:Pendiente ( i ) =
0.002667
m (F. Hanzen-Williams)
1.8552
Nº salidas :n 12Caudal Secundario ( l/s) 26.94 l/s
96966 l/h
F ( n, lo=Se) 0.393fe (m) de tabla
=18.91*d^(-1.87) Condición =
Hm-Hn <
∆H =
50.00 m
TramoDiametro
CandidatosLon
g.Desni
velCaudal fe J J' hf
K(V)^2/2g Hn
Hm ∆h
Veloc.
Observaciones
de aØe
(mm)Øi
(mm) (m) (m)(
l/s ) (m)(m) (m) (m) (m) (m) (m)
hm-hn
(m/s)
7° 6°168 159.8
65.66 0.18
26.94
0.001
0.01
0.000
0.6096 0.092 19.19
19.72 0.53 1.34
6° 5°168 159.8
121.31 0.32
26.94
0.001
0.01
0.000
1.1264 0.0919 18.29
19.19 0.89 1.34
5° 4°168 159.8
126.31 0.34
26.94
0.001
0.01
0.000
1.1729 0.0919 17.37
18.29 0.93 1.34
4° 3°168 159.8
121.31 0.32
26.94
0.001
0.01
0.000
1.1264 0.0919 16.47
17.37 0.89 1.34
3° 2°168 159.8
126.31 0.34
26.94
0.001
0.01
0.000
1.1729 0.0919 15.54
16.47 0.93 1.34
2° 1°168 159.8
121.31 0.32
26.94
0.001
0.01
0.000
1.1264 0.0919 14.65
15.54 0.89 1.34
682.21 1.82 6.33 0.55
0.00 : (OK) Existe presiòn
NOTA:
La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.
RESUMEN DEL TUBO SECUNDARIO:Diam .Candi
datos Long. Cant Und Clase
6" 159.8682.2
1 136.44 Pzs 5
Total682.2
1 136.44 Pzs
SISTEMA DE RIEGO A PRESION
D)
DISEÑO DE TUBERIA PRINCIPAL:
Datos de diseño :Caudal Secundaria : qs (l/s) 26.94 l/s 96966 l/hEsp. Secundario :Ss ( m) 176 m.Long. distribuidor: l ( m)
786.24 m.
Coef. Para tub. PVC : C 150P. Entrada Secundario: Hm = 19.72 m.Cálculos previos:Pendiente ( i ) =
0.0027
m (F. Hanzen-Williams)
1.8552
Nº salidas : n 4Caudal Principal ( l/s) 26.94 l/s 96966 l/h
F ( n, lo=Se) 0.485fe (m) de tabla
=18.91*d^(-1.87)
Condición =
Hm-Hn <
∆H =
50.00 m
TramoDiametro
CandidatosLon
g.Desni
velCaudal fe J J' hf
K(V)^2/2g Hn
Hm ∆h
Veloc. Observaci
onesde a
Øe (mm)
Øi (mm) (m) (m)
( l/s ) (m)
(m) (m) (m) (m) (m) (m)
hm-hn
(m/s)
0° 1°168 159.8 0.00 0.00
26.94
0.001
0.01
0.000
0.0000 0.1840 25.29
25.47 0.18
1.34
1° 28°168 159.8
115.32 0.31
26.94
0.001
0.01
0.000
1.0708 0.0919 24.43
25.29 0.86
1.34
28° 21°168 159.8
223.64 0.60
26.94
0.001
0.01
0.000
2.0766 0.0919 22.86
24.43 1.57
1.34
21° 14°168 159.8
223.64 0.60
26.94
0.001
0.01
0.000
2.0766 0.0919 21.29
22.86 1.57
1.34
14° 7°168 159.8
223.64 0.60
26.94
0.001
0.01
0.000
2.0766 0.0919 19.72
21.29 1.57
1.34
786.24 2.10 7.30 0.55
0.00 : (OK) Existe presiòn
NOTA:
La pérdida de carga se calcula solo con J, no se considera J'; pues las salidas múltiples no funcionan simultaneamente.Se considera las pérdidas por accesorios.
RESUMEN DEL TUBO PRINCIPAL:Diam .Candid
atos Long. Cant Und Clase
6" 159.8786.2
4157.2
5 Pzs 7.5
Total786.2
4157.2
5 Pzs
