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Cesar A Toro, BS.CE & TSA CLN Coordinador Áreas Técnicas Page 1

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REPÚBLICA DE EL SALVADOR MINISTERIO DE OBRAS PÚBLICAS, TRANSPORTE, VIVIENDA Y DESARROLLO URBANO

VICEMINISTERIO DE OBRAS PÚBLICAS UNIDAD DE PLANIFICACIÓN VIAL

GERENCIA DE ESTUDIOS Y DISEÑOS VIALES

“MEJORAMIENTO DE LA RED VIAL DE LA ZONA

NORTE DE EL SALVADOR”

DISEÑO FINAL - INFORME FINAL

FINANCIAMIENTO:

FOSEP - BID

CAT E&S

UNIDAD DE PLANIFICACION VIAL

ANEXO No. 3

GEOLOGÍA, GEOTECNIA, BANCOS DE PRÉSTAMO,

YACIMIENTOS Y CANTERAS.

VP 7B : Nuevo Trazado SAM21 km 8.2 - km 24.2

(Tahuilapa - Matazano)

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MEJORAMIENTO DE LA RED VIAL DE LA ZONA NORTE DE EL SALVADOR

ANEXO No. 3: GEOLOGIA, GEOTECNIA, BANCOS DE PRESTAMOS, YACIMIENTOS Y CANTERAS Sector B VP-7B

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ÍNDICE

1.0 INTRODUCCIÓN. .......................................................................................................... 4

1.1. Generalidades. .......................................................................................................... 4

1.2. Descripción del tramo ................................................................................................... 6

2.0 AREAS DE ESTUDIO .................................................................................................. 11

2.1 Vialidad ................................................................................................................... 13

2.1.1 Descripción Geológica ......................................................................................... 13

2.1.2 Prospección y ensayos ........................................................................................ 15

2.1.2.1 Trabajo de Campo…………………………………………………………………………..15

2.1.2.2 Trabajo de Laboratorio……………………………………………………………………. 17

2.1.3 Caracterización Geológica – Geotécnica. .............................................................. 18

2.1.4 Análisis de suelos con características plásticas e indeseables: ............................... 25

2.1.5 Conclusiones ...................................................................................................... 27

2.1.6 Recomendaciones ............................................................................................... 28

2.2 Taludes ....................................................................................................................... 30


2.2.2 Prospección y Ensayos ........................................................................................ 41

2.2.2.1 Ensayos de Campo…………………………………………………………………………41

2.2.2.2 Trabajo de Laboratorio……………………………………………………………………..42

2.2.3 Caracterización Geológica y Geotécnica...................................................................... 42

2.2.3.1 Caracterización de los Taludes de Corte Existentes y Generados…………………… 42

2.2.3.2 Análisis de Resultados de sondeos de refracción sísmica realizados……………….. 43

2.2.3.3 Caracterización de los Taludes en Ladera……………………………………………… 46

2.2.3.4 Taludes Generados en los Accesos a la Vialidad………………………………………. 47

2.2.4 Análisis de Estabilidad. ............................................................................................. 47

2.2.4.1 Taludes en corte (generados y existentes)………………………………………………47

2.2.5 Conclusiones ............................................................................................................ 49

2.2.6 Recomendaciones, Obras de Protección y Mitigación .................................................. 49

2.3 Terraplenes ............................................................................................................. 50

2.3.1 Descripción General de los Terraplenes ...................................................................... 50

2.3.2 Prospección y Ensayos. ............................................................................................ 50

2.3.3 Caracterización Geológica y Geotécnica..................................................................... 50

2.3.4 Análisis de Estabilidad .............................................................................................. 50


2.4 Estructuras de Retención .......................................................................................... 52



2.4.2.1 Trabajo de Campo…………………………………………………………………………53

2.4.2.2 Trabajo de Laboratorio……………………………………………………………………..56

2.4.3 Caracterización Geotécnica .................................................................................. 56

2.4.4 Análisis de estabilidad. ......................................................................................... 66

2.4.5 Conclusiones ...................................................................................................... 74


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2.5 Bancos de Materiales .............................................................................................. 76

2.5.1 Características Generales. ................................................................................... 77


2.5.2.1 Trabajo de Campo………………………………………………………………………….85

2.5.2.2 Trabajo de Laboratorio……………………………………………………………………. 87

2.5.3 Caracterización Geológica – Geotécnica................................................................ 87

2.5.4 Conclusiones y Recomendaciones ........................................................................ 92

2.6 Botaderos ................................................................................................................. 94

APENDICES

A-3-VP7B. Registros de Ensayos de Campo y Laboratorio B-3-VP7B Caracterización Geotécnica de Taludes y Terraplenes C-3-VP7B Análisis de Estabilidad de Taludes y Terraplenes D-3-VP7B Caracterización Geotécnica del Emplazamiento de Estructuras de Retención. E-3-VP7B Análisis de Estabilidad de Estructuras de Retención F-3-VP7B Estudios de Refracción Sísmica. G-3-VP7B Fichas de Bancos de Materiales y Botaderos. H-3-VP7B Sistemas de Clasificación de Macizos Rocosos

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1.0 INTRODUCCIÓN.

1.1. Generalidades.

Se presenta el informe del Estudio Geológico y Geotécnico del subtramo VP7B, correspondiente a la vialidad principal VP-7 Nuevo Trazado SAM21 Km. 8.2 - Km. 24.2 (Tahuilapa - Matazano), como parte de los estudios de Ingeniería de diseño final del proyecto: Mejoramiento de la Red Vial de la Zona Norte de El Salvador. Este subtramo es de apertura en toda su longitud, está comprendido entre Est. 13+700 y Est. 19+756.092 y se extiende con rumbo nor-oriente entre el cantón Palo Galán y el Cantón El Matazano jurisdicción del Municipio Santa Rosa Guachipilín en el Departamento de Santa Ana. La vialidad proyectada presenta una longitud de 6.06 Km. y un perfil longitudinal comprendido entre las elevaciones geodésicas siguientes:

Inicio del tramo, Est. 13+700: Elev. 456.928 (cota mínima) Fin del tramo, Est. 19+756.092: Elev. 798.267 (cota máxima)

En la Fig. 1.1.1 se muestra la ubicación de la traza proyectada. En el estudio geológico y geotécnico mediante tareas de reconocimiento geológico, prospección mecánica, prospección geofísica, ensayos de campo y de laboratorio se pretende determinar las características geológicas-geotécnicas de las diferentes unidades que son de interés para el tipo de obras a proyectar tales como: pavimentos, taludes, terraplenes, estructuras de retención y obras de paso, incluyendo además, el respectivo análisis de estabilidad de los terrenos y la definición del tipo de obras de estabilización de los mismos. La geología y la geotecnia son áreas de estudio que se complementan con los estudios de impacto ambiental, topográfico, hidráulico y geométrico para alcanzar el objetivo fundamental que es obtener un producto final óptimo que cumpla con requerimientos técnicos, económicos y funcionales.

En este contexto, se plantean los siguientes objetivos específicos del estudio Geológico - Geotécnico

Clasificación y descripción de los materiales desde el punto de vista geológico e Ingenieril, su modo de excavación y utilización de los mismos.

La estimación cuantitativa de las propiedades geotécnicas relevantes (resistencia y compresibilidad) mediante: pruebas de corte directo y/o triaxial; correlaciones con los valores N de la prueba SPT y propiedades índices; investigación bibliográfica y relevamientos geológicos de campo, las cuales servirán de base para el respectivo análisis de estabilidad de taludes y de los terrenos de cimentación de las estructuras (pavimento, obras de paso, terraplenes).

Definición del tipo de obras de estabilización de los terrenos, su dimensionamiento y medidas a tomar para prolongar la vida útil de las obras, con base en los resultados de los estudios de cada caso específico.

Identificación, selección y caracterización de bancos de materiales que serán utilizados en la construcción de las diferentes obras que se proyectan.

El presente informe, se ha estructurado en seis áreas de estudio: vialidad, taludes, terraplenes, estructuras de retención, bancos de materiales y botaderos. Los estudios geológico-geotécnicos específicos para cada área se desarrollan en el capítulo 2.

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Fig. 1.1. 1 Ubicación de la vialidad principal VP7B

FIN DEL

TRAMO VP-7B,

EST. 19+756.092

INICIO DEL TRAMO

VP-7B

EST. 13+700

PUENTE SOBRE

EL RÍO LEMPA DE

PROYECTO

SANTA ROSA

GUACHIPILÍN

A

METAPAN

A LA NUEVA

CONCEPCIÓN

PUENTE EXIST. SOBRE

EL RÍO TAHUILAPA

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1.2. Descripción del tramo

En su mayor parte en este tramo, el alineamiento de la traza proyectada asciende con una pendiente máxima del 10%, en laderas de un terreno en lomerío y montañoso, generando cortes y terraplenes importantes, con alturas de hasta 46.0 m., con excepción de los subtramos: 13+700 – 13+875; 16+905-16+975; 18+055 – 18+105; 18+165 – 18+215; 18+645 – 18+755 y 19+185 – 19+760, en donde la traza se conduce muy próxima a la rasante del terreno natural, generando cortes y terraplenes con alturas de hasta 3.0 m. aproximadamente. En las Tablas 1.2.1 y 1.2.2 se presentan los cortes y terraplenes más importantes que genera el proyecto.

Tabla 1.2.1. Sectores de cortes generados más Importantes de la vialidad proyectada

No. Sector Long.

(m)

Sección crítica generada

Est. Altura

(m) Lateral

1 13+875 13+975 175,0 13+945 14,5 Der.

2 14+115 14+335 220,0 14+155 20,5 Der.

3 14+375 14+445 70,0 14+405 20 Izq.

4 14+525 14+555 30,0 14+535 12,7 Izq.

5 14+615 14+935 320,0 14+755 19 Izq.

6 14+995 15+075 80,0 15+035 25 L.C.

7 15+155 15+965 810,0 15+335 46 Izq.

8 16+135 16+365 230,0 16+305 29 L.C.

9 16+495 16+815 320,0 16+545 25 Izq.

10 17+035 17+435 400,0 17+105 23 Izq.

11 17+495 17+555 60,0 17+515 12,5 Izq.

12 17+885 17+975 90,0 17+935 14 Izq.

13 18+215 18+795 580,0 18+415 18,2 Izq.

14 18+855 19+055 200,0 19+025 23 Izq.

15 19+095 19+205 110,0 19+105 13 Izq.

Tabla 1.2.2. Sectores de terraplén generados más

Importantes de la vialidad proyectada

No. Sector Long.

(m) Obra

Retención

Terraplén Critico Generado

Est. Altura

(m) Lateral

1 13+720 13+860 140 13+820 3.54 Der.

2 13+980 14+100 120 Muro 14+040 11.23 Der.

3 14+340 14+360 20 14+340 5.56 Der.

4 14+460 14+600 140 14+480 13.85 Der.

5 14+940 14+980 40 14+960 7.71 Der.

6 15+080 15+140 60 Muro Der.

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No. Sector Long.

(m) Obra

Retención Terraplén Critico Generado

7 15+960 16+120 160 Muro 16.93 Der.

8 16+380 16+480 100 Muro 25.0 Der.

9 16+840 16+940 100 Muro 16.0 Der.

10 16+980 17+020 60 Terraplén 8.79 Der.

11 17+180 17+260 80 Terraplén 17+220 10.83 Der.

12 17+300 17+420 120 Terraplén 17+380 5.64 Der.

13 17+440 17+480 40 Muro 17+480 6.793 Der.

14 17+560 17+660 100 Terraplén 17+640 14.76 Der.

15 17+700 17+850 150 Terraplén 17+700 15.00 Der.

16 17+940 18+040 100 Terraplén 17+980 11.84 Der.

17 18+120 18+180 60 Muro 18+140 9.73 Der.

18 18+320 18+380 60 Muro 18+320 2.96 Der.

19 18+480 18+640 60 Muro 18+560 6.66 Der.

20 18+820 18+840 20 Muro 18+820 9.21 Der.

21 18+960 20 Muro 18+960 14.13 Der.

22 19+060 19+090 30 Muro 19+060 3.65 Der.

En las Figuras 1.2.1 y Fotografías 1.2.1 se muestran las secciones representativas de este subtramo. a) Sección de corte, Est. 13+945 b) Sección de corte y terraplén, Est. 13+975

c) Sección de terraplén, Est. 14+085 d) Sección de corte, Est. 14+155

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e) Sección de corte, Est. 14+405 f) Sección de terraplén, Est. 14+495

g) Sección de corte, Est. 14+755 h) Sección de corte, Est. 15+335

i) Sección de corte y terraplén, Est. 15+525 j) Sección de corte y terraplén, Est. 15+735

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k) Sección de corte, Est. 16+305 l) Sección de terraplén, Est. 16+455

m) Sección de corte, Est. 17+105 n) Sección de corte, Est. 19+025

Fig. 1.2.1 Secciones transversales de corte y terraplén generados por el proyecto. a) Sector de terraplén, Est. 14+040 b)Sector de terraplén, Est. 14+495

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c) Sector de corte y terraplén, Est. 14+560 d) Sector de corte, Est. 15+560 e) Sector de corte y terraplén, Est. 16+380 f) Sector de corte. Est. 16+700 h) Sector de corte, Est. 19+040 g) Sector de corte y terraplén de poca altura, Est. 18+100

Fotografías 1.2.1. Zonas de corte y terraplén generados por el proyecto

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Obras de paso. A lo largo de la vialidad, se observan quebradas, vaguadas y ríos que intersectan con la traza en donde se proyecta una serie de obras de drenaje menor consistentes en tuberías de concreto con Ø 36’’ a 72’’ y que se presentan en el Anexo 8. Drenaje Menor

2.0 AREAS DE ESTUDIO El estudio se ha llevado a cabo en las siguientes áreas:

Vialidad. En esta área, desde el punto de vista geotécnico, interesan la caracterización de los materiales que constituirán, principalmente, la capa de cimentación de la nueva estructura y del terreno subyacente hasta una profundidad tal que los esfuerzos inducidos por las cargas de tráfico repetitivas son significativos. Por consiguiente, además de las tareas de muestreo, laboratorio y análisis que se describen en la Sección 2.1, el estudio incluye la revisión del perfil longitudinal y transversal de la vialidad proyectada, con la finalidad de visualizar anticipadamente la posición relativa de la capa subrasante de proyecto y prever los potenciales materiales que la constituirán, reiterando que el diseño geométrico final ha sido producto de una análisis integral de los resultados obtenidos en los diferentes estudios de Ingeniería.

Con base en los resultados de la caracterización geológica-geotécnica de los materiales existentes en la vialidad y en bancos de préstamo el estudio recomienda, para efectos de análisis estructural del nuevo pavimento, el parámetro CBR de diseño y las medidas de estabilización a tomar en aquellos sectores con presencia de materiales con características de alta deformabilidad ( compresibles o expansivos) y de baja resistencia al corte, tales como: suelos de alta plasticidad, orgánicos, saturados y/o de baja consistencia que puedan afectar el comportamiento mecánico de la estructura del pavimento.

Taludes. La mayoría de proyectos de construcción de carreteras tratan en mayor o menor grado con los problemas de estabilidad de taludes que se presentan, principalmente en zonas con topografía accidentada a consecuencia de las excavaciones que genera el proyecto. En la vialidad VP-7B, este problema se presenta entre las progresivas 13+785 y 19+205, en donde los terrenos de configuración en lomerío y montañosa, son afectados por el proyecto. Consecuentemente surge la importancia de alcanzar un adecuado conocimiento de la naturaleza y características de las formaciones geológicas, las propiedades de resistencia al corte de los macizos y de los mecanismos que eventualmente pueden conducir al fenómeno de inestabilidad de taludes y que permita definir el tipo de obras de estabilización necesarias, con base en los respectivos análisis de estabilidad. En el presente estudio los objetivos planteados han sido alcanzados mediante la aplicación de una metodología que incluye tareas de reconocimiento geológico, trabajos de prospección mecánica (pruebas SPT, y PCA para inspección y muestreo alterado e inalterado) y geosísmica; trabajo de laboratorio para la determinación de las propiedades índices y mecánicas de las muestras recuperadas; elaboración de los modelos geotécnicos y los respectivos análisis de estabilidad utilizando el software Geoslope y; la definición de las obras de protección y estabilización, tales como: conformación de bermas, muros de retención, mallas de protección, revestimientos con

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gramíneas, complementados con un sistema de drenaje superficial. En la Sección 2.2 se muestra el desarrollo del estudio

Terraplenes Esta área de estudio comprende el establecimiento de las condiciones de cimentación de terraplenes y pedraplenes generados con alturas mayores de 10.0 m. e inclinación de los taludes, con base en los respectivos análisis de estabilidad, a partir del conocimiento de las características geotécnicas de los terrenos de cimentación y de los materiales que constituirán los mismos, mediante la realización de muestreos e inspecciones de cada sitio específico y pruebas de campo y laboratorio. En el estudio se emiten recomendaciones en cuanto a las medidas a tomar para garantizar la estabilidad de los terrenos de cimentación, asimismo se establece la inclinación y obras de protección de los taludes. En la Sección 2.3 se presenta el desarrollo del estudio.

Estructuras de Retención En la sección 2.4 se presenta el estudio geológico-geotécnico de los emplazamientos de las estructuras de retención proyectadas. El propósito de las obras es contener los terraplenes proyectados, principalmente en zona de laderas, de tal manera de reducir significativamente los volúmenes generados, proteger cauces de ríos y consecuentemente evitar o reducir la afectación adicional de los terrenos. Los tipos de estructuras analizadas son: muros gavión y muros de tierra armada con paramento frontal de gaviones y suelo reforzado con malla metálica y geogrilla. Las alturas de los mismos varían entre 1.0 y 5.0 m. para el primer tipo y entre 6 y 19 m. para el segundo. Con el estudio se pretende establecer las condiciones geotécnicas del terreno de cimentación y de los materiales retenidos, en términos de sus propiedades de resistencia y deformabilidad. El conocimiento de estas propiedades y la geometría del problema permiten seleccionar el tipo de estructura, y evaluar tanto la estabilidad interna de la misma por volteo, deslizamiento y capacidad de carga como, la estabilidad externa del sistema talud-muro por deslizamiento. Asimismo con base en los resultados del proceso de análisis iterativo, se determina el dimensionamiento respectivo. En el presente estudio los objetivos planteados han sido alcanzados mediante la aplicación de una metodología que incluye tareas de reconocimiento geológico, trabajos de prospección mecánica (pruebas SPT y PCA para inspección y muestreo alterado); trabajo de laboratorio para la determinación de las propiedades índices y mecánicas de las muestras recuperadas; elaboración de los modelos geotécnicos y los respectivos análisis de estabilidad utilizando los softwares GawacWin y Macstars*.

Bancos de materiales. En la sección 2.5 se presenta el estudio de las fuentes de materiales de construcción que demandará el proyecto y que se incluyen en los sectores A y B. Para la evaluación de estos bancos se ha tomado en consideración los aspectos siguientes: calidad de los materiales, volumen explotable, método de excavación, condiciones de acceso y proximidad a la vialidad proyectada.

Botaderos. En la sección 2.6 se hace referencia a los aspectos generales de esta área de estudio.

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2.1 Vialidad

2.1.1 Descripción Geológica

Macizos rocosos Para la descripción geológica de los macizos rocosos en la vialidad se aplicará el sistema de clasificación denominado “Descripción Geotécnica Básica” (BGD), elaborado por la Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas, SIMR (1980), el cual se describe en el Apéndice H-3-VP7B Depósitos sedimentarios La descripción geológica de sedimentos consolidados y no consolidados está basada principalmente en la descripción litológica complementada con las propiedades de gradación y consistencia de los materiales. Subtramo: 13+700 – 16+740 Rocas piroclastitas ácidas, Ignimbritas, (UG- ch1). En este subtramo la vialidad proyectada atraviesa predominantemente, depósitos de rocas piroclastitas ácidas o Ignimbritas, con poca a muy alta alteración

hidrotermal (W 2-3-4), con un estado de fracturación alto a moderado (F 3-4), de gran espesor (L1) y que

pertenecen a la formación Chalatenango. Estos materiales pueden ser removidos con maquinaria convencional. Ver Fotografías 2.1.1 a) Ignimbritas poco alteradas, de fracturación media y de gran espesor Est. 14+000, W2F3L1 b) Ignimbritas poco alteradas, Est. 14+560

c) Ignimbritas poco alteradas, de fracturación media y de gran espesor, Est. 15+600, W2F3L1 d) Ignimbritas poco alteradas y de fracturación media, Est. 15+700

Fotografías 2.1.1. Formaciones rocosas efusivas basálticas existentes en el subtramo: 13+700 -16+740

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Subtramo: 16+740 -19+756.092 Formación rocosa efusiva basáltica, (UG-b3, b2). En este subtramo la vialidad proyectada atraviesa, predominantemente, formaciones de rocas efusivas basálticas que pertenecen a la formación Bálsamo, con un estado de meteorización variando de poco a medio (W2-3), y un estado de fracturación variando de medio a muy fracturado (F3-4), conformando una estructura en bloques. Superficialmente se observan capas de suelos residuales arcillosos o roca muy fragmentada con espesores variables. Para la excavación de rocas basálticas se requiere el uso de explosivo, l. Ver Fotografías 2.1.2

a) Afloramientos de roca basáltica, Est. 16+760 b) Formación basáltica subyaciendo a suelos residuales arcillosos, Est. 16+840

c) Formación basáltica subyaciendo a suelos residuales arcillosos, Est. 18+360 d) Formación basáltica, de alteración y fracturación media, Est. 18+810

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e) Formación basáltica sana fracturada, Est. 19+010 f) Formación basáltica de alteración media y muy fracturada, Est. 19+100

Fotografías 2.1.2. Formaciones rocosas efusivas basálticas existentes en el subtramo: 16+740-16+756

2.1.2 Prospección y ensayos

2.1.2.1 Trabajo de Campo

Trece (13) pruebas de penetración estándar, SPT, con profundidades variando entre 0.50 y 3.00 m., realizados con una separación aproximada de 300 metros. Al realizar los sondeos en campo, se siguió el criterio de NSPT > 30 golpes y utilizando un equipo de perforación motorizado con obtención de muestras alteradas de suelo en forma continua de acuerdo con el procedimiento establecido en la norma ASTM D-1586. Las características principales del equipo de perforación Standard utilizado son las siguientes:

Muestreador de tubo partido: 2” x 24” (50.8 x 609.6mm)

Peso del Martillo: 140 lb. (63.5 Kg.)

Altura de caída del martillo: 30” (76cm) En las Fotografías 2.1.3 se muestran ejemplos de ejecución de sondeos SPT

c) SPT-B-VP7-45, Est. 13+705 d) SPT-B-VP7-46, Est. 14+040

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e) SPT-B-VP7-48, Est.14+560 f) SPT B-VP7-53, Est. 16+700 g) SPT-B-VP7-55, Est. 18+100

h) SPT-B-VP7-57, Est. 19+480 Fotografías 2.1.3. Ejemplos de ejecución de Sondeos de Penetración Estándar, SPT

Dieciséis (16) Pozos a Cielo Abierto, PCA, para inspección, medición de espesor de capas y muestreo alterado con profundidades variando entre 0.70 y 2.50 metros. Ver Fotografías 2.1.4

a) PCA-B-VP7-47, Est. 13+853 b) PCA-B-VP7-48, Est. 14+240

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c) PCA-B-VP7-52, Est. 15+819 d) PCA-B-VP7-56, Est. 17+112

e) PCA-B-VP7-61, Est. 18+469 f) PCA-B-VP7-62, Est. 18+889

Fotografías 2.1.5. Ejemplos de ejecución de pozos a cielo abierto, PCA

2.1.2.2 Trabajo de Laboratorio.

A las muestras recuperadas en los PCA, se les practicó las pruebas siguientes:

Análisis granulométrico, ASTM C 136 Límites de consistencia, AASTHO T 89 y T 90 Clasificación de suelos para propósitos de Ingeniería según ASTM D 2487 Contenidos de humedad, ASTM D 2216 Densidad de campo, AASHTO T 191 Relación Densidad – Humedad, AASHTO T 180 CBR de laboratorio, AASHTO T 193

Sobre las muestras extraídas de los sondeos SPT se practicó en laboratorio las pruebas siguientes:

Ensayos de Clasificación por el procedimiento visual manual, ASTM D 2486 Clasificación para propósitos de Ingeniería según ASTM D 2487

Contenidos de humedad, ASTM D 2216

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Los resultados de los trabajos de campo y laboratorio se muestran en el Apéndice A-3-VP7B.

2.1.3 Caracterización Geológica – Geotécnica.

Con base en los resultados de los trabajos de prospección y ensayos se llevó a cabo la caracterización geológica-geotécnica de los terrenos de cimentación de la vialidad proyectada, para lo cual se han definido subtramos homogéneos en términos geológico-geotécnicos tomando en consideración la influencia de los sectores de corte y terraplén generados y unidad geológica a que pertenecen. En la Tabla 2.1.1 se muestra los subtramos en corte generados, la Unidad Geológica correspondiente y los trabajos de prospección mecánica ejecutados.

Tabla 2.1.1. Subtramos en corte generados en el eje de la vialidad y accesos.

Código Unidad Geológica

Subtramo No. De Est.

A Est.

PCA y SPT realizados

Altura de corte Generado

en L.C. m

UG-ch2

1 13+700 13+875 SPT-45, PCA-47

0.30 -3.0

2 13+875 13+975 SPT-46, PCA-01M

1.0-12.0

3 14+115 14+445 PCA-48, SPT-47

PCA-03M, PCA-04M

2.0-14.5

4 14+515 14+560 SPT-48 2.0-5.0

5 14+605 14+935

PCA-01A (Acc. 14+640)

0.0-0.55

PCA-02A (Acc. 14+780)

0.0-14.0

PCA-49 SPT-49

1.0-12.0

6 15+155 16+075 PCA-50, PCA-51, PCA-52, SPT-50,

SPT-51 4.0-24.0

7 16+135 16+360 PCA-53, SPT-52 4.0-26.0

8 16+480 16+820 SPT-53, PCA-55, 2.0-16.0

UG-b3, b2

9 16+905 16+975 PCA-55 1.50

10 17+025 17+335 PCA-56, SPT-54,

PCA-11M 2.0-13.0

11 17+395 17+555 PCA-57 6.0

12 17+655 17+825 PCA-58, PCA-12M,

PCA-13M 2.0-4.0

13 17+875 18+025 PCA-59 1.0-9.0

14 18+025 18+105 PCA-59, SPT-55 0.0-1.0

15 18+165 18+215 PCA-60 0.0-1.0

16 18+215 18+605 PCA-61, PCA-14M,

SPT-02M 2.0-7.0

17 18+605 18+765 PCA-61, PCA-62,

SPT-03M 0.0-1.50

25/08/2010



19

SPT-01A (Acc. 18+700)

0.0-2.0

18 18+845 19+200 PCA-62, PCA-15M 6.0-14.0

19 19+200 19+756.092

PCA-03A (Acc. 19+670)

0.0-0.30

SPT-56, SPT-57, PCA-63

0.0-1.50

Estratigrafía Los materiales encontrados en la zona de cimentación de la nueva estructura son predominantemente suelos residuales arcillosos con características de granulometría y plasticidad heterogéneas, producto del fenómeno de meteorización de la formación de rocas piroclastitas o basálticas. La descripción ingenieril de los materiales en las proximidades de la cota de cimentación de la estructura vial proyectada se muestra en la Tabla 2.1.2

Tabla 2.1.2. Descripción de los materiales existentes en zona de cimentación del paquete estructural.

Subtramo No.

Sector Proximidad del Sondeo No.

Est. Descripción de capas superficial y

subsuperficial

Zona de cimentación

1 13+700-13+875

SPT-45 13+705 Limo arcilloso color café claro, con 11% de arena, finos de alta plasticidad LL=51, IP=15. A-7-5(MH)

Capa superficial

PCA-47 13+853

Limo arenoso, color café claro, 47% arena y 3% grava tamaño máximo ⅜" con finos de media plasticidad. LL=37, IP=6, A-4(ML-SM), CBR=40

2 13+875-13+975

SPT-46 14+040

Arena limosa; color café claro, , 3.5% grava tamaño máximo ½", 71.8% arena, 24.7% finos de baja plasticidad, con LL=29 e IP=6, A-2-4(SM) Estrato rocoso

subyacente

PCA-01M 13+990

Arena arcillo limosa color café, con 34.4% de grava, 46.8% de arena, finos de baja plasticidad, LL=24, IP=5, A-1b (SC-SM)

3 14+115-14+445

PCA-48 14+240

Arena limosa; color café claro gris, 70% arena, 7% grava tamaño máximo ⅜" y finos de baja plasticidad. LL=33, IP=8, A-2-4(SM), CBR=72

Estrato rocoso subyacente

SPT-47 14+380

Arena limosa, color café claro, 78.8% arena, 17.3% finos de media compresibilidad con LL=34 e IP=9, 3.8% grava tamaño máximo ⅜", A-2-4(SM)

PCA-03M 14+180 -Arena limosa con finos de baja plasticidad; color café claro. 6.3% de grava, 60.5% de arena LL=33 e IP=9,

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20

A-2-4 (SM). -Arena arcillosa con gravas, con finos de baja plasticidad; color café claro. 21% de grava, 55.7% de arena LL=32 e IP=11, A-2-6(SC)

4 14+505-14+560

SPT-48 14+560

Arena limosa; color café claro, 11.7% grava tamaño máximo 1", 53.7% de arena, finos de media plasticidad, LL=46 e IP=17, A-7-5(SM)


5

14+605-14+935 y 14+995- 15+075

PCA-01A (Acc. 14+640)

0+050 Grava arcillosa color café claro, con 39.3-63.6% de grava, 35.4-24% arena, finos de media plasticidad, LL=42-45, IP=17-20. A-2-7 (GC)

Capa superficial

PCA-02A (Acc. 14+780)

14+860 Arena arcillosa color café, con 31.1% de grava, 45.3% arena, finos de media plasticidad, LL=38, IP=17. A-2-6 (SC)

Estrato rocoso subyacente y terraplén

PCA-49 14+738

Grava limosa con arena; color café claro, 46% de grava amaño máximo 3", 33% arena y finos de media plasticidad. LL=42,IP=8, A-2-5(GM), CBR=11


SPT-49 15+000

Arena limosa; color café, 4.6% grava tamaño máximo ¾", 68.8% arena, 26.6% finos de media plasticidad con LL=40 e IP=12, A-2-6(SM)


6

15+130- 15+965 Y 15+995-16+105

PCA-50 15+208

Arcilla con arena; color café claro, 48% arena, 1% grava tamaño máximo ⅜" y finos de media plasticidad. LL=36, IP=13 CBR=24, A-6(CL),


SPT-50 15+360 Limo arcilloso color café claro, , 4.5 % arena, 95.5% finos de media plasticidad, LL=41, IP=12, A-7-5(ML)

PCA-51 15+505 Estrato rocosos basáltico con alto grado de alteración y de gran espesor

SPT-51 15+660 Arena limosa; color café claro, 75.9% arena, 24.1% finos no plásticos. A-1b(SM)

PCA-52 15+819

Arena limosa color café oscuro, 54% arena y 47% finos de baja plasticidad, con presencia de raicillas y fragmentos de roca tipo ignimbritas, sanas muy duras con tamaño máx. de 20 ". LL=31, IP=4, CBR=49; A-4(SM)

7

16+130 16+370

PCA-53 16+206

Arena limosa con grava, color café, 14.7% grava tamaño máximo 2", 49.8% arena y finos de alta plasticidad. LL=60, IP=27, A-7-5(SM)


SPT-52 16+360

Limo arcilloso; color café claro, 4.9% grava tamaño máximo ½", 33.8% arena, 61.3% finos de alta plasticidad, LL=51 e IP=22, A-7-6(MH)

8

16+480-16+820

PCA-54 16+544 Estrato rocoso basáltico de mediana alteración y de gran espesor

Estrato rocoso

SPT-53 16+700 Arena limosa; color café claro, , 4.3% grava tamaño máximo ⅜", 47.9% arena, 47.8% finos de


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21

alta plasticidad, LL=60, IP=28, A-7-5(SM)

9 16+905-16+975

PCA-55, 16+925 Mezcla de fragmentos rocosos de gran tamaño y gravas limosas con pocos finos de alta plasticidad.

Capa superficial

10

17+025-17+335

PCA-56 17+112

Grava bien graduada; color café, 99% grava tamaño máximo 3", 0.4% arena y 0.3% finos de alta plasticidad, A-2-7(GW)

Estrato rocoso subyacente PCA-10M 17+200

Grava limosa color café oscuro, 44.0% grava tamaño máximo 3", 28.1% arena, finos de media plasticidad. LL=46, IP=16, A1b (GM)

SPT-54 17+300 Limo arcilloso color café, 27,6% arena, 72,4% finos de alta plasticidad con LL=57 e IP=27, A-7-5(MH)

11

17+395-17+435 y 17+495-17+555

PCA-57 17+507

Arena limosa con grava; color café, 21.6% de grava, 32.2% arena y finos de alta plasticidad con un LL=55 e IP=23. A-7-5(SM), CBR=2


12

17+655-17+825

PCA-11M 17+695

Limo arcilloso color café, con 21,5% arena, 9,3% grava T.M. 1/2", finos de alta plasticidad. LL=56, IP=14, A-7-5(MH)

Estrato rocoso subyacente y terraplén PCA-58 17+726

Arena limosa con grava; color café, 34.2% arena, 26.3% de grava y finos de alta plasticidad, LL=52, IP=16, A-7-5(SM)

PCA-12M 17+820 Limo de alta plasticidad con arena; color café claro; con 1.4% de grava 18.6% de arena. LL=62 e IP=19; A-7-5(MH)

13

17+875-18+025

PCA-59 17+984

Arcilla gravosa; color café, 12.9% arena, 27.7 % de grava y finos de alta plasticidad. LL=63 e IP=33, A-7-5 (CH), CBR=2


14

18+025-18+105

SPT-55 18+100

Arena limosa; color café claro, 64.4% arena, 35.6% finos de media plasticidad con un LL=36 e IP=10, A-4(SM)

Capa superficial

15

18+165-18+215

PCA-60 18+250

Limo arcilloso color café, 57% finos de alta plasticidad, 24% arena y 19% grava tamaño máximo 3". LL=67, IP=24, A-7-5(MH), CBR=1

Capa superficial

16

18+215-18+605

PCA-13M 18+340

Grava limosa color café, 63.8% grava tamaño máximo 3", 21.0% arena, 15.2% finos de alta plasticidad. LL=50, IP=20 A-2-7 (GM)

Estrato rocoso subyacente.

PCA-61 18+468

Limo arcilloso color café, 58% finos de alta compresibilidad, 28% grava tamaño máximo 3" y 14% arena. LL=59, IP=25, A-7-5(MH), CBR=3

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22

SPT-02M 18+580

-Arcilla arenosa color café, 1.7% grava tamaño máximo ⅜", 31.8% arena, 66.4% finos de media plasticidad. LL=46, IP=20, A-7-6(CL)

17

18+605-18+795

SPT-01A (Acc. 18+700)

0+080 Arena limosa color café, con 31.2-15.1% grava, 35.5-37.1% arena, finos de alta plasticidad. LL=52-56, IP=19-21. A-2-7; A-7-5 (SM )


SPT-03M 18+820

-Arena limosa color café, 3.7% grava tamaño máximo ¾", 50.6% arena, 45.8% finos de media plasticidad con un LL=38 e IP=13, A-6(SC-SM) -Arena limosa color gris, 63.1% arena y 36.9% finos no plásticos, A-4(SM)


18

18+845-18+935 y 18+975- 19+200

PCA-62 18+889

Limo arcilloso color café, 51% finos de alta compresibilidad. LL=60, IP=21, A-7-5(MH), CBR=7 Estrato rocoso

subyacente.

PCA-14M 19+088

Grava limosa con arena, con finos de media plasticidad; color café oscuro. 61.4% de grava, 17.8% de arena LL=48 e IP=13. A-2-7(GM)

19

19+200-19+760

SPT-56 19+240

Limo arcilloso; color café oscuro, 9.4% grava tamaño máximo ½", 26.6% arena, 64.1% finos de alta plasticidad. LL=86, IP=47, A-7-5(MH)

Capa superficial SPT-57 19+480

Arcilla limosa color café, 22.2% grava tamaño máximo 1", 14.6% arena, 63.3% finos de alta plasticidad. LL=85, IP=48, A-7-5(CH)

PCA-63 19+671 Arena limosa; color café claro, 51% arena y 49% finos de media compresibilidad. LL=39, IP=12, A-6(SM), CBR=1

PCA-03A (Acc. 19+670)

0+080 Limo arcilloso, color café, con 31.8% de grava, 18% arena. LL=55, IP=19. A-7-5 (MH)

Nota: Los materiales que constituirán el terreno de cimentación del paquete estructural son aquellos que cumplan con los requerimientos de calidad indicados en la sub-sección 704.08 de la SIECA. En los sectores de terraplén estos materiales provendrán de cortes en la vía o de bancos de préstamo previamente aprobados.

El estrato rocoso subyacente se presenta sano a muy alterado, con un estado de fracturación medio a alto y con un espesor indeterminado. De acuerdo al sistema BGD, el estrato rocoso presenta la siguiente clasificación: W 1-4 F3-5L1. Ver Fotografías 2.1.1 y 2.1.2 Humedad. La variación de los contenidos de humedad de los suelos, hasta la profundidad explorada se muestra en la Tabla 2.1.3.

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23

Tabla 2.1.3. Contenidos de humedad de los suelos

Notas: - El valor de referencia es la humedad óptima de laboratorio - Se ha considerado como valores normales aquellos cercanos

a la humedad óptima en ±3%

Densidad El estado de densidad relativa de los suelos ha sido estimado con base en los valores Nspt y su variación se muestra en la Tabla 2.1.4

Tabla 2.1.4. Variación del estado de densidad o consistencia de los suelos

Proximidad Del Sondeo No.

Est.

W min

%

W max

%

Observaciones

SPT-45 13+705 18.3 20.2 Valores ligeramente bajos

SPT-46 14+040 7.6 16.6 Valores bajos a ligeramente bajos

SPT-47 14+380 7.0 9.5 Valores bajos

SPT-48 14+560 13.5 29.2 Valores bajos a normales

SPT-49 15+000 6.5 10.0 Valores bajos

SPT-50 15+360 21.6 22.5 Valores ligeramente bajos

SPT-51 15+660 5.8 Valores bajos

SPT-52 16+360 14.3 28.1 Valores bajos a normales



SPT-55 18+100 12.6 Valores bajos

SPT-56 19+240 11.6 29.9 Valores bajos a ligeramente altos

SPT-57 19+480 20.7 41.8 Valores ligeramente bajos a altos

Proximidad Del Sondeo No.

Est.

Prof. m.

Nspt

Densidad o

Consistencia Relativa *

SPT-45 13+705 0.0-0.50 19 Dura

0.50-1.0 45 Rígida

1.0-1.50 62 Rígida

SPT-46 14+040 0.0-2.50 4-9 Suelta a muy suelta

2.50-3.0 62 Muy densa

SPT-47 14+380 0.0-0.50 14 Medio densa

0.50-1.0 72 Muy densa

SPT-48 14+560 0.0-0.50 22 Medio densa

0.50-1.50 32 Densa

1.50-2.0 70 Muy densa

SPT-49 15+000 0.0-0.50 17 Medio densa

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24

* Según correlación de Terzaghi-Peck, 1958

Los resultados de las pruebas de campo y laboratorio obtenidos se muestran en Apéndice A-3-VP7B VALOR DE SOPORTE RELATIVO, CBR. A lo largo de la traza proyectada se realizaron 10 pruebas CBR de laboratorio en muestras de suelo procedentes de las capas superficiales y subsuperficiales. En la Tabla 2.1.5 se resume los resultados obtenidos. Tabla 2.1.5. Resultados obtenidos de ensayos CBR y de clasificación.

PCA No

Est.

CBR 95%

Exp %

LL

IP

Pasante M. 200,

%

CLASIFICACION

AASHTO

SUCS

PCA –VP7-48

14+240

72 0 33 8 22.7 A-2-4 SM

PCA-VP7-01A (Acc. 14+640)

0+050 49 1 42 17 12.4 A-2-7 GC

PCA-VP7-49 14+738 11 2 42 8 21.0 A-2-5 GM

0.50-1.0 77 Muy densa

SPT-50 15+360 0.0-0.50 6 Suelta

0.50-1.0 58 Muy densa

SPT-51 15+660 0.0-0.50 72 Muy densa

SPT-52 16+360 0.0-0.50 6 Suelta

0.50-1.50 58-75 Rígida

SPT-53 16+700 0.0-0.50 31 Densa

0.50-1.0 47 Densa

1.0-1.50 73 Muy densa

SPT-54 17+300 0.0-0.50 14 Semidura

0.50-1.0 27 Dura

1.0-1.50 65 Rígida

SPT-55 18+100 0.0-0.50 82 Muy densa

SPT-56 19+240 0.0-0.50 40 Densa

0.50-1.0 20 Dura

1.0-1.50 70 Rígida

SPT-57 19+480 0.0-0.50 28 Dura

0.50-1.0 22 Dura

1.0-2.0 60-66 Rígida

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25

PCA –VP7-50

15+208 24 1 36 13 53 A-6 CL

PCA -VP7-52

15+819 49 1 31 4 46.5 A-4 SM

PCA -VP7-57 17+507 2 10 55 23 46.2 A-7-5 SM

PCA -VP7-59 17+984 2 12 63 33 59.4 A-7-5 CH

PCA -VP7-60 18+250 1 10 67 24 57.3 A-7-5 MH

PCA-VP7-61 18+468 3 5 59 25 58.2 A-7-5 MH

PCA-VP7-62 18+889 7 4 60 21 50.6 A-7-5 MH

PCA-VP7-63 19+671

1

16 39 12 48.9 A-6 SM

PCA-VP7-03A (Acc. 19+670)

0+080 3 5 55 19 50.2 A-7-5 MH

2.1.4 Análisis de suelos con características plásticas e indeseables:

En la Tabla 2.1.6 se presenta los subtramos de suelos con características plásticas e indeseables localizados a lo largo de la vialidad proyectada, los cuales han sido definidos a partir del análisis de resultados obtenidos en pruebas de Clasificación y CBR.

Tabla 2.1.6. Subtramos de suelos con características plásticas e indeseables

Subtramo

No. Sector

Proximidad SPT o PCA

Est.

Descripción

Observaciones

1 13+700-13+775

SPT-45 13+705

Limo arcilloso color café claro, con 11% de arena, finos de alta plasticidad LL=51, IP=15. A-7-5(MH)

Afecta capa subrasante

4 14+505-14+560

SPT-48 14+560

Arena limosa; color café claro, 11.7% grava tamaño máximo 1", 53.7% de arena, finos de media plasticidad, LL=46 e IP=17, A-7-5(SM)

No afecta capa subrasante, excepto en zonas de transición corte - relleno transversal

5 PCA-49 14+738 Grava limosa con arena; color café No afecta capa subrasante,

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26

14+605-14+935

claro, 46% de grava amaño máximo 3", 33% arena y finos de media plasticidad. LL=42,IP=8, A-2-5(GM), CBR=11

excepto en zonas de transición corte - relleno longitudinal

SPT-49 15+000

Arena limosa; color café, 4.6% grava tamaño máximo ¾", 68.8% arena, 26.6% finos de media plasticidad con LL=40 e IP=12, A-2-6(SM)

6

15+284- 15+430 SPT-50 15+360

Limo arcilloso color café claro, , 4.5 % arena, 95.5% finos de media plasticidad, LL=41, IP=12, A-7-5(ML)

No afecta capa subrasante

7

16+130-16+370

PCA-53 16+206

Arena limosa con grava, color café, 14.7% grava tamaño máximo 2", 49.8% arena y finos de alta plasticidad. LL=60, IP=27, A-7-5(SM)


SPT-52 16+360

Limo arcilloso; color café claro, 4.9% grava tamaño máximo ½", 33.8% arena, 61.3% finos de alta plasticidad, LL=51 e IP=22, A-7-6(MH)

8

16+620-16+820

SPT-53 16+700

Arena limosa; color café claro, , 4.3% grava tamaño máximo ⅜", 47.9% arena, 47.8% finos de alta plasticidad, LL=60, IP=28, A-7-5(SM)


10

17+206-17+335

SPT-54 17+300

Limo arcilloso color café, 27,6% arena, 72,4% finos de alta plasticidad con LL=57 e IP=27, A-7-5(MH)


11

17+395-17+555

PCA-57 17+507

Arena limosa con grava; color café, 21.6% de grava, 32.2% arena y finos de alta plasticidad con un LL=55 e IP=23. A-7-5(SM), CBR=2


12

17+655-17+825

PCA-58 17+726

Arena limosa con grava; color café, 34.2% arena, 26.3% de grava y finos de alta plasticidad, LL=52, IP=16, A-7-5(SM)


PCA-12M 17+820

Limo de alta plasticidad con arena; color café claro; con 1.4% de grava 18.6% de arena. LL=62 e IP=19; A-7-5(MH)


13 17+875-

PCA-59 17+984 Arcilla gravosa; color café, 12.9% arena, 27.7 % de grava y finos de alta plasticidad. LL=63 e IP=33,


25/08/2010



27

18+025 A-7-5 (CH), CBR=2

15

18+165-18+215

PCA-60 18+250

Limo arcilloso color café, 57% finos de alta plasticidad, 24% arena y 19% grava tamaño máximo 3". LL=67, IP=24, A-7-5(MH), CBR=1

Afecta capa subrasante

16

18+215-18+605

PCA-61 18+468

Limo arcilloso color café, 58% finos de alta compresibilidad, 28% grava tamaño máximo 3" y 14% arena. LL=59, IP=25, A-7-5(MH), CBR=3


SPT-02M 18+580

-Arcilla arenosa color café, 1.7% grava tamaño máximo ⅜", 31.8% arena, 66.4% finos de media plasticidad. LL=46, IP=20, A-7-6(CL)

18

18+845-18+935 y 18+975- 19+200

PCA-62 18+889 Limo arcilloso color café, 51% finos de alta compresibilidad. LL=60, IP=21, A-7-5(MH), CBR=7


19

19+200-19+756.092

SPT-56 19+240

Limo arcilloso; color café oscuro, 9.4% grava tamaño máximo ½", 26.6% arena, 64.1% finos de alta plasticidad. LL=86, IP=47, A-7-5(MH)

Afecta capa subrasante SPT-57 19+480

Arcilla limosa color café, 22.2% grava tamaño máximo 1", 14.6% arena, 63.3% finos de alta plasticidad. LL=85, IP=48, A-7-5(CH)

PCA-63 19+671

Arena limosa; color café claro, 51% arena y 49% finos de media compresibilidad. LL=39, IP=12, A-6(SM), CBR=1

0+000-0+097 PCA-03A (Acc. 19+670)

0+080 Limo arcilloso, color café, con 31.8% de grava, 18% arena. LL=55, IP=19. A-7-5 (MH); CBR=3

Afecta capa subrasante.

2.1.5 Conclusiones

Con base en los resultados de la caracterización geotécnica de los terrenos a lo largo de la vialidad proyectada y su posición respecto a la subrasante de proyecto, se emiten las siguientes conclusiones: a. Los materiales o terrenos que formarán parte de la cimentación de la nueva estructura lo constituirán:

Terrenos en sectores de corte generado mostrados en Tabla 2.1.2 Estos son:

Estratos de roca efusiva basáltica sana a muy meteorizada Estratos de rocas piroclastitas sana a muy meteorizada Capas de suelo residual de media a baja plasticidad, producto de la meteorización y alteración

de los estratos rocosos. A estos suelos les corresponde la siguiente clasificación: o Limo arenoso, color café claro, con finos de media a baja plasticidad. A-4(ML)

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o Arena limosa con finos de baja plasticidad. A-2-4(SM) o Arena arcillo limosa color café, con finos de baja plasticidad, A-1b (SC-SM) o Arena limosa con finos no plásticos, A-4(SM)

Suelos adecuados procedentes de cortes en la vía. Estos serán utilizados principalmente para:

La conformación de la capa subrasante en sectores de terraplenes generados; Como material de reemplazo en aquellos subtramos con suelos plásticos; Como material de mejoramiento de las características granulométricas y de plasticidad de la

capa subrasante de proyecto o; Como material de nivelación en excavaciones en roca.

Estos materiales son aquellos excavables con maquinaria con excepción de los indicados en los literales b y c. La calidad y extensión de estos suelos deberán se verificados durante el proceso constructivo de acuerdo con los requerimientos de las especificaciones particulares del proyecto y especificaciones generales SIECA, para ser utilizado en la conformación de capa subrasante.

Material selecto procedente de bancos de préstamo. En la sección 2.5 se presenta la descripción, localización y uso potencial de los bancos de materiales existentes en las proximidades de vialidad proyectada. El material del banco BBM-8, con un volumen aproximado de 144,000 m3, se localiza en Est. 14+350 L.I. a 20.0 m de la traza, puede ser utilizado en rellenos, terraplenes y capa subrasante..

b. En los subtramos: 1, 15 y 19 que se muestran en Tabla 2.1.2, se localizan sectores de suelos inestables arcillosos con finos de media y alta plasticidad, con valores de CBR<11 y con un potencial de expansión de medio a alto ante los cambios de humedad estacionales. La cota de subrasante proyectada, se localiza dentro de los espesores de estos suelos por lo tanto representan riesgo potencial para la estabilidad de la nueva estructura, al ser utilizados como terreno de cimentación.

c. En los subtramos: 4, 5, 6, 7, 8, 10, 11, 12, 13, 16, 17 y 18 se localizan capas superficiales de suelos residuales arcillosos con finos de media y alta plasticidad, con valores de CBR<5 que no representan riesgo potencial para la estabilidad de la nueva estructura, por la profundidad a la que se encuentran respecto al nivel de subrasante de proyecto; con excepción de aquellas zonas de transición corte-relleno longitudinales y transversales en donde la capa subrasante es afectada por la presencia de estos suelos. Ver Tabla 2.1.2.

d. En las proximidades de la Est. 17+510 a una distancia aproximada de 50.0 m. aguas abajo de la ladera que atraviesa la traza proyectada, se localiza un nacimiento de agua. Aunque no se observó evidencias de aguas subsuperficiales en PCA realizados a lo largo de la traza en ese sector (PCA-VP7-57 y PCA-VP7-12M), no se descarta la probabilidad de que estas se descubran en los cortes generados en esa zona durante el proceso constructivo. Por tal razón se ha proyectado obras de subdrenaje en ese sector. Ver Anexo 8, Drenaje Menor.

e. En las proximidades de Est. 18+150 se localiza un nacimiento de agua en una ladera a una distancia de 44.0m. aguas arriba de la traza proyectada, en zona de terraplén. En tal sitio se han previsto obras de drenaje que protegerán el terraplén proyectado en esa zona. Ver Anexo 8, Drenaje Menor.

f. El amplio rango de variación de los valores CBR, entre 1 y 72, con un promedio de 17 y una desviación standard de 24.5, confirman las condiciones de heterogeneidad de estos materiales en términos de sus características granulométricas y de plasticidad.

2.1.6 Recomendaciones

a. En aquellos sectores con presencia de suelos con finos de media a alta plasticidad clasificados como: A-7-5, A-7-6, A-6 (ML, CL, MH, CH, SC, SM) localizados en zona de cimentación de la vialidad se recomienda: reemplazar a estos suelos hasta una profundidad de subexcavación de 0.75 m. a partir del nivel de subrasante proyectada, por materiales granulares adecuados procedentes de la excavación en la vía o de bancos de préstamo, clasificados como A-1b, A-2-4, A-2-5, A-4 ó A-2-6 con finos de baja

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plasticidad, con una dimensión máxima de las partículas de 75 mm. y/o con valores de CBR mayores o iguales al establecido en el diseño. Los sectores de suelos plásticos referidos se localizan entre las progresivas siguientes:

Vialidad principal: 13+700 – 13+775 18+165 – 18+215 19+200 – 19+756.092

Acceso 19+670: 0+000 – 0+097 Las extensiones indicadas quedan sujetas a verificación durante el proceso constructivo

a.b. En los sectores de corte restantes con presencia de suelos adecuados en zona de cimentación se

recomienda escarificar y homogeneizar las capas de suelo hasta una profundidad de 0.20 m. a partir del nivel de subrasante proyectada, retirando los fragmentos rocosos mayores de 7.5 cm. (3”), materiales orgánicos, grumos arcillosos, u otro material indeseable. El material preparado será recompactado debidamente según se indica en el literal d.

b.c. En zonas de transición corte-relleno longitudinales y transversales, con presencia de suelos arcillosos, es aplicable la recomendación indicada en el literal a

c.d. La compactación de la capa subrasante se hará con humedades cercanas a la óptima hasta alcanzar el 95% como mínimo de la densidad máxima obtenida en laboratorio según procedimiento AASTHO T 180.

d.e. En zonas de corte generado en roca, conformar la subrasante mediante la colocación de una capa de nivelación sobre la superficie rocosa con materiales adecuados con finos no plásticos o de baja plasticidad procedentes de cortes en la vía previamente aprobados, de acuerdo al procedimiento indicado en la sección 204 de las especificaciones SIECA.

e.f. Con base en las presentes conclusiones y recomendaciones, en los resultados obtenidos en las pruebas de laboratorio practicadas en los materiales granulares y considerando la heterogeneidad de las características granulométricas y de plasticidad que presentan, asociada la variabilidad constructiva, se recomienda adoptar para fines de diseño estructural un CBRDISEÑO = 15.

f.g. La probable ocurrencia de flujos subsuperficiales, deberá comprobarse durante las operaciones de excavación en zonas de corte en ladera. De ser necesario, proveer un sistema de subdrenaje al pie de los cortes generados y por debajo de las cunetas proyectadas, con base en el estudio respectivo.

g.h. Considerando la variabilidad de las condiciones geológicas y el carácter puntual de los muestreos, las condiciones geotécnicas establecidas podrán tener variaciones no previstas en el presente estudio, por lo tanto, quedan sujetas a verificaciones durante el proceso constructivo, por lo que de ser necesario, se deberán hacer los ajustes respectivos. Tarea que deberá ser encomendada a un Ingeniero geotecnista.

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2.2 Taludes

En esta vialidad se presenta una serie de taludes, constituidos por los tipos de suelos descritos en el numeral 2.1.3. En total se han identificado dieciséis (16) taludes generados y existentes a lo largo de toda la vialidad. En primer lugar se presenta una descripción geológica de cada uno de los tramos de taludes existentes que prácticamente es donde se realizarán los nuevos cortes, por lo que esta descripción sirve como base para los taludes generados en esta vialidad, Seguidamente se presenta un detalle de las prospecciones realizadas a los taludes generados por los cortes para la construcción del nuevo alineamiento, para abordar a continuación la caracterización geológica – geotécnica de dichos taludes. Con toda la información anterior se procederá al análisis de estabilidad de taludes.


Macizos rocosos Para la descripción Geológica-Geotécnica de macizos rocosos se aplicará el sistema de clasificación denominado “Descripción Geotécnica Básica” (BGD), elaborado por la Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas, SIMR (1980), el cual se describe en el Apéndice H-3-VP7B Sedimentos epiclásticos y aluviales

La descripción geológica de sedimentos consolidados y no consolidados esta basada principalmente en el criterio de clasificación litológica complementada con las propiedades de gradación y consistencia de los materiales.

A continuación se presenta con detalle los taludes con alturas mayores de 4.00 mts. y que pueden ser un riesgo para la integridad de la vía proyectada.

Tabla 2.2.1. Taludes de Corte Generados en la Vialidad

Código Talud

Est. Inicial

Est. Final

Long. (m)

Altura (m)

T-VP7B-01 13+785 13+995 190.0 14.5

T-VP7B-02 14+115 14+335 220.0 20.5

T-VP7B-03 14+375 14+445 70.0 20.0

T-VP7B-04 14+525 14+555 30.0 12.5

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Código Talud

Est. Inicial

Est. Final

Long. (m)

Altura (m)

T-VP7B-05 14+615 14+935 320.0 19.0

T-VP7B-06 14+995 15+075 80.0 25.0

T-VP7B-07 15+155 15+965 810.0 46.0

T-VP7B-08 16+135 16+365 230.0 29.0

T-VP7B-09 16+495 16+800 305.0 25.0

T-VP7B-10 17+035 17+435 400.0 23.0

T-VP7B-11 17+495 17+555 60.0 12.5

T-VP7B-12 17+665 17+815 150.0 12.5

T-VP7B-13 17+885 17+975 90.0 14.0

T-VP7B-14 18+215 18+795 580.0 19.0

T-VP7B-15 18+855 19+055 200.0 23.0

T-VP7B-16 19+095 19+205 110.0 12.0

A continuación se presenta una descripción geológica de las formaciones que se atravesarán al generarse los taludes de corte proyectados.

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Taludes Tal-VP7B-01 13+785-13+995 Este talud es resultante del corte generado por la construcción de la nueva rasante, generando taludes en el lateral derecho de la vía, con una altura máxima de 14 m. Se ubica dentro de la formación geológica de Chalatenango, el cuerpo del talud esta constituido por rocas piroclásticas ácidas, ignimbritas epiclastitas volcánicas localmente efusivas ácidas intercaladas. Ignimbritas en bloques sueltos de color blanco sobre la superficie con alteración hidrotermal (W4), ligeramente fracturada (F3) de gran espesor (L1).

Taludes Tal-VP7B-02 14+115-14+375 Este talud es resultante del corte generado por la construcción de la nueva rasante, generando taludes en el lateral derecho de la vía, con una altura máxima de 20 m. Se ubica dentro de la formación geológica de Chalatenango, el cuerpo del talud está constituido por rocas piroclásticas ácidas, ignimbritas epiclastitas volcánicas localmente efusivas ácidas intercaladas. Ignimbritas en bloques sueltos de color blanco poco meteorizadas (W3), ligeramente fracturadas (F2) con espesor mayor de 5 metros (L1), removible con maquinaria.

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Talud: T-VP7B-03 a 09. Estación 14+375-16+800 Taludes generados por el corte para la nueva rasante de la vialidad, la altura de los cortes generados varía entre 20 a 46 mts. se encuentra en los laterales izquierdo y derecho de la traza proyectada. Pertenece a la formación geológica de Chalatenango (ch), el cuerpo de los taludes están constituidos por Bloques sueltos de ignimbritas sanas (W3), ligeramente fracturada (F2) de gran espesor (L1), removible con maquinaria. Las ignimbritas son rocas piroclásticas ácidas, epiclastitas volcánicas localmente efusivas ácidas intercaladas.

T-VP7B-03

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T-VP7B-04

T-VP7B-05

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T-VP7B-06

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T-VP7B-07

T-VP7B-08

T-VP7B-09

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Talud: T-VP7B-10 a 16. Estación 16+800 A 19+645 Taludes generados por el corte para la nueva rasante de la vialidad, la altura de los cortes generados varía entre 12 y 23 mts. se encuentra en los laterales izquierdo y derecho de la traza proyectada. Pertenece a la formación geológica del Bálsamo el cuerpo de los taludes están constituidos por Basaltos sanos (W2), moderadamente fracturados (F3) y de gran espesor (L1). La formación geológica del bálsamo en esta zona, está constituida por rocas efusivas basálticas

T-VP7B-10

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T-VP7B-11

T-VP7B-12

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T-VP7B-13

T-VP7B-14

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T-VP7B-15

T-VP7B-16

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2.2.2 Prospección y Ensayos

2.2.2.1 Ensayos de Campo

Cinco (05) Pruebas de Penetración Standard, SPT, Diez (10) Pozos a Cielo Abierto (PCA). Los sondeos SPT y Pozos a Cielo Abierto (PCA), realizados en la vialidad fueron utilizados para obtener información de las condiciones del subsuelo en los sectores de taludes de corte proyectados.

Tabla 2.2.2 . Exploraciones realizadas en los sectores de taludes proyectados.

Código Talud

Est. Inicial

Est. Final

Código Sondeo Estación

T-VP7B-01 13+785 13+995 PCA-VP7-47 13+853

T-VP7B-02 14+115 14+335 PCA-VP7-48 14+240

T-VP7B-03 14+375 14+445 SPT-VP7-47 14+380

T-VP7B-04 14+525 14+555 SPT-VP7-48 14+560

T-VP7B-05 14+615 14+935 PCA-VP7-49 14+738

T-VP7B-06 14+995 15+075 SPT-VP7-49 15+000

T-VP7B-07 15+155 15+965 SPT-VP7-50 PCA-VP7-51 PCA-VP7-7M

15+360 15+505 16+027

T-VP7B-08 16+135 16+365 PCA-VP7-53

PCA-VP7-08M 16+205 16+112

T-VP7B-09 16+495 16+800 SPT-VP7-53 16+800

T-VP7B-10 17+035 17+435 PCA-VP7-56 SPT-VP7-54

17+112 17+300

T-VP7B-11 17+495 17+555 PCA-VP7-57 17+506

T-VP7B-12 17+665 17+815 PCA-VP7-58 17+726

T-VP7B-13 17+885 17+975 PCA-VP7-59 17+984

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Código Talud

Est. Inicial

Est. Final

Código Sondeo Estación

T-VP7B-14 18+215 18+795

SPT-VP7-55 PCA-VP7-60 PCA-VP7-61

PCA-VP7-13M SPT-VP7-02M

18+100 18+250 18+468 18+340 18+586

T-VP7B-15 18+855 19+055 PCA-VP7-62

SPT-VP7-03M

18+889 18+817

T-VP7B-16 19+095 19+205 PCA-VP7-14M 19+088

2.2.2.2 Trabajo de Laboratorio

A las muestras obtenidas se les practicó los ensayos de laboratorio siguientes:

Ensayos de Clasificación por procedimiento visual-manual, ASTM D 2486

Ensayos de Clasificación para propósitos de Ingeniería, ASTM D 2487

Contenidos de humedad, ASTM D 2216

Los taludes investigados son los indicados en la Tabla 2.2.1

En el Apéndice A-3-VP7B se presentan los registros de campo y laboratorio Adicionalmente se realizaron diez (10) sondeos de refracción sísmica en las estaciones 0+900 y 4+180. Los resultados, junto con la descripción geológica de la zona, permitieron determinar la estratigrafía y calidad de los materiales que se cortarán en la conformación de los taludes generados.

2.2.3 Caracterización Geológica y Geotécnica.

2.2.3.1 Caracterización de los Taludes de Corte Existentes y Generados.

Para la caracterización geotécnica de taludes en corte generados por las trazas proyectadas en macizos rocosos se ha empleado el método de Hoek – Brown, a partir del cual se evalúa la calidad del material roca y del macizo rocoso en términos de su estado de alteración y fracturación. Los parámetros que considera Hoek –Brown son los siguientes: σci : Resistencia a la compresión simple de la roca intacta GSI: Índice de Resistencia Geológica. Este parámetro mide el estado de meteorización y fracturación del

macizo.

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mi : Constante del material que está en función del tipo y textura de la roca. D: Parámetro que refleja la perturbación del macizo durante las operaciones de excavación empleando explosivos. A partir de los resultados de reconocimientos geológicos y de evaluaciones practicadas en los taludes existentes, se ha determinado de los parámetros Hoek – Brown mencionados. Finalmente los parámetros de resistencia (Φ, c) del macizo rocoso, son estimados mediante correlaciones respectivas para efecto de análisis de estabilidad de taludes. En el Apéndice B-3-VP7 se presenta los resultados de la caracterización geotécnica de los taludes en corte generados, los cuales a su vez están enmarcados en Unidades Geotécnicas (UGT) homogéneas.

2.2.3.2 Análisis de Resultados de sondeos de refracción sísmica realizados.

Con el propósito de complementar la información geotécnica de los sectores donde se han proyectado los mayores cortes del proyecto, se efectuaron diez (10) sondeos de refracción sísmica. A continuación se presenta un resumen de las velocidades de ondas determinadas en los sondeos de refracción sísmica realizados:

T-VP07B-02. Refracción Sísmica Est. 14+200

Ign

imb

rita

s

en

Blo

qu

es

su

elto

s d

e

co

lor

bla

nco

so

bre

la

su

pe

rfic

ie

co

n

Alte

racio

n

Hid

rote

rma

l

Velocidad de las ondas P (m/seg.) Espesores metros

TENDIDO 1er estrato 2do estrato 3er estrato 1er estrato 2do estrato 3er estrato

1 433 1338 1646 3 2 >15


Blo

qu

es

suel

tos

de

Ign

imb

rita

s Sa

nas

(W

3)

liger

amen

te f

ract

ura

da

(F2

) d

e gr

an e

spes

or

rem

ovi

ble

co

n m

aqu

inar

ia



1 571 1741 3576 4 8 >10




1 383 1161 1844 3 2 >17




1 Y 2 424 693 821 2 5 >25




1 364 1198 4090 3 10 >15

T-VP07B-08. Refracción sísmica: Est.16+200


TENDIDO 1er estrato 2do estrato 1er estrato 2do estrato

1 456 1043 4 >20


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44



1 419 900 1012 4 4 >10


Bas

alto

s sa

no

s (W

2),

mo

der

adam

ente

frac

tura

do

s (f

3)

de

gran

esp

eso

r (L

1)



1 412 737 857 4 5 >15




1 483 1382 2735 3 9 >8

T-VP7B-16.Refracción Sísmica Est. 18+900



1 461 1125 1383 3 8 >10

Tabla 2.2.3 . Velocidades de onda P y espesores de estratos.

Con los valores dados de velocidades de onda “S” se procedió a estimar los valores de “N” de cada uno de los estratos identificados en cada sondeo. Estos resultados se presentan a continuación:


Valores de N (SPT) Velocidad de las ondas S (m/seg.)


1 15 >100 >100 213 >425 >425




1 30 >100 >100 277 >425 >425




1 11 >100 >100 190 >425 >425




1 Y 2 14 51 79 209 333 391




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1 9 >100 >100 181 >425 >425

T-VP07B-08. Refracción sísmica: Est.16+200

Valores de N (SPT) Velocidad de las ondas S

(m/seg.)

TENDIDO 1er estrato 2do estrato 1er estrato 2do estrato

1 17 >100 224 >425




1 13 >100 >100 207 >425 >425




1 Y 2 13 60 89 203 353 407




1 Y 2 20 >100 >100 236 >425 >425

T-VP7B-16.Refracción Sísmica Est. 18+900



1 Y 2 17 >100 >100 226 >425 >425

Tabla 2.2.4. Velocidades de onda S y valores de “N” obtenidos en sondeo de refracción sísmica 4+180.

Se correlacionaron las velocidades de onda obtenidos con la geología local y con referencias bibliográficas. A continuación se presentan dos tablas donde se indican los materiales en función de las velocidades de ondas P

Tabla 2.2.5. Correlaciones entre velocidades de onda y materiales según Braja Das1.

1 Braja M. Das. “Principios de la Ingeniería de Cimentaciones”, Internacional Thompson Editores, cuarta Edición , pagina 127

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Tabla 2.2.6. Correlaciones entre velocidades de onda y materiales según Abramson2.

Correlacionando las Tabla 2.2.3, Tabla 2.2.5 y Tabla 2.2.6 con la información geológica del apartado 2.2.1 se

concluye lo siguiente: Los taludes T-2,T-6, T-8, T-16 están conformados por un estrato superior de roca del tipo ignimbrita meteorizada de un espesor variable entre 2 y 4 metros. Subyacente a este estrato se detectan ignimbritas densas con velocidades

de ondas P entre 1000 a 1700, lo cual según la Tabla 2.2.5 corresponden a arcillas compactas o gravas arcillosas muy compactas. En el caso particular del talud T-16, la geología local indica la presencia de basaltos fracturados. Las bajas velocidades de onda (menor a 2000 m/s) son un indicio del alto intemperismo de los materiales. Los taludes T-5, T-7 (final), T-10 (final) se encuentran conformados por tres estratos: un estrato residual suelto a semidenso superficial con espesores variando entre 2 y 4 metros. Un estrato intermedio compuesto por arcillas muy compactas o gravas arcillosas muy compactas. Subyacente a este estrato se obtuvo un estrato de gran espesor

con velocidades de onda superior a 2500 m/s la que corresponde a una roca muy sana (ver Tabla 2.2.3)

Los taludes T-7, T-9, T-10 (inicio), se encuentran conformados por un estrato superior de suelo residual y con un espesor variable entre 2 y 5 metros y valores de “N” variando entre 13 y 20 golpes. Subyacente a este estrato se detecta uno de Arena, limo seco y suelo superior de grano fino. Esto se debe al intemperismo alto de la roca ignimbrita y la roca basáltica. En el apéndice F-3-VP7B se presentan los informes de refracción sísmica efectuados.

2.2.3.3 Caracterización de los Taludes en Ladera.

Los taludes encontrados a lo largo de todo el tramo son verticales conformados principalmente por basaltos fracturados sanos. Debido a las condiciones topográficas de la zona no se observan laderas prolongadas por lo que el análisis de taludes en ladera no aplica para este caso.

2 Abramson , L. W, et al , “Slope Stability and Stabilitation Methods”, Editorial John Wiley & Son, INC, segunda edición, año 2002, pagina 228

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2.2.3.4 Taludes Generados en los Accesos a la Vialidad.

Se han proyectado cuatro accesos a la vialidad principal, los cuatro accesos interceptan a la vialidad principal VP7-A en los siguientes estacionamientos: 14+640, 14+780, 18+700 y 19+670. De los cuatro accesos proyectados, únicamente en el acceso de la estación 14+780 se generarán taludes con alturas mayores de 4 metros. En los otros se generaran principalmente terraplenes.

Talud Acceso 14+780, estación 0+030

La geología del talud generado en el acceso 14+780 corresponde a Ignimbritas sanas ligeramente fracturadas de gran espesor. La geología es igual a la identificada en la vialidad principal.

2.2.4 Análisis de Estabilidad.

2.2.4.1 Taludes en corte (generados y existentes)

Para el cálculo del factor de seguridad de los taludes de esta vialidad se utilizó el programa SLOPE/W versión 2007 de GEO-SLOPE International, Ltd. que permite el cálculo de Factor de Seguridad mediante catorce diversos métodos. Para el presente estudio se utilizó principalmente el Método de Morgenstern y Price (1965) el cual permite un equilibrio de todas las fuerzas y momentos actuantes. Sin embargo en algunos casos se utilizó el Método General de Equilibrio Limite (GLE). El procedimiento a seguir para el análisis fue el siguiente:

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48

a- Tomando como base las unidades Geológicas Homogéneas, se seleccionaron uno o dos de los taludes más críticos para cada unidad Geológica. Se buscó principalmente los de mayor altura y mayor inclinación de la ladera.

b- Para los taludes existentes se tomo la sección transversal tomada por la topografía terrestre tal como se

levantó en campo. Esta información se le introdujo al programa. c- Las pendientes de los taludes fueron recomendadas en función de los materiales detectados en la zona.

Para roca, se recomendó al diseñador geométrico un pendiente de corte de 1H:4V. Para suelos duros se recomendó una pendiente de 1H:2V.

d- Para los taludes generados se diseñaron bermas intermedias con una separación promedio de 8.0 metros

de altura y un ancho de 2.5 metros.

e- Los estratos de los suelos arcillosos ubicados en la corona de los taludes fueron despreciados para efectos de cálculo por su poco espesor.

d-f- Los parámetros de los materiales fueron calculados con el Método de Hoeke Brown, utilizando el software

Rocklab de la Compañía Rockscience. Se obtuvo un valor de Peso Volumétrico (), ángulo de fricción

interna () y Cohesión (c). Esta información se introdujo al Slope/W. e-g- Por último se incorporó la aceleración sísmica indicada en los términos de referencia, la cual tiene un

valor de 0.20g. f-h- Se configuró el software para que automáticamente buscara la superficie de falla con el factor de

seguridad más bajo, ya sea una falla circular, planar de bloque o compuesta. g-i- En el caso de existir discontinuidades en el macizo rocoso, se modelaron dentro del cuerpo del talud.

j- En el caso de los taludes con carga sísmica, se consideró estable los taludes donde se obtuvo un factor

de seguridad mayor a 1.1. Para el caso de carga estática se consideraron estables los taludes con un factor de seguridad mayor a 1.4.

Los factores de seguridad obtenidos con cargas sísmicas (condición más desfavorable) se presentan a continuación:

Código Talud

Estación Inicial

Estación Final

F.S.

T-VP7B-01 13+785 13+995 1.814

T-VP7B-02 14+115 14+335 1.406

T-VP7B-03 14+375 14+445 1.504

T-VP7B-04 14+525 14+555 3.081

T-VP7B-05 14+615 14+935 2.823

T-VP7B-06 14+995 15+075 1.500

T-VP7B-07 15+155 15+965 1.201

T-VP7B-08 16+135 16+365 1.495

T-VP7B-09 16+495 16+800 1.517

T-VP7B-10 17+035 17+435 2.410

Formatted: Bullets and Numbering




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T-VP7B-11 17+495 17+555 2.338

T-VP7B-12 17+665 17+815 3.109

T-VP7B-13 17+885 17+975 2.216

T-VP7B-14 18+215 18+795 2.436

T-VP7B-15 18+855 19+055 2.027

T-VP7B-16

19+095 19+205 2.685

T-VP7B-Acceso 14+780 0+000 0+140

Acceso estación 14+780 1.634

Tabla 2.2.7 Factores de seguridad obtenidos en Taludes Existentes y generados.

Para mayor información de la caracterización Geológica- Geotécnica de los Taludes existentes y la memoria de cáalculo de los análisis de estabilidad, referirse a los Apéndices B-3-VP7 y C-3-VP7.

2.2.5 Conclusiones

a- Los taludes existentes, identificados a lo largo de toda la vialidad están conformados por roca basáltica y roca del tipo ignimbrita con grado de intemperismo variable entre W2 a W4.

b- La otra formación geológica observada en la ruta son rocas ignimbritas ácidas con alteración hidrotermal poco meteorizadas.

c- Para los tramos de taludes donde se interceptan rocas basálticas, se detectó un estrato superficial de suelo residual del tipo SC, CL, SM y MH de un espesor variable entre 2.0 y 4.0 metros. Subyacente a este estrato se localiza el manto rocoso. Dada la altura de los cortes proyectados, la incidencia de esta capa en la estabilidad global del talud es despreciable.

c-d- Los factores de seguridad obtenidos en los análisis de estabilidad efectuados tanto a los taludes existentes como a los generados, fueron mayores de 1.20 por lo que se consideran todos los taludes estables.

2.2.6 Recomendaciones, Obras de Protección y Mitigación

a- Para los taludes proyectados se recomienda utilizar una pendiente 1H:4V.

b- Para los taludes de corte, se deberá proyectar bermas intermedias cada 8 metros y de un ancho igual a

2.5.

c- Se recomienda la ejecución de canaletas revestidas en la parte superior e inferior de los taludes existentes y proyectados para conducir las aguas fuera del macizo y de las caras del talud. El revestimiento puede efectuarse con hormigón del mismo tipo del utilizado en cordones cuneta o alcantarillas o bien con piedra del lugar con junta tomada y tiene la finalidad de lograr el correcto drenaje de las aguas y evitar la infiltración en la zona del talud. Para mayor información sobre la ubicación y dimensiones de las canaletas referirse a los planos GG anexos.

d- Se recomienda que los taludes que deban ejecutarse mediante el uso de explosivo, sean delineados con

precorte a fin de evitar el daño del macizo rocoso. La relación distanciamiento/diámetro del barreno en las perforaciones de precorte para conformar la superficie del talud será de no más de 10 veces, ejemplo:

Para brocas de 75 mm. : Distanciamiento de 75 cm. Para brocas de 50 mm. : Distanciamiento de 50 cm. Para barrenos de 40 mm. : Distanciamiento de 40 cm.



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50

Es indispensable que los barrenos de la voladura de precorte conserven un estrecho paralelismo entre ellos, y que los mismos se encuentren en el plano del talud proyectado. Los barrenos de la voladura principal estarán dispuestos de manera tal que garanticen la estabilidad del paramento resultante de la ejecución del talud de proyecto. b-En general, para el tipo de roca en que se desarrolla la obra, es aplicable la metodología de trabajo que implica las técnicas de voladura controlada y de precorte, empleando detonadores de mili-retardo. Ello permitirá obtener paramentos más estables y mejor terminados. En cada desmonte terminado es conveniente efectuar el despedrado de laderas y limpieza de escalones y cunetas de material suelto.

e- Para la excavación en roca se deberá seguir las recomendaciones indicadas en la sección 205 de las

Especificaciones para la construcción de Carreteras y Puentes Regionales (SIECA).

f- En funciones de la geología predominante y el tipo de falla local identificada en el recorrido realizado, se recomendaron dos tipos de obras de protección: MALLA METALICA REFORZADA CON GEOTEXTIL Y MALLA DEL TIPO GEOTEXTIL.

g- Para mayor información sobre las obras de protección ver Planos Geológicos y Geotécnicos Anexos.

2.3 Terraplenes

2.3.1 Descripción General de los Terraplenes

En la vialidad proyectada, la mayor parte de los terraplenes serán sostenidos por muros de retención del tipo tierra armada o muros del tipo gavión. En el apartado 2.4 se presenta con detalle el análisis de los terraplenes conformados por tierra armada.

2.3.2 Prospección y Ensayos.

Los ensayos realizados en los sitios donde se proyecta la combinación terraplén – muro de tierra armada se presenta en el apartado 2.4 de este documento.

2.3.3 Caracterización Geológica y Geotécnica

Ver apartado 2.4.

2.3.4 Análisis de Estabilidad

Ver Apartado 2.4.


a- Los terraplenes y pedraplenes deberán ser construidos siguiendo lo indicado en el Manual

Centroamericano para la Construcción de Carreteras, SIECA 2004, Numeral 204, “Excavación y Terraplenado”.

b- En el caso de los terraplenes a media ladera (ver Figura 2.3.1) , para una adecuada adherencia

entre el terraplén y el terreno natural, se deberán construir escalones, según lo indicado en la Especificación SIECA 204.09 literal d. Preliminarmente se recomienda un ancho de diente de 4 metros y una altura variable que dependerá de la topografía del terreno.


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EN TALUDES A MEDIA LADERA

CONSTRUIR RELLENO GRADEADO

SEGUN ESPECIFICACION SIECA 204.09

LITERAL D

Figura 2.3.1. Relleno en media ladera.

c- Para muchos de los terraplenes, se ha proyectado la construcción de muros de retención. Dichos

muros serán de dos tipos: gaviones o tierra armada. Para mayor información ver capítulo 2.4 de este documento.

d- Se deberán construir obras de drenaje en la parte superior del terraplén. Estas obras podrán ser canaletas, bordillos o similares. La ubicación de las canaletas a proyectar en los terraplenes se presentan en los planos GG anexos.

e- Se deberá proteger con vetiver o similar los terraplenes. El tipo de vegetación a utilizar deberá ser aprobada por los especialistas ambientales.

f- En los planos Anexos se presenta la extensión de los tramos donde se deberán construir las obras de protección.

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52

2.4 Estructuras de Retención

Se presenta el estudio geológico-geotécnico de los emplazamientos de las estructuras de retención proyectadas y el dimensionamiento respectivo. La ubicación, identificación y tipo de las mismas se muestra en la Tabla 2.4.1. Tabla 2.4.1. Ubicación e identificación de las estructuras de retención

Muro Sector Long.

(m)

Lateral Tipo de estructura

1 13+967 14+119 152.0 Izq. G y TM

1A 13+805 13+873 68.0 Izq. G

2 14+169 14+199 30.0 Izq. G

3 14+476 14+512 36.0 Der. G y TM

4 15+088 15+144 56.0 Der. G y TM

5 15+371 15+401 30.0 Der. G

6 15+477 15+545 68.0 Der. TM

7 15+711 15+745 34.0 Der. TM

8

15+959 16+053 94.0 Der. G y TM

16+070 16+131 61.0 Der. G y TM

9 16+397 16+477 80.0 Der. TM

9A 16+835 16+895 60.0 Der. G y TM

10 17+166 17+252 86.0 Der. G y TM

11 17+688 17+744 56.0 Der. G

12 17+769 17+863 94.0 Der. G

13 17+958 18+022 64.0 Der. G

14 18+305 18+391 86.0 Der. G

15 18+511 18+640 129.0 Der. G y TM

16 18+797 18+849 52.0 Der. G y TM

17 19+043 19+093 50.0 Der. G y TM

G: Muros de gavión con alturas de 1.0 a 5.0 m. TM: Muros de tierra armada con paramento frontal de gaviones y suelo reforzado con malla metálica y geogrilla, con alturas que van desde 5.0 hasta 19 m.


Los terrenos de cimentación de las estructuras Nos. 1, 1A, 2,…., 8, 9 y 9A se localizan en la Formación de rocas

piroclastitas ácidas o Ignimbritas, (UG- ch2-SB) con poca a muy alta alteración hidrotermal (W 2-3-4 ), con un

estado de fracturación moderado (F 3), de gran espesor (L1) y que pertenecen a la formación Chalatenango. Estos

materiales pueden ser removidos con maquinaria convencional. Los emplazamientos de las estructuras Nos. 10, 11, 12, 13, …, 16 y 17 se localizan en la Formación rocosa efusiva basáltica, (UG-c3-SB) con un estado de meteorización variando de poco a medio (W2-3), y un estado de fracturación variando de medio a muy fracturado (F3-4), pertenecientes a la formación Cuscatlán, conformando una estructura en bloques. Superficialmente se observan capas de suelos residuales con finos arcillosos o roca muy fragmentada con espesores variables que son producto del fenómeno de meteorización de la roca madre.

Formatted: Left

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Ocho (8) pruebas de penetración estándar, SPT, con profundidades variando entre 1.0 y 3.0 m, utilizando un equipo de perforación motorizado con obtención de muestras alteradas de suelo en forma continua de acuerdo con el procedimiento establecido en la norma ASTM D-1586. Ver Fotografías 2.4.1 Las características principales del equipo de perforación Standard utilizado son las siguientes:

Muestreador de tubo partido: 2” x 24” (50.8 x 609.6mm)

Peso del Martillo: 140 lb. (63.5 Kg.)

Altura de caída del martillo 30” (76 cm.) a) SPT-B-VP7-01M, Est. 15+12430 b) SPT-B-VP7-02M, Est. 18+5860 c) SPT-B-VP7-03M, Est. 18+81720 Fotografías 2.4.1. Ejemplos de ejecución de sondeos SPT

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54

Diecinueve ( 19) Pozos a Cielo Abierto, PCA, para inspección, medición de espesor de capas y muestreo alterado con profundidades variando entre 0.70 y 2.5 metros. Ver Fotografías 2.4.2

a) PCA-B-VP7-03M, Est. 14+1810 b) PCA-B-VP7-05M, Est. 15+339 b) PCA-B-VP7-04M, Est. 14+340

c) PCA-B-VP7-06M, Est. 15+400 d) PCA-B-VP7-08M, Est. 16+112 dc) PCA-B-VP7-07M06M, Est. 15+720

Fotografías 2.4.2. Ejemplos de ejecución de PCA e) PCA-B-VP7-09M, Est. 16+120

Fotografías 2.4.2. Ejemplo de ejecución de PCA

Formatted: Centered

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55

En la Tabla 2.4.2 se resume los trabajos de prospección realizados en las proximidades de los emplazamientos de las estructuras.

Tabla 2.4.2. Ubicación de los trabajos de prospección realizados

Muro No.

Tramo

Lat. Código PCA ó SPT Est.

1 13+967 14+119 Izq. PCA-B-VP7-01M 13+990

SPT-B-VP7-46 14+040

PCA-B-VP7-02M 14+085

1A 13+805 13+873 Izq. PCA-B-VP7-47 13+853

2 14+169 14+199 Izq. PCA-B-VP7-03M 14+181

3 14+476 14+512 Der. PCA-B-VP7-04M 14+491

4 15+088 15+144 Der. SPT-B-VP7-49 15+000

SPT-B-VP7-01M 15+124

PCA-B-VP7-50 15+207

5 15+371 15+401 Der. PCA-B-VP7-05M 15+339

6 15+477 15+545 Der. PCA-B-VP7-51 15+505

7 15+711 15+745 Der. PCA-B-VP7-06M 15+720

8 15+959 16+131 Der. PCA-B-VP7-07M 16+027

PCA-B-VP7-08M 16+112

9 16+397 16+477 Der. PCA-B-VP7-9M 16+444

SPT-B-VP7-52 16+360

9A 16+835 16+895 Der. SPT-B-VP7-53 16+700

PCA-B-VP7-55 16+925

10 17+166 17+252 Der. PCA-B-VP7-10M 17+200

SPT-B-VP7-54 17+300

11 17+688 17+744 Der. PCA-B-VP7-11M 17+695

PCA-B-VP7-58 17+726

12 17+769 17+863 Der. PCA-B-VP7-12M 17+825

13 17+958 18+022 Der. PCA-B-VP7-59 17+984

14 18+305 18+391 Der. PCA-B-VP7-13M 18+340

15 18+511 18+640 Der. SPT-B-VP7-02M 18+586

SPT-B-VP7-01A 18+611

16 18+797 18+849 Der. SPT-B-VP7-03M 18+817

17 19+043 19+093 Der. PCA-B-VP7-14M 19+088

Muro No. Sondeo No. Est.

1 PCA-VP7A-01M 13+990

SPT-VP7B-46 14+040

PCA-VP7-02M 14+085

2 PCA-VP7A-03M 14+180

3 PCA-VP7A-04M 14+340

4 PCA-VP7A-05M 14+490

Formatted Table

Formatted: Font: Bold

Formatted: Left

Formatted: Highlight

Formatted Table

Formatted Table

Formatted: Font color: Auto



Formatted Table





Formatted Table




Formatted Table


Formatted Table


Formatted Table

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56

5 SPT-VP7A-01M 15+130

6 PCA-VP7A-06M 15+400

7 PCA-VP7A-51 15+505

8 PCA-VP7A-07M 15+720

9 PCA-VP7A-08M 16+025

PCA-VP7A-09M 16+120

10 PCA-VP7A-10M 16+440

11 PCA-VP7A-11M 17+200

12 PCA-VP7A-12M 17+695

PCA-VP7-58 17+726

13 PCA-VP7A-13M 17+820

14 PCA-VP7-59 17+984

15 PCA-VP7A-14M 18+340

16 SPT-VP7A-02M 18+580

17 SPT-VP7A-03M 18+820

18 PCA-VP7A-15M 19+090

2.4.2.2 Trabajo de Laboratorio

A las muestras recuperadas en los sondeos SPT y PCA, se les practicó las pruebas siguientes:

Análisis granulométrico, ASTM C 136 Límites de Consistencia AASHTO T-89 y T-90

Clasificación de suelos para propósitos de Ingeniería según ASTM D 2487

Ensayos de Clasificación por procedimiento visual-manual, ASTM D 2486 Contenidos de humedad, ASTM D 2216

Los resultados de los trabajos de campo y laboratorio se muestran en el Apéndice A-3-VP7B

2.4.3 Caracterización Geotécnica

La caracterización geotécnica de los emplazamientos de las estructuras de retención proyectadas se llevó a cabo en base en los resultados de los trabajos de prospección, ensayos y reconocimientos geológicos. La estimación de los parámetros de resistencia (c, Ф) de terrenos rocosos se realizó empleando la metodología de Bieniawski (1989) que se muestra en el Apéndice H-3-VP7B. Para suelos se emplearon las correlaciones: Nspt →Ф de Peck, Hanson y Thornburn (1974) para suelos granulares y Nspt →c de Terzaghi y Peck (1948) para suelos cohesivos. En el Apéndice D-3-VP7B se presentan en detalle los resultados de dicha caracterización, los cuales se resumen en Tablas 2.4.3, 2.4.4, 2.4.5, 2.4.6, 2.4.7, 2.4.8, 2.4.9, 2.4.10, …, 2.4.20

Muro No. 1 Sector: Est. 13+967 – Est. 14+119 Tabla 2.4.3. Caracterización geotécnica del emplazamiento de Muro No.1

Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)

Cota de

Fondo, (msnm)

Descripción de capas

Nspt

Angulo de fricc.

Interna, Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso

Unit., g

(KN/m3)

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57

PCA-VP7B-01M

0.0-0.90 459.62

Arena arcillo limosa. 34.4% de grava, 46.8% de arena, con finos de baja plasticidad; color café LL=24 e IP=5. SC-SM

>0.90

Depósito de piroclastitas ácidas (Ignimbritas) muy densas, de alteración y fracturación moderada, W3 F3 L1

17.5 125 20

SPT-VP7-46

0.0-0.50

624.73 Arena limosa color café claro; con 59.9% de arena y finos de baja plasticidad. LL=35, IP=9; SM

4 25

18

0.50-1.0 624.23

7 27

18

1.0-1.50

623.73 Arena limosa color café claro; con 3.5% de grava, 71.8% de arena y finos de baja plasticidad. . LL=29, IP=6; SM

9 28

18

1.50-2.0 623.23

8 28

18

2.0-2.50

622.73 Arena limosa color café claro con pómez; con 16% de grava, 67.9% de arena y finos de baja plasticidad.. LL=22, IP=3, SM

8 28

18

2.50-3.0 622.23

62 42

20

>3.0

Estrato rocoso

Rechazo

20

PCA-VP7B-02M

0.0-0.30 469.54 Suelo orgánico

0.30-1.60 468.24

Grava arcillosa limosa con arena, con finos de baja plasticidad; color café claro . 44.9% de grava, 33.9% de arena LL=26 e IP=6. GC

>1.60

Depósito de piroclastitas ácidas (Ignimbritas) muy densas, de alteración y fracturación moderada, W3 F3 L1

17.5 125 20

Muro No. 1A Sector: Est. 13+805– Est. 13+873 Tabla 2.4.4. Caracterización geotécnica del emplazamiento de Muro No.2

Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)

Cota de

Fondo, (msnm)


Nspt

Angulo de fricc.

Interna, Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso

Unit., g

(KN/m3)

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58

PCA-VP7-47

0.0-0.30

Suelo orgánico

0.30-2.0

Limo arenoso, color café claro, 47% de arena, 3% grava, finos de media plasticidad. LL=37, IP=6; ML-SM

>2.0 Estrato de rocas piroclastitas ácidas (Ignimbritas) muy densas, W3 F3 L1.

17.5 125 20

Muro No. 2 Sector: Est. 14+169– Est. 14+199 Tabla 2.4.4. Caracterización geotécnica del emplazamiento de Muro No.2

Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)

Cota de

Fondo, (msnm)


Nspt

Angulo de fricc.

Interna, Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso

Unit., g

(KN/m3)

PCA-VP7B-03M

0.0-1.30 487.99

Arena arcillo-limosa color café, 4.2% de grava, 71.2% de arena con finos de baja plasticidad; LL=26, IP=6. SC-SM

>1.30 Estrato de rocas piroclastitas ácidas (Ignimbritas) muy densas, W3 F3 L1.

17.5 125 20

Muro No. 3 Sector: Est. 14+340– Est. 14+360 Tabla 2.4.5. Caracterización geotécnica del sitio emplazamiento de Muro No.3

Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)

Cota de

Fondo, (msnm)


Nspt Angulo de fricc.

Interna, Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso

Unit., g

(KN/m3)

PCA-VP7B-04M

0.0-1.0 496.42

Arcilla limosa color café claro, con 0.5% de grava 37.3% de arena, finos de alta plasticidad,. LL=62, IP=35. CH

1.0-1.70 495.72

Arena limosa color gris, 73.4% de arena con finos de media plasticidad. LL=45 e IP=16. SM

>1.70

Estrato de rocas piroclastitas ácidas (Ignimbritas) muy densas, W3 F3 L1.

17.5 125 20

Muro No. 34 Sector: Est. 14+476– Est. 14+512

25/08/2010



59

Tabla 2.4.6. Caracterización geotécnica del sitio emplazamiento de Muro No.34

Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)

Cota de Fondo, (msnm) Descripción de capas

Angulo de fricc. Interna,

Ф

(º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso

Unit., g

(KN/m3)

PCA-VP7B-045M

0.0-1.0

579.25

Arena limosa con finos de baja plasticidad; color café claro. 6.3% de grava, 60.5% de arena LL=33 e IP=9. SM

1.0-1.50

578.75

Arena arcillosa con gravas, con finos de baja plasticidad; color café claro. 21% de grava, 55.7% de arena LL=32 e IP=11. SC

>1.50

Depósito de piroclastitas ácidas (Ignimbritas) muy densas, W3 F3 L1.

17.5 125 20

Muro No. 45 Sector: Est. 15+088– Est. 15+144 Tabla 2.4.7. Caracterización geotécnica del sitio emplazamiento de Muro No.45

Proximidad del

Sondeo No.

Profundidad (m)

Cota de Fondo, (msnm)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no drenada,

c (KN/m2)

Peso

Unit., g

(KN/m3)

SPT-VP7B-01M

0.0-0.50

515.21

Limo arenoso color café claro, 39.1% arena, 7.2% grava tamaño máximo ¾", 53.7% finos de baja plasticidad. LL=32, IP=8, ML

3 25 18

0.50-1.0 514.71

16 31 18

1.0-1.50 514.21 Arena limosa color café claro, 6.1% grava tamaño máximo ½", 50.9% arena, 43.0% finos de baja plasticidad. LL=29, IP=4, SM

20 33 18

1.50-2.0 513.71 53 42 18

2.0-2.50 513.21 11 30 18

2.50-3.0 512.71 19 33 18

3.0-3.50 513.21 28 35 18

2.50-4.0 511.71 80 45 18

>4.0 Estrato rocoso 17.5 125 20

Muro No.56 Sector: Est. 15+371– Est. 15+401 Tabla 2.4.8. Caracterización geotécnica del emplazamiento de Muro No.56

Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)



Nspt

Angulo de fricc.

Interna, Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)



Formatted: Font color: Blue


25/08/2010



60

PCA-VP7B-065M

0.0-1.50

560.93

Arcilla limosa color café con 2.4% de grava, 41.3% de arena, finos de media plasticidad. LL=40, IP=15 CL

>1.50

Estrato de rocas piroclastitas ácidas (Ignimbritas) muy densas, W3 F3 L1.

17.5 125 20

SPT-VP7-50

0.0-0.50

569.15

Limo arcilloso color café claro; con 4.5% de arena y finos de media plasticidad.. LL=41, IP=12. ML

6

0.50-1.0 568.65

58

>1.0

Estrato rocoso basáltico de moderada meteorización y media fracturación, W3 F3-4 L1

Rechazo

17.5 125 20


Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt

Angulo de fricc.

Interna, Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

PCA-VP7-51

0.0-1.50

570.92 Estrato rocoso basáltico con alto grado de alteración y de gran espesor

17.5 125 20

>1.50

17.5 125 20

Muro No.87 Sector: Est. 15+711– Est. 15+745 Tabla 2.4.10. Caracterización geotécnica del sitio emplazamiento de Muro No.78

Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

PCA-VP7B-076M

0.0-0.70 584.41

Arena limosa color café claro, 0.6% de grava, 79.9% de arena

con finos no plásticos. SM

>0.70 Estrato de rocas piroclastitas con alto grado de alteración y de gran espesor

17.5 125 20



25/08/2010



61

Muro No.89 Sector: Est. 15+959-– Est. 16+131 Tabla 2.4.11. Caracterización geotécnica del sitio emplazamiento de Muro No. 8.9

Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)



Angulo de fricc.

Interna, Ф

(º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(T/m3)

PCA-VP7B-078M

0.0-0.60 592.89

Arena limosa con finos de baja plasticidad; color café claro. 1.9% de grava, 69.1% de arena LL=32 e IP=8. SM

0.60-1.10 592.39 Arena limosa con finos no plásticos; color café claro. 74.6% de arena, SM

>1.10 Depósito de piroclastitas ácidas (Ignimbritas) muy densas, W3 F3 L1.

17.5 125 20

PCA-VP7B-089M

0.0-2.0 590.69

Estrato de roca piroclastitas muy alterado con alto grado de alteración y con un espesor entre 0,6 y 2,0 m. W4-5 F4 L2

17.5 125 20

>2.0

Estrato de rocas piroclastitas de moderada alteración y fracturación. W3 F3 L1

22.5 175 20


Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

PCA-VP7A-910M


0.35-2.0 588.25

Arcilla limosa color café claro con 8.4% de grava 25.5% de arena, finos de alta plasticidad, LL=67 e IP=39. CH

>2.0 Depósito de piroclastitas ácidas (Ignimbritas) muy densas, W3 F3

22.5 175 20



25/08/2010



62

L1.

Muro No.9A10 Sector: Est. 16+835– Est. 16+895 Tabla 2.4.12. Caracterización geotécnica del emplazamiento de Muro No.9A10

Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

SPT-VP7-53

0.0-0.50 646.93

Limo arenoso color café, con 47% de arena y finos de media plasticidad. LL=43, IP=11; ML

31 36 20

0.50-1.0

646.43

Arena limosa color café claro, con 4.3% de grava, 47.9% de arena y finos de alta plasticidad. Color café claro. LL=60, IP=28, SM

47

40 20

1.0-1.50 645.93

73 42

>1.50


Rechazo

17.5 125 20

PCA-VP7-55

0.0-2.0 642.30

Mezcla de fragmentos rocosos de 3 a 8” con gravas limo arcillosas, finos de alta plasticidad.

>2.0


17.5 125 20


Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

PCA-VP7B-110M

0.0-2.0 569.12

Grava limosa color café oscuro, 44.0% grava tamaño máximo 3", 28.1% arena, finos de media plasticidad, GM



25/08/2010



63

>2.0

Estrato rocoso basáltico fragmentado y de media alteración. W3 F5 L1

17.5 125 20


Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф

(º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

PCA-VP7B-112M


0.60-1.0 674.33

Limo arcilloso color café, con 21,5% arena, 9,3% grava T.M. 1/2", finos de alta plasticidad. LL=56, IP=14, MH

> 1.0 Estrato de tobas duras cementadas

17.5 125 20

PCA-VP7-58


0.20-2.0 677.43

Arena limosa con grava; color café, 34.2% arena, 26.3% de grava y finos de alta plasticidad. SM

>2.0

Estrato rocoso basáltico sano y de fracturación moderada. W1-2 F3 L1

22.5 175 2.2


Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

PCA-VP7B-132M

0.0-0.60 678.73

Limo arcilloso color café claro, con 1.4% de grava, 18.6% de arena, finos de alta plasticidad. LL=62 e IP=19, MH

0.60-1.70 677.63

Arena arcillosa con gravas, con finos de media plasticidad; color café claro. 35.4% de grava, 43.2% de arena LL=37, IP=19.



25/08/2010



64

SC

>1.70


22.5 175 2.2


Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

PCA-VP7-59

0.0-2.0 698.38

Arcilla limosa, color café, 12.9% arena, 27.7 % de grava y finos de alta plasticidad con un LL=63, IP=33; CH

>2.0


22.5 175 2.2


Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

PCA-VP7B-143M

0.0-2.0 704.36

Grava limosa color café, 63.8% grava tamaño máximo 3", 21.0%

arena, 15.2% finos de alta plasticidad. LL=50, IP=20, GM

>2.0 Estrato rocoso basáltico muy

alterado y fragmentado, W5F5LI

17.5 125 20

Muro No.156


25/08/2010



65

Sector: Est. 18+511– Est. 18+640 Tabla 2.4.18. Caracterización geotécnica del emplazamiento de Muro No.156

Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

SPT-VP7B-02M

0.0-0.50

716.23 Arcilla arenosa; color café, 57.5% con un LL=48 e IP=24, 12% grava tamaño máximo 1" finos de media plasticidad. CL

2 25 18

0.50-1.0

715.73 7

27 18

1.0-1.50

715.23 10

30 2 18

1.50-2.0 714.73

Arcilla arenosa; color café, 66.4% con un LL=46 e IP=20, 1.7% grava tamaño máximo ⅜" finos de media plasticidad. CL

65 42 20

>2.0 Estrato rocoso subyacente Rechazo 22.5 175 2.2

SPT-VP7B-01A

(Acc. 18+700)

0.0-0.50 719.973 Arena limosa color café, 31.2% grava, 35.5% arena, finos de alta plasticidad. LL=52, IP=19. SM

24 34

0.50-1.0 719.473 Arena limosa color café, con 15.1% grava, 37.1% arena. LL=56, IP=21. SM

30 36

1.0-1.50 718.973 36 37

1.50-2.0 718.473 55 42

2.0-2.50 717.973 75

2.50-2.70 717.773 Estrato de tobas duras Rechazo 17.5 125 2.0


Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

SPT-VP7B-03M

0.0-0.50 730.83

Arena limosa color café, 3.7% grava tamaño máximo ¾", 50.6% arena, 45.8% finos de media plasticidad con un LL=38 e IP=13, SM

4

0.50-1.0 730.33 Arena limosa; color gris, 63.1% arena y 36.9% finos no plásticos SM

48

>1.0 Estrato de tobas duras cementadas (piroclastitas)

Rechazo 17.5 125 2.0




25/08/2010



66


Proximidad del

Sondeo No.

Prof. (m)


Nspt


Ф (º)

Cohesión no

drenada, c

(KN/m2)

Peso Unit.,

g

(KN/m3)

PCA-VP7B-154M


0.40-1.75 755.83

Grava limosa color café oscuro, 61.4% de grava, 17.8% de arena con finos de media plasticidad;. LL=48 e IP=13. GM

>1.75


22.5 175 20

2.4.4 Análisis de estabilidad.

Para el análisis de estabilidad de las estructuras de retención se empleó el software Gawacwin para los muros de gavión y el Macstars para los de tierra armada. Se verificó la estabilidad contra volteo, deslizamiento, estabilidad global y capacidad de carga. Con base en los resultados obtenidos se han tipificado las secciones de las estructuras en función de su altura, tal como se muestra en Tablas 2.4.21 y 2.4.22 y Figuras 2.4.1, 2.4.2, y 2.4.3 Tabla 2.4.21. Secciones típicas de muros de gavión

Muro Tipo

Altura, m

Capa de gavión No.

1 2 3 4 5

h (m)

B (m)

h (m)

B (m)

h (m)

B (m)

h (m)

B (m)

h (m)

B (m)

G-1 1 1.0 1.0

G-2 2 1.0 1.5 1.0 1.0

G-3 3 1.0 2.0 1.0 1.5 1.0 1.0

G-4 4 1.0 3.0 1.0 2.0 1.0 1.5 1.0 1.0

G-5 5 1.0 3.5 1.0 2.5 1.0 2.0 1.0 1.5 1.0 1.0




25/08/2010



67

Fig. 2.4.1. Sección típica de muro gavión

Tabla 2.4.22. Dimensionamiento de muros de tierra armada

Muro No. Est. Lat. Estructura Tipo Muro Bloque Altura H (m.)

Longitud refuerzo

principal, LP (m)

Longitud refuerzo

adicional, LR (m.)

1

13+995 L.I.

TM-14 TM-8 1 8,00 6,00 8,00

TM-6 2 6,00 4,00 -

14+015 TM-11 TM-6 1 6,00 6,00 -

TM-5 2 5,00 4,00 -

14+055 TM-13 TM-7 1 7,00 6,00 -

TM-6 2 6,00 4,00 -

14+085 TM-12 TM-7 1 7,00 6,00 -

TM-5 2 5,00 4,00 -

14+105 TM-8 TM-8 1 8,00 6,00 -

3

14+485 L.D. TM-9 TM-6 1 6,00 6,00 -

TM-3 2 3,00 4,00

14+495 TM-11 TM-6 1 6,00 6,00 -

TM-5 2 5.00 4.00 -

4

15+105 L.D. TM-12 TM-6 1 6,00 6,00 -

TM-6 2 6,00 4,00 -

15+115 TM-11 TM-6 1 6,00 4,00 8,00

TM-5 2 5,00 4,00 7,00

15+125 TM-10 TM-6 1 6,00 6,00 -

TM-4 2 4,00 4,00 -

25/08/2010



68

6

15+505 L.D. TM-13 TM-7 1 7,00 6,00 -

TM-6 2 6,00 4,00 -

15+515 TM-14 TM-7 1 7,00 6,00 -

TM-7 2 7,00 4,00 -

15+535 TM-7 TM-7 1 7,00 6,00 -

7 15+725 L.D. TM-6 TM-6 1 6,00 4,00 -

15+735 TM-7 TM-7 1 7,00 4,00 -

8

15+975 L.D. TM-10 TM-4 1 4,00 4,00 6,00

TM-6 2 6,00 6,00 -

15+985 L.D TM-12 TM-6 1 6,00 4,00 6,00

TM-6 2 6,00 6,00 -

15+995 L.D. TM-7 TM-7 1 7,00 6,00 -

16+005 L.D. TM-5 TM-5 1 5,00 6,00 -

16+095 L.D. TM-6 TM-6 1 6,00 6,00 -

16+105 L.D. TM-8 TM-3 1 3,00 4,00 6,00

TM-5 2 5,00 6,00 -

16+125 L.D. TM-9 TM-3 1 3,00 4,00 6,00

TM-6 2 6,00 6,00 -

9

16+415 L.D. TM-15 TM-6 1 6,00 4,00 10,00

TM-6 2 6,00 4,00 10,00

TM-3 3 3,00 4,00 7.00

16+425 TM-19 TM-6 1 6,00 4,00 12,00

TM-6 2 6,00 4,00 10,00

TM-7 3 7,00 4,00 10,00

16+435 TM-17 TM-7 1 7,00 4,00 10,00

TM-6 2 6,00 4,00 10,00

TM-4 3 4,00 4,00 7,00

16+445 TM-17 TM-6 1 6,00 4,00 10,00

TM-6 2 6,00 4,00 10,00

TM-5 3 5,00 4,00 7,00

16+465 TM-12 TM-6 1 6,00 4,00 9,00

TM-6 2 6,00 4,00 7,00

9A

16+845 L.D. TM6 TM6 1 6,00 6,00 -

16+855 TM11 TM6 1 6,00 4,00 7,0

TM5 2 5.0 4,00 6,0

16+865 TM13 TM7 1 7,00 4,00 7,0

TM6 2 6,00 4,00 6,0

16+875 TM10 TM6 1 6,00 4,00 7,0

TM4 2 4,00 4,00 6,0

10 17+205 L.D. TM-6 TM6 1 6.00 4.00 -

15

18+565 L.D. TM6 TM6 1 6,00 4,00 -

18+575 TM7 TM7 1 7,00 4,00 -

18+585 TM9 TM9 1 9,00 4,00 -

18+605 TM6 TM6 1 6,00 4,00 -

25/08/2010



69

16 18+815 L.D. TM-11 TM-6 1 6,00 6,00 -

TM-5 2 5,00 4,00 -

17

19+055 L.D. TM-6 TM-6 1 6,00 4,00 -

19+065 L.D. TM-11 TM-6 1 6,00 4,00 6,00

TM5 2 5,00 6,00 -

19+075 L.D. TM-13 TM-7 1 7,00 4,00 6,00

TM-6 2 6.00 6,00 -

19+085 L.D. TM-7 TM-7 1 7,00 6,00 -

25/08/2010



70

Fig. 2.4.2. Secciones típicas de muros de tierra armada.

En las Tablas 2.4.23 y 2.4.24, se presenta el resumen de resultados del análisis de capacidad de carga de los terrenos de cimentación de las estructuras. Por cada muro se presenta las estructuras más desfavorables o de mayor altura y se han adoptado los parámetros geotécnicos del terreno de manera conservadora, considerando la heterogeneidad que presentan las formaciones descritas en el apartado 2.4.3. Los parámetros geotécnicos (Ф, c) han sido adoptados con base en un análisis de las características estratigráficas, propiedades resistentes de las diferentes capas, magnitud de las cargas transmitidas, el nivel de cimentación proyectado e investigación bibliográfica.

Tabla 2.4.23. Resumen de resultados del análisis de capacidad de carga de muros de tierra armada

Muro No. Estructura Est.

Parámetros de resistencia

q max q disp.

F.S.

Terraplén Fundación

Ф terr. C terr. Фfund C fund.

( º) (KN/m2) ( º) (KN/m2) (KN/m2) (KN/m2)

Formatted: Font: 11 pt, Not Bold, Font color:Auto

Formatted: Font: (Default) Arial Narrow, 11pt, Not Bold, Font color: Auto

Formatted: Font: 11 pt, Not Bold, Font color:Auto

25/08/2010



71

1

TM14 13+995 33 20 17,5 61 252,78 552,95 2,187

TM11 14+015 33 20 17,5 40 185,72 383,04 2,062

TM13 14+055 33 20 17,5 60 228,23 395,83 1,734

TM12 14+085 33 20 17,5 60 246,64 485,58 1,969

TM8 14+105 33 20 17,5 40 183,71 401,87 2,188

3 TM9 14+485

33 20 17,5 80 344,19 473,26 1,375

TM11 14+495 33 20 17,5 125 915,4 1258,7 1,375

4

TM12 15+105 33 20 17,5 110 588,29 1014,1 1,724

TM11 15+115 35 20 17,5 125 340,09 733,32 2,156

TM10 15+125 33 20 17,5 80 227,13 454,26 2,000

6

TM13 15+505 33 20 17,5 60 224,7 786,45 3,500

TM14 15+515 33 20 17,5 60 239,87 839,56 3,500

TM7 15+535 35 20 17,5 35 167,89 372,5 2,219

7 TM6 15+725

35 20 17,5 30 116,12 221,35 1,906

TM7 15+735 35 20 17,5 60 145,84 720,07 4,937

8

TM-10 15+975 33 20 17,5 60 193,51 701.47 3,625

TM-12 15+985 33 20 17,5 40 227,16 397.53 1.75

TM-7 15+995 33 20 17,5 60 167,36 489.01 2.922

TM-5 16+005 33 20 17,5 40 127,48 438.21 3.438

TM-6 16+095 33 20 17,5 40 146,20 466,00 3,188

TM-8 16+105 33 20 17,5 40 156,07 546,25 3,500

TM-9 16+125 33 20 17,5 60 188.11 446.76 2.375

9

TM15 16+415 35 20 17,5 125 504,62 788,47 1,563

TM19 15+425 35 20 17,5 125 413,33 1446,7 3,500

TM17 16+435 35 20 17,5 125 433,35 1245,9 2,875

TM17 16+445 35 20 17,5 125 373,81 1028 2,750

TM12 16+465 35 20 17,5 125 270,13 1401,3 5,188

9A

TM6 16+845 35 20 17.5 80 193.34 573.81 2.938

TM11 16+855 35 20 17.5 110 395.22 691.64 1.750

TM13 16+865 33 20 17.5 110 303.15 757.88 2.500

TM10 16+875 35 20 17.5 80 211.43 416.26 1.965

10 TM6 17+205 33 10 17,5 34 128,77 217,3 1,688

15 TM6 18+565 33 20 17,5 40 128.21 216.36 1.688

TM7 18+575 33 20 17,5 40 148.96 279.30 1.875

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72

TM9 18+585 33 20 17,5 40 185.95 325.42 1.75

TM6 18+605 33 20 17,5 40 135.93 297.34 2.188

16 TM11 18+815 33

20 17,5 60 202,46 632,68 3,125

17

TM6 19+055 33 20 17,5 36 124.27 205.81 1.656

TM11 19+0652 33 20 17,5 40 207.92 305.39 1.469

TM13 19+075 33 20 17,5 60 335.21 576.14 1.719

TM7 19+085 35 20 17,5 40 170.62 287.92 1688

25/08/2010



73

Tabla 2.4.24. Resumen de resultados del análisis de capacidad de carga de muros gavión

( * ) Los parámetros geotécnicos (Ф, c) han sido adoptados con base en un análisis de las características

estratigráficas, propiedades resistentes de las diferentes capas, magnitud de las cargas transmitidas, el nivel de cimentación proyectado e investigación bibliográfica.

Tabla 2.4.24. Resumen de resultados del análisis de capacidad de carga de muros gavión

Muro No.

Estructura

Est.

Parámetros de resistencia

q máx. (KN/m2)

q adm. (KN/m2)

Terraplén Fundación

Ф1

C1(KN/m2) Ф2. C2(KN/m2)

1 13+975 G4

33 20 17.5 60 93.1 328.29

14+115 G3 33 20 17.5 60 20.98 343.71

1A 13+815 G3 33 20 17.5 60 .91 391.57

13+825 G4 33 20 17.5 60 11.34 370.03

13+835 G5 33 20 17.5 60 186.25 391.33

2 14+175 G2 33 20 17.5 60 0.03 299.08

14+195 G3 33 20 17.5 60 10.96 368.46

3 14+505 G4 33 20 17.5 60 87.22 328.20

4 15+095 G4

33 20

17.5

80 170.31 426.90

5 15+375 G3 33 20

17.5 80 7.97 499.24

15+385 G4 33 20 17.5 80 25.96 423.11

8 16+035 G5 33 20 17.5 80 96.73 431.99

16+045 G4 33 20 17.5 80 95.23 421.77

16+075 G3 33 20 17.5 80 24.35 429.95

10 17+175 G4 33 20 17.5 60 21.47 375.15

17+185 G5 33 20 17.5 60 59.62 372.08

11 17+695 G3 33 20 17.5 60 28.93 330.21

17+715 G4 33 20 17.5 60 33.40 364.85

12 17+805 G4 33 20 17.5 60 14.70 383.83

17+835 G5 33 20 17.5 60 104.23 355.18

Formatted Table

Formatted: Centered

Formatted Table

Formatted: Centered

Formatted: Centered

Formatted: Left

Formatted: Centered

Formatted: Centered

Formatted: Centered

Formatted Table

Formatted: Centered

Formatted: Centered

Formatted: Centered

25/08/2010



74

13 17+965 G3

33 20 17.5 60 29.98 330.71

17+995 G4 33 20 17.5 60 94.01 329.53

14 18+325 G3 33 20 17.5 60 20.98 343.71

18+365 G4 33 20 17.5 60 94.01 329.53

15 18+515 G2 33 20 17.5 100 7.87 563.15

18+525 G3 33 20 17.5 100 0.44 479.71

18+555 G5 33 20 17.5 110 6.74 592.13

18+625 G4 33 20 30 20 161.68 481.58

16 18+845 G5

33 20 17.5 60 99.20 359.57

17 19+050 G5

33 20 17.5 60 104.23 355.18

19+090 G4

33 20 17.5 60 94.01 329.53

En el Apéndice E-3-VP7B se presenta el detalle del análisis de estabilidad de las estructuras de retención.

2.4.5 Conclusiones

Con base en los resultados de la caracterización geotécnica se emiten las siguientes conclusiones: a. Los materiales o terrenos que formarán parte de la cimentación de las estructuras de retención lo constituirán:

Terrenos rocosos existentes en la zona de fundación proyectada. Estos generalmente son: macizos rocosos basálticos con estados de alteración y fracturación moderados a altos y rocas piroclastitas con estados de meteorización y fracturación moderados

Capas superficiales de suelos residuales que yacen sobre los macizos rocosos. En las Tablas 2.4.3 a la 2.4.20 del apartado 2.4.3 estos materiales han sido descritos como:

o Arenas arcillosas con finos de baja a media plasticidad con estados de densidad relativa medio densa a muy densa, SC.

o Arenas limosas con gravas y finos de baja plasticidad, con estados de densidad relativa medio densas a muy densas, SM.

o Gravas arcillosas con finos de baja plasticidad, medio densas a muy densas, GC o Arenas arcillo-limosas con finos de baja plasticidad, medio densas a muy densas, SC-SM o Gravas limosas con finos de media plasticidad, GM

b. En las áreas de cimentación y de manera puntual se han localizado capas superficiales con espesores

variando entre 0.50-2.50 m de suelos con un estado de densidad relativa suelta (Nspt<10) y que son susceptibles de deformarse excesivamente ante los esfuerzos inducidos por las estructuras. La localización y descripción de estas capas se muestra en la Tabla 2. 4.25:

Tabla 2.4.25 Capas superficiales de suelos con baja densidad relativa.

Proximidad del sondeo

No.

Est.

Sector

Prof. de

capa (m)

Densidad Relativa

Descripción

Formatted: Centered

Formatted: Centered

Formatted: Centered

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75

SPT-VP7-46

14+040 Muro

1

0.0-2.50

Suelta (Nspt: 4-9)

Arena limosa color café claro; con 3.5% de grava, 71.8% de arena y finos de baja plasticidad. . LL=29, IP=6; SM

SPT-VP7-01M

15+12430 Muro

4

0.0-0.50

Muy suelta (Nspt=3)

Limo arenoso color café claro, 39.1% arena, 7.2% grava tamaño máximo ¾", 53.7% finos de baja plasticidad. LL=32, IP=8, ML

SPT-VP7-50

15+360 Muro

6

0.0-0.50

Suelta (Nspt=6) Limo arcilloso color café claro, con 4.5% de arena y finos de media plasticidad. LL=41, IP=12 ML

SPT-VP7-52

16+360 Muro 910

0.0-0.50

Suelta (Nspt=6) Arena limosa color café oscuro, con 1.1% de grava, 51.6% de arena y finos de baja plasticidad. LL=45, IP=16. SM

SPT-VP7-02M

18+586 Muro 1516

0.0-1.50

Muy suelta a suelta (Nspt: 2, 7, 10)

Arcilla limosa color café, con 30.5% de arena, 12% grava tamaño máximo 1", 57.5% finos de media plasticidad con un LL=48 e IP=24, CL

SPT-VP7-03M

18+817 Muro

16

0.0-0.50

Suelta (Nspt=4)

Arena limosa color café, 3.7% grava tamaño máximo ¾", 50.6% arena, 45.8% finos de media plasticidad LL=38, IP=13, SM

( * ) Las zonas sueltas han sido estimadas con base en sondeos puntuales, por lo tanto su extensión en planta y profundidad deberá ser verificada durante el proceso constructivo.

c. Con base en los resultados del análisis de estabilidad y de los parámetros de resistencia que se indican en

Tablas 2.4.23 y 2.4.24 no se prevé problemas que pongan en riesgo la estabilidad de las estructuras, por volteo, deslizamiento, estabilidad global y capacidad de carga.


Con base en las conclusiones anteriores se recomienda lo siguiente:

a. En las áreas de emplazamiento de las estructuras, remover y acumular la capa superficial de suelo orgánico existente, para utilizarlo en la fase final de construcción del relleno. El espesor de esta capa varía entre 0.10 y 0.60 m.

b. La cota de cimentación de las estructuras será tal que la profundidad de desplante mínima sea de 1.0 m. a partir del nivel actual del terreno. En dicha cota se conformará y preparará la superficie de apoyo de las estructuras como se indica a continuación:

En terrenos rocosos sanos y de alteración moderada se colocará una capa de nivelación con un espesor mínimo de 0.15 m.

En aquellos sectores con superficie rocosa de alta meteorización se procederá a su escarificación y recompactación en un espesor mínimo de 0.20 m. empleando rodos lisos vibratorios y/o apisonadores de impacto,

En terrenos constituidos por suelos residuales adecuados como los que se describen en el literal a de la sección 2.4.5, y con el fin de homogenizar y conformar una superficie de apoyo uniforme de las estructuras, se recomienda escarificar y recompactar la capa hasta una profundidad de 0.15 m., removiendo del lugar raíces, suelos orgánicos u otro material indeseable.

En suelos residuales recompactados se conformará la superficie de manera similar al caso anterior.


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76

En los planos No.12. Geología – Geotecnia con siglas GG, se presenta: la geometría de los muros (planta, perfil y secciones transversales) y la respectiva cota de fundación recomendada

c. Las capas o depósitos de suelos en condición suelta (Nspt<10) como los indicados en la Tabla 2.4.25, localizadas bajo las cotas de cimentación deberán ser removidos hasta alcanzar el estrato firme y recompactados en capas con espesores de 0.15 a 0.20 y con humedades cercanas a la óptima, hasta lograr como mínimo el 95% de compactación de la densidad máxima obtenida en laboratorio según procedimiento AASHTO T 180.

d. La presencia de suelos plásticos y/o orgánicos, de consistencia blanda clasificados como CH, MH, OH, OL, localizados bajo las cotas de cimentación, deberán ser removidos y reemplazados por suelos granulares clasificados como SC, SM, GC, GM, o limos arenosos de baja plasticidad, ML, hasta alcanzar el estrato firme y compactados como se indica en el literal c

e. Las condiciones descritas en los literales c y d deberán ser verificadas por un Ingeniero de Suelos durante las operaciones de excavación.

f. Los requerimientos constructivos de las estructuras de retención consideradas, será de acuerdo a lo indicado en las secciones 253 y 255 de las especificaciones SIECA para muros de gavión y de tierra armada, respectivamente y, a las recomendaciones del fabricante.

g. El trasdós de los gaviones será cubierto con filtro geotextil Tipo IV, como un elemento para el control permanente contra la erosión interna, de acuerdo a lo indicado en la subsección 714.01 de las especificaciones SIECA y a las recomendaciones del fabricante, con el fin de evitar la pérdida de finos que puedan afectar la estabilidad de las estructuras en el mediano o largo plazo.

h. El relleno estructural será compactado en capas con espesores no mayores que 0.25 m., según el equipo a utilizar, hasta alcanzar el 95% de compactación de la densidad máxima de laboratorio obtenida de acuerdo al procedimiento AASTHO T 99.

i. En terrenos inclinados, la preparación de la superficie de contacto entre el relleno estructural y el terreno natural será en forma escalonada para garantizar una adecuada adherencia y evitar superficies preferenciales de deslizamiento, tal como se indica en la sección 204.09 literal d de las especificaciones SIECA.

2.5 Bancos de Materiales

Con el propósito de abastecer las vialidades proyectadas en los sectores A y B, de materiales selectos y pétreos, para usarlos en la construcción de la misma, se han identificado doce bancos de material, los cuales están ubicados a diferentes distancias de la vialidad principal. La distancia de acarreo a dichos bancos oscila entre 50 mts. (próximos a la traza proyectada) y 30 km. (banco gravas de occidente)

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2.5.1 Características Generales.

BANCO ABM1

Zona de influencia: Vialidad principal VP1 y VP2

Ubicación: 2.5 Km. sobre Calle a Cantón y Caserío San Jerónimo, ver Fig. 2.7.1

Nombre del Banco: Banco San Jerónimo

Coordenadas: N14º20´44.6´´W 89º33´1.8´´

Volumen Aproximado: 38,400 m3

Acceso: Bueno

Distancia a la vialidad: 2.5 Km. de la vialidad VP-2

Observación: El banco puede explotarse mediante el uso de maquinaria.

Fotografía 2.5.1 Banco ABM1, depósito de

ignimbrita, Calle a San Jerónimo Fotografía. 2.5.2. Banco ABM1, depósito de

ignimbritas

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Fig. 2.5.1. Esquema de ubicación de banco ABM1

BANCO ABM2

Zona de influencia: Vialidad principal VP-3

Ubicación: A 560 m. de la fábrica de cemento CESSA, lado izquierdo

Nombre del banco: Banco El Ronco


Volumen aproximado: 500,000 m3

Acceso: bueno

Distancia a la vialidad VP3: 50 mts.

Observación: El banco puede explotarse mediante el uso de maquinaria

Fotografía 2.5.3 Banco ABM2, constituido por

granodiorita meteorizada. Fotografía 2.5.4 Banco ABM2 constituido por

granodiorita meteorizada.

BANCO ABM3

Zona de influencia: Vialidad principal, VP-4 y VP- 5

Ubicación: Frente de la entrada al by Pass Metapan- Acceso 1

Nombre del banco: By Pass Acceso 1



Acceso: bueno

Distancia a la vialidad: 50 mts. lado derecho est. 0+000 de la VP-4

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Fotografía 2.5.5. Banco ABM3, terrazas

aluviales Fotografía 2.5.6. Banco ABM3, terrazas

aluviales

BANCO ABM4

Zona de influencia: Vialidad principal VP-4, VP- 5 y VP-6

Ubicación: A 500 mts. de la entrada al by pass Metapan- acceso 1

Nombre del banco: Cerro El Colocho (by pass)

Coordenadas: N14º19´17.0´´ W 89º27´30.1´´

Volumen Aproximado: 1,000,000 m3

Acceso: Bueno

Distancia a la vialidad: 100 mts. lado izquierdo est. 0+500 de la VP-4


Fotografía 2.5.7. Banco ABM4, ignimbritas. Fotografía 2.5.8. Banco ABM4, ignimbritas.

BANCO BBM5

Zona de influencia: Vialidad principal VP-1, VP-2, VP-3, VP-4, VP-5 Y VP-6

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80

Ubicación: Est. 4+900 de la VP-6

Nombre del banco: Banco Tahuilapa 1

Coordenadas: N14º16´36.3´´, W 89º24´05.4´´


Acceso: Bueno

Distancia a la vialidad: 50 mts. lado derecho est. 4+900 de la VP-6


Fotografía 2.5.9. Banco BBM5, Bloques sueltos de

basalto sano. Fotografía. 2.5.10. Banco BBM5, Bloques suelto de

basalto.

BANCO BBM6

Zona de influencia: Vialidad principal VP6 y VP7

Ubicación: km. 6+875 de la VP7

Nombre del banco: Banco VP7-I



Acceso: Bueno

Distancia a la vialidad: 50 mts. lado izquierdo de la Est. 6+875 de la VP7


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Fotografía 2.5.11. Banco BBM6, ignimbritas

con afectación hidrotermal.

BANCO BBM7

Zona de influencia: Vialidad principal VP7


Nombre del banco: Banco VP7 - II



Acceso: Bueno

Distancia a la vialidad: 50 mts. lado izquierdo de la est.. 7+375 de la VP7


Fotografía 2.5.12. Banco BBM7, ignimbritas con

afectación hidrotermal.

BANCO BBM8


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Nombre del banco: Palo Galán



Acceso: Bueno

Distancia a la vialidad: 20 mts. lado izquierdo de la est..14+350 de la VP-7


Fotografía 2.5.13. Banco BBM8 compuesto por

sedimentos muy finos.

BANCO ABM9

Zona de influencia: Vialidad principal VP1, VP2, VP3, VP4 y VP5

Nombre del banco: Pedrera gravas de occidente

Ubicación: Km. 78 de la carretera CA-12 que conduce a Metapán, lado derecho.

Coordenadas: N14º04´32.3´´ W89º30´00.0´´


Acceso: Bueno

Distancia a la vialidad: 150 mts. lado derecho del km.78+000 de la carretera CA-12

Observación: El banco puede explotarse mediante el uso de maquinaria. En la actualidad el material

procedente del banco se procesa en una trituradora instalada a 2.0 Km. del mismo.

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Fotografía 2.5.14 Banco ABM9, Basalto laminar

sano Fotografía 2.5.15, Banco ABM9, Basalto

laminar sano

BANCO BBM10

Zona de influencia: Vialidad principal VP-8

Ubicación: Km. 6+700 de la VT10, 20.0 m L.I. al Nor.-oeste de Nueva Concepción hacia Agua Caliente,

ver Fig. 2.5.2

Nombre del banco: Banco 1 de la VT10

Coordenadas: N14º10´13.4´´ W 89º14´45.1´´


Acceso: Bueno

Distancia a la vialidad: A 6.7 Km de la VP8


Fotografía 2.5.16 Banco BBM10, Km. 6+700 de la

VT-10 (Ignimbritas de color verde )

BANCO BBM11


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Ubicación: Km. 7.4 de la VT10 al Nor.-oeste de Nueva Concepción hacia Agua Caliente, ver

Fig. 2.7.2

Nombre del banco: Loma El Cerrón.

Coordenadas: N14º09´38.7´´ W 89º14´59.6 ´´


Acceso: Bueno

Distancia a la vialidad: a 7.4 Km. de la VP8

Observación: El banco puede explotarse mediante el uso de maquinaria o explosivo

Fotografía 2.5.17 Banco BBM11, Km. 7+400 de la

VT10 (Lava basáltica parcialmente alterado, lajas)

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Fig. 2.5.2. Esquema de ubicación de bancos BBM10 y BBM11

BANCO BBM12

Zona de influencia: Vialidad principal VP6, VP7 y VP8

Ubicación: Km.8+475 de la VP-7

Nombre del banco: Banco Los Mancia, km. 8+475 de la VP7

Coordenadas: N 14o 13’ 30’’ W 89º 20’ 12.7’’


Acceso: Bueno

Distancia a la vialidad: 100 mts. L.D de Est .8+475 de la VP7

Observación: para su explotación es necesario el uso de explosivo

Fotografía 2.5.18 Banco BBM12, Km.8+475 de la

VP-7 (Andesitas sanas)


A continuación se describe las actividades de campo y laboratorio realizadas en el muestreo de bancos del sector A y B de la carretera en Estudio.


Se realizó reconocimientos geológicos y muestreos preliminares de 24 posibles fuentes de material, de los cuales solamente han sido seleccionados 12 bancos, tomando en consideración los factores ambientales, de calidad de los materiales y la distancia al proyecto. Asimismo se recabó información con los propietarios de los terrenos de

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interés para el proyecto, la cual se muestra en fichas técnicas de bancos levantadas en cada sitio y que son parte del Apéndice J-3-VP6

Fotografía 2.5.19 Banco BBM10, Km. 6+700

de la VT-10 Fotografía 2.5.20 Banco BBM5, Km. 4+900

de la VP-6, L.D

La mayoría de los bancos muestreados poseen frentes de explotación ya conformados, lo que facilito su muestreo, y caracterización geológica – geotécnica (ver fotografía 2.6.19), por lo que el muestreo se realizó en el corte del banco en explotación, con excepción del banco BBM5, donde se realizó pozos a cielo abierto, como puede verse en fotografía 2.5.20. Lo anterior permite estimar de una manera fiable los volúmenes, estratigrafía y espesor de descapote de los mismos. Estos bancos poseen escasa vegetación por lo que su explotación no producirá deterioro del medio ambiente. Para definir su volumen en campo, se inspeccionó el lugar, estimando sus dimensiones principales promedio vistas: longitud, ancho y altura, las cuales se muestran en el Apéndice J-3-VP6 Los bancos de materiales que se pretenden explotar poseen alturas de descapote de poco espesor y escasa vegetación como puede observarse en las Fotografías 2.7.21, 2.7.22 y 2.7.23 de los distintos bancos que se presentan a continuación.

Fotografía 2.5.21 Banco ABM2 constituido por granodiorita meteorizada. Con poco espesor de

descapote y escasa vegetación.

Fotografía 2.5.22 Banco ABM3 Terrazas aluviales donde se aprecia poco espesor de descapote y escasa vegetación.

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87

Fotografía 2.5.23. Banco ABM4, ignimbritas.

Con poco espesor de descapote y escasa vegetación.

2.5.2.2 Trabajo de Laboratorio.

A las muestras obtenidas se les realizó las siguientes pruebas de laboratorio de acuerdo a Normas ASTM ó AASHTO.

Análisis granulométrico ASTM C-136

Limites de Atterberg AASHTO T-89 y T-90

Relación densidad humedad (Proctor) AASHTO T-180

CBR de laboratorio, AASHTO T 193

Prueba de Desgaste AASHTO T -96

Gravedad Específica AASHTO T-85

Absorción ASTM C-127

Ensayo de Sanidad ASTM C-88

Ensayo Triaxial no drenado no consolidado en muestras remoldeadas en laboratorio, AASHTO T 296

2.5.3 Caracterización Geológica – Geotécnica.

BANCO ABM1

Descripción Geológica. Afloramientos de Ignimbrita de color blanco, la cual se caracteriza por ser muy cohesiva y laminar. Pertenece a la Formación Morazán y al período más antiguo de la era terciaria que es el Paleoceno m1’a. Caracterización Geotécnica.

Grava limosa mal graduada con 5.3% de finos no plásticos, 29.46% de arena y 65.2% de gravas, tamaño máximo de 2 ½ “.

Clasificación SUCS: GP-GM

Clasificación AASHTO: A-1-a (0)

P.V.S.M = 1913.9 Kg. / m3 ; 1952 Kg. / m3

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Humedad optima =9.0 %; 9.7 %

L.L =0.00 %

I.P =N.P

C.B.R =45.5% ; 70.0 % Cohesión, c = 0.34 Kg/cm2. Parámetros obtenidos en ensayo triaxial practicado en

Angulo de fricción interna, Ø=43º muestras remoldeadas en laboratorio al 95% del Proctor AASHTO T 180

BANCO ABM2

Descripción Geológica Granodiorita completamente meteorizada, presentando vetas de calcita de color blanco Caracterización Geotécnica.

Arena limosa con gravas, 18.9% de gravas, 57.6% de arena y 23.5% de finos no plásticos.

Clasificación SUCS: SM

Clasificación AASHTO: A-1-b (0)

P.V.S.M = 2036.5 Kg. / m3; 1922.5 Kg./ m3


L.L: NP

I.P : N.P

C.B.R =36.1%; 25.6% Angulo de fricción Interna: 24.2º, Parámetros obtenidos en ensayo triaxial practicado en

Cohesión: 0.37 Kg. /cm2, muestras remoldeadas en laboratorio al 95% del Proctor AASHTO T 180

BANCO ABM3

Descripción Geológica

Terraza aluvial de granulometría heterogénea, presenta un espesor superior a los 25 metros a partir de la superficie de rodaje Caracterización Geotécnica

Gravas mal graduadas color café claro, con 45% de gravas, 41% de arena y 14% de finos de media plasticidad.

Clasificación SUCS: GC

Clasificación AASHTO: A-2-7 (0)

P.V.S.M = 2093.0 Kg. / m3; 1953 Kg. / m3


Desgaste = 26.64 %

L.L =41.0

I.P =18.0

C.B.R =61.7 ; 68.0

Ensayo de desgaste: 14.7 % 26.6 %

Sanidad del Agregado: 7.6 %

Gravedad Específica: 2.64

Absorción: 3.66

Angulo de fricción interna: 10.3º Parámetros obtenidos en ensayo triaxial practicado en

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Cohesión : 1.06 Kg/cm2 muestras remoldeadas en laboratorio al 95% del Proctor AASHTO T 180

BANCO ABM4

Descripción Geológica Depósito de ignimbritas con un estado de meteorización que varía de sano a muy meteorizado. La roca se presenta fracturada y en parte afectada por alteración hidrotermal. Caracterización Geotécnica.

Arena limosa con gravas, 3.8% de gravas, 78.0% de arena y 18.2% de finos de media plasticidad.



P.V.S.M = 1657.0 Kg. / m3; 1674.6 Kg./m3

Humedad optima =18.0 ; 16.3 %

L.L =46 0%

I.P =16.0 %

C.B.R =36.1 ; 49.6



BANCO BBM5

Descripción Geológica Bloques sueltos de basalto sano y de gran dureza sobre la superficie, con diámetros hasta de 0.3 metros, por lo que para su explotación no se requiere del uso de explosivos.

Caracterización Geotécnica. Material pétreo con finos plásticos, con 60% en volumen de fragmentos rocosos angulares y subangulares, del cual, el 42% tienen tamaño máximo entre 3" - 8" y el 18% entre 8" y 30".

BANCO BBM6 Descripción Geológica. Banco compuesto por ignimbrita, afectada por alteración hidrotermal y por la meteorización. Caracterización Geotécnica.

Arena arcillosa color café claro, 56.0% de arena, 28.3% de gravas y 15.7 % de finos de media plasticidad

Clasificación SUCS: SC

Clasificación AASHTO: A-2-4(0)

P.V.S.M = 2102.0 Kg. / m3; 2006 Kg. / m3


L.L =28 0 %

I.P =10.0 %

C.B.R =40.5 %; 40.5 %

Sanidad de Agregados: 2.1 % Angulo de fricción interna: 20.8º Parámetros obtenidos en ensayo triaxial practicado en

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BANCO BBM7 Descripción Geológica. Banco compuesto por ignimbrita, afectada por alteración hidrotermal y por la meteorización.

Caracterización Geotécnica.

Arena arcillosa color café claro, 51.5% de arena, 35.4% de gravas tamaño máximo 1" y 13.1% de finos de media plasticidad.

Clasificación SUCS: SC

Clasificación AASHTO: A-2-6

P.V.S.M = 1954.0 Kg. / m3; 1923 Kg./m3


L.L =35 %

I.P =13.0 %

C.B.R =37.1 %; 35.4 % Angulo de fricción interna: 28.5º Parámetros obtenidos en ensayo triaxial practicado en Cohesión : 1.02 Kg/cm2 muestras remoldeadas en laboratorio al 95% del

Proctor AASHTO T 180

BANCO BBM8 Descripción Geológica. Banco constituido por sedimentos de granulometría muy fina (limos) de color blanco, poco cohesivos, en un talud vertical estable de 18 metros de altura.

Caracterización Geotécnica.

Arena limosa color café claro, 53.8% de arena y 46.2 % de finos no plásticos.


Clasificación AASHTO: A-4 (0)

P.V.S.M = 1366.6 Kg. / m3 ; 1364 Kg ./ m3

Humedad óptima = de 23.2 %; 23.4 %

L.L =0.0 %

I.P =N.P

C.B.R =17.9 % , 14.4 % Angulo de fricción interna: 44.8º Parámetros obtenidos en ensayo triaxial practicado en


BANCO ABM9

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Descripción Geológica. Basalto laminar sano en su mayor parte. El propietario del banco ha instalado una planta trituradora, donde producen gravas, arena y material selecto. Caracterización Geotécnica.

La fracción fina del banco (material selecto) fue analizada y se clasifica como: arena arcillosa con 22.7 % de arena, 59.0 % de grava y 18.3 % de finos de baja plasticidad, color café claro.



P.V.S.M = 2060.0 Kg. / m3

Humedad óptima = 9.8 %.,

L.L =27 %

I.P =8 %

C.B.R =39.9 % BANCO BBM10 Descripción Geológica. Banco de aproximadamente 20 metros de altura, constituido por material redepositado consistente en ignimbritas de color verde afectadas por alteración hidrotermal y bloques de rocas efusivas ácidas poco meteorizadas y muy consolidadas en su parte inferior. Caracterización Geotécnica.

Grava Arcillosa, 69.0% de Grava ,21.1% arena t y 16.9% de finos de media plasticidad.



P.V.S.M = 2013.0 Kg. / m3; 2041 Kg. /m3

Humedad optima =9.6 %, 8.0 %

L.L =32.0 %,

I.P = 12.0%

C.B.R = 40.0 %; 24.60 %



BANCO BBM11 Descripción Geológica. Afloramiento masivo de lava basáltica, parcialmente alterado, color gris café Tiene zonas alteradas y bastante fracturadas (lajas), roca ígnea extrusiva dura, densa, tenaz y abrasiva. Formación Cuscatlán, C3 Caracterización Geotécnica.

Roca de media alteración visible en todo el macizo rocoso a poco alterado (W3).La separación entre fracturas es muy próxima entre 6 a 20 cm (F4) y el espesor del estrato es indeterminado, (L1 ), W3 F4 L1.

Desgaste Los Angeles = 24.9% (ensayo practicado en material triturado en laboratorio)

Sanidad = 5.9 (ensayo practicado en material triturado en laboratorio)

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BANCO BBM12 Descripción Geológica. Banco formado por andesita sana, fracturada en un talud de 40 metros de altura. Caracterización Geotécnica.

Roca sana, el macizo rocoso no presenta señales o indicios de alteración o meteorización (W1), la separación entre facturas es muy grande, estructura ligeramente fracturada y

Compacta (F1), y el espesor del estrato es indeterminado. ( W1 F1 L1 )

Sanidad = 12.3% (ensayo practicado en material triturado en laboratorio)

Desgaste Los Ángeles =21.0% (ensayo practicado en material triturado en laboratorio)

2.5.4 Conclusiones y Recomendaciones

Los Bancos de préstamo de material selecto analizados, han estado en proceso de explotación, su estratigrafía se puede apreciar por simple inspección, notándose en la mayoría, el poco espesor de descapote, la poca vegetación y su volumen potencial de explotación. Estas fuentes de material selecto están constituidas por Arenas limosa y/o arcillosas compactas (ignimbritas), las cuales pueden ser explotadas mediante el uso de maquinaria. Su distancia de acarreo es corta ya que se encuentran a la orilla de las vialidades en estudio.

A excepción de los bancos ABM1, BBM10 y BBM11, el resto se ubican a distancias que oscilan entre 50 mt y 150 mt., de estacionamientos de referencia de la vialidad más próxima. Las distancias de acarreo a otras vialidades deberá calcularse.

Los materiales que constituyen los bancos ABM1, ABM2, ABM3, ABM4, BBM6, BBM7, y BBM10, presentan características geotécnicas favorables que los hacen aptos para ser utilizados en la construcción de terraplenes, rellenos y capa subrasante. Los fragmentos rocosos aislados de gran tamaño que presentan estos bancos pueden ser incorporados en terraplenes altos conformando las capas inferiores. Estos fragmentos presentan tamaños que oscilan entre 0.30 y 1.00 m.

El Banco de pétreos BBM5 está constituido en su mayoría (60%) de rocas sanas, cuyo tamaño oscila entre 4” hasta 30”. Este material, previa remoción del material fino arcilloso podrá utilizarse para la producción de agregados de base, sub-base, concreto asfáltico e hidráulico y; para la producción de fragmentos rocosos a utilizar en obras de mampostería en las Vialidades Principales VP5 y VP6 y VP7.

Los Bancos de pétreos reportados en este informe: BBM5, ABM9, BBM11 y BBM12 pueden explotarse mediante el uso de explosivo y removidos con maquinaria (pala mecánica, tractor y cargador), pues están formados por basalto sano, basalto laminar, lavas basálticas y andesitas sanas respectivamente.

El Banco de Material ABM1, puede ser utilizado para la construcción de terraplenes, rellenos y capa subrasante de la Vialidades Principales VP1 y VP2.

Los Bancos de Materiales con códigos ABM2, ABM3, ABM4, pueden ser utilizados al igual que en las vialidades anteriores para la construcción de terraplenes, rellenos y capa subrasante de las vialidades principales VP3, VP4, VP5, VP6.

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Los Bancos de Materiales BBM6, BBM7, pueden ser utilizados para la construcción de terraplenes, rellenos y capa subrasante de las Vialidades Principales VP6 y VP7.

El banco BBM8 podrá ser utilizado en la construcción de terraplenes y rellenos. Como material de capa subrasante deberá mejorarse sus características granulométricas, de acuerdo a lo indicado en la Sección 704 de la SIECA. El área de influencia de este banco comprende las vialidades VP6 y VP7

El Banco de préstamo conocido como Gravas de Occidente (ABM9) está constituido por basaltos sanos de gran dureza, que han estado en proceso de explotación. Dicho material es transportado a una planta trituradora, donde se produce grava 1, grava 2, chispa, arena y material selecto. Este Banco se puede utilizar como fuente de abastecimiento de agregados pétreos a las vialidades VP1, VP2, VP3, VP4, VP5

La fracción fina del Banco BBM11 se puede utilizar en la construcción de terraplenes, rellenos y capa subrasante, en tanto, la fracción rocosa puede utilizarse para la producción de agregados pétreos (base y sub-base) y fragmentos rocosos de mampostería de piedra. El área de influencia de este banco es la vialidad VP8. Su explotación es posible con maquinaria convencional.

El Banco de Material: BBM12, puede ser utilizado para producir agregado para pavimentos, base, sub-base y concreto hidráulico en las vialidades VP6, VP7 y VP8. Su explotación es posible mediante el uso de explosivos e instalando una planta trituradora de agregados

Con base en los resultados de las pruebas de laboratorio e inspecciones practicadas en los materiales de los bancos propuestos, a estos se les considera aceptables, de acuerdo a los requerimientos de calidad establecidos en las Secciones 703. Agregados, 704. Suelos y, 705. Rocas de las Especificaciones Generales SIECA. No obstante lo anterior, durante el proceso constructivo la calidad del material deberá ser continuamente evaluada por el Constructor y aprobada por el contratante, debido a las condiciones propias de heterogeneidad que presentan los bancos, de acuerdo a lo indicado en la Sección 106. Control del Material de la SIECA.

En lo relativo a instalaciones y suministros se recomiendan las siguientes:

Fábricas de cemento

Estas están ubicadas en la proximidad de la vialidad principal VP3, a una distancia de aproximadamente 100 mts. del eje del camino. La primera se denomina planta de cemento Maya y la segunda, planta de Cemento de El Salvador (C.E.S.S.A). Estas plantas pueden proveer de cemento a las vialidades: VP1, VP2, VP3, VP4, VP5, VP6, VP7 Y VP8. Tienen una producción suficiente para abastecer todo el territorio nacional.

Plantas trituradoras de material pétreo

En estas plantas se produce grava Nº 1, grava Nº 2, chispa, polvo y piedra en bruto. Entre estas podemos mencionar

Pedrera Gravas de Occidente.

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Esta pedrera esta ubicada en el km. 76+000 de la carretera CA-12 y su posición geográfica es: N14º04´32.3´´ W 89º30´00.0´´ El producto de esta pedrera se puede utilizar como áridos para concreto asfáltico e hidráulico, componente granular de material para base y sub base, en las vialidades VP-1, VP-2, VP-3, VP-4, VP-5 y VP-6

Pedrera Colima o San José

Esta ubicada a 2.5 km. lado derecho del estacionamiento 46+000 de la carretera troncal del norte. Su posición geográfica es N14º02´51.0´´W 89º07´57.1´´ El producto de esta pedrera se puede utilizar como áridos para concreto asfáltico e hidráulico, componente granular de material para base y sub base en las vialidades VP-7, VP-8 y sector 1-A y sector 2

Plantas para mezclas asfálticas

Planta asfáltica Guazapa Esta planta esta ubicada a 1.0 km. Al norte de la ciudad de Guazapa, a la orilla de la carretera Troncal del Norte. Puede producir 200 toneladas por hora, es completamente computarizada y tanto la dosificación como la carga se hacen de manera electrónica. Se puede emplear en la pavimentación de las carreteras del sector 1-A y sector 2

Fábrica y Plantas de Productos de Acero

Fabrica CORINCA S.A. de C.V. Esta planta esta ubicada al lado izquierdo de la entrada a la ciudad de Quezaltepeque, en el departamento de San Salvador. Esta fábrica puede abastecer toda la zona occidental en lo que respecta a acero de refuerzo sin restricción pues su producción es bajo normas A.S.T.M. Fábrica y Plantas de Concreto hidráulico

Concretera Salvadoreña S.A. de C.V. Esta fábrica puede montar plantas estacionarias en los sitios donde el consumo de concreto sea alto, con lo cual disminuye las distancias de acarreo. En la Hacienda Montemar en jurisdicción de Lourdes, se localiza la más próxima.

2.6 Botaderos

Para la deposición de los materiales excedentes o desechables que generará el proyecto en la etapa de construcción, el área de estudio medioambiental ha definido los sitios de botaderos con las respectivas medidas de mitigación de tal manera de reducir a niveles aceptables la afectación al entorno ambiental, de acuerdo a lo indicado en: Sección C. Normas Ambientales para la Etapa de Construcción del Manual Centroamericano SIECA. Asimismo en la Sección 203 de las Especificaciones para la Construcción de Carreteras y Puentes Regionales del mismo Manual y; en las Especificaciones Técnicas Particulares del Proyecto se estipulan ciertos requerimientos de construcción de los botaderos. En la Tabla 2.6.1 se muestra la identificación, capacidad y ubicación de los botaderos Tabla 2.6.1. Ubicación y capacidad de botaderos

Ubicación

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Botadero No.

Referencia

Est.

Lat.

Dist. al proyecto

Capacidad (m3)

1 Contiguo a calle Cantón La Ceibita, jurisdicción de Metapán., sin problemas de acceso en época

de invierno y verano.

2+450 de la VP7A

Izq. Contiguo 35,000

2 Contiguo a calle Cantón Los Ramírez, jurisdicción de Metapán

3+151 de la VP7A

Der. 120.0 85,000

3 Caserío Las Lagunetas, cantón La Ceibita, jurisdicción de Metapán.

9+835 de la VP7A

Der. 600.0 1,000,000

4 Camino que de Santa Rosa Guachipilín conduce al camino del cantón El Matazano, a 200m. de la vía proyectada Vp 07 en Est. 19+540 L.D.

19+540 de la VP7B

Der. 200.0 25,000

5 Camino que de Santa Rosa Guachipilín que conduce a El Matazano.

19+540 de la VP7B

Der. 200.0 125,000

En Apéndice G-3-VP7 se presentan las fichas técnicas de botaderos donde se describe con mayor detalle: la ubicación y características de los botaderos.

Referencias bibliográficas

1. Foundation Analysis and Design, 5th Ed., 1996 Joseph E. Bowles

2. Geotecnia y Cimientos, 1ª. Ed. 1981 Jiménez Salas, Justo Alpañes, Serrano González

3. Ingeniería de Cimentaciones, 2ª. Ed. 1981 Peck, Hanson, Thornburn.

4. Fundamentos de Mecánica de Suelos, 2ª. Ed. 1994 Roy Whitlow

5. Mecánica das Rochas, 1980, Laboratorio Nacional de Engenharia Civil, Lisboa, Portugal, Manuel Rocha. 6. Fundamentos de Mecánica de Suelos, 2ª. Edición, 1970, Tomo I

Juarez Badillo – Rico Rodríguez 7. Manual de Proyecto Geométrico de Carreteras, 1ª.Ed. México-1976

Secretaría de Obras Públicas. 8. Slope Stability and Stabilization Methods, 2ª Edición, 2002

Lee W. Abramson-Thomas S. Lee-Sunil Sharma-Glenn M. Boyce 9. Rock Slope Stability, 1999

Charles A. Kliche.

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10. Presas de Tierra y Enrocamiento, 1a. Ed. 1975 Raúl J. Marsal y Daniel Resendiz Núñez

11. Manual Centroamericano de Especificaciones para la Construcción de Carreteras y Puentes Regionales de la SIECA, 2004

12. "Stability of Natural Slopes and Embankment Foundations." State of the Art Volume, International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Mexico City, 1969.

Skempton, A.W. and Hutchinson, J.

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