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Universidad de Chile
Facultad de Ciencias Fısicas y Matematicas
Departamento de Ingenierıa Mecanica
ME64A Centrales Termicas de Potencia
Ciclo de Rankine
Informe 1
Integrantes:
Eduardo Monsalve
Paulina Cecchi
Alejandro Vidal
Antonio Zuniga
2 de septiembre de 2008
Indice
1. Introduccion 1
2. Resena historica y origen del ciclo. 2
2.1. Las turbinas a vapor y su origen. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2
2.2. El ciclo de Carnot. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
2.3. El ciclo ideal de Rankine. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6
2.4. El ciclo real de Rankine. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
3. Centrales Termicas de Vapor 9
4. Mejoras en el rendimiento de ciclo de Rankine real 12
4.1. Sobrecalentamiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
4.2. Modificaciones de presion y temperatura al inicio y termino de expansion . . . . . . . . 13
4.3. Recalentamiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14
4.4. Regeneracion . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 15
4.4.1. Calentadores abiertos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 15
4.4.2. Calentadores cerrados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16
4.5. Ciclo Binario . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17
5. Mejoras tecnologicas en algunas maquinas del ciclo Rankine 19
5.1. Perdidas en los generadores de vapor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19
5.2. Dispositivo de aislacion movil . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 19
5.3. Cuidados sobre la corrosion del sistema de calderas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20
6. Centrales Termicas de Vapor en Chile 23
6.1. Sistemas electricos en Chile . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
6.1.1. Sistema Interconectado del Norte Grande (SING) . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
6.1.2. Sistema Interconectado Central (SIC) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
6.1.3. Sistema Electrico de Aysen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
1
6.1.4. Sistema Electrico de Magallanes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
6.2. Centrales Termicas a Vapor de Carbon Mineral . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
6.3. Central Termica a Vapor de Fuel Oil . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25
6.4. Centrales Termicas a Vapor de Gas Natural . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25
6.5. Perspectivas del Carbon . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25
7. Bibliografıa 28
A. Anexos 29
A.1. Centrales Termicas e hidroelectricas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 29
Capıtulo 1
Introduccion
El informe que se presenta a continuacion expone los aspectos mas relevantes de la tecnologıa de
generacion energetica a partir de vapor.
Se expone aquı brevemente la historia de la generacion de energıa mediante el uso del vapor, resaltan-
do hitos importantes como la sistematizacion del ciclo termodinamico de Rankine, el desarrollo de las
turbinas de vapor y el advenimiento de las centrales termicas de vapor. Se detallan tambien las carac-
terısticas mas importantes de una central termica de vapor, incluyendo todas las modificaciones que en
ella ha introducido el hombre en orden de obtener rendimientos de generacion energetcia cada vez mas
altos, y la forma en que los aumentos de rendimiento se han conseguido.
Adicionalmente se presenta una descripcion de las tecnicas utilizadas para mejorar el rendimiento indi-
vidual de los equipos mas importantes que componen las centrales termicas de vapor, a saber, turbinas
y generadores de vapor.
Finalmente se presenta el detalle de las centrales que producen energıa electrica a partir de vapor en
Chile, incluyendo sus principales caracterısticas.
El objetivo central de este informe es dimensionar la capacidad de generacion de las centrales termicas de
vapor, sus ventajas y desventajas, sus rendimientos tıpicos y su relevancia en la generacion de potencia
a nivel nacional.
1
Capıtulo 2
Resena historica y origen del ciclo.
2.1. Las turbinas a vapor y su origen.
La primera turbina a vapor de la cual se tiene constatacion historica es la “turbina de Heron”
(Figura 2.1), la cual data del ano 175 A.C. Esta turbina estaba formada por una esfera hueca que
giraba libremente sobre un eje diametral. Los extremos del eje se prolongaban en dos conductos que a
la par que apoyaban la esfera hacıan de conductos por los que ascendıa el vapor hasta el interior de la
misma. A traves de dos espitas situadas segun un eje diametral perpendicular al de giro de la esfera,
salıa el vapor, en sentidos opuestos por cada una. Este mecanismo que transforma la presion del vapor
en movimiento, constituye la primera turbina de reaccion pura.
Figura 2.1: Turbina de Heron.
2
La siguiente turbina de vapor aparece en 1629, cuando Giovanni Brance experimento con una rueda
de agua modificada, dirigiendole un chorro de vapor. La rueda giro, pero no tuvo la suficiente potencia
como para producir trabajo util.
Hasta finales del siglo XIX, no se encontro ninguna aplicacion practica a la turbina de vapor, y por
lo tanto el desarrollo tecnologico de las mismas fue nulo, sin embargo, es a finales del siglo XIX cuando
comienza la verdadera historia de las turbinas de vapor. El primero en encontrar un aprovechamiento a
la turbina de vapor fue el inventor sueco De Laval (1845 - 1913), quien patento un desnatador centrıfugo
(Figura 2.2) impulsado por una turbina de vapor de accion de una sola etapa. En esta turbina el vapor
era impelido a una velocidad supersonica, traves de una tobera convergente-divergente, hacia los alabes
del rodete de la turbina.
Figura 2.2: Desnatador de Laval.
El desarrollo definitivo de la aplicacion industrial de las turbinas de vapor se dio en la ultima decada
del siglo XIX, cuando el ingeniero ingles Charles Parsons desarrollo la turbina de vapor de reaccion
de varios escalonamientos, como motor marino apropiado para impulsar barcos de gran tonelaje, ası el
”Turbinia”, fletado en 1895, fue el primer barco dotado de turbina de vapor. Casi simultaneamente , en
EEUU, Charles G. Curtis, ideo para General Electric los alternadores accionados con turbinas de vapor.
2.2. El ciclo de Carnot.
Conjuntamente al desarrollo de turbinas de vapor para ser utilizadas como fuente de potencia
mecanica se fueron desarrollando los ciclos termodinamicos que rigen a estas maquinas, uno de los
primeros ciclos propuestos fue el “ciclo de carnot”.
Nicolas Leonard Sadi Carnot (Figura 2.3) definio en 1824 las caracterısticas de su maquina ideal.
Esta maquina ideal trabaja segun un ciclo de cuatro etapas, dando lugar al llamado ciclo de Carnot:
3
Figura 2.3: Nicolas Leonard Sadi Carnot.
1. Un sistema inicialmente en equilibrio termico con un sumidero a la temperatura TF, realiza un
proceso adiabatico reversible que causa que su temperatura se eleve hasta la de la fuente TC.
2. El sistema se mantiene en contacto con la fuente a TC y realiza un proceso isotermo reversible,
durante el cual se absorbe calor QC de la fuente.
3. El sistema realiza un proceso adiabatico reversible en la direccion opuesta al paso 1, lo que lleva
de nuevo a la temperatura del sumidero, TF.
4. El sistema se mantiene en contacto con el sumidero a TF y realiza un proceso isotermico reversible
en la direccion opuesta a la del paso 2, regresando a su estado inicial mediante rechazo de calor
QF al sumidero.
4
Figura 2.4: Ciclo ideal de Carnot.
Por lo tanto, cualquier maquina que funcione entre dos focos termicos (cuerpos capaces de absorber
o rechazar cantidades infinitas de energıa calorıfica sin cambiar su temperatura) de forma reversible es
una maquina de Carnot.
El rendimiento de la maquina de Carnot, puesto que es un ciclo reversible, podrıa ser tomado como
patron para comparar con el de las plantas termoelectricas reales. Sin embargo, el ciclo de Carnot es
imposible de trasladar a la practica, ya que el hecho de absorber y ceder calor de forma isoterma obligarıa
a trabajar a la maquinaria dentro de la campana de saturacion, es decir, con mezclas de lıquido-vapor,
puesto que en la realidad tanto el condensador como la caldera realizan su operacion de forma isobara,
y es dentro de la campana donde coinciden las lıneas isotermas y las isobaras.
Este hecho tendrıa una serie de consecuencias negativas:
El rendimiento practicamente alcanzable es pequeno, puesto que, por una parte, la temperatura
del foco frıo (TC) esta limitada a la del sumidero disponible (agua de rıo, mar o aire ambiente), y
por otra parte, pese a que el rendimiento sera tanto mayor cuanto mayor sea la temperatura del
foco caliente (TF) existe el tope de la temperatura crıtica (Tcrıtica: 647,3K) para no salirnos de
la campana de saturacion.
No es tecnicamente posible construir un bomba en la que durante la impulsion se de el cambio
de fase desde mezcla lıquido-vapor a lıquido saturado.
Las turbinas sufrirıan mecanicamente, puesto que el alto contenido de lıquido en la descarga les
producirıa una erosion importante en los alabes.
Esto llevo a desechar el ciclo de Carnot como ciclo para la generacion de potencia a partir de vapor.
5
2.3. El ciclo ideal de Rankine.
William John Macquorn Rankine (Figura 2.5)en 1859 publica el “Manual of Steam Engine”, en el
que realiza importantes contribuciones a la termodinamica estableciendo el ciclo que lleva su nombre
para el funcionamiento de las maquinas de vapor, e ideando la escala de temperaturas Rankine.
Figura 2.5: William John Macquorn Rankine.
El ciclo propuesto contaba con 4 etapas o evoluciones, las cuales son descritas a continuacion:
Proceso 1-2: Expansion isoentropica del fluido de trabajo en la turbina desde la presion de la
caldera hasta la presion del condensador.
Proceso 2-3: Transmision de calor desde el fluido de trabajo al refrigerante a presion constante en
el condensador hasta el estado de lıquido saturado.
Proceso 3-4: Compresion isoentropica en la bomba. En el se aumenta la presion del fluido mediante
un compresor o bomba, al que se le aporta un determinado trabajo.
Proceso 4-1: Transmision de calor hacia el fluido de trabajo a presion constante en la caldera.
Existe la posibilidad de “sobrecalentar” el fluido mas aya de la linea de saturacion (1’), cuya
importancia sera discutida posteriormente.
6
Figura 2.6: Diagrama T-S del ciclo Rankine.
Como se puede ver este es un ciclo idealizado, pues se considera que las evoluciones son internamente
reversibles, en la practica esto no es posible pues tenemos distintas irreversibilidades y perdidas, lo que
se refleja en que los procesos 1-2 y 3-4 no son isoentropicos.
El rendimiento de este ciclo se puede calcular como η = WobtenidoQentregado = (h1−h2)−(h4−h3)
h1−h4
2.4. El ciclo real de Rankine.
Mientras que en ciclo ideal no se consideraban ni las perdidas por transmision de calor, ni las perdidas
de carga en los conductos, en el ciclo real sı que se deben considerar, ademas de tener en cuenta que
las expansiones y compresiones no son isoentropicas. Las principales irreversibilidades del ciclo son las
siguientes:
Expansion 1-2 (turbina) no isoentropica.
Compresion 3-4 (bomba) no isoentropica.
Perdidas de presion en el condensador y la caldera.
Estas perdidas energeticas llevan a que el diagrama T-S de un ciclo Rankine real se vea como el
siguiente:
7
Figura 2.7: Diagrama T-S de un ciclo Rankine real.
Estas irreversibilidades llevan a una disminucion del rendimiento del ciclo (al orden de un 30 %), lo
cual a llevado a la busqueda de mecanismos para mejorar el rendimiento termico del ciclo. Lo anterior
se refleja tanto en modificaciones del ciclo original como en mejora de las tecnologias que operan dentro
de la central (mejores turbinas, bombas, etc.).
8
Capıtulo 3
Centrales Termicas de Vapor
El ciclo de Rankine anteriormente descrito, se utiliza en la generacion de energıa electrica en las
Centrales Termoelectricas o Termicas de Vapor. En dichas centrales, el agua desarrolla un ciclo de
Rankine real, en su paso por diferentes equipos mecanicos, y produce trabajo mecanico gracias a su
expansion (en estado de vapor) al interior de una turbina de vapor; un generador, conectado al eje de
salida de la turbina, entrega potencia electrica.
Se utliza agua como fluido de trabajo, pudiendo utilizarse algun otro, ya que tiene ciertas caracterısticas
favorables. El agua es abundante -y en consecuencia barata- en el plantea, no es toxica, es quımicamente
estable, facil de transportar, y sobretodo posee un alto calor especıfico, por lo que su aumento de entalpıa
durante la evaporacion es bastante alto respecto a otros potenciales fluidos de trabajo; de esta forma,
el flujo masico en el circuito de generacion puede ser relativamente bajo. La figura 3.1 muestra la
disposicion de equipos en una central termica de vapor convencional basica.
Figura 3.1: Esquema general de una central termica de vapor
El vapor de agua lleva a cabo el ciclo de Rankine real en el subsistema A de la figura. Inicialmente
entra, saturado, a la turbina de vapor, donde se expande haciendo girar el eje de la turbina. En la salida
de la turbina, el estado del agua es de mezcla. A continuacion, el vapor pasa por un condensador en
el que recupera su estado lıquido y luego por una bomba que eleva su presion. Finalmente entra a una
9
caldera, que aumenta su presion y temperatura, transformandolo nuevamente en vapor saturado. Desde
la caldera va hacia la turbina para realizar la etapa de expansion nuevamente.
Como se observa en la figura, la caldera genera el vapor cediendo calor al agua; este calor es obtenido
de la combustion de algun combustible (petroleo, carbon u otro), y por lo tanto, se requiere una torre de
eliminacion de gases de escape. Adicionalmente, el condensador necesita de un fluido frıo para condensar
el vapor antes de que este llegue a la bomba; para esto, suele utilizarse agua frıa extraıda de una fuente
natural, como el mar, un rıo o un lago. El agua frıa se toma desde la fuente natural, se lleva hasta el
intercambiador de calor, donde se le cede calor, y luego se devuelve a la fuente, a una temperatura mayor
que la original. Este procedimiento ocasiona un impacto medioambiental termico que puede ser muy
nocivo, por lo que es preferible optar por el enfriamiento a traves de una torre de enfriamiento, como la
que se muestra en la figura; en ella, un circuito cerrado de agua enfrıa el vapor de trabajo; para volver a
enfriar el agua luego del paso por el intercambiador, esta se lleva hasta una torre de enfriamiento, donde
se deja caer en pequenas gotas desde un gran altura, y luego se recircula. En ocasiones es requerida una
bomba secundaria que lleve el agua de enfriamiento con la presion adecuada hasta el condensador.
A continuacion se introduce el concepto de rendimiento del ciclo de Rankine. El rendimiento del ciclo
es la razon entre la cantidad de energıa suministrada al sistema y el trabajo obtenido en el eje de salida
de la turbina de vapor. Otras consideraciones, como los rendimientos internos asociados a la turbina
y a la caldera, son necesarios para analizar la eficiencia global de una central de vapor, sin embargo,
la efciencia o rendimiento del ciclo propiamente tal (llamado tambien rendimiento termico) es uno de
los factores que influye significativamente en la eficiencia global de la central. La figura 3.2 muestra
las cuatro componentes de la central que afectan directamente el estado termodinamico del vapor,
haciendolo describir un ciclo de Rankine.
Figura 3.2: Subsistema A, principales componentes de la central
El rendimiento del ciclo se determina como el cuociente entre la resta del trabajo producido por la
turbina y aquel consumido por la bomba, y el calor cedido al vapor desde la caldera. Su expresion en
terminos de entalpıa, es
10
η = 1− (h2 − h3)(h1 − h4)
donde se ha usado la nomencaltura de la figura x, es decir, el subındice 1 representa la entrada a
la turbina y salida de la caldera, el 2 la salida de la turbina y entrada al condensador, el 3 la salida
del condensador y entrada a la bomba, y el 4 la salida de la bomba y entrada a la caldera. La letra
h simboliza la entalpıa especıfica del vapor en cada uno de los puntos anteriores. En las centrales de
vapor, el trabajo consumido por la bomba es normalmente mucho menor al generado por la turbina.
El rendimiento del ciclo esta etonces relacionado con un cuociente entre diferencias de entalpıa. Podemos,
sin embargo, expresar el rendimiento del ciclo en terminos de temperatura, suponiendo que se lleva a
cabo en forma ideal. El caracter ideal naturalmente no se presenta en el ciclo descrito por el vapor
en una central, si embargo, la expresion para el rendimiento en funcion de ciertas temperaturas es
cualitativamente aplicable a los ciclos reales, es decir, se pueden identificar tendencias de aumento o
disminucion del rendimiento en la expresion ideal, y extrapolarlas al comportamiento del rendimiento
real. Bajo el supuesto de idealidad, el rendimiento tambien puede determinarse como
η = 1− Ts
Te
donde Ts es la temperatura en el condensador (supuesta constante) y Te es la temperatura promedio
de absorcion de calor, es decir, un promedio de todas las temperaturas por las que pasa el vapor en el
transito 4− 1.
Tal como fue descrita la instalacion de una central termica de vapor, es decir, en su version mas
basica, su rendimiento de ciclo es muy malo. Con turbina y bomba de buenos rendimientos internos (cer-
canos al 85 %), un ciclo de Rankine como el descrito, difıcilmente supera el 30 %. De modo que, ademas
del mejoramiento del rendimiento propio de los equipos que componen la central, es necesario introducir
modificaciones a la disposicion de planta propiamente tal, que permitan obtener un rendimiento de ciclo
mayor, y con esto una mejor eficiencia global de la central. [1]
11
Capıtulo 4
Mejoras en el rendimiento de ciclo de Rankine real
4.1. Sobrecalentamiento
Una primera modificacion que introduce mejoras en el rendimiento del ciclo real de Rankine es el
sobrecalentamiento, que consiste simplemente en calentar el agua en la caldera hasta que llegue a un
punto de mayor temperatura que la temperatura de saturacion. Se pasa entonces de un ciclo donde el
vapor al inicio de expansion esta saturado, a uno donde esta sobrecalentado. El ciclo de Rankine con
sobrecalentamiento se conoce tambien como ciclo de Hirn.
En la figura 4.1 se ilustra el diagrama T − s de un ciclo de Rankine ideal con sobrecalentamiento; los
superındices ′ representan la variante con sobrecalentamiento. Como se observa, el sobrecalentamiento
no implica que el tıtulo del vapor al final de la expansion sea mayor o igual que 1: en este punto puede
tenerse vapor sobrecalentado, vapor saturado o mezcla. El condensado de la mezcla, sin embargo, puede
producir erosion en los alabes de la turbina en este punto, por lo que se considera aceptable que el tıtulo
del vapor sea al menos de un 88 %.
Figura 4.1: Ciclo de Rankine ideal con sobrecalentamiento
El sobrecalentamiento, sea el ciclo ideal o real, aumenta el rendimiento del ciclo debido al ensan-
chamiento del salto entalpico 4 − 1′ que produce. Para una misma temperatura de final de expansion,
12
y manteniendo constantes las presiones P ′1 y P4, la entalpıa de inicio de expansion aumenta al aumen-
tar la temperatura. De esta forma se logra incrementar el termino (h1 − h4) en la expresion para el
rendimiento, con el conscuente incremento del rendimiento. Puede entenderse mas facilmente mirando
la segunda expresion para el rendimiento, en funcion de las temperaturas: al aumentar la temperatura
de inicio de expansion, aumenta el promedio de las temperaturas durante la absorcion de calor, y con
ello el rendimiento.
El incremento de la temperatura de inicio de expansion se consigue con la adicion de un intercambiador
de calor a continuacion de la caldera, llamado sobrecalentador. Al conjunto de ambos intercambiadores
se le llama Generador de Vapor. Aunque efectivamente el rendimiento del cilo aumenta, pese a que se
cede mas calor al vapor, el uso de dos untercambiadores requiere de mas combustible e implica mayor
liberacion de gases de escape, por lo que su contribucion a mejorar el rendimiento global de la central
no es una consecuencia directa.
4.2. Modificaciones de presion y temperatura al inicio y termino de expansion
Ası como el uso de vapor sobrecalentado en lugar de vapor saturado al inicio de la expansion produce
un aumento en el rendimiento, tambien pueden producirlo
el aumento de la presion de inicio de expansion
la disminucion de la presion de termino de expansion
el aumento de la temperatura de inicio de expansion, mas alla del sobrecalentamiento
Por la misma razon que se explico para el sobrecalentamiento, el aumento de la temperatura de inicio
de expansion, aumenta el rendimiento. Usar una alta temperatura de inicio de expansion es un hecho
limitado, sin embargo, por la resistencia termica de los materiales que reciben el vapor (constitutivos de
la turbina). Actualmente existe desarrollo para llegar a una temperatrua de inicio de expansion de hasta
unos 600oC.
Una de las formas en que se trabaja con temperatura de inicio de expansion alta, es la del ciclo
supercrıtico. En el, el vapor no pasa por fase de mezcla y no cambia de fase durante el proceso de
absorcion de calor.
La figura x, que ilustra dos diagramas T − s, muestra como el aumento de la presion de inicio de
expansion y la disminucion de la presion de termino de expansion pueden aumentar el rendimiento.
13
Figura 4.2: Mejoras en el rendimiento
En el primer grafico se observa que trabajar en la caldera en la isobara que pasa por 1′ significa
aumentar indirectamente la temperatura de inicio de expansion, respecto a trabajar en aquella que
pasa por 1, y con ello el promedio de temperaturas de absorcion aumenta, implicando un aumento en el
rendimiento, siempre y cuando se mantenga fija la temperatura de trabajo del condensador. Actualmente
la presion que puede alcanzarse al inicio de expansion es de unos 300bar.
En el segundo grafico se observa que si la presion de termino de expansion, es decir, la presion de
trabajo del condensador, es menor que la presion atmosferica, se produce una disminucion indirecta de
la temperatura de fin de expansion. Como se ve en la expresion para el rendimiento en funcion de la
temperatura, cuando Ts disminuye, para una misma temperatura promedio de absorcion de calor, el
rendimiento aumenta.
Para aumentar la presion de inicio de expansion se requiere mayor transferencia energetica en la caldera.
Asimismo, para trabajar a presion subatmosferica en el condensador, se requiere un equipo bien sellado.
Estos requerimientos limitan tecnica y economicamente la introduccion de los cambios sugeridos en el
estado del vapor para lograr un aumento de rendimiento.
4.3. Recalentamiento
Una tercera alternativa para mejroar el rendimiento del ciclo es el recalentamiento. Esta tecnica
consiste en no expandir el vapor hasta la presion del condensador en una sola etapa. La figura 4.3
muestra una planta generadora con sobrecalentamiento y recalentamiento y su diagrama T−s asociado.
14
Figura 4.3: Ciclo de Rankine ideal con sobrecalentamiento y recalentamiento
El vapor que sale sobrecalentado del generador de vapor es parcialmente expandido en una primera
turbina, produciendo una parte de la potencia. Luego es conducido nuevamente al generador, donde
aumenta su temperatura y luego es expandido en una segunda turbina, donde produce la parte restante
de la potencia. La expansion puede hacerse tambien en mas de dos etapas. El incremento de rendimiento
se debe en este caso a que la potencia total generada por las turbinas es mayor que para una expansion
en una sola etapa. Debe hacerse, sin embargo, un balance entre el calor extra que es necesario aportar
al vapor, y el trabajo extra efectivamente generado. Una ventaja adicional del recalentamiento es que
aumenta el tıtulo del vapor al termino de la expansion y con ello disminuye el potencial dano a las
turbinas.
4.4. Regeneracion
Una forma efectiva de aumentar el rendimiento es precalentar el agua de alimentacion antes de que
ella llegue a la caldera. Esto hace que la potencia calorica cedida por el generador de vapor, para llegar
a una determinada temperatura de inicio de expansion, sea menor que aquella requerida si el agua entra
sin previo calentamiento, y por lo tanto produce un incremento del rendimiento.
4.4.1. Calentadores abiertos
El proceso de precalentemiento de agua con calentador abierto se ilustra en la figura 4.4.
15
Figura 4.4: Ciclo de Rankine ideal con regeneracion, calentador abierto
El vapor inicia su expansion en una turbina de alta presion; al final de esta primera etapa de expansion,
una fraccion y de vapor es extraıda del circuito y es conducido aun intercambiador de calor abierto,
donde se mezcla con el agua que viene desde la bomba 1. La fraccion (1 − y) termina de expandirse
en una segunda turbina, y luego sigue por el condensador y la bomba 1. Cuando ambas fracciones
se reencuentran en el intercambiador, que trabaja a la presion de descarga de la bomba 1, el agua se
precalienta gracias a la mezcla con el vapor; la suma de ambas fracciones sale en 6 como lıquido saturado
y pasa por una segunda bomba que le da la presion necesaria para entrar a la caldera. La fraccion y
debe ser debidamente escogida de modo que las condiciones del fluido en 6 sean de lıquido saturado.
En la practica, solo (1−y) realiza trabajo en la turbina, por lo que debe corroborarse que las cantidades
sean tales que la disminucion en la potencia producida sea menor que la reduccion de potencia calorica
requerida para generar el vapor.
4.4.2. Calentadores cerrados
Una variante de la tecnica anterior es precalentar el agua con la fraccion y de vapor extraıda, ya no
en un intercambiador de calor abierto, sino en uno cerrado. Este intercambiador puede ser simplemtente
del tipo tubos y carcasa, y tiene la ventaja de que, al no haber mezcla entre el agua y el vapor,
ambas fracciones de flujo pueden trabajar a presiones distintas. La figura 4.5 muestra un ejemplo de
intercambiador de calor cerrado para ciclo de Rankine con regeneracion.
16
Figura 4.5: Calentador cerrado
Pueden utilizarse distintas combinaciones de calentadores abiertos y cerrados que maximicen el
rendimiento del ciclo. Es necesario aquı tener consideraciones economicas que garanticen que la incorpo-
racion de estos intercambiadores producira una disminucion en la potencia de la caldera suficientemente
grande para superar el disminucion de trabajo producida por la extraccion de vapor.
4.5. Ciclo Binario
La central de vapor puede aumentar su rendimiento termico utilizando dos circuitos en paralelo:
uno que funcione a altas temperaturas y uno que funcione a bajas temperaturas. Un ciclo como el que
se ilustra en la figura 4.6, utiliza mercurio y agua en circuitos paralelos. El agua, que funciona a baja
temperatura, utiliza el calor cedido por el mercurio en su condensacion, para generar vapor y expandirse
en una turbina de vapor.
Figura 4.6: Ciclo binario de agua y mercurio
El agua, sin embargo, requiere de un calentamiento adicional para llegar a una temperatura de inicio
de expansion adecuada. Es necesario verificar que el costo de una instalacion como la propia de un ci-
clo binario es efectivamente comparable al aumento de rendimiento por el hecho de generar mas potencia.
17
Solo introduciendo mejoras como el sobrecalentamiento, el recalentamiento y la adecuada eleccion
de las temperaturas y presiones de inicio y termino de expansion, los ciclos de Rankine modificados de
centrales termicas pueden llegar a tener rendimientos cercanos al 40 %. Para obtener rendimientos mas
altos se hace necesaria la incorporacion de la tecnologıa de ciclo combinado, donde se realiza generacion
mediante gas y mediante vapor en forma paralela e integrada. [2]
18
Capıtulo 5
Mejoras tecnologicas en algunas maquinas del ciclo Rankine
Dentro del ciclo basico de Rankine, las unidades que mas importancia tiene en a busqueda del
mejoramiento del rendimiento son la turbina y el Generador de vapor. En la primera de ellas se pueden
realizar grandes avances con el fin de maximizar el salto entalpico que se aproveche como trabajo util
y en el segundo se pueden realizar importantes mejoras tendientes a apovechar de mejor manera el
combustible emleado en la generacion de vapor.
5.1. Perdidas en los generadores de vapor
En los generadores de vapor, independientemente de el combustible que se ocupe (Solido, lıquido o
gas) se tienen cierto tipo de perdidas que son trascendentes a todos ellos.
Perdida por presencia de CO, producto de una combustion incompleta.
Perdida por calor sensible de los gases de escape, los que son expulsados al ambiente a una
temperatura bastante elevada.
Perdidas por radiacien, conveccion y conduccion por soportes, las cuales dependen directamente
del diseno de la caldera.
Los metodos de mejoras a las calderas mas conocidos apuntan a reducir las perdidas termicas en
los tres aspectos anteriormente expustos, pero tambien la tecnologıa tiene bastante que aportar en el
mejoramiento del desempeno de las calderas.
A continuacion se presentan algunos avances desarrollados en distintos paıses con el fin de mejorar
la eficiencia de las calderas y su forma de usar la energıa.
5.2. Dispositivo de aislacion movil
Las calderas a carbon no funcionan permanentemente con la misma carga, lo que causa logicamente
que el calor transferido sea variable en funcion del tiempo. El vapor generado tambien recibe variaciones
19
en la energıa que recibe ya que cuando la caldera esta funcionando con niveles bajos de carbon, el
calentamiento no es de la forma optima para la cual fue disenada la caldera.
La solucion que proponen los autores de esta investigacion [4], es proponer un aislamiento de un material
ceramico poroso que sea regulable de acuerdo a la carga de combustible que posea la maquina en ese
momento. La figura 5.1 muestra en detalle el principio de funcionamiento del sistema. En la parte infe-
Figura 5.1: Funcionamiento del aislamiento movil
rior de cada una de las cuatro figuras que componen 5.1 se puede apreciar una camara de combustion
de carbon la que como se explico con anterioridad puede tener cargas variables de combustible. Las
aislaciones (layer) son las moviles que se estiran o encogen dependiendo si la caldera esta con baja o
alta carga de combustible.
En la figura 5.2 se muestra en detalle la destribucion de las distintas termocuplas que se disponen
para el control automatico del sistema.
Los investigadores lograron notables avances en el rendimiento del ciclo de vapor con estos adelantos.
5.3. Cuidados sobre la corrosion del sistema de calderas
En varios paıses desarrollados se ha estado desarrollando la tecnologıa de generacion de energıa con
basura municipal y biomasa. Esta idea tiene multiples ventajas desde el punto de vista ecologico ya que
en las calderas se esta quemando gas generado con materiales que antiguamente se habıan considerado
20
Figura 5.2: Esquema detallado de las partes de una caldera LPG con aislamiento movil
como desechos inservibles o en su defecto se combustionan materias organicas provenientes de vegetales.
Sin embargo, el empleo de estos combustibles en la generacion de vapor trae consigo nuevas dificul-
tades y desafıos a la ingenierıa mecanica. Cientıficos Austriacos investigaron las consecuencias que trae
el empleo de combustibles provenientes de basura municipal en la corrosion de los generadores de vapor
a causa del cloro inducido por alta temperatura [5].
En esta ocasion no se profundizara en los fundamentos quımicos que explican este fenomeno, sino
que solo se analizara la forma ingenieril de aminorar sus efectos sobre los sistemas.
La razon de que los combustibles provenientes de basuras urbanas sean corrosivos por cloro a altas
temperaturas radica en que este tipo de combustibles tiene una razon Sulfuro-Cloro del orden de 2 o
mas abajo. por el contrario los combustibles fosiles tradicionales tienene esta razon del orden de 4 o
mas. Al existir un gradiente de temperatura importante entre el primer tubo de intercambio de calor y
el agua se produce la corrosion por Cloro.
Una de las formas que los investigadores proponen es hacer ciertas modificaciones al ciclo de rankine.
En la figura 5.3 se pueden apreciar estos cambios en forma esquematica.
En la 5.3 se pueden apreciar las modificaciones tendientes principalmente a reducir los gradientes
termicos al inicio de los intercambiadores de calor. Se prentede con esta nueva disposicion reducir la
temperatura de entrada de los gases calientes y por otro lado aumentar mediante precalentamiento la
21
Figura 5.3: Modificaciones del ciclo de Rankine
temperatura de los gases.
Tambien se puede notar que para aumentar el rendimiento hay recalentamiento del vapor que sale
de la turbina de alta presion. Esto tambien reduce la humedad presente antes de la turbina de baja
presion.
En la figura 5.4 se puede apreciar un sistema moderno de pirolisis de basura municipal (MSW
Municipal Solid Waste) para la generacion de energıa mediante turbinas de gas y vapor.
Figura 5.4: Plante de pirolisis de basura municipal MSW para la generacion de energıa
22
Capıtulo 6
Centrales Termicas de Vapor en Chile
La generacion de energıa electrica tiene principalmente dos fuentes: Hidroelectrica y Termoelectrica.
Este capıtulo esta enfocado a las centrales termicas de vapor existentes en nuestro paıs.
6.1. Sistemas electricos en Chile
De acuerdo a las condiciones geograficas de Chile, el sector electrico se ha desarrollado a traves de
cuatro sistemas independientes:
6.1.1. Sistema Interconectado del Norte Grande (SING)
Constituido por centrales generadoras y lıneas de transmision interconectadas que abastecen los
consumos electricos ubicados en las regiones I y II del paıs. Aproximadamente el 90 % de sus clientes
son mineros e industriales, no sometidos a regulacion de precios segun la normativa legal. Su capacidad
instalada es de 3.596 Mega Watts (MW) a diciembre de 2006, con un parque generador eminentemente
termoelectrico, constituido en 99,63 % por centrales termicas a carbon, fuel, diesel y de ciclo combinado
a gas natural. Solo existen dos unidades hidroelectricas correspondientes a las centrales Chapiquina y
Cavancha, que representan solo 0,37 % de la capacidad instalada.
Este sistema fue inaugurado en 1987 y abarca desde Arica por el norte hasta Antofagasta por el sur,
cubriendo una superficie de 185.142 Km2, lo que representa 24,5 % del territorio de Chile continental.
Dentro de este sistema funciona el Centro de Despacho Economico de Carga (CDEC-SING) que entro en
operacion el ano 1993, compuesto por las empresas: Edelnor, Endesa y Eletroandina (originalmente
Codelco Tocopilla).
6.1.2. Sistema Interconectado Central (SIC)
El SIC es el principal sistema electrico del paıs y abastece a mas del 90 % de la poblacion. Se ex-
tiende desde la ciudad de Taltal en la II Region, hasta la Isla Grande de Chiloe por el sur. Su capacidad
instalada es de 8.964 Mega Watts (MW), de los cuales 46,6 % corresponde a centrales termoelectricas
y 53,4 % a centrales hidroelectricas. A diciembre de 2006, este sistema representa 70,8 % de la potencia
23
instalada del paıs.
El sistema de transmision esta constituido, principalmente, por las lıneas electricas de propiedad de
las empresas de generacion, mas las lıneas de las empresas cuyo giro es la transmision de energıa electrica.
El SIC pertenece a veinte empresas de generacion las que, junto a algunas empresas de transmision,
conforman el Centro de Despacho Economico de Carga del SIC (CDEC-SIC).
6.1.3. Sistema Electrico de Aysen
Se encuentra localizado en la XI Region y comprende una capacidad instalada de 34 Mega Watts
(MW) a diciembre del 2006. El 52,9 % de dicha capacidad corresponde a energıa hidroelectrica; el 41,2 %
a termoelectrica y 5,9 % a energıa de central renovable. Este sistema representa 0,2 % del total de la
potencia instalada del paıs.
6.1.4. Sistema Electrico de Magallanes
Este sistema se encuentra en la XII Region y abastece a las ciudades de Punta Arenas, Puerto
Natales y Puerto Porvenir. Tiene una capacidad instalada de 65 Mega Watts (MW), equivalente al
0,5 % de la capacidad total del paıs. El 100 % de la energıa generada corresponde al tipo termoelectrica.
La suma de las capacidades instaladas de estos cuatro sistemas, que asciende en el ano 2006 a 12.659
mega Watts (MW), constituye la potencia total instalada en el paıs. [3]
6.2. Centrales Termicas a Vapor de Carbon Mineral
Con motivo de este informe, el analisis hecho estara enfocado a la zona norte del paıs, especıfica-
mente, referido a SING.
Las Centrales Termicas a Vapor Son:
CELTA, I region
ELECTROANDINA,II Region
EDELNOR S.A., II Region
NORGENER, II Region
GUACOLDA I y II, III Region
GENER, V Region
Gener, RM
Endesa, VIII Region
Fuente: CNE [6]
24
6.3. Central Termica a Vapor de Fuel Oil
Electroandina
6.4. Centrales Termicas a Vapor de Gas Natural
Nopel
Se puede apreciar en el Anexo A.1 una lista detalladas de las centrales energeticas de Chile.
6.5. Perspectivas del Carbon
La generacion electrica en base a carbon siempre ha estado presente en la matriz energetica chilena,
principalmente hace algunos anos cuando el recurso hıdrico escaseaba, como se puede ver en la figura
6.1. Concretamente si bien ha sido el agua la fuente mas relevante para los sistemas electricos del paıs,
por muchos anos el carbon fue el segundo combustible mas utilizado para producir energıa.
Figura 6.1
Y fue ası hasta hace no tan poco tiempo, pero la irrupcion del diesel y posteriormente la llegada
del gas natural al paıs( como se puede apreciar en las figuras 6.2 y 6.3), sumado al cierre de algunos
yacimientos carbonıferos, como los de la Region del Biobıo, relegaron a la generacion a carbon a un
sitial mas que secundario.
25
Figura 6.2
Figura 6.3
Eso hasta ahora. Nuestro paıs vive hoy una bonanza de proyectos carboneros, algunos en construc-
cion y otros que o cuentan con la aprobacion de la autoridad medioambiental y estan a la espera de
iniciar las obras o definitivamente estan ingresados al sistema y aguardan por el OK de la Conama para
levantar la obra.
Segun se proyecta, un 36,2 % de la matriz energetica del paıs dependera del carbon hacia 2020,
26
creciendo alrededor de 20,35 % en comparacion con el 15,84 % que representa actualmente. Ası, expertos
aseguran que el mineral negro pasara a convertirse en la principal fuente de generacion electrica de Chile,
dejando al gas en un segundo lugar con 26,25 %. Paradojicamente la hidroelectricidad, principal fuente
energetica del paıs hoy, saltarıa a la tercera ubicacion, totalizando un 24,38 % de la generacion del SING
y SIC. El petroleo, por su parte, que actualmente representa el 8,49 % de la matriz nacional, pasara a la
cuarta casilla instalandose con un 7,98 % del total. Esta situacion, si bien es a largo plazo, al mediano
ya comienza a sentirse de la mano de los proyectos que las empresas tienen en carpeta o se encuentran
construyendo, inversiones que alcanzarıan los US$10.631 millones. [7]
Proyecciones del carbon en materia energetica
En SING, BHP Billiton pondra La central Kelar es uno de los mas importantes proyectos en el
norte, puesto que se trata de dos unidades a carbon de 250 MW cada una, ubicadas en la bahıa
de Mejillones, Region de Antofagasta, y a traves de las cuales la minera pretende contratar el
suministro para una demanda de 340 MW, mientras que el resto puede ser inyectado al SING.
Junto con este, hay un proyecto para el 2012 de AES Gener, que levantara la central Angamos
con 4 unidades de 150 MW cada una
En SIC, solo un 9,19 % es generado por elcarbon, pero segun proyecciones por el CNE las centrales
a carbon podran convertirse en uno de los principales actores termicos del SIC con una participacion
de 25,5 %. Y es que para ese periodo se contempla la entrada en operaciones de ocho centrales,
que totalizan una potencia de aproximadamente 2.000 MW [8]
27
Capıtulo 7
Bibliografıa
[1] Michael J. Moran, Howard N. Shapiro, Reverte,Fundamentos de Termodinamica Tecnica, pp.
373-380 (2004)
[2] Michael J. Moran, Howard N. Shapiro, Reverte, Fundamentos de Termodinamica Tecnica, pp.
381-395 (2004)
[3] INE, SECTOR ELECTRICO, INFORME ANUAL 2006, pp. 9-12(2006)
[4] Donglin Chen, Chuguang Zheng, Experimental investigation on the feasibility of a movable heat-
insulation device,Huazhong University of Science and Technology, Wuhan, Hubei, China. 2002.
[5] A. Miltner, G. Beckmann, A. Friedl, Preventing the chlorine-induced high temperature corrosion in
power boilers without loss of electrical efficiency in steam cycles, Vienna University of Technology,
2006.
[6] http://www.cne.cl/fuentes_energeticas/f_secundarias.html, visitada el 2 de septiembre
de 2008.
[7] Electricidad interamericana, Editec S.A., inversiones en plantas de carbon, noticia publicada el 01
de Agosto de 2008
[8] Electricidad interamericana, Editec S.A., El poder Energetico del Carbon, noticia publicada el 01
de Agosto de 2008
28
Apendice A
Anexos
A continuacion, se presenta una lista detallada de las centrales de produccion energetica en Chile y
algunas especificaciones.
A.1. Centrales Termicas e hidroelectricas
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S E C T O R E L É C T R I C O • I N F O R M E A N U A L 2 0 0 6
CUADRO 1.1 UNIDADES GENERADORAS DEL SISTEMA INTERCONECTADO NORTE GRANDE (SING), 2006
Operador Central UnidadTipo de
CombustibleSubestación
Potencia BrutaMáxima [MW]
AES GENER SALTA CC SALTA Gas Natural Central Salta 642,8
CELTA TERMOELÉCTRICA TARAPACÁ CTTAR Carbón Central Tarapacá 158,0
TGTAR Diesel Central Tarapacá 23,8
EDELNOR CAVANCHA CAVA Hidro Central Cavancha 2,6
CHAPIQUIÑA CHAP Hidro Central Chapiquiña 10,2
DIESEL ANTOFAGASTA GMAN Diesel Central Diesel Antofagasta 16,8
MAAN Fuel Oil Nro. 6 Central Diesel Antofagasta 11,9
DIESEL ARICA GMAR Diesel Central Diesel Arica 8,4
M1AR Diesel Central Diesel Arica 3,0
M2AR Diesel Central Diesel Arica 2,9
DIESEL IQUIQUE MAIQ Fuel Oil Nro. 6 Central Diesel Iquique 5,9
MIIQ Diesel Central Diesel Iquique 2,9
MSIQ Fuel Oil Nro. 6 Central Diesel Iquique 6,2
SUIQ Diesel Central Diesel Iquique 4,2
TGIQ Diesel Central Diesel Iquique 23,8
DIESEL MANTOS BLANCOS MIMB Fuel Oil Nro. 6 Mantos Blancos 28,6
TERMOELÉCTRICA MEJILLONES CTM1 Carbón Chacaya 165,9
CTM2 Carbón Chacaya 175,0
CTM3 Gas Natural Chacaya 250,8
ELECTROANDINA TERMOELÉCTRICA TOCOPILLA TG1 Diesel Central Tocopilla 24,7
TG2 Diesel Central Tocopilla 24,9
TG3 Gas Natural Central Tocopilla 37,5
U10 Fuel Oil Nro. 6 Central Tocopilla 37,5
U11 Fuel Oil Nro. 6 Central Tocopilla 37,5
U12 Carbón Central Tocopilla 85,3
U13 Carbón Central Tocopilla 85,5
U14 Carbón Central Tocopilla 128,3
U15 Carbón Central Tocopilla 130,3
U16 Gas Natural Central Tocopilla 400,0
GASATACAMA ATACAMA CC1 Gas Natural Central Atacama 395,9
CC2 Gas Natural Central Atacama 384,7
DIESEL ENAEX CUMMINS Diesel Enaex 0,7
DEUTZ Diesel Enaex 2,0
NORGENER TERMOELÉCTRICA NORGENER NTO1 Carbón Norgener 136,3
NTO2 Carbón Norgener 141,04
FUENTE: Comisión Nacional de Energía (CNE)
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S E C T O R E L É C T R I C O • I N F O R M E A N U A L 2 0 0 6
CUADRO 1.2 UNIDADES GENERADORAS DEL SISTEMA INTERCONECTADO CENTRAL (SIC), 2006
NombreCentral
PropietarioAño Puestaen Servicio
Tipo deTurbina
NºUnidades
PotenciaTotal (MW)
Alfalfal GENER S.A. 1991 Pasada 2 160,0
Maitenes GENER S.A. 1923-89 Pasada 5 30,8
Queltehues GENER S.A. 1928 Pasada 3 41,1
Volcán GENER S.A. 1944 Pasada 1 13,0
Colbún COLBÚN S.A. 1985 Embalse 2 400,0
Machicura COLBÚN S.A. 1985 Embalse 2 90,0
San Ignacio COLBÚN S.A. 1996 Pasada 1 37,0
Rucúe COLBÚN S.A. 1998 Pasada 2 170,0
Los Molles ENDESA 1952 Pasada 2 16,0
Rapel ENDESA 1968 Embalse 5 350,0
Sauzal ENDESA 1948 Pasada 3 76,8
Sauzalito ENDESA 1959 Pasada 1 9,5
Cipreses ENDESA 1955 Embalse 3 101,4
Isla ENDESA 1963-64 Pasada 2 68,0
Antuco ENDESA 1981 Embalse 2 300,0
El Toro ENDESA 1973 Embalse 4 400,0
Abanico ENDESA 1948-59 Pasada 6 136,0
Canutillar ENDESA 1990 Embalse 2 145,0
Pangue PANGUE S.A. 1996 Embalse 2 467,0
Pehuenche PEHUENCHE S.A. 1991 Embalse 2 500,0
Curillinque PEHUENCHE S.A. 1993 Pasada 1 85,0
Loma Alta PEHUENCHE S.A. 1997 Pasada 1 38,0
Mampil IBENER S.A. 2000 Pasada 2 49,0
Peuchén IBENER S.A. 2000 Pasada 2 75,0
Pilmaiquén PILMAIQUÉN S.A. 1944-59 Pasada 5 39,0
Pullinque PULLINQUE S.A. 1962 Pasada 3 48,6
Aconcagua ACONCAGUA S.A. 1993-94 Pasada 2 72,9
Florida ACONCAGUA S.A. 1943-89 Pasada 5 28,0
Los Quilos S.C. DEL MAIPO 1909-93 Pasada 5 39,3
Chacabuquito H.G. VIEJA Y M. VALPO. 2002 Pasada 4 25,0
Capullo E.E. CAPULLO 1995 Pasada 1 10,7
S. Andes GEN. S. ANDES 1909 Pasada 4 1,1
Carbomet CARBOMET 1944-86 Pasada 4 10,9
Puntilla E. E. PUNTILLA S.A. 1997 Pasada 1 14,7
Ralco ENDESA 2004 Embalse 2 690,0
Autoproductores OTROS - Pasada - 6,5
FUENTE: Comisión Nacional de Energía (CNE).
CONTINÚA
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S E C T O R E L É C T R I C O • I N F O R M E A N U A L 2 0 0 6
CUADRO 1.2 UNIDADES GENERADORAS DEL SISTEMA INTERCONECTADO CENTRAL (SIC), 2006
NombreCentral
PropietarioAño Puestaen Servicio
Tipo deTurbina
NºUnidades
PotenciaTotal (MW)
Arauco ARAUCO GENERACIÓN S.A. 1996 Vapor-licor negro 5 33,0
Celco ARAUCO GENERACIÓN S.A. 1996 Vapor-licor negro 2 20,0
Cholguán ARAUCO GENERACIÓN S.A. 2003 Vapor-des.forest. 1 9,0
Valdivia ARAUCO GENERACIÓN S.A. 2004 Vapor-des.forest. 1 61,0
Nehuenco COLBÚN S.A. 1998 Ciclo-combinado gas natural 1 (Dual) 370,0
Nehuenco 9B COLBÚN S.A. 2002 Ciclo-abierto gas natural 1 (Dual) 108,0
Nehuenco II COLBÚN S.A. 2003 Ciclo-combinado gas natural 1 (Dual) 390,4
Laja E. VERDE S.A. 1995 Vapor-des.forest. 1 8,7
Constitución E. VERDE S.A. 1995 Vapor-des.forest. 1 8,7
Huasco Vapor ENDESA 1965 Vapor-carbón 2 16,0
Bocamina ENDESA 1970 Vapor-carbón 1 125,0
Huasco TG ENDESA 1977-79 Gas-IFO 180 3 64,2
Diego de Almagro ENDESA 1981 Gas-diesel 2 23,8
Taltal I ENDESA 2000 Ciclo-abierto gas natural 1 120,0
Taltal II ENDESA 2000 Ciclo-abierto gas natural 1 (Dual) 120,0
Laguna Verde GENER S.A. 1939-49 Vapor-carbón 2 54,7
Renca GENER S.A. 1962 Vapor-carbón 2 100,0
Ventanas GENER S.A. 1964-77 Vapor-carbón 2 338,0
Laguna Verde TG GENER S.A. 1990 Gas-diesel 1 18,8
San Francisco de Mostazal GENER S.A. 2002 Gas-diesel 1 25,0
Guacolda GUACOLDA S.A. 1995-96 Vapor-carbón 2 304,0
Petropower PETROPOWER S.A. 1998 Derivado del petróleo 1 75,0
Nueva Renca S.E. SANTIAGO S.A. 1997 Ciclo-combinado gas natural 1 (Dual) 379,0
San Isidro SAN ISIDRO S.A. 1998 Ciclo-combinado gas natural 1 (Dual) 370,0
Licantén ARAUCO GENERACIÓN S.A. 2004 Vapor-des.forest. 1 5,5
Horcones ARAUCO GENERACIÓN S.A. 2004 Gas-diesel 1 24,3
Cenelca I CENELCA 2005 Gas-diesel 1 45,0
Cenelca II CENELCA 2005 Gas-diesel 1 50,9
Coronel PSEG 2005 Ciclo-abierto gas natural 1 (Dual) 50,0
Candelaria COLBÚN S.A. 2005 Ciclo-combinado gas natural 2 (Dual) 274,2
Nueva Aldea I ARAUCO GENERACIÓN S.A. 2005 Vapor-des.forest. 1 13,0
Nueva Aldea II ARAUCO GENERACIÓN S.A. 2005 Ciclo-abierto gas natural 1 (Dual) 12,0
Ancud PSEG 2006 Gas-diesel 1 3,3
Quellón PSEG 2006 Gas-diesel 1 5,4
Nueva Aldea III CENELCA 2006 Vapor-licor negro 1 20,0
Los Vientos GENER S.A. 2006 Gas-diesel 1 120,8
Campanario INNERGY S.A. 2006 Gas-diesel 1 120,0
Nota: Capacidad dual para centrales a gas natural implica que éstas tienen la posibilidad de operación diesel (a una potencia máxima reducida).
FUENTE: Comisión Nacional de Energía (CNE).
![Estudo de micro-turbinas de vapor do tipo scroll de... · caldeira doméstica a gás de micro-cogeração baseada no ciclo de Rankine. ... Queimador de gás, [T] micro-turbina de](https://img.pdfslide.us/doc/110x75/5aaa4ec47f8b9a90188de92f/estudo-de-micro-turbinas-de-vapor-do-tipo-scroll-decaldeira-domstica-a-gs-de.jpg)
