Upload
ielya-arina-rusyda
View
228
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
8/17/2019 Akril Amida
1/141
LAMPIRAN A
PERHITUNGAN NERACA MASSA
Kapasitas produksi = 10000 ton / tahun
= 30303,0303 kg/hari = 1262,6263 kg/jam
Waktu operasi = 330 hari
Basis perhitungan = 1 hari produksi (24 jam)
Tabel LA.1 Data Berat Molekul Bahan
No. Rumus Molekul BM
1. C3H3 53 N
2. H2SO 984
3. H2 18O
4. C3H7 NSO 1695
5. NH 173
6 (NH4)2SO 1324
8/17/2019 Akril Amida
2/141
6 (NH4)2SO 1324
1 mol H2O
1 molH2SO4
H2SO
4
F4
Berikut ini adalah perhitungan neraca massa pada setiap peralatan proses.
1. Mixture Tank (MT-01)
Fungsi : Sebagai tempat untuk mengencerkan asam sulfat pekat
Pengenceran dilakukan dengan mencampurkan 1 mol H2SO4(p) dan 1 mol
H2
H
O. Asam sulfat yang diumpankan adalah 25,3638 kmol/jam, maka banyaknya
air yang ditambahkan :
2O ditambahkan = 18 x 25,3638 = 456,5481 kg/jam
F2
F3
8/17/2019 Akril Amida
3/141
Tabel LA.2 Neraca Massa pada Mixture Tank (MT-01)
KomponenMasuk (Kg/jam) Keluar (kg/jam)
Alur 2 Alur 3 Alur 4
H2SO 2435,9376 4 2435,9376
H2 49,7130O 456,5481 506,2611
Total2485,6506 456,5481
2942,19872942,1987
2. Reaktor Alir Tangki Berpengaduk (R-01)
Fungsi : Sebagai tempat reaksi akrilonitril dengan asam sulfat yang telah
diencerkan
Kondisi operasi : Temperatur = 90 o
Tekanan = 1 atm
C
8/17/2019 Akril Amida
4/141
H2O dalam H2SO4
H
= 0,02 x 2485,6506 = 49,7130 kg/jam
2
H
O dibutuhkan = 18 x 25,3638 = 456,5481 kg/jam
2
= 519,8397 kg/jam
O total = (13,5786 + 49,7130 + 456,5481) kg/jam
Konversi 90%
C3H3
= 1209,852 kg/jam
N yang bereaksi = 0,9 x 25,3638 = 22,8274 kmol/jam
C3H3
= 134,4280 kg/jam
N yang sisa = 1344,2804 kg/jam - 1209,852 kg/jam
H2SO4
H
yang bereaksi = 98 x 22,8274 = 2237,0856 kg/jam
2SO4
= 198,8520 kg/jam
yang sisa = 2435,9376 kg/jam - 2237,0856 kg/jam
= 2,0291 kmol/jam
H2
H
O bereaksi = 18 x 22,8274 = 410,8933 kg/jam
2
108 9464 k /j
O sisa = 519,83968 kg/jam - 410,8933 kg/jam
8/17/2019 Akril Amida
5/141
3.
Reaktor Alir Tangki Berpengaduk (R-02)
Fungsi : meningkatkan konversi reaksi akrilonitril dengan asam sulfat yang
telah diencerkan dari reaktor alir tangki berpengaduk 1.
Konversi 97,4%
C3H3
= 1309,329 kg/jam
N yang bereaksi = 0,974 x 25,3638 = 24,7043 kmol/jam
8/17/2019 Akril Amida
6/141
Tabel LA.4 Neraca Massa pada Reaktor 2 (R-02)
KomponenMasuk (kg/jam) Keluar (kg/jam)
Alur 5 Alur 6
H2SO 198,85204 14,9139
C3H7 NSO 3857,83125 4175,0307
C3H3 134,4280 N 34,951
H2 108,9464O 75,1619
Total 4300,058 4300,058
3. Reaktor Netralisasi (R-03)
Fungsi : memisahkan akrilamida sulfat menjadi akrilamida dan ammonium
sulfat
8/17/2019 Akril Amida
7/141
NH3
H
umpan = 0,3 x 839,9470 = 251,9841 kg/jam
2
NH
O dalam amoniak = 0,7 x 839,9470 = 587,9629 kg/jam
3
= 0,3 x 24,7043 = 7,4113 kmol/jam
yang bereaksi = 0,5 x 49,4086 = 24,7043 kmol/jam
=125,9920 kg/jam
NH3
= 125,9920 kg/jam
sisa = 251,9841 kg/jam - 125,9920 kg/jam
F6 H2
= 512,8010 kg/jam
O total = 587,9629 kg/jam - 75,1619 kg/jam
F6 = F4 + F
= 4300,0577 kg/jam + 839,9470 kg/jam
5
= 5140,00 kg/jam
NH3 sisa + C3H3 N + H2SO4 + H2
= 688,6583 kg/jam
O = (125,9920 + 34,951 + 14,9139 + 512,8010)
F6
= 4451,3464 kg/jam
akrilamida + amonium sulfat = 5140,00 kg/jam – 688,6583 kg/jam
l k il id l i lf t
8/17/2019 Akril Amida
8/141
Tabel LA.5 Neraca Massa pada Reaktor Netralisasi (R-03)
KomponenMasuk (Kg/jam)
Keluar
(kg/jam)
Alur 6 Alur 7 Alur 8
H2SO 14,91394 14,9139
C3H7 NSO 4175,03075
(NH4)2SO4 2894,4716
NH3 251,9841 125,9920
C3H5 NO 1556,8749
C3H3 34,951 N 34,951
H2 75,1619O 587,9629 512,8010
Total4300,058 839,9470
5140,005140,00
4. Centrifuge (CF-01)
F i U t k i hk k il id d i lf t
8/17/2019 Akril Amida
9/141
Bahan yang masuk:
F6 C3H5
F
NO = 1556,8749 kg/jam
6 (NH4)2SO4
F
= 4341.7073 kg/jam
6 H2
F
O = 512,8010 kg/jam
6 NH3
F
= 125,9920 kg/jam
6 C3H3
F
N = 34,951 kg/jam
6 H2SO4
F
= 14,9139 kg/jam
6
Total = 5140,00 kg/jam
Bahan yang keluar
F7a C3H5 NO = F6 C3H5
F
NO = 1556,8749 kg/jam
8
(NH4)2SO4 = F6
(NH4)2SO4
Laju alir NH
= 2894,4716 kg/jam
3
Laju alir C
dalam air pengotor = 0,02 x 125,9920 = 2,5198 kg/jam
3H3
Laju alir air dalam air pengotor
N dalam air pengotor = 0.02 x 5,.427 = 1,0485 kg/jam
= (2/98 x (2894,4716 + 14,9139)) - ((0,02 x 129,4118) + (0,02 x 35,900))
59 3752 k /j 3 2189 k /j
8/17/2019 Akril Amida
10/141
Tabel LA.6 Neraca Massa pada Centrifuge (CF-01)
KomponenMasuk (kg/jam) Keluar (Kg/jam)
Alur 8 Alur 9a Alur 10
H2SO 14,91394 14,9139
Air pengotor 59,3752
(NH4)2SO 2894,47164 2894,4716
NH 125,99203 123,4722
C3H5 1556,8749 NO 1556,8749
C3H3 34,951 N 34,252
H2 512,8010O 456,6447
Total 5140,00
2171,2440 2968,7607
5140,00
5. Washer (W-01)
Fungsi : untuk membersihkan amonium sulfat dari zat-zat lain yang mungkin
t ik t
8/17/2019 Akril Amida
11/141
Air pengotor = 59,3752 kg/jam
F9 = 1.5 x F
=
8
= 4453,141 kg/jam
1,5 x 2968,7607 kg/jam
Bahan yang keluar
F10 (NH4)2SO4
asumsi air terikut bersama amonium sulfat 1% dari air pencuci
= 2312,8208 kg/jam
F10 H2
= 44,5314 kg/jam
O = 0,01 x 4453,141 kg/jam
F11 H2
= 4408,6096 kg/jam
O keluar = 4453,1410 kg/jam - 44,5314 kg/jam
F11
Air pengotor = 59,3752 kg/jam
Tabel LA.7 Neraca Massa pada Washer (W-01)
K
Masuk (Kg/jam) Keluar (Kg/jam)
8/17/2019 Akril Amida
12/141
Bahan yang masuk
F10
(NH
= 2939,0030 kg/jam
4)2SO4
H
= 2894,4716 kg/jam
2
Bahan yang keluar
O = 44,5314 kg/jam
Produk yang diinginkan adalah amonium sulfat 99% dan air 1%
H2O = 0,01 x 2939,0030 kg/jam
8/17/2019 Akril Amida
13/141
Tabel LA.8 Neraca Massa pada Rotary Dryer (RD-01)
Komponen
Masuk (kg/jam) Keluar (Kg/jam)
Alur 12Alur 14a
(ke cyclone)
Alur 14b
(dari cyclone)Alur 15
(NH4)2SO 2894,47164 14,4724 14,4724 2894,4716
H2 44,5314O 15,1414 29,3900
Total 2939,003029,6137 14,4724 2923,8616
15,1414
2939,0030
7. Crystallizer (CR-01)
Fungsi : Membentuk kristal - kristal akrilamida dari larutan induk (mother
liquor akrilamida melalui proses pendinginan
8/17/2019 Akril Amida
14/141
C3H5 NO(l)
H
= 1556,8749 kg/jam
2
NH
O = 456,6447 kg/jam
3
C
= 123,4722 kg/jam
3H3
N = 34,2523 kg/jam
Neraca Massa di crystalizer :
Feed masuk = Larutan + Kristal
F = S + C
Neraca massa basis air
xair . F =mpelarut . S
mpelarut
+ massa akrilamida+
BM anhidrat C
BM C3
H5
NO . H2O
(Geankoplis,1997)
0,2268 x 2013,5196 =100
100 + 215,5 S +
18
89 C
456,6447 = 0,3170 S + 0,2022 C ...............................................................(1)
8/17/2019 Akril Amida
15/141
C = 1582, 7287 kg/jam (kristal)
456,6447 = 0,3170 S + 0,2022 C
456,6447 = 0,3170 S + 0,2022 (1582, 7287)
136,5423 = 0,3170 S
S = 430,7908 kg/jam (larutan)
Kristal terdiri dari :
H2
= 0,2022 (1582, 7287) kg/jam
O = 0,2022 C
= 320,1024 kg/jam
C3H5
= 0,7978 (1582, 7287) kg/jam
NO = 0,7978 C
= 1262,6263 kg/jam
Impuritis = 1% dari total impuritis masuk
= 0,01 x 157,7245 kg/jam
= 1,5772
8/17/2019 Akril Amida
16/141
Tabel LA.9 Neraca Massa pada Crystalizer (CR-01)
Komponen
Masuk (Kg/jam) Keluar (Kg/jam)
Alur 9bKristal Larutan
Alur 16 Alur 17
C3H5 1556,8749 NO 1262,6263 294,2486
H2 456,6447O 320,1024 136,5423
Impurities 157,7245 1,5772 156,1472
Total 2171,24401584,3060 586,9381
2171,2440
8. Rotary Dryer (RD-02)
Fungsi : Untuk mengurangi kandungan air dalam akrilamida dengan cara
diuapkan sehingga didapatkan ammonium sulfat dalam fasa padat
yang murni
8/17/2019 Akril Amida
17/141
Bahan yang keluar
Produk yang diinginkan adalah akrilamida 99% dan air 1%
H2
= 15,8273 kg/jam
O = 0,01 x 1582,7287 kg/jam
air yang diuapkan = 320,1024 kg/jam - 15,8273 kg/jam
= 304,2752 kg/jam
asumsi akrilamida terikut bersama udara 0,5%
= 0,005 x 1262,6263 kg/jam
= 6,3131
akrilamida yang terikut bersama udara dipisahkan di cyclon dan dikembalikan ke
produk
Tabel LA.10 Neraca Massa pada Rotary Dryer (RD-02)
Komponen
Masuk (kg/jam) Keluar (Kg/jam)
Alur 16Alur 16a
(k l )
Alur 16b
(d i l )
Alur 17
8/17/2019 Akril Amida
18/141
LAMPIRAN B
PERHITUNGAN NERACA PANAS
Basis Perhitungan : 1 jam operasi
Satuan : kJ/jam
Temperatur : 250
C = 298,15 K
Neraca panas ini menggunakan rumus-rumus perhitungan sebagai berikut:
- Perhitungan panas yang masuk dan keluar
Q = ∆H = ∫ n. c p.dTT1T2ref (Smith, 2005)- Perhitungan panas penguapan
Q = n. HVL (Smith, 2005)
- Untuk sistem yang melibatkan perubahan fasa persamaan yang digunakan adalah
∫∫ ∫
22 T T T
Vll
b
dTCHdTCC dT (R kl i i 1983)
8/17/2019 Akril Amida
19/141
Tabel LB.1 Kapasitas panas gas
Komponen A B C D E
C3H5 NO 13,165 2,6213E-01 -8,5250E-05 -3,5101E-08 2,0435E-11
C3H3 N 18,425 1,8336E-01 -1,0072E-04 1,8747E-08 9,1114E-13
NH 33,5733 -1,2581E-02 8,8906E-05 -7,1783E-08 1,8569E-11
H2 33,933O -8,4186E-03 2,9906E-05 -1,7825E-08 3,6964E-12
(Sumber : Carl L. Yaws, 1996)
LB.1.2 Kapasitas Panas Cairan
Cp= A+ BT + CT2
+ DT∫ Cp dT21 = [a(T3
2 –T1) + b/2(T22 –T1
2) + c/3(T23 –T1
3) + d/4(T24 –T1
4
)]
Dalam hubungan ini:
Cp = kapasitas panas cairan, kJ/kmol 0
T h
K
0K
8/17/2019 Akril Amida
20/141
Tabel LB.3 Kapasitas Panas Cairan H2SO4
Komponen
(98 %)
Suhu, (K) Kapasitas panas, cp (J/mol K)
H2SO4
298,15
98%
138,593
300 138,948
400 158,238500 177,621
(Sumber : Barin, 1995)
LB.1.3 Estimasi Cp dengan metode Hurst dan Harrison
Perhitungan estimasi kapasitas panas padatan, Cps (J/mol.K), menggunakan
metode Hurst and Harrison dengan rumus:
Cp= ΣniΔENE=1 (Perry & Green, 1999)
Keterangan: N = Jumlah unsur dalam senyawa
i l h k l d l
8/17/2019 Akril Amida
21/141
Berdasarkan rumus di atas maka kapasitas panas padatan pada T = 298,15 K :
Tabel LB.5 Kapasitas panas padatan pada T = 298,15 K
Komponen ΔE (J/mol.K)
(NH4)2SO 1644
C3H5 NO 168,675
LB.1.4 Nilai Panas Reaksi Pembentukan (298,15 K)
Nilai panas reaksi pembentukan senyawa yang digunakan:
Tabel LB.6 Panas Reaksi Pembentukan Senyawa Komponen Panas Pembentukan (298,15 K)
H2SO4 -193,69 Kkal/mol -810,941292 kJ/mol
NH3 -10,96 Kkal/mol -45,887328 kJ/mol
H2 -68,3174O Kkal/mol -286,03129 kJ/mol
( 4)2 4 k l/ l k / l
8/17/2019 Akril Amida
22/141
Rumus: ∆Hf o (298 K) = 68,29 + ∑ jn j
Menghitung ∆Hf
∆H…………………………….(Perry, 1997)
o akrilamida sulfat
∆Hf o (298,15 K) = 68,29 + (= CH2) + (= CH-) + ( - C= O) + (-NH2) + ∆Hf o H2
∆Hf
SO4
o
= -955,491292 kJ/mol
(298,15K) = 68,29+(-19,63)+ (-37,97) +(-133,22) + (-22,02) + (-810,941292)
akrilamida
∆Hf o (298,15K) = -144,55 kJ/mol
LB. 2 PERHITUNGAN NERACA PANAS
LB.2.1 Neraca Panas di Sekitar Reaktor (R-01)
8/17/2019 Akril Amida
23/141
Panas Masuk
Tabel LB.8 Perhitungan Panas Masuk pada Reaktor (R-01)
Alur Komponen N (kmol/jam) ∫ 303,15298,15
(kJ/kmol) Q (kJ/jam)
1
Akrilonitril 25,3637818 -6,22824 -157,9717
Air 0,75436613 374,7054825 282,6651
4Asam Sulfat 24,8565062 4,813175 119,6387
Air 28,1256158 374,7054825 10.538,8225
Total 10.783,1546
Panas Keluar
Tabel LB.9 Perhitungan Panas Keluar pada Reaktor (R-01)
Alur Komponen N 363,15298,15
(kJ/kmol) Q (kJ/jam)
8/17/2019 Akril Amida
24/141
ΔHr = ΔHf produk - ΔHf
∆Hr
reaktan
25o
C = [∆Hf 25
oC] produk – [∆Hf 25
oC ]
∆Hr
reaktan
25o
C
∆Hr
= [-955,491292] kJ/mol– [-949,872582] kJ/mol
25o
C = -5,61871 kJ/mol
Panas reaksi = r x ∆Hr
= 22.827,4036 mol/jam x -5,61871 kJ/mol
= -128260,5609 kJ/jam
Q = r.ΔH reaksi + Qout -Qin
= [-128.260,5609 + 3.236.916,1459 – 10.783,1546] kJ/jam
= 3.097.872,4304 kJ/jam
Media pendingin yang digunakan adalah air yang masuk pada suhu 303,15 K dan
keluar pada suhu 323,15 K. Air pendingin yang diperlukan :
8/17/2019 Akril Amida
25/141
Tabel LB.10 Neraca Panas pada Reaktor (R-01)
Masuk (kJ/jam) Keluar (kJ/jam)
Umpan 10.783,1546
Produk 3.236.916,1459
Panas Reaksi -128.260,5609
Air pendingin 3.097.872,4304
Total 3.108.655,5850 3.108.655,5850
LB.2.2 Neraca Panas di Sekitar Reaktor (R-02)
8/17/2019 Akril Amida
26/141
Panas yang keluar dari reaktor 2 = panas dari reaktor 1 + panas dari reaktor 2
= (3.236.916,1459 + 2.884.406,1359) kJ/jam
= 6.121.322,2818 kJ/jam
Panas reaksi = r x ∆Hr
= 24.704,3235 mol/jam x -5,61871 kJ/mol
= -138.806,4295 kJ/jam
Q = r.ΔH reaksi + Qout - Qin
= [-138.806,4295 + 6.121.322,2818 - 3.236.916,1459] kJ/jam
= 2.745.599,7064 kJ/jam
Media pendingin yang digunakan adalah air yang masuk pada suhu 303,15 K dan
keluar pada suhu 323,15 K. Air pendingin yang diperlukan :
H (323,15 K) – H (303,15 K) = [ H (323,15 K) – H (298,15 K)] – [H (303,15 K) –
H (298,15 K) ]
8/17/2019 Akril Amida
27/141
Tabel LB.12 Neraca Panas pada Reaktor (R-02)
Masuk (kJ/jam) Keluar (kJ/jam)
Umpan 3.236.916,1459
Produk 6.121.322,2818
Panas Reaksi -138.806,4295
Air pendingin 2.745.599,7064
Total 5.982.515,8523 5.982.515,8523
LB.2.3 Neraca Panas di Sekitar Reaktor Netralisasi (R-03)
8/17/2019 Akril Amida
28/141
Panas keluar
Tabel LB.14 Perhitungan Panas Keluar pada Netralizer (R-03)
Komponen N (kmol/jam) ∫ 357,65298,15
(kJ/kmol) Q(kJ/jam)
Asam sulfat 0,15218269 682,80325 103,9108
Amonium sulfat 21,9278149 9758 213.971,6178
Amoniak 7,41129705 129.925,7127 962.918,0508
Akrilamida 21,9278149 1.497,63302 32.839,8196
Akrilonitril 0,65945833 242.035,7521 159.612,4922
Air 28,488947 4491,104232 127.946,8306
Total 1.497.392,7219
Persamaan reaksi dalam netralizer
C3H5 NO.H2SO4+ 2NH3 (NH4)2SO4+ C3H5 NO
8/17/2019 Akril Amida
29/141
8/17/2019 Akril Amida
30/141
LB.2.4 Neraca Panas di Sekitar Centrifuge (CF-01)
8/17/2019 Akril Amida
31/141
Panas keluar
Tabel LB.17 Perhitungan Panas Keluar pada Centrifuge (CF-01)
Alur Komponen N (kmol/jam) ∫ 357,65298,15
(kJ/kmol)
Q(kJ/jam)
9a
Amoniak 7,26307111 129.925,7127 943.659,6898Akrilamida 21,9278149 1.497,63302 32.839,8196
Akrilonitril 0,64626916 242.035,7521 156.420,2424
Air 25,36915 4491,104232 113.935,4968
Total 1.246.855,2486
10
Asam sulfat 0,15218269 682,80325 103,9108Air 3,119797 4491,104232 14.011,3334
Amoniak 0,14822594 129.925,7127 19.258,3609
Akrilonitril 0,013189 242.035,7521 3.192,2507
Amonium sulfat 21,9278149 9758 213.971,6175
8/17/2019 Akril Amida
32/141
Panas Masuk
Q = 250.537,4733 kJ/jam
Tabel LB.18 Perhitungan Panas Masuk pada Washer (W-01)
Alur Komponen N (kmol/jam)
∫ 303,15
298,15 (kJ/kmol)Q(kJ/jam)
11 Air 247,396724 374,7054825 92.700,9087
Q total = (250.537,4733 + 92.700,9087) kJ/jam
= 343.238,3820 kJ/jam
Air pendingin (air pencuci) yang digunakan adalah air yang masuk pada suhu
303,15 Air pendingin yang ditambahkan sebesar 4453,1410 kg/jam
:
=
H(323,15 K) H(303,15 K)
8/17/2019 Akril Amida
33/141
Panas Keluar
Tabel LB.19 Perhitungan Panas Keluar pada Washer (W-01)
Alur Komponen N (kmol/jam) ∫ 339,15298,15
(kJ/kmol) Q(kJ/jam)
10Amonium sulfat 21,9278149 6724 147.280,1206
Air 2,47396724 3087,739445 7.476,4595
Total 154.756,5801
Alur Komponen N (kmol/jam) ∫ 308,15298,15
(kJ/kmol) Q(kJ/jam)
11
Asam sulfat 0,15218269 19,27135 2,9328
Amoniak 0,14822594 19549,03458 2.735,1673
Akrilonitril 0,013189 1546,85237 20,4013
Air 248,04255 749,410967 185.723,3005
Total 188481,8019
8/17/2019 Akril Amida
34/141
LB.2.6 Neraca Panas di Sekitar Rotary Dryer (R-01)
8/17/2019 Akril Amida
35/141
8/17/2019 Akril Amida
36/141
Tabel LB.22 Neraca Panas pada Rotary Dryer (RD-01)
Masuk (kJ/jam) Keluar (kJ/jam)
Umpan 154.756,5801
Produk 310.166,6805
Udara panas 155.410,1004
Total 310.166,6805 310.166,6805
LB.2.7 Neraca Panas di Sekitar Heat Exchanger (HE-01)
8/17/2019 Akril Amida
37/141
8/17/2019 Akril Amida
38/141
LB.2.8 Neraca Panas di Sekitar Crystalizer (CR-01)
Panas masuk Crystalizer = panas keluar heat exchanger
8/17/2019 Akril Amida
39/141
Media pendingin yang digunakan adalah air yang masuk pada suhu 303,15 K dan
keluar pada suhu 323,15 K. Air pendingin yang diperlukan :
H (323,15 K) – H (303,15 K) = [ H (323,15 K) – H (298,15 K)] – [H (303,15 K) –
H (298,15 K) ]
=
∫[Cp H2O(l)]
323,15
298,15
dT -
∫[Cp H2O(l)]
303,15
298,15
dT
= 1878,90978 – 374,7054825 J/mol
= (1504,204297J/mol) x 1000mol/kmol /18 kg/kmol
= 83566,905 J/kg
= 83,566905 kJ/kg
Air pendingin yang diperlukan adalah:
= H(323,15 K) − H(303,15 K)
=270253,9910 kJ/jam
8/17/2019 Akril Amida
40/141
LB.2.9 Neraca Panas di Sekitar Rotary Dryer (RD-02)
Panas masuk
Q = 54.482,2894 kJ/jam
8/17/2019 Akril Amida
41/141
Neraca panas pada rotary dryer dapat dirumuskan sebagai berikut:
Q = NH2
Pada suhu 100
O(g) ΔHvl + Q out + Q in
O
C, tekanan 1,1 atm; ΔHvl = 2256,9 kJ/kg (Reklaitis, 1983)
NH2
= 686.718,6989 kJ/jam
O(g) ΔHvl = 2256,9 kJ/kg × 304,2752 kg/jam
Q out = Q16 + Q17 + NH2
= 42.923,3129 + 617.018,5652 + 686.718,6989 Kj/jam
O(g) ΔHvl
= 1.346.660,5770 kJ/jam
Q = Qout – Qin
= 1.346.660,5770 - 54.482,2894 kJ/jam
= 1.292.178,2876 kJ/jam
Maka untuk memenuhi kebutuhan panas ini digunakan udara panas
8/17/2019 Akril Amida
42/141
8/17/2019 Akril Amida
43/141
λ steam = Hv – Hl
= (2778,2 - 763,22) kJ/kg
= 2014,98 kJ/kg
Steam yang diperlukan adalah :
= λ pada 373,15 K = 1447588,3880 kJ/jam
2014,98 kJ/kg
m =718,413 kg/jam
8/17/2019 Akril Amida
44/141
LAMPIRAN C
PERHITUNGAN SPESIFIKASI PERALATAN
LC.1 Tangki Penyimpanan
Ada 3 buah tangki yang digunakan dalam pabrik akrilamida, yaitu :
4. T-01 : Menyimpan akrilonitril untuk kebutuhan 15 hari
Bahan konstruksi : Carbon Steel SA-285 Grade C
5.
T-02 : Menyimpan asam sulfat untuk kebutuhan 15 hari
Bahan konstruksi : Alloy 20 CB 3
6.
T-03 : Menyimpan amoniak untuk kebutuhan 15 hari
Bahan konstruksi : Carbon Steel SA-285 Grade C
Bentuk : Silinder vertikal dengan alas dan tutup ellipsoidal
Jenis sambungan : Single welded butt joints
Jumlah : 1 unit
8/17/2019 Akril Amida
45/141
a. Volume tangki
Volume larutan,Vl 3/ 699,727
/2415/ 1357,8590
mkg
hari jamhari jamkg ×× = = 698,5995 m
Volume tangki, V
3
t = (1 + 0,2) x 698,5995 m3 = 838,3194 m
3
b. Diameter dan tinggi shell
Direncanakan :
•
Tinggi shell : diameter (Hs
• Tinggi head : diameter (H
: D = 5 : 4)
h
-
Volume shell tangki ( V
: D = 1 : 4)
s
V
)
s π 4
1 = Di
2
V
H
s3
165 Dπ =
-
Volume 2 tutup tangki (Vh
V
)
h 224
3 x Dπ
= (Walas,1988)
-
Volume tangki (V)
8/17/2019 Akril Amida
46/141
Pdesign
Joint efficienc (E) = 0,8 (Brownell,1959)
= (1,05) (62,6324 + 101,325) = 172,1553 kPa
Allowable stress (S) = 12500 psia = 86184,5 kPa (Brownell,1959)
Faktor korosi = 0,125 in/tahun
Umur alat = 10 tahun
Tebal shell tangki:
in1,6816
125,010kPa)(172,15531,2kPa)(0,8) (86184,52
in)(345,208kPa)(172,1553
.1,2P2SE
PDt
=
+−
=
+−
=
x
C n
Tebal shell standar yang digunakan = 2 in (Brownell,1959)
e. Tebal tutup tangki
Tutup atas tangki terbuat dari bahan yang sama dengan shell, maka tebal shell
standar yang digunakan = 2 in (Brownell,1959)
8/17/2019 Akril Amida
47/141
6.
P-06 : memompa fluida dari T-03 menuju R-04
7.
P-07 : memompa fluida dari R-04 menuju CF-01
8.
P-08 : memompa fluida dari CF-01 menuju HE-01
9.
P-09 : memompa fluida dari CR-01 menuju R-04
Jenis : Pompa sentrifugal
Jumlah : 1 unit
SP-01
P-01
-01
*) Perhitungan untuk P-101
Kondisi operasi :
T = 300
Laju alir massa (F) = 1357,8590 kg/jam = 0,8315378 lbm/s
C
Densitas campuran (ρ) = 699,727 kg/m3 = 43,6824 lbm/ft3
8/17/2019 Akril Amida
48/141
Bilangan Reynold : NReµ
ρ Dv×× =
=lbm/ft.s 0,0002076
)(0,1583)/1,8304)(/43,6824( 3 ft s ft ft lbm
= 44288,3933 (Turbulen)
Untuk pipa commercial steel, harga ε = 0,000046 (Geankoplis,1983)
Pada NRe ft
ft
0,1583
000046,0 = 44288,3933 dan ε/D = = 0,001312333
Dari Fig.2.10-3 Geankoplis,1983 diperoleh harga f = 0,0053
Friction loss :
1 Sharp edge entrance= hcα 2
12
1
2 v
A
A
−= 0,55
= 0,55 ( )( )( )174,3212
1,830401
2
− = 0,9213 ft.lbf/lbm
8/17/2019 Akril Amida
49/141
( ) ( ) 02
1 1212
2
1
2
2 =+∑+−
+−+− sW F PP
z zgvv ρ α
(Geankoplis,1983)
dimana : v1 = v
P
2
1 = 101,325 kPa = 2116,2281 lbf
P
/ft²
2 = 101,325 kPa = 2116,2281 lbf ρ
P∆/ft² ; = 0
∆Z = 5 ft
Maka :
( ) 0/.1,324205./.174,32
/174,320
2
2
=++++ sW lbmlbf ft ft slbf lbm ft
s ft
Ws = 6,324 ft.lbf/lbm
P = hp0,00956550
43,68240,019036,324550
QWs =××−=×× ρ
Effisiensi pompa , η= 75 % (Fig. 10.62 Coulson)
Effisiensi motor = 0,80 % (Tabel 3.1 Coulson)
Daya pompa : P = hp0,01598,075,0
0,0956=
x
8/17/2019 Akril Amida
50/141
LC.3 Mixture Tank (MT-01)
Fungsi : tempat mengencerkan asam sulfat pekat
Jenis : tangki berpengaduk dengan six flate blade turbine
Bentuk : silinder vertikal dengan alas dan tutup ellipsoidal
Bahan konstruksi : cabon steel SA-285 Grade C
Jumlah : 1 unit
Perhitungan untuk MT-01:
Kondisi operasi :
Tekanan = 101,0325 kPa
Temperatur = 30 °C = 303,15 °K
Laju alir massa = 2942,1987 kg/jam
ρ campuran = 1683,21 kg/m
Kebutuhan Perancangan = 1/2 jam
3
Faktor kelonggaran = 20 %
Umur alat = 10 tahun
8/17/2019 Akril Amida
51/141
-
Volume tangki (V)
V = Vs + Vh
1,2435 m
3 3
96
34 Dπ =
Di
H
= 0,9448 m = 37,1969 in
s = 1,181 m
c. Diameter dan tinggi tutup
Diameter tutup = diameter tangki = 0,9448 m
Hh 0,94484
1Hh×
=×
D
D = = 0,2362 m
Ht (Tinggi tangki) = Hs + 2Hh = 1,6534 m
d. Tebal shell tangki
Tinggi cairan dalam tangki =3
3
1683,21
1,0488
m
mx 1,181 m = 0,9842 m
PHidrostatik
= 1683,21 kg/m
= ρ x g x l3 x 9,8 m/det2 x 0,9842 m = 27,216 kPa
8/17/2019 Akril Amida
52/141
-
Perencanaan sistem pengaduk
Jenis pengaduk : turbin daun enam datar (six flate blade turbine)
Jumlah baffle : 4 buah
Untuk turbin standart (Mc Cabe, 1993), diperoleh:
Da/Dt = 1/4 ; Da = 1/4 x 3,09974 ft = 0,7749 ft
E/Da = 1 ; E = 0,7749 ft
L/Da = 1/4 ; L = 1/4 x 0,7749 = 0,1937 ft
W/Da = 1/5 ; W = 1/5 x 0,7749ft = 0,1550 ft
J/Dt = 1/12 ; J = 1/12 x 3,09974 ft = 0,2583 ft
Dt = diameter tangki
Da = diameter impeller
E = tinggi turbin dari dasar tangki
L = panjang blade pada turbin
W = lebar blade pada turbin
J = lebar baffle
8/17/2019 Akril Amida
53/141
= 5,7501 ft.lbf/det x
550
1hp
= 0,01045 hp
Daya motor (Pm) = P/ 0,8
= 0,01045/ 0,8
= 0,013hp
LC.4 Reaktor (R-01)
Fungsi : tempat mereaksikan akrilonitril dan asam sulfat
Jenis : Continuous stirred Tank Reactor (CSTR)
Bentuk : silinder vertikal dengan alas dan tutup ellipsoidal
Bahan konstruksi : cabon steel SA-285 Grade CJumlah : 1 unit
Perhitungan untuk R-01:
Kondisi operasi :
8/17/2019 Akril Amida
54/141
b.
Menghitung konsentrasi awal (C0
CA0 =FA0
FvA= 25,3638 kmol
1940,5543 liter/jam= 0,01307 kmol. jam/liter
)
CB0 =FB0
FvB=
34,86017 kmol
1940,5543 liter/jam= 0,01307 kmol. jam/liter
c. Menghitung kecepatan reaksi (-r A
A + B Produk
)
-r A = -r B = k. CA. C
Jika M = 1, maka
B
-r A = k. CA. CB = k. CA
Jika M > 1, maka
2
-r A = k. C
A
M =CB0
CA0=
0,019943 kmol. jam/liter
0,01307 kmol. jam/liter= 1,5258
8/17/2019 Akril Amida
55/141
e.
Menghitung volume cairan (V0
V0 =massa totalρ campuran
V0 =4300,058 kg/jam
1070,59 kg/m3
)
V0 = 4,0165 m3
/jam
f. Menghitung waktu tinggal dalam reaktor (τ)
τ = VV0
=9,1022 m3
4,0165 m3/jam= 2,2662 jam
Reaktor disusun secara seri dimana V1 = V
Space time (τ) dalam semua reaktor untuk ukuran volume (V
2
i
Untuk sistem keseluruhan :
) sama
τ N = Nτi
= 2 (2,2662) jam = 4,5324 jam
g. Menghitung Diameter (D i) dan Tinggi Reaktor (HR
Direncanakan :
)
8/17/2019 Akril Amida
56/141
8/17/2019 Akril Amida
57/141
E/Da = 1 ; E = 1,5925 ft
L/Da = 1/4 ; L = 1/4 x 1,5925 = 0,3981 ft
W/Da = 1/5 ; W = 1/5 x 1,5925 ft = 0,3185 ft
J/Dt = 1/12 ; J = 1/12 x 6,3701 ft = 0,5308 ft
Dt = diameter reaktor
Da = diameter impeller
E = tinggi turbin dari dasar tangki
L = panjang blade pada turbin
W = lebar blade pada turbin
J = lebar baffle
Menentukan power motor yang dibutuhkan :
Kecepatan pengadukan, N = 1 putaran/det
Bilangan Reynold,
NRe)( N 2 Da ρ
=
8/17/2019 Akril Amida
58/141
= 0,3046 hp
Reaktor mixed flow dirancang dengan ukuran yang sama. Perbedaan densitas kecil
sehingga dapat diabaikan (є = 0).
Analog perhitungan dapat dilihat pada R-01, sehingga diperoleh :
Tabel LC.3 Spesifikasi Reaktor
Reaktor
Waktu
tinggal
(jam)
Volume
reaktor
(m3
Diameter
)
reaktor
(m)
Tinggi
tutup
(m)
Tinggi
reaktor
(m)
Jumlah
(unit)
(R – 01) 2,2662 9,1022 1,9146 0,4854 3,3978 1
(R – 02) 2,2662 9,1022 1,9146 0,4854 3,3978 1
(R – 03) 3 14,3880 2,2618 0,5654 3,9581 1
Tabel LC.4 Spesifikasi Pengaduk
Reaktor
Diameter
impeller
Tinggi
turbin
Panjang
blade
Lebar
blade
Lebar
baffle
Daya
motor
8/17/2019 Akril Amida
59/141
Tebal dinding jaket
Bahan : Carbon Steel Plate SA-285 grade C
H jaket = 6,4931 ft
P hidrostatik =(H − 1)ρa
144=
(6,4931 − 1)62,16144
= 2,3711 psia
P desain = (1+0,2){(14,7 psia x 1) + 2,3711 psia} = 20,0111 psia = 137,9718 kPa
Tebal dinding jaket:
in1,328
125,010kPa)181,2(137,97kPa)(0,8)0002(86.184,5
in) (77,9169kPa)(137,9718
.1,2P2SE
PDt
=
+−
=
+−
=
x
C n
Tebal jaket standar yang digunakan = 1 3/8 in (Brownell,1959)
Diameter luar jaket (D2) = D1 + 2 . tebal jaket
= 90,6669 in + ( 2 x 1,375 in )
= 93,323 in
8/17/2019 Akril Amida
60/141
LC.4 Centrifuge (CF-01)
Fungsi : memisahkan akrilamid sulfat menjadi akrilamida dan ammonium sulfat
Bahan : cabon steel SA-285 Grade C
Jenis : Knife-discharge bowl centrifuge
Jumlah : 1unit
Kondisi Operasi:
Tekanan : 1 atm
Temperatur :357,5 K
Laju alir = 5140,0047 kg/jam
Densitas = 884,8065 kg/m3
Laju alir volume campuran = 5,809 m
3
Desain centrifuge untuk laju > 4,9 ton/jam, rancangannya sebagai berikut (Perry
& Green, 1999) :
/jam = 25,578 galon/menit
Jenis : Knife-discharge bowl centrifuge
Diameter bowl : 68 in = 1,73 m
R : 0,86 m
8/17/2019 Akril Amida
61/141
8/17/2019 Akril Amida
62/141
-
w = 0,5 lb/in
-
Lo = 100
- ΔZ = 16,9 ft
c. Daya (Power) Belt Conveyer
P = {[0,03(L+Lo)(T+(0,03)(w)(w.v))]+(T.ΔZ)}/490
= {[0,03(32,808+100)(3,5625128 +(0,03)(0,5)(0,5x200))]+(3,5625128 x16,9)}/490
= 0,1640 Hp
Total daya = 2 Hp + 0,1640 Hp
= 2,1640 Hp
Analog perhitungan dapat dilihat pada BLC-01, sehingga diperoleh :
Tabel LC.6 Spesifikasi Belt Conveyer
Tangki
Kapasitas
conveyer
(ton/jam)
Daya
conveyer
(Hp)
Total
Daya
(Hp)
Jumlah
(unit)
(BLC – 01) 3,5625 0,1640 2,1640 1
(BLC – 02) 3,5086 0,1617 2,1617 1
8/17/2019 Akril Amida
63/141
8/17/2019 Akril Amida
64/141
1/2
Perhitungan:
Menghitung Luas Filter
V
A.tc= 2.f.∆P
tc.μ.α. Cs (Geankoplis, 1997)
= massa massa = 2939,0032894,47 = 1,0154
Cx =massa
massa
=
2894,47 kg/jam
(4482,8987 + 2939,003)kg/jam= 0,39
Cs =ρ. Cx
1 − m. Cx = 995,3249. 0,391 − 1,0154 .0,39 = 642,6511 kg padatan/m3filtrat V
= 0,778 xCx
= 0,778 x0,39
= 4,72 x 10−4 m3/s
8/17/2019 Akril Amida
65/141
8/17/2019 Akril Amida
66/141
= 329,3739 lb/jam
Panas udara masuk dryer = 37119,0648 kkal/jam
Massa velocity yang diijinkan 0,5-5 kg/m2
b. Menghitung Diameter Dryer
.s
D2 =4� . dimana; Gs = massa sudara, G = diambil 1 kg/m2.s = 738 lb/ft2= 329,37393,14
4� .738 = 0,1421 ft.s
D = 0,3770 ft = 0,1149 m
2
c. Menghitung Koefisien Perpindahan Kalor, hy
hy = 0,0128 x G
= 0,0128 x (738)
0,8
= 2,5215 Btu/ft
0,8
2
d. Log Mean Temperature Different, ΔT
.jam.F
ΔT
LMTD
LMTD = [(TG1-ts2)-(TG2-ts1)]/ln[(TG1-ts2)-(TG2-ts1
= [(120-100)-(85-66)]/ln[(85-100)-(85-66)]
)]
8/17/2019 Akril Amida
67/141
= 3,07005
Nilai slope (S) dari Perry (1997), daya yang diijinkan 0 cm/m - 8cm/m
diambil 0,5 cm/m = 0.0192 Ft/ft
N yang diijinkan dari Perry (1997) adalah 0,25 - 0,5 rad/s
Jadi:
θ=[0,23x600,0949 /(0.0192x(0,5)0.9
= 1578,255 detik
x10,96)]+0,6x3,07005x600,0949 x738/6479,283
g. Power Dryer, Hp
Dari Perry (1997) daya yang diijinkan: 0,5D - 1D
Diambil Hp = 1xD = 0,37700 Hp
h. Penentuan Jumlah Flight
Dari Perry (1997) range yang diijinkan: 0,6D - 2DDiambil 2D = 2x 0,3770 = 0,754018 flight = 1 flight
Analog perhitungan dapat dilihat pada RD-01, sehingga diperoleh :
Tabel LC.7 Rotary Dryer
Diameter Panjang Time off Power Jumlah
8/17/2019 Akril Amida
68/141
Jc = 0,75 ft
LC.10 Heat Exchanger (HE-01)
Fungsi : Mendinginkan akrilamida sebelum masuk ke cristallyzer .
Bahan : Stainless Steel type-302
Jenis : Shell and tube
a. Menentukan Dimensi Pendingin
Dari neraca panas didapat data-data sebagai berikut :
Beban Panas (Q) = 922118,9682 kj/jam
= 873996,7094 Btu/jam
Jumlah aliran produk = 2013,519557 kg/jam= 4438,976097 lb/jam
Jumlah kebutuhan air pendingin = 11034,4995 kg/jam
= 24326,49802 lb/jam
a. Menghitung ΔTLMTD
8/17/2019 Akril Amida
69/141
=104−86
184,1−86
= 0,1835
FT
= 0,9 ( Kern, fig 18: 828 )
b. Menentukan U
Fluida panas berupa light organic, U
D
D
Asumsi: harga U = 75 – 150 ( Kern tabel 8 : 840 )
D = 75 Btu/jamft2 0
A= =
873996,7094
7535,61 = 327,2366 ftF
Karena luas permukaan > 200 ft
2
2
OD : 11
4 in = 1,25 in
maka dipilih pendingin jenis shell and tube dengan
spesifikasi sbb. :
BW = 16
ID = 1,12 in
Flow area/tube (a’t) = 0,985 in2
8/17/2019 Akril Amida
70/141
Menentukan letak fluida
Laju alir fluida dingin (air) = 24326,49802 lb/jam
Laju alir fluida panas = 4438,976097 lb/jam
Karena laju alir pendingin lebih besar daripada laju alir fluida panas maka pendingin
berada pada tube.
1) Fluida panas (shell)
• Flow Area
Asumsi : Baffle spacing max = ID
C’ = PT-OD = 1,5625 in – 1,25 in = 0,3125 in
as = ID x
’144
= 37 x
0,3125371441,5625
= 1,90139 ft
2
• Mass Velocity
Gs =
=4438,976097
1,90139 = 2334,5966 lb/hr.ft2
8/17/2019 Akril Amida
71/141
= 4,1562
2) Fluida dingin, cooling water (tube)
• Flow Area
at = 0,985 in2
at = Nt x
144 (Tabel 10 Kern)
= 100,0417 x0,985
1442 = 0,34216 ft
• Mass Velocity
2
Gt =
=
2334,5966
1,169
= 71097,54 lb/hr.ft
2
• Menentukan Bilangan Reynold
Pada t = 122 0
µ cooling water = 0,5494 cP
F
8/17/2019 Akril Amida
72/141
= 217,9741
hio = hi x = 217,9741x
1,12
1,25
= 195,3048 Btu/hr.ft2.0
F
c. Clean Overall Coefficient ; Uc
Uc =ℎ ℎℎ +ℎ
=195,30484,1562195,304+4,1562
= 115,9412 Btu/hr.ft2
.0
F
d. Design Overall Coefficient, Ud
UD = =
873996,7094
327,236635,61 2 0
8/17/2019 Akril Amida
73/141
Ds = 1D/12
= 37/12 = 3,083
θs = 1
Pada T = 184,1 0
S campuran = 0,74558
F
ΔPs = .2 ..(+1)5,2210
10
...
ΔPs =0,009862334,596623,08333,243
5,2210100,910745581 = 4,48006E-06 psi
2) Fluida dingin, cooling water (tube)Re = 4992,854
f = 0,0035+ 0,264/ P0,42 = 0,0035+ 0,264
4992,85 P0,42
8/17/2019 Akril Amida
74/141
LC.11 Crystallizer (CR-01)
Bahan konstruksi : Carbon Steel SA-285 Grade C
Jenis : Scraped Surface Crystallizer
Bentuk : Berupa saluran pipa dengan scraped blade yang dilapisi dengan
jaket pendingin
Jenis sambungan : Single welded butt joints
Ukuran saluran pipa :
Diameter = 10 feet = 3,048 m
Tinggi = 26 feet = 7,925 m
Volume saluran pipa = πr 2
= 3,14 (1,524)
t
2
= 57,79 m x 7,925
Laju alir massa = 2171,2440 kg/jam
3
ρ campuran = 467,912 kg/m
Waktu tinggal = 4 jam
3
8/17/2019 Akril Amida
75/141
Ditetapkan jarak jaket = 5 in
Diameter dalam jaket (D1) = diameter dalam + (2 x tebal dinding) + (2 x jarak jaket)
= 103,009 in + [2 (1,375 in) + (2 x 5 in)]
= 115,7585 in
Tebal dinding jaket
Bahan : Carbon Steel Plate SA-285 grade C
H jaket = 8,5840 ft
P hidrostatik =(H − 1)ρa
144=
(8,584 − 1)62,16144
= 3,2737 psia
P desain = (1+0,2){(14,7 psia x 1) + 3,2737 psia} = 20,9137 psia = 144,1948 kPa
Tebal dinding jaket:
125,010kPa)481,2(144,19kPa)(0,8)0002(86.184,5
in) (103,009kPa)(144,1948
.1,2P2SE
PDt
+−
=
+−
=
x
C n
8/17/2019 Akril Amida
76/141
Data:
Bahan masuk (ammonium sulfat) = 2939,0030 kg/jam = 6479,283 lb/jam
Densitas ammonium sulfat = 1868,30578 kg/m3 = 116,1748 lbm/ft
Direncanakan dalam 1 proses cukup ditempuh 1/12 jam kerja (5 menit)
3
Panjang screw conveyor diperkirakan = 12 m = 39,37 ft
Laju volumetrik =6479,283
/
116,1748 / 3 2
1/12 jam kerja
= 1338,52434 ft3/jam = 0,3718 ft3
Daya =C x L x F
33000
/s
Dimana : C = kapasitas conveyor (ft3/s)
L = panjang conveyor (ft)
W= berat material (lb/ft3) = 40 lb/ft3 (Walas, 1988)
F = Faktor material = 2 (Walas, 1988)
ft3 lb
8/17/2019 Akril Amida
77/141
8/17/2019 Akril Amida
78/141
= 3067,9987 lb/jam
Jumlah kebutuhan steam = 718,413 kg/jam
= 1583,8029 lb/jam
a. Menghitung ΔT
Hot Fluid : steam
LMTD
Th in = 180 0C = 356 0
Th out = 85
F
0
C = 1850
Cold Fluid : udaraF
Tc in = 300C = 86 0
Tc out = 120
F
0C = 248 0F
Hot Fluid (F) Cold Fluid (F) Selisih
356 Suhu tinggi 248 108
185 Suhu rendah 86 99
171 Selisih 162 9
ΔTLMTD =1−2
1 =9
108 = 103,430F
8/17/2019 Akril Amida
79/141
OD : 11
4 in = 1,25 in
BW = 16
ID = 1,12 in
Flow area/tube (a’t) = 0,985 in
Surface/lin ft (a”t) = 0,3271 ft
2
2
Panjang (L) = 10 ft ( Kern, tabel 10 : 843)
Jumlah Tube (Nt) = ′′ = 132,648
2
10 0,3271 2 = 40,55
Dari jumlah tube, diambil pendekatan pada table 9 Kern untuk menentukan spesifikasi
shell :Pitch : 1.9/16 in = 1,5625 in ; Triangular Pitch
ID shell = 37 in
Σ pass = 2
Koreksi UD
2
8/17/2019 Akril Amida
80/141
• Mass Velocity
Gs = = 3067,99871,90139 = 1613,557 lb/hr.ft
2
• Menentukan Bilangan Reynold
Pada T = 356 0
Viscosity (µ) steam = 0,093 cP
F
= 0,225 lb/ft.jam
De = 0,91 ft (fig.28 Kern)
Res =
=0,911613,557
0,093 = 6526,6278
jH = 150 (fig.28 Kern)
Pada T = 356 0
k steam = 0,38772 Btu/hr.ft
F
2
c steam = 1,45 Btu/lb.
0
.1/3
F ( fig.3 ; Kern )
1,45 0,0931/3
8/17/2019 Akril Amida
81/141
= 16376,88 lb/hr.ft
2
• Menentukan Bilangan Reynold
Pada t = 248 0
µ udara = 0,0484 cP
F
= 0, 1171 lb/ft.jam
De =
1,12
12 = 0,0933
Ret = = 0,093316376,880,0484
= 13054,75
jH = 90
Pada t =248 0
k = 0,016024 Btu/hr.ft
F2
c = 1,6 Btu/lb
(tabel 4;Kern)
0
. P1/3F ( fig.2 ; Kern )
= 1,60,04840,016024
P1/3
8/17/2019 Akril Amida
82/141
d. Design Overall Coefficient, Ud
UD
=100 Btu/jam.ft
= = 1372043 ,664132,648103,43 2. 0
F
e. Dirt Factor, Rd
Rd = (1/Uc)-(1/Ud)= (1/20,66) – (1/100)
= 0,0384
f. Menghitung Pressure Drop
1) Fluida panas
Re = 6526,6278
f = 0,0035+0.264/ P0,42 = 0,0035+ 0.264
6526,6278 P0,42
8/17/2019 Akril Amida
83/141
f = 0,0035+
0,264
/P
0,42
= 0,0035+ 0,26413054,75
P0,42 = 0,008
s = 0,00083
ΔPt = 2
5,221010 1 =
0,00816376,8821025,2210100,09330,00083 1 = 11,184 psi
Gt = 16376,88 lb/hr.ft
ΔPr = (4n/s) (V2/2g’)
2
(V2
ΔPr = (4x2/1) (0,002)
/2g)= 0,002 (fig.27 Kern)
= 0,016 psi
ΔPT = ΔPt + ΔPr
= 11 184 psi + 0 016 psi
8/17/2019 Akril Amida
84/141
LAMPIRAN D
PERHITUNGAN SPESIFIKASI ALAT UTILITAS
1. Screening (SC)
Fungsi : menyaring partikel-partikel padat yang besar
Jenis : bar screen
Jumlah : 1
Bahan konstruksi : stainless steel
Kondisi operasi:
-
Temperatur = 30 °C
-
Densitas air (ρ) = 995,68 kg/m3
Laju alir massa (F) = 117.110,1174 kg/jam
(Geankoplis, 1997)
Laju alir volume (Q) =3/68,995
3600/1/ 74117.110,11
mkg
s jam jamkg ×
= 0,0327 m3/s
8/17/2019 Akril Amida
85/141
Untuk pemurnian air sungai menggunakan bar screen, diperkirakan Cd
Head loss (∆h) =
= 0,4
dan 30% screen tersumbat.
22
2
2
2
2
d
2
(2,04)(0,4)(9,8)2
)(0,0327
ACg2
Q=
= 0,0000816995 m dari air
= 0,0816995 mm dari air
2000
2000
20
Gambar LD-1: Sketsa sebagian bar screen, satuan mm (dilihat dari atas)
8/17/2019 Akril Amida
86/141
11.
PU-11 : memompa air dari anion exchanger ke dearator
12.
PU-12 : memompa air dari dearator ke ketel uap13. PU-13 : memompa bahan bakar dari tangki bakar bakar 1 ke ketel
uap
14. PU-14 : memompa air bahan bakar ke generator
15. PU-15 : memompa air dari water cooling tower ke dearator
16.
PU-16 : memompa air dari tangki utilitas 1 ke tangki utilitas 217.
PU-17 : memompa kaporit dari tangki pelarutan kaporit ke tangki
utilitas 2
18. PU-18 : memompa air dari tangki utilitas 2 ke distribusi domestic
19.
PU-19 : memompa air dari tangki utilitas 1 ke distribusi air proses
Jenis : pompa sentrifugalJumlah : 1
Bahan konstruksi : commercial steel
*) Perhitungan untuk PU-01
8/17/2019 Akril Amida
87/141
Q = laju volumetrik (m3
Asumsi aliran turbulen,
/s) µ = viskositas (Pa.s)
Di,opt = 0,363 × Q0,45 × ρ
= 0,363 × (0,0327)
0,13
0,45× (996,24)0,13
= 0,1910 m = 7,5184 in
Ukuran spesifikasi pipa : (Geankoplis, 1997)
-
Ukuran pipa nominal = 8 in
-
Schedule pipa = 80
- Diameter dalam (ID) = 7,625 in = 0,6354 ft
- Diameter luar (OD) = 8,625 in = 0,7187 ft
-
Luas penampang dalam (A t) = 0,3169 ft2
-
Bahan konstruksi = commercial steel
Kecepatan linier, ft/s3,6382ft3169,0
/sft1,1531
A
Qv
2
3
t
===
Bilangan Reynold,( )( )( )
88255.927,010.0005618
0,63543,638262,195
μ
Dvρ NRe ===
8/17/2019 Akril Amida
88/141
-
1 buah sharp edge exit; K = 1,0 ; DL = 55 (App.C–2c;C–2d, Foust , 1980)
L5
Panjang pipa total (ΣL) = 104,0253 ft
= 1,0 × 55 × 0,6354 = 34,9476 ft
Faktor gesekan,
Σ ( )( ) ( )
( )( ) mf 2
c
2
/lblbft0,16840,636432,1742
104,02533,63820,0050
D2g
ΣLvf F ⋅===
Tinggi pemompaan, ∆z = 30 ft
Static head ,mf
c
/lblbft30g
gΔz ⋅=
Velocity head , 0αg2
vc
2
=
∆
Pressure head , P1 = P2 0ρ
ΔP== 1 atm;
Fρ
ΔP
αg2
v
g
gΔzW-
2
f Σ++
∆+= (Foust, 1980)
8/17/2019 Akril Amida
89/141
8/17/2019 Akril Amida
90/141
tekanan = 1 atm
Laju massa air : F = 117.110,1174 kg/jam = 71,7169 lbm/sDensitas air : 995,68 kg/m3 = 62,195 lbm/ft
Laju air volumetrik,
3
/sft1531,1lbm/ft 62,1605
lbm/s71,7169
ρ
FQ 3
3 ===
= 0,0327 m3/s = 69,1859 ft3
Desain Perancangan :
/min
Bak dibuat dua persegi panjang untuk desain efektif (Kawamura, 1991).
Perhitungan ukuran tiap bak :
Kecepatan pengendapan 0,1 mm pasir adalah (Kawamura, 1991) :
0υ = 1,57 ft/min atau 8 mm/s
Desain diperkirakan menggunakan spesifikasi :
Kedalaman tangki 12 ft
Lebar tangki 8 ft
Kecepatan aliran ft/min7207,0ft8ft x12
/minft 69,1859
A
Qv
3
t
===
h
8/17/2019 Akril Amida
91/141
Surface loading : =A
Q
=
= 9,2425 gpm/ft
Desain diterima, dimana surface loading diizinkan diantara 4 – 30 gpm/ft
2
2
Headloss (∆h); bak menggunakan gate valve, full open (16 in) :(Kawamura, 1991).
∆h = K v2
2 g
= 1,5 [0,7207 ft/min. (1min/60s) . (1m/3,2808ft) ]
2 (9,8 m/s
2
2
= 0,0000985185 m dari air.)
4. Tangki Pelarutan
Ada beberapa jenis tangki pelarutan, yaitu :
1. TP-01 : tempat membuat larutan alum
laju alir volumetrik
luas permukaan masukan air
69,1859 ft3/min (7,481 gal/ft3)
8 ft x 7 ft
8/17/2019 Akril Amida
92/141
Densitas Al2(SO4)3 30 % = 1363 kg/m3 = 85,0889 lbm/ft
3
Kebutuhan perancangan = 1 hari
(Perry,
1999)
Faktor keamanan = 20 %
Perhitungan:
Ukuran Tangki
Volume larutan,3l kg/m13630,3
hari30 jam/hari24kg/jam 5,8555V
×
××=
= 10,3105 m
Volume tangki, V
3
t = 1,2 × 10,3105 m
= 12,3726 m
3
3
Direncanakan perbandingan diameter dengan tinggi silinder tangki,
D : H = 2 : 3
2HπD4
1V =
8/17/2019 Akril Amida
93/141
Faktor kelonggaran = 5 %
Maka, Pdesign
= 144,7904 kPa= (1,05) (137,8956 kPa)
Joint efficiency = 0,8 (Brownell,1959)
Allowable stress = 12650 psia = 87.218,714 kPa (Brownell,1959)
Tebal shell tangki:
in0,0896m0,0023
kPa) 144,79041,2(kPa)(0,8)142(87.218,7
m)(2,1903kPa) (144,7904
1,2P2SE
PDt
==
−=
+−
= nC
Faktor korosi = 0,125 inMaka tebal shell yang dibutuhkan = 0,0896 in + 0,125 in = 0,2146 in
Daya Pengaduk
Jenis pengaduk : flat 6 blade turbin impeller
Jumlah baffle : 4 buah
8/17/2019 Akril Amida
94/141
8/17/2019 Akril Amida
95/141
Tipe : External Solid Recirculation Clarifier
Bentuk : Circular desainJumlah : 1 unit
Bahan konstruksi : Carbon steel SA-283, Grade C
Data:
Laju massa air (F1
Laju massa Al
) = 117.110,1174 kg/jam
2(SO4)3 (F2Laju massa Na
) = 5,8555 kg/jam2CO3 (F3
Laju massa total, m = 117.119,1349 kg/jam = 32,5331 kg/detik
) = 3,1620 kg/jam
Densitas Al2(SO4)3 = 2,710 kg/m3
Densitas Na
(Perry, 1999)
2CO3 = 2,533 kg/m3
Densitas air = 995,68 kg/m
(Perry, 1999)
3
Reaksi koagulasi:(Perry, 1999)
Al2(SO4)3 + 3 Na2CO3 + 3 H2O → 2 Al(OH)3 + 3 Na2SO4 + 3CO
2
Perhitungan:
8/17/2019 Akril Amida
96/141
D = m
H
V 7,0654
314,3
117,56024)
4(
2/1
2/1 =
×
×=
π
Maka, diameter clarifier = 7,0654 m
Tinggi clarifier = 1,5 D = 10,5981 m
Tebal Dinding Tangki
Tekanan hidrostatik
Phid ρ= x g x l
= 996,288 kg/m3 x 9,8 m/det2
= 29,2909 kPa
x 3 m
Tekanan udara luar, Po
P
= 1 atm = 101,325 kPa
operasi
Faktor kelonggaran = 5 %
= 29,2909 kPa + 101,325 kPa = 130,6159 kPa
Maka, Pdesign
= (1,05) (130,6159 kPa) = 137,1467 kPa
Joint efficiency = 0,8 (Brownell,1959)
8/17/2019 Akril Amida
97/141
T = 4.029,8635 ft-lb
P = 0,006 D2
dimana: P = daya yang dibutuhkan, kW
(Ulrich, 1984)
Sehingga,
P = 0,006 × (7,0654)2
= 0,2995 kW = 0,4017 Hp
6. Tangki Filtrasi (TF)
Fungsi : Menyaring partikel – partikel yang masih terbawa dalam
air yang keluar dari clarifier
Bentuk : silinder tegak dengan alas dan tutup ellipsoidalBahan konstruksi : Carbon steel SA-283 grade C
Jumlah : 1
Data :
Kondisi penyaringan : Temperatur = 30 °C
T k 1 t
8/17/2019 Akril Amida
98/141
Di
Tinggi penyaring = ¼ x 7,7844 m = 1,9461 m
= 2,5948 m; H = 7,7844 m
Tinggi air = ¾ x 7,7844 m = 5,8383 m
Perbandingan tinggi tutup tangki dengan diameter dalam adalah 1 : 4
Tinggi tutup tangki = ¼ (2,5948) = 0,6487 m
Tekanan hidrostatis,
Pair = ρ x g x l= 996,24 kg/m3 x 9,8 m/det2
= 57.000,0312 Pa
x 5,8383 m
= 57,0000 kPa
Faktor kelonggaran = 5 %
Tekanan udara luar, Po
P = 1 atm = 101,325 kPa
operasi
Maka, P
= 57,0000 kPa + 101,325 kPa = 158,3250 kPa
design
Joint efficiency = 0,8 (Brownell,1959)
= (1,05) (158,3250 kPa) = 166,2413 kPa
Allowable stress = 12,650 psia = 87218,714 kP (Brownell,1959)
8/17/2019 Akril Amida
99/141
Kondisi penyimpanan : Temperatur 30 °C dan tekanan 1 atm
Jumlah : 1 unit
*) Perhitungan untuk TU-01
Kondisi operasi :
Temperatur = 30 o
Laju massa air = 117.110,1174 kg/jam = 71,7169 lbm /s
C
Densitas air = 995,68 kg/m3 = 62,1605 lbm/ft3
Kebutuhan perancangan
(Geankoplis, 1997)
= 3 jam
Perhitungan Ukuran Tangki :
Volume air , 3a kg/m995,68 jam3kg/jam 74117.110,11V
×= = 352,6563 m
Volume tangki, V
3
t = 1,2 × 352,6563 m3 = 423,1876 m
3
Direncanakan perbandingan diameter dengan tinggi silinder,
D H 5 6
8/17/2019 Akril Amida
100/141
Phid ρ= x g x l = 996,24 kg/m3 x 9,8 m/det2
= 74.774,0201 Pa
x 7,6588 m
= 74,7740 kPa
Tekanan operasi, Po
P
= 1 atm = 101,325 kPa
operasi
Faktor kelonggaran = 5 %.
= 74,7740 + 101,325 kPa = 176,0990 kPa
Maka, Pdesign
Joint efficiency = 0,8 (Brownell,1959)= (1,05)( 176,0990 kPa) = 184,9040 kPa
Allowable stress = 12650 psia = 87218,714 kPa (Brownell,1959)
Tebal shell tangki:
1,2P2SE
PDt
−=
in0,4002m0,0102
kPa) 401,2(184,90kPa)(0,8)142(87.218,7
m)(7,6588kPa)(184,9040t
==
−=
Faktor korosi = 0,125 in
Tebal shell yang dibutuhkan = 0 4002 in + 0 125 in = 0 5252 in
8/17/2019 Akril Amida
101/141
8/17/2019 Akril Amida
102/141
Bentuk : Silinder tegak dengan tutup atas dan bawah elipsoidal
Bahan konstruksi : Carbon steel SA-53, Grade B
Jumlah : 1
Kondisi operasi : Temperatur = 30 0
Tekanan = 1 atm
C
Laju massa air = 2.316,8374 kg/jamDensitas air = 995,68 kg/m3
Kebutuhan perancangan = 1 jam
(Geankoplis, 1997)
Faktor keamanan = 20 %
Ukuran Anion Exchanger
Dari Tabel 12.3, The Nalco Water Handbook , diperoleh:- Diameter penukar anion = 1 ft = 0,3048 m
-
Luas penampang penukar anion = 0,7854 ft
Tinggi resin dalam anion exchanger = 0,0079 ft
2
Tinggi silinder = 1,2 × 0,0079 ft
8/17/2019 Akril Amida
103/141
in0,0092m0,0002
kPa)3,6(106,3910kPa)(0,8)4(87.218,71
m)(0,3048kPa)(106,3913
,6P0SE
PDt
==
−=
−=
Faktor korosi = 0,125 in
Maka tebal shell yang dibutuhkan = 0,0092 in + 0,125 in = 0,1342 in
10. Deaerator (DE)
Fungsi : Menghilangkan gas-gas yang terlarut dalam air umpan
ketel
Bentuk : Silinder horizontal dengan tutup atas dan bawah elipsoidal
Bahan konstruksi : Carbon steel SA-283, Grade C
Jumlah : 1
Kondisi operasi : Temperatur = 90 0
Tekanan = 1 atm
C
Kebutuhan Perancangan : 24 jam
Laju alir massa air = 2.316,8374 kg/jam
8/17/2019 Akril Amida
104/141
Ve =
24
3 Diπ
Volume tangki(V)
V = Vs + Ve
66,9767 =6
5 3 Diπ
Di = 2,9471 m ; L = 8,8412 m
b.
Diameter dan tutup tangki
Diameter tutup = diameter tangki = 2,9471 mRasio axis = 2 : 1
Tinggi tutup =2
1( )
2
2,9471= 0,7368 m
Tinggi cairan dalam tangki =silinder volume
diameter xcairanvolume
= m x
4559,266,9767
9471,255,8140=
8/17/2019 Akril Amida
105/141
in0,2190m 0,0056
kPa) 740,6(131,56kPa)(0,8)4(87.218,71
m)(2,9471kPa) (131,5674
0,6PSE
PDt
==
−=
−=
Faktor korosi = 0,125 in
Maka tebal dinding yang dibutuhkan = 0,2190 in + 0,125 in = 0,3440 in
11. Ketel Uap (KU)
Fungsi : Menyediakan uap untuk keperluan proses
Jenis : Ketel pipa api
Jumlah : 1
Bahan konstruksi : Carbon steel
Data :
Total kebutuhan uap = 186,7874 kg/jam = 0,1144 lbm/jam
Uap panas lanjut yang digunakan bersuhu 180 0C pada tekanan 1 atm.
8/17/2019 Akril Amida
106/141
Sehingga jumlah tube =
Nt 'axL
A = =
ft ft x ft
ft
/3925,018
)158,5214(2
2
Nt
N
= 22,4376
t
= 23 buah
12. Menara Pendingin Air / Water Cooling Tower (CT)
Fungsi : Mendinginkan air pendingin bekas dari temperatur 50°C
menjadi 30°C
Jenis : Mechanical Draft Cooling TowerBahan konstruksi : Carbon Steel SA–53 Grade B
Kondisi operasi :
Suhu air masuk menara (TL2
Suhu air keluar menara (T
) = 50°C = 122°F
L1) = 30°C = 86°F
8/17/2019 Akril Amida
107/141
3416,0/1314
/8337,4482
2
== jam ft lb
jam ft lb
G
L
Pada temperatur bola basah 700C diperoleh H1
H
= 34,09 BTU/lb (Perry, 1999)
2 = H1 + L/G (T2-T1
= 34,09 + 0,3416 (113 - 86)
)
= 43,3126 Btu/lb udara kering
Dari gambar 17.12 kern,1965 diperolehPada temperatur air masuk T2 = 122
0F H2
Pada temperatur air keluar T
’= 82 Btu/lb
1 = 860F H1
Log Mean Enthalpy Difference :
’ = 45 Btu/lb
Bagian atas menara : H2’-H2
Bagian bawah menara : H
= 82 – 43,3126 = 38,6874 Btu/lb
1’-H1
Log mean (H’- H) =
= 45 – 34,0900 = 10,9100 Btu/lb
lb Btu /21,9686
9100,10
6874,38log3,2
9100,106874,38=
−
Tinggi tower, Z =ak
Lnd
.
. (kern, 1965)
8/17/2019 Akril Amida
108/141
13. Tangki Bahan Bakar (TB-01)Fungsi : Menyimpan bahan bakar Solar
Bentuk : Silinder tegak dengan alas dan tutup datar
Bahan konstruksi : Carbon steel SA-53, grade B
Jumlah : 1
Kondisi operasi : Temperatur 30°C dan tekanan 1 atm
Laju volume solar = 112,2332 L/jam (Bab VII)
Densitas air = 0,89 kg/l = 55,56 lbm/ft3
Kebutuhan perancangan = 7 hari
(Perry, 1997)
Perhitungan Ukuran Tangki :
Volume solar (Va) = 112,2332 liter/jam x 7 hari x 24 jam/hari
= 18.855,1761 liter = 18,8552 m
Volume tangki, V
3
t = 1,2 × 18,8552 m3 = 22,6262 m
Di k b di di d i i ili d
3
8/17/2019 Akril Amida
109/141
8/17/2019 Akril Amida
110/141
LAMPIRAN E
PERHITUNGAN ASPEK EKONOMI
Dalam pra rancangan pabrik akrilamida digunakan asumsi sebagai berikut:
Pabrik beroperasi selama 330 hari dalam setahun.
Kapasitas maksimum adalah 10.000 ton/tahun.
Perhitungan didasarkan pada harga peralatan tiba di pabrik atau purchased-
equipment delivered (Peters et.al., 2004).
Harga alat disesuaikan dengan nilai tukar dolar terhadap rupiah adalah :
US$ 1 = Rp 9.872,- (Analisa, 16 Juni 2013).
LE.1 Modal Investasi Tetap ( Fixed Capital Investment)
LE.1.1 Modal Investasi Tetap Langsung (MITL)
LE.1.1.1 Biaya Tanah Lokasi Pabrik
Menurut keterangan masyarakat setempat, biaya tanah pada lokasi pabrik
berkisar Rp 500.000/m2.
8/17/2019 Akril Amida
111/141
Tabel LE.1 Perincian Harga Bangunan, dan Sarana Lainnya........ (Lanjutan)
4. Perkantoran 250 1.500.000 375.000.0005. Kantin 100 1.500.000 150.000.000
6. Poliklinik 50 1.000.000 50.000.000
7. Mushallah 35 1.000.000 35.000.000
8. laboratorium 200 1.500.000 300.000.000
9. Areal bahan baku 300 1.000.000 300.000.00010. Gudang peralatan 350 1.500.000 525.000.000
11. Areal proses 2500 3.500.000 8.750.000.000
12. Ruang kontrol 60 2.500.000 150.000.000
13.Unit pemadam
kebakaran
70 1.000.000 70.000.000
14. Unit pengolahan air 250 3.500.000 875.000.000
15. Bengkel 200 1.000.000 200.000.000
16. Areal produk 350 2.500.000 875.000.000
17. Pembangkit listrik 170 3.500.000 595.000.000
8/17/2019 Akril Amida
112/141
dimana: Cx
C
= harga alat pada tahun 2013
y
X = harga alat pada tahun dan kapasitas yang tersedia
1
X
= kapasitas alat yang tersedia
2
I
= kapasitas alat yang diinginkan
x
I
= indeks harga pada tahun 2013
y
m = faktor eksponensial untuk kapasitas (tergantung jenis alat)
= indeks harga pada tahun yang tersedia
Untuk menentukan indeks harga pada tahun 2013 digunakan metode regresi
koefisien korelasi:
[ ]
( )( ) ( )( )2i2i2i2iiiii
ΣYΣYnΣXΣXn
ΣYΣXYΣXnr
−⋅×−⋅
⋅−⋅⋅= ……………………………..
(2) (Montgomery, 1992)
Harga indeks Marshall dan Swift dapat dilihat pada tabel LE.2 dibawah ini.
Tabel LE.2 Harga Indeks Marshall dan Swift
No.Tahun Indeks
Xi.Yi Xi² Yi²
8/17/2019 Akril Amida
113/141
Tabel Tabel LE.1 Harga Indeks Marshall dan Swift............ (lanjutan)
14. 2002 1103 2208206 4008004 121660915. 2003 1124 2251372 4012009 1263376
16. 2004 1179 2362716 4016016 1390041
17. 2005 1245 2496225 4020025 1550025
18. 2006 1302 2611812 4024036 1695204
19. 2007 1373 2755611 4028049 188512920. 2008 1449 2909592 4032064 2099601
Total 39970 21856 43695324 79880710 24320162
Sumber: Tabel 6-2, Peters et.al., 2004
Data: n = 20 ∑Xi = 39970 ∑Yi = 21856∑XiYi = 43695324 ∑Xi² = 79880710 ∑Yi² = 24320162
Dengan memasukkan harga – harga pada Tabel LE-2, maka diperoleh
harga koefisien korelasi :
r = (20) . (43695324) – (39970)( 21856)
8/17/2019 Akril Amida
114/141
8/17/2019 Akril Amida
115/141
Capacity, m3
P u r c h a s e d
c o s t ,
d o l l a r
106
105
10
4
103
102
103 10
4 105
Capacity, gal
10-1 1 10 10
210
3
P-82Jan,2002
310 kPa (30 psig) Carbon-steel tank (spherical)
Carbon steel
304 Stainless stell
Mixing tank with agitator
Gambar LE.1 Harga Peralatan untuk Tangki Penyimpanan (Storage) dan Tangki
Pelarutan.(Peters et.al., 2004)
Indeks harga tahun 2013 (Ix) adalah 1.444,027. Maka estimasi harga tangki untuk
(X2) 838, 3194 m3 adalah :
490
8/17/2019 Akril Amida
116/141
Tabel LE.3 Estimasi Harga Peralatan Proses ........... (Lanjutan)
7. R– 04 1 NI Rp 663.032.522,- Rp 663.032.522,-
8. P – 01 1 NI Rp 13.217.474,- Rp 13.217.474,-
9. P – 02 1 NI Rp 13.217.474,- Rp 13.217.474,-
10. P – 03 1 NI Rp 13.217.474,- Rp 13.217.474,-
11. P – 04 1 NI Rp 13.217.474,- Rp 13.217.474,-
12. P – 05 1 NI Rp 13.217.474,- Rp 13.217.474,-
13. P – 06 1 NI Rp 13.217.474,- Rp 13.217.474,-
14. P – 07 1 NI Rp 13.217.474,- Rp 13.217.474,-
15. P – 08 1 NI Rp 13.217.474,- Rp 13.217.474,-
16. P – 09 1 NI Rp 13.217.474,- Rp 13.217.474,-
17. CF-01 1 I Rp 42.964.275,- Rp 42.964.275,-
18. W-01 1 I Rp 5.994.026.929,- Rp 5.994.026.929,-
19. RD-01 1 I Rp 523.266.990,- Rp 523.266.990,-
20. RD-02 1 I Rp 523.741.710,- Rp 523.741.710,-
21. CR-01 1 I Rp 303.961.417,- Rp 303.961.417,-
22 CL 01 1 I
8/17/2019 Akril Amida
117/141
Tabel LE.4 Estimasi Harga Peralatan Utilitas dan Pengolahan Limbah
No. Kode Unit Ket*) Harga / Unit Harga Total1. SC 1 I Rp 5.746.905.- Rp 5.746.905.-
2. BS 1 I Rp 10.000.000,- Rp 10.000.000,-
3. CL 1 I Rp 3.962.487.237,- Rp 3.962.487.237,-
4. SF 1 I Rp 3.203.015.053,- Rp 3.203.015.053,-
5. CE 1 I Rp 99.675.646,- Rp 99.675.646,-
6. AE 1 I Rp 99.675.646,- Rp 99.675.646,-
7. CT 1 I Rp 394.130.817,- Rp 394.130.817,-
8. DE 1 I Rp 1.225.931.890,- Rp 1.225.931.890,-
9. KU 1 I Rp 221.297.897 ,- Rp 221.297.897 ,-
10. TU – 01 1 I Rp 1.276.403.644,- Rp 1.276.403.644,-
11. TU – 02 1 I Rp 813.114.398,- Rp 813.114.398,-
12. TP – 01 1 I Rp 226.095.946,- Rp 226.095.946,-
13. TP – 02 1 I Rp 169.380.439,- Rp 169.380.439,-
14. TP – 03 1 I Rp 53.928.359,- Rp 53.928.359,-
8/17/2019 Akril Amida
118/141
Tabel LE.4 Estimasi Harga Peralatan Utilitas............. (Lanjutan)
29. PU – 13 1 NI Rp 7.771.205,- Rp 7.771.205,-30. PU – 14 1 NI Rp 16.614.542,- Rp 16.614.542,-
31. PU – 15 1 NI Rp 7.771.205,- Rp 7.771.205,-
32. PU – 16 1 NI Rp 16.614.542,- Rp 16.614.542,-
33. PU – 17 1 NI Rp 7.771.205,- Rp 7.771.205,-
34. PU – 18 1 NI Rp 7.771.205,- Rp 7.771.205,-
35. PU – 19 1 NI Rp 7.771.205,- Rp 7.771.205,-
36. BP 1 NI Rp 50.000.000 Rp 50.000.000
37. BN 1 NI Rp 50.000.000 Rp 50.000.000
38. Generator 1 NI Rp 180.000.000 Rp 180.000.000
Subtotal Impor Rp 12.107.125.900,-
Subtotal Non Impor Rp 580.690.898,-
Harga Total Peralatan Utilitas Rp 12.687.816.798,-
Keterangan*) : I untuk peralatan impor, sedangkan NI untuk peralatan non impor.
8/17/2019 Akril Amida
119/141
- PPh = 10 %
-
Transportasi lokal = 0,5 % -
Biaya tak terduga = 0,5 %
- Total = 21 % (Peters et al.,2004)
Total harga peralatan tiba di lokasi pabrik ( purchased – equipment delivered )
adalah (A) = 1,43 × (Rp 19.345.965.016,- + Rp 12.107.125.900,-) + 1,21 ×(Rp 1.918.957.267,- + Rp 580.690.898,-)
= Rp 48.002.494.289,-
Biaya pemasangan diperkirakan 10% dari total harga peralatan (Peters et.al.,
2004).
Biaya pemasangan (B) = 0,1 × Rp 48.002.494.289,-
= Rp 4.800.249.429,-
Total harga peralatan (HPT) = Harga peralatan + biaya pemasangan (C)
= Rp 48.002.494.289,- + Rp 4.800.249.429,-
R 52 802 743 718
8/17/2019 Akril Amida
120/141
LE.1.1.7 Biaya Insulasi
Diperkirakan biaya insulasi 8 % dari HPT (Peters et.al.,, 2004)
Biaya insulasi (G) = 0,08 × Rp 52.802.743.718,-
= Rp 3.598.233.601,-
LE.1.1.8 Biaya Inventaris Kantor
Diperkirakan biaya inventaris kantor 1% dari HPT (Peters et.al.,, 2004)
Biaya inventaris kantor (H) = 0,01 × Rp 52.802.743.718,-
= Rp 528.027.437,-
LE.1.1.9 Biaya Perlengkapan Kebakaran dan Keamanan
Diperkirakan biaya perlengkapan kebakaran dan keamanan 1% dari total harga
peralatan (HPT) (Peters et.al., 2004)
Biaya perlengkapan kebakaran dan keamanan (I) = 0,01 × Rp 52.802.743.718,-
= Rp 528.027.437,-
LE.1.1.10 Sarana Transportasi
8/17/2019 Akril Amida
121/141
LE.1.2 Modal Investasi Tetap Tak Langsung (MITTL)
LE.1.2.1 Pra Investasi
Diperkirakan 7% dari total MITL (Peters et.al., 2004).
Pra Investasi (A) = 0,07 × Rp 112.947.563.799,-
Pra Investasi (A) = Rp 3.148.454.401,-
LE.1.2.2 Biaya Engineering dan Supervisi
Diperkirakan 8% dari total MITL (Peters et.al., 2004).
Biaya Engineering dan Supervisi (B) = 0,08 × Rp 112.947.563.799,-
= Rp 3.598.233.601,-
LE.1.2.3 Biaya Kontraktor
Diperkirakan 2% dari total MITL (Peters et.al., 2004).Biaya Kontraktor (C) = 0,02 × Rp 112.947.563.799,-
Biaya Kontraktor (D) = Rp 899.558.400,-
LE.1.2.4 Biaya Tak Terduga
8/17/2019 Akril Amida
122/141
Harga = Rp 19.500,-/kg (alibaba.com, 16.06.2013)
Harga total = 90 hari x 24 jam/hari x 1.357,8590 kg/jam x Rp 19.500,/kg
= Rp 6.442.806.355,20,-
2. Asam sulfat
Kebutuhan = 2485,6506 kg/jam
Harga = Rp 16.000,-/kg (PT. Petrokimia, 2013)
Harga total = 90 harix24 jam/hari x 2485,6506 kg/jam x Rp 1.200,-/kg
= Rp 6.442.806.355,20,-
3. Amoniak
Kebutuhan = 839,947 kg/jam
Harga = Rp 1.500,-/kg (PT. Petrokimia, 2013)
Harga total = 90 harix24 jam/hari x 839,947 kg/jam x Rp 1.500,-/kg
= Rp 2.721.428.280,00,-
LE.2.1.1 Bahan Baku Utilitas
1.
Alum, Al2(SO4)3
8/17/2019 Akril Amida
123/141
4.
H2SO
Kebutuhan = 1,0746 kg/jam
4
Harga = Rp 5.000,-/kg (alibaba.com, 16.06.2013)
Harga total = 90 hari × 24 jam/hari x 1,0746 kg/jam × Rp 5.000,-/kg
= Rp 11.605.680,-
5. NaOH
Kebutuhan = 2,9628 kg/jam
Harga = Rp 10.000,-/kg (alibaba.com, 16.06.2013)
Harga total = 90 hari × 24 jam/hari x 2,9628 kg/jam × Rp 10.000,-/kg
= Rp 63.996.480,-
6.
Solar
Kebutuhan = 112,2332 liter/jam
Harga solar untuk industri = Rp. 8.850,-/liter (Pertamina, 2013)
Harga total = 90 hari × 24 jam/hari × 48,8460 ltr/jam × Rp 8.850,-/liter
= Rp 2.145.449.851,-
Total biaya persediaan bahan baku proses dan utilitas selama 3 bulan (90 hari)
8/17/2019 Akril Amida
124/141
Kepala Bagian Produksi 1 10.000.000 10.000.000
Kepala Bagian R&D 1 10.000.000 10.000.000
Kepala Bagian QC/QA 1 10.000.000 10.000.000
Kepala Seksi Proses 1 8.000.000 8.000.000
Kepala Seksi Utilitas 1 8.000.000 8.000.000
Kepala Seksi Listrik dan
Instrumentasi
18.000.000 8.000.000
Kepala Seksi Pemeliharaan Pabrik 1 8.000.000 8.000.000
Kepala Seksi Keuangan 1 8.000.000 8.000.000
Kepala Seksi Humas 1 8.000.000 8.000.000
Kepala Seksi Administrasi dan
Personalia
1 8.000.000 8.000.000
Kepala Seksi Keamanan dan
Kebersihan1 8.000.000 8.000.000
Tabel LE.6 Perincian Gaji Pegawai .......................... (Lanjutan)
8/17/2019 Akril Amida
125/141
Perawat 1 2.000.000 2.000.000
Petugas Kebersihan 12 1.600.000 19.200.000
Supir 10 1.600.000 16.000.000
Jumlah 187 758.200.000
Total gaji pegawai selama 1 bulan = Rp 758.200.000,-
Total gaji pegawai selama 3 bulan = Rp 2.274.600.000,-
LE.2.2.2 Biaya Administrasi Umum
Diperkirakan 10% dari total gaji pegawai.
Biaya Administrasi Umum = 0,10 × Rp 2.274.600.000,-
= Rp 227.460.000,-
LE.2.2.3 Pajak Bumi dan Bangunan
Dasar perhitungan Pajak Bumi dan Bangunan (PBB) mengacu kepada
Undang-Undang RI No. 20 Tahun 2000 Jo UU No. 21 Tahun 1997 tentang Bea
Perolehan Hak atas Tanah dan Bangunan sebagai berikut (Rusjdi, 2004):
Yang menjadi objek pajak adalah perolehan hak atas tanah dan atas bangunan
8/17/2019 Akril Amida
126/141
Nilai Perolehan Objek Pajak Tidak Kena Pajak (Rp. 40.000.000,- )
(Perda Jawa Tengah)
Nilai Perolehan Objek Pajak Kena Pajak Rp 21.876.250.000,-
Pajak yang Terutang (0,5% × NPOPKP) Rp 1.093.812.500,-
Pajak Bumi dan Bangunan per 3 bulan Rp 3.595.872.500,-
Tabel LE.7 Perincian Biaya Kas Selama 3 Bulan
No. Jenis Biaya Jumlah (Rp)
1. Gaji Pegawai Rp 2.274.600.000
2. Administrasi Umum Rp 227.460.000
3. Pajak Bumi dan Bangunan Rp 1.093.812.500
Total Rp 3.595.872.500
LE.2.3 Biaya Start – Up
Diperkirakan 8% dari modal investasi tetap (Peters et.al.. 2004).
Biaya Administrasi Umum = 0,08 × Rp 125.091.602.202,-
R 10 007 328 176
8/17/2019 Akril Amida
127/141
Hasil penjualan ammonium sulfat tahunan yaitu :
= 2894,4716 kg/jam×24 jam/hari×330 hari/tahun× Rp 11.900/kg
= Rp 272.798.159.357,-
Hasil penjualan total tahunan = Rp 472.798.165.277,-
Piutang Dagang =12
3× Rp 472.798.165.277,-
Piutang Dagang = Rp 118.199.541.319,-
Tabel LE.8 Perincian Modal Kerja
No. Jenis Biaya Jumlah
1. Bahan Baku Proses dan Utilitas Rp 65.980.865.034,-
2. Biaya Kas Rp 3.595.872.500,-
3. Biaya Start – Up Rp 10.007.328.176,-
4. Piutang Dagang Rp 118.199.541.319,-Total Modal Kerja Rp 197.783.607.029,-
Total Modal Investasi = Modal Investasi Tetap + Modal Kerja
= Rp 125.091.602.202,- + Rp 197.783.607.029,-
= Rp 322.875.209.231,-
8/17/2019 Akril Amida
128/141
LE.3.1.2 Bunga Pinjaman Bank
Bunga pinjaman bank adalah 13,5% dari total pinjaman (Bank Mandiri, 2013).
= 0,135 × Rp 129.150.083.692,-
= Rp 17.435.261.298,-
LE.3.1.3 Depresiasi dan Amortisasi
Depresiasi dihitung dengan metode garis lurus dengan harga akhir nol.
n
LPD
−=
dimana : D = depresiasi per tahun
dimana : P = harga awal peralatan
dimana : L = harga akhir peralatan
dimana : n = umur peralatan (tahun)
Semua modal investasi tetap langsung (MITL) kecuali tanah mengalami
penyusutan yang disebut depresiasi, sedangkan modal investasi tetap tidak
langsung (MITTL) juga mengalami penyusutan yang disebut amortisasi.
Biaya amortisasi diperkirakan 20% dari MITTL sehingga:
8/17/2019 Akril Amida
129/141
Total Biaya Depresiasi dan Amortisasi = Rp 10.427.256.380,- + Rp 2.428.807.680,-
= Rp 12.856.064.060,-
LE.3.1.4 Biaya Tetap Perawatan
Biaya tetap perawatan terbagi menjadi:
1. Perawatan mesin dan alat-alat proses (Peters et.al., 2004)
Diperkirakan 10% dari HPT
Biaya perawatan mesin dan alat proses = 0,1 × Rp 52.802.743.718,-
= Rp 5.280.274.372,-
2.
Perawatan bangunan
Diperkirakan 10% dari harga bangunan (Peters et.al., 2004)
Biaya perawatan bangunan = 0,1 × Rp 14.557.500.000,-
= Rp 1.455.750.000,-
3.
Perawatan kendaraan
Diperkirakan 10% dari harga kendaraan (Peters et.al., 2004)
Biaya perawatan kendaraan = 0,1 × 6.702.900.000,-
R 670 290 000
8/17/2019 Akril Amida
130/141
= Rp 359.823.360,-
8. Perawatan inventaris kantor
Diperkirakan 10% dari harga inventaris kantor (Peters et.al., 2004)
Biaya perawatan inventaris kantor = 0,1 × Rp 528.027.437,-
= Rp 52.802.744,-
9. Perawatan perlengkapan kebakaran
Diperkirakan 10% dari harga perlengkapan kebakaran (Peters et.al., 2004)Biaya perawatan perlengkapan kebakaran = 0,1 × Rp 528.027.437,-
= Rp 52.802.744,-
Total Biaya Perawatan = Rp 11.155.131.380,-
LE.3.1.5 Biaya Tambahan Industri ( Plant Overhead Cost)
Diperkirakan 10% dari modal investasi tetap (Peters et.al., 2004)
Biaya tambahan industri = 0,1 × Rp 125.091.602.202,-
= Rp 12.509.160.220,-
LE 3 1 6 Bi Ad i i t i U
8/17/2019 Akril Amida
131/141
LE.3.1.9 Hak Paten dan Royalti
Diperkirakan 1% dari modal investasi tetap. (Peters et.al.. 2004)
= 0,01 x Rp 125.091.602.202,-
= Rp 1.250.916.022,-
LE.3.1.10 Biaya Asuransi
1. Biaya asuransi pabrik adalah 3,1% dari modal investasi tetap langsung
(Asosiasi Asuransi Jiwa Indonesia-AAJI, 2013)
= 0,0031 × Rp 112.947.563.799,-
= Rp 350.137.4478,-
2. Biaya asuransi karyawan
Premi asuransi = Rp 300.000/tenaga kerja (PT Prudential Life Assurance, 2013)
Maka biaya asuransi karyawan = 187 orang × Rp. 300.000,-/orang
= Rp 56.100.000,-
Total biaya asuransi = Rp 406.237.448,-
8/17/2019 Akril Amida
132/141
1. Biaya Perawatan
Diperkirakan 15% dari biaya tetap perawatan
Biaya perawatan = 0,15 x Rp 11.155.131.380,-
= Rp 1.673.269.707,-
2. Biaya Variabel Distribusi
Diperkirakan 10% dari biaya tetap distribusi
Biaya pemasaran dan distribusi = 0,1 x Rp 2.501.832.044,-
= Rp 250.183.204,-
Total biaya variabel tambahan = Rp 1.923.452.911,-
LE.3.2.3 Biaya Variabel Lainnya
Diperkirakan 20% dari biaya variabel tambahan
Biaya variabel lainnya = 0,2 x Rp 1.923.452.911,-
= Rp 384.690.582,-
Total Biaya Variabel = Rp 244.237.981.952,-
Total Biaya Produksi = Biaya Tetap + Biaya Variabel
8/17/2019 Akril Amida
133/141
LE.4.2 Pajak Penghasilan
Berdasarkan UURI Nomor 36 Pasal 17 Tahun 2008, tentang perubahan
keempat atas Undang-undang Nomor 7 Tahun 1983 tentang Pajak Penghasilan
adalah (Rusjdi, 2004):
Penghasilan sampai dengan Rp 50.000.000,- dikenakan pajak sebesar 5%.
Penghasilan Rp 50.000.000,- sampai dengan Rp 250.000.000,- dikenakan
pajak sebesar 15 %.
Penghasilan di atas Rp 250.000.000.- sampai dengan Rp 500.000.000,-
dikenakan pajak sebesar 25 %.
Penghasilan di atas Rp 500.000.000,- dikenakan pajak sebesar 30%.
Maka pajak penghasilan yang harus dibayar adalah:
-
5% × Rp 50.000.000 = Rp 5.000.000,-
- 15% × (Rp 250.000.000 - Rp 50.000.000) = Rp 30.000.000,-
- 25% x (Rp 500.000.000 – Rp 250.000.000) = Rp 62.500.000,-
-
30% × (Rp 164.269.635.917,- - Rp 500.000.000) = Rp 49.280.890.775,-
Total PPh = Rp 49 375 890 775
8/17/2019 Akril Amida
134/141
BEP = 1.952,-244.237.98Rp 165.573,-482.798.Rp
,-.02172.460.047Rp
× 100 %
BEP = 30,37 %
Kapasitas produksi pada titik BEP = 30,37 % × 10.000 ton/tahun
= 3.037,39 ton/tahun
Nilai penjualan pada titik BEP = 30,37 % × Rp 482.798.165.573,-
= Rp 146.644.663.195,-
LE.5.3 Return on Investment (ROI)
ROI =InvestasiModalTotal
pajak setelahLaba× 100 %
ROI = 9.305,-325.375.20Rp 5.142,-115.893.74 Rp × 100 %
ROI = 35,62 %
LE.5.4 Pay Out Time (POT)
1
8/17/2019 Akril Amida
135/141
-
Masa pembangunan disebut tahun ke nol.
- Jangka waktu cash flow dipilih 10 tahun.
- Perhitungan dilakukan dengan menggunakan nilai pada tahun ke – 10.
- Cash flow adalah laba sesudah pajak ditambah penyusutan.
Dari Tabel LE.11, diperoleh nilai IRR = 46,61 %.
Tabel LE.10 Data Perhitungan BEP
%
KapasitasBiaya tetap Biaya variabel
Total biaya
produksiPenjualan
0 72.460.047.021 0 72.460.047.021 0
10 72.460.047.021 24.423.798.195 96.883.845.216 48.279.816.557
20 72.460.047.021 48.847.596.390 121.307.643.411 96.559.633.115
30 72.460.047.021 73.271.394.586 145.731.441.606 144.839.449.672
40 72.460.047.021 97.695.192.781 170.155.239.801 193.119.266.229
50 72.460.047.021 122.118.990.976 194.579.037.997 241.399.082.786
60 72 460 047 021 146 542 789 171 219 002 836 192 289 678 899 344
8/17/2019 Akril Amida
136/141
Gambar LE.2 Grafik BEP
0
100.000.000.000
200.000.000.000
300.000.000.000
400.000.000.000
500.000.000.000
600.000.000.000
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
H a r g a ( R p )
Kapasitas produksi (%)
Biaya tetap
Biaya variabel
Total biaya produksiPenjualan
Garis BEP
Universitas Sumatera Utara
8/17/2019 Akril Amida
137/141
Tabel LE.11 Data Perhitungan IRR
Thn Laba sebelum pajak PajakLaba Sesudah
pajak
Depresiasi dan
amortisasiNet Cash Flow
P/F
pada
i = 46%
PV pada i = 46%
P/F
pada
i =47%
PV pada i = 47%
0 - - - - -325.375.209.305 1 -325.375.209.305 1 -325.375.209.305
1 165.269.635.917 49.375.890.775 115.893.745.142 12.856.064.060 128.749.809.203 0,6849 88.184.800.824 0,6803 87.584.904.219
2 181.796.599.509 54.603.979.853 127.312.619.656 12.856.064.060 140.168.683.717 0,4691 65.757.498.460 0,4628 64.865.881.677
3 199.976.259.460 60.057.877.838 140.038.381.622 12.856.064.060 152.894.445.682 0,3213 49.128.458.937 0,3148 48.132.642.415
4 219.973.885.406 66.057.165.622 154.036.719.784 12.856.064.060 166.892.783.845 0,2201 36.730.440.418 0,2142 35.741.125.129
5 241.971.273.947 72.656.382.184 169.434.891.763 12.856.064.060 182.290.955.823 0,1507 27.478.994.882 0,1457 26.556.965.438
6 266.168.401.341 79.915.520.402 186.252.880.939 12.856.064.060 199.108.944.999 0,1032 20.557.657.986 0,0991 19.732.711.334
7 292.785.241.475 87.900.572.443 205.004.669.033 12.856.064.060 217.860.733.093 0,0707 15.406.676.733 0,0674 14.687.829.3308 322.063.765.623 96.684.129.687 225.499.635.936 12.856.064.060 238.355.699.996 0,0484 11.545.232.833 0,0459 10.931.678.838
9 354.270.142.185 106.346.042.656 248.044.099.530 12.856.064.060 260.900.163.590 0,0332 8.655.629.320 0,0312 8.139.886.302
10 389.697.156.404 116.974.146.921 272.843.009.483 12.856.064.060 285.699.073.543 0,0227 6.492.026.355 0,0212 6.063.668.977
4.562.207.442 -2.937.915.647
IRR = 46 + x (47 – 46) = 46,614.562.207.442
4.562.207.442 - (-2.937.915.647)
Universitas Sumatera Utara
8/17/2019 Akril Amida
138/141
LAMPIRAN F
PERATURAN PAJAK PENGHASILAN PASAL 21
A.
1.
Pegawai tetap, penerima pensiun bulanan, bukan pegawai yang memiliki
NPWP dan menerima penghasilan secara berkesinambungan dalam 1
(satu) tahun dikenakan tarif Pasal 17 ayat (1) huruf a Undang-Undang PPhdikalikan dengan Penghasilan Kena Pajak (PKP). PKP dihitung
berdasarkan sebagai berikut:
Tarif dan Penerapannya
a. Pegawai Tetap: Penghasilan bruto dikurangi biaya jabatan (5% dari
penghasilan bruto, maksimum Rp 6.000.000,00 setahun atau Rp
500.000,00 sebulan); dikurangi iuran pensiun, Iuran jaminan hari tua,dikurangi Penghasilan Tidak Kena Pajak (PTKP).
b.
Penerima Pensiun Bulanan: Penghasilan bruto dikurangi biaya pensiun
(5% dari penghasilan bruto, maksimum Rp 2.400.000,00 setahun atau
Rp 200.000,00 sebulan) dikurangi PTKP.
8/17/2019 Akril Amida
139/141
5% dari penghasilan bruto setelah dikurangi Rp. 150.000,00. Bila dalam
satu bulan takwim jumlahnya melebihi Rp.1.320.000,00 sebulan, maka
besarnya PTKP yang dapat dikurangkan untuk satu hari adalah sesuai
dengan jumlah PTKP sebenarnya dari penerima penghasilan yang
bersangkutan dibagi 360.
5.
Pejabat Negara, PNS, anggota TNI/POLRI yang menerima honorarium
dan imbalan lain yang sumber dananya berasal dari Keuangan Negara atau
Keuangan Daerah dipotong PPh Ps. 21 dengan tarif 15% dari penghasilan
bruto dan bersifat final, kecuali yang dibayarkan kepada PNS Gol. IId
kebawah, anggota TNI/POLRI Peltu kebawah/ Ajun Insp./Tingkat I
kebawah.
6.
Besar PTKP adalah :
Penerima PTKP Setahun Sebulan
untuk diri pegawai Rp 15.840.000 Rp 1.320.000
tambahan untuk pegawai yang sudah
menikah(kawin)Rp 1.320.000 Rp 110.000
8/17/2019 Akril Amida
140/141
8/17/2019 Akril Amida
141/141