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8/13/2019 Bocatoma Barraje Mixto
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DISEO DE UNA CAPTACION CON BARRAJE MIX
Tipo de Bocatoma:
(a) Una presa derivadora impermeable (concreto ciclpeo)
(b) Un frente de regulacin y limpia, perpendicular al sentido de la corriente
(c) Un frente de captacin
Caudales de diseo:
Qmax = 169.24 m/s
Qmedio = 11.00 m/s
Qminimo = 0.03 m/s
Qdiseo = 169.24 m/s
Clculo del Coeficiente de Rugosidad:
1.- Valor basico de rugosidad por cantos rodados y arena gruesa
2.- Incremento por el grado de Irregularidad (poco irregular)
3.- Incremento por el cambio de dimenciones ocasionales
4.- Aumento por Obstrucciones por arrastre de raices
5.- Aumento por Vegetacion
El tipo de bocatoma que hemos considerado en muestro proyecto es de Barraje Mixto, el cual consta de:
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n = 0.038
Determinacin de la Pendiente en el lugar de estudio:
Km-1.9 0+1639.99
0+0.00
-1639.99
78.00 m En func in a la topo grafa dada y proc urando que la long i tud d el
0.0012 barraje conserve las mismas cond ic iones naturales del cauce, con
el objeto de n o c ausar m odi f icac iones en su rgimen.
Cotas y Altura del Barraje:
1. Calculo de la cota de Cresta del Aliviadero:
1.1. Clculo de la Altura del Barraje P:
Datos :
Q = 169.24 m/sb = 78.00 mn = 0.038S = 0.0012
Por tanteo :
d (m) Q.n/S^0.51.00 188.9395
1.30 188.9395
1.62 188.9395
188.94 = 169.63
P = 1.62 m
CFC : Cota de fondo de la razante
CFR = 140.00 msnm
h sedimento: Tambin llamado Altura del Umbral del vertedero de captacin.
hsed = 0.60 m
141.62
Ancho de Plantilla (b) =
Pendiente (S) =
141.98
140.08
El calculo de la pendiente se ha ob tenido en el perf i l longitu dinal, esta pendiente est com prend ida entre los tramos d e un kilom etraje.
Cota
ASRnQ ...
1 2/13/2
2/3
1/2 2db
b.d(b.d)S
Q.n
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P = 1.62 m
0.60 m 140.00
2. Longitud del barraje fijo y del barraje movil
a. Dimensionamiento:
a.1 Por relacion de areas
El area hidraul ica del canal desarenador t iene una relacione de 1/10 del area
obs truida por el al iv iadero, teniendos e :
N de pilares = 4.00
A 1= A 2/10 (1) donde: A1 = Area del barraje movilA2 = Area del barraje fijo
N de compuertas = 2.00
P
78 - Lbmb = 78 m
A1 = P x Lbm A2 = P ( 78 - 2Lbm )
Remplazando estos valores, tenemos que: P x Lbm = Px (78 - 2Lbm)/10
1.62 x Lbm = 1.62 x ( 78 - Lbm )/10Lbm: Longitud de barraje movil.
Lbm = 6.17 m Lbf: Longitud de barraje fijo.
Entonces : Lbf = 78 - Lbm = 71.83 m
a.2 Longitud de compuerta del canal desarenador (Lcd)
Lcd = Lbm/2= 3.08 m
Se usara 2 Compuertas de: 120 p lg x 84 p l g
Lcd = 3.05 m
a.3 Predimensionamiento del espesor del Pilar (e)
A1 A2
Lbm
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La longi tud efect ivade la cresta (L) es:
L = Lr- 2 ( N x Kp + Ka) x H .(C
Donde: L = Longitud efectiva de la cresta
H =Carga sobre la cresta . Asumida
Lr =Longitud bruta de la cresta =
N =Numero de pilares que atraviesa el aliviadero =
Kp =Coef. de contrac. de pilares (triangular)
Ka =Coeficiente de contraccion de estribos
"H" se calcula asumiendo un valo r , calcular el coeficiente de descarga "C" y calcular el caudal para
el barraje fijo y movil. El caudal calculado debe ser igual al caudal de diseo.
Reemplazando en la ecuacin la Longi tud efect ivapara H asumido es:
Clculo del coeficiente de descarga variable para la cresta del cimacio sin con trol :
C = Co x K1x K2 x K3x K4
Los valores del 2 miemb ro no s perm iten corregir a " C" s in co nsiderar las prdidas p or rozam iento:
En los grficos, encon tramos las definic iones y la forma de enco ntrar estos valores.
a) Por efecto de la profu ndidad de l legada:
P/H = 1.62 Co = 3.94
b) Por efecto de las cargas diferentes del proy ecto:
he = H he/H = 1.00 K1 = 1.00
c) Por efecto del talud del paramento aguas arr iba:
P/H = 1.62 K2 = 1.00
d) Por efecto de la interferencia del lavadero de aguas abajo:
(Hd + d) / Ho = (P+Ho)/Ho= 2.62 K3 = 1.00
e) Por efecto de sum ergencia:
Hd / he = 2/3 Ho/ Ho = 0.67 K4 = 1.00
* Remplazamos en la ecuacin (D): C = 3.94m
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* Remplazando en la formula de "Q" (caudal sobre la cresta de barraje fijo) tenemos que:
Qc = 269.91 m/s
b. Descarga en canal de limpia o barraje movil (Qcl)
Se considera que cada compuerta funciona como vertedero, cuya altura P =
Para ello seguiremos iterando, igual que anteriormente asumiendo un valor de h, para ello usaremos
las siguientes frmulas:
Qd = C * L '' * hi3/2
Donde :
L = Longitud efectiva de la cresta
h = Carga sobre la cresta incluyendo hv
L 1= Longitud bruta del canal
N = Numero de pilares que atraviesa el aliviadero
Kp = Coef. de contrac. de pilares (triangular)
Ka = Coeficiente de contraccion de estribos
L = 5.57m
* Clculo d el coeficiente de d escarga variable para la cresta del cim acio sin con trol :
C= Co x K1x K2 x K3x K4
a) Por efecto de la profu ndidad de l legada:
P/h = 0.000 Co = 3.10
b) Por efecto de las cargas diferentes del proy ecto:
he = H he/h = 1.00 K1 = 1.00
c) Por efecto del talud del paramento aguas arr iba:
P/h = 0.000 K2 = 1.00
d) Por efecto de la interferencia del lavadero de aguas abajo:
(Hd + d) / Ho = (P+ho)/ho= 1.00 K3 = 0.77
e) Por efecto de sum ergencia:
Hd / he = 2/3 ho/ ho = 0.67 K4 = 1.00
* Remplazamos en la ecuacin (D): C = 2.39m
* Remplazando en la formula de "Q" (caudal sobre la cresta de barraje fijo) tenemos que.
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Qcl = 56.40 m/s
c. Desc arga Mxim a Total (QT):
Qt = Q c + Q cl
Qt = 326.31 m/s Qd = 16 9.24 m
Este valor no cumple con el caudal de diseo, tendremos que asumir otro valor de "H"
Siguiendo este proceso de iteracion con el tanteo de "H" resultan los valores que aparecen en el
cuadro de la siguiente. En este cuadro iterar hasta que Qt = 169.24 m/s
CUADRO PARA EL PROCESO ITERATIVO
Ho (m ) Co K1 K2 K3 K4 L efec t.
1.00 3.94 1.00 1.00 1.00 1.00 68.50
3.10 1.00 0.77 0.77 1.00 5.57
0.70 3.93 1.00 1.00 1.00 1.00 68.563.10 1.00 0.77 0.77 1.00 5.63
0.40 3.91 1.00 1.00 1.00 1.00 68.62
3.10 1.00 0.77 0.77 1.00 5.69
Entonces mediante este grfico interativo determinamos la carga de diseo
Ho = 0.60 m
194.39
97.92
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
90 110 130 150 170 190 210 230 250 270
Ho(m)
Q (m3/s)
Q M vs Ho
Ho = 0.60 m
Qt = 169.24 m/s
Ho vs Qc
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(aliviadero) Para Ho = 0.60 m
(canal de limpia) Q cl (2 compuertas)=
8.4. Clculo de la Cresta del Cimacio:
141.62 m.s.n.m.
Ho = 0.60 m
P = 1.62 m
R
La seccin de la cresta de cimacio, cuya forma se aproxima a la superficie inferior de la lmina vertiente
que sale por el vertedor en pared delgada, constituye la forma ideal para obtener ptimas descargas, dependien-
do de la carga y de la inclinacin del paramento aguas arriba de la seccin.
Considerando a los ejes que pasan por encima de la cresta, la porcin que queda aguas arriba del origen
se define como una curva simple y una tangente o una curva circular compuesta; mientras la porcin aguas abajo
est definida por la siguiente relacin:
269.91
157.81
67.88
0
50
100
150
200
250
300
0.0 0.5 1.0 1.5
Qc(m3/s)
Ho (m)
Yc
Xc
R
n
oo H
XKx
H
Y
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En las que "K" y "n" son constantes que se obtienen de la Figura 1.
Determinacin del caudal unitario: (q)
q= Qc / Lc = 1.89 m 3/s/m
Velocidad de llegada (V):
V= q /(Ho+P)= 0.85 m/s
Carga de Velocidad
hv = V2/2g = 0.04 m
Altura de agua antes del remanso de deprecin (he):
he = Ho - hv = 0.56 m
Determinacin de "K" y "n" haciendo uso de la Fig. 1 y la relacin hv/Ho:
hv/Ho= 0.062 K= 1.51
Talud: Vertical n= 1.843
Valores para dibujar el perf i l aguas abajo: Perf i l Creager
Segn la figura 2de la Separata la Curva del Perfil Creager es hasta una distancia igual a 2.758Ho, des-
pus de este lmite se mantiene recto hasta la siguiente curva al pie del talud (aguas abajo):
X (m) Y (m) 2.758 Ho= 1.65480.000 0.000.100 -0.030.300 -0.250.500 -0.650.700 -1.200.900 -1.91
1.100 -2.771.300 -3.771.500 -4.901.700 -6.181.900 -7.582.100 -9.122.300 -10.782.500 -12.57
-4.00
-2.00
0.00
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
PERFIL CREAGER
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La porcin del perfil que queda aguas arriba de la cresta se ha considerado como una curva circular
compuesta. Los valores de R1 , R2, Xc, Ycse dan en la fig. 1.cde la separata:
Con hv/Ho: 0.062 ingresamos a los nomogramas, de donde se obtiene:
Xc/Ho= 0.252 Xc= 0.15 m
Yc/Ho= 0.100 Yc= 0.06 m
R1/Ho= 0.500 R1= 0.30 m
R2/Ho= 0.205 R2= 0.12 m
Ubicacin de los elementos para el dibujo de la curvatura aguas arriba:
8.5. Clculo de los Tirantes Conjugados:
Dc = 0.71 m
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
.
12
a
b
c d
R1-R2
R1
a
a
R2
R2
Talud
Vertical
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h1
P = 1.62 m
d1
Poza disipadoraLp
Aplicando la Ecuacion de Bernoulli entre los puntos 1 y 2:
Tenemos: z + dc + hvc = d1 + hv1 + hphp: prdidas de energa (por lo general se desprecian, debido a su magnitud)
Determ inac in del t iran te Crtico : dc = (Q 2/gB
2)
1/3
dc= 0.715 m
Clcu lo d e la Carg a de Vel oc ida d Crtic a: vc =(g*dc)
Vc = 2.648 m/s
hvc= 0.357 m
Reemplazando obtenemo s el t irante conju gado d1:
z + dc + hvc= d1+ q2/(2*g *d1
2) q = Q/B
2.69 0.18 / d12
d13 - 2.69 0.18
Determinacin del Tirante Conjug ado 2: d2 V1= 8.23m/s
d2= 1.67 m
Determinacin del Nmero de Froud e:
F =5.48
Este es un resalto inestable. Cuyo oleaje producido se propaga hacia aguas abajo.
Entonces podemos profundizar la poza en una profundidad =
z + dc + hvc+ e = d1+ q2/(2*g *d1
2)
d1 3 - 4.49 0.18 d1= 0.17 m
V1= 11.47m/s
d1+
d12+
=d1
2+
=
0
)2
4(
2
1
2
1
2
112
g
dvddd
1
1
*dg
vF
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hv1= 6.70 m
d2= 2.02 m
F= 9.01
8.6. Clculo del Radio de Curvatura al pie del Talud:
Esta dado por la ecuacin: R = 5d1 R= 0.83 m
8.7. Longi tud d el estanque amortiguado r o poza de disipacin:
a ) Nmero de Froude:
* Con el valor de F, se puede determinar el tipo de Estanque que tendr la Bocatoma, el cual segn la se-
parata ser:
F= 9.01 TIPO II
V1= 11.47
* Ver la Figura 12 de la Separata para el clculo de Lp
L/d2= 2.56 Lp= 5.177 m
b) Segn L indqu i s t:
Lp = 5(d2-d1) Lp= 9.287 m
c) Segn Safranez:
Lp = 6x d1xV1 Lp= 8.924 m
(g*d1)
d) F ina lmente tomamos e l va lor promedio de todas las a l ternat ivas :
Lp= 7.796 m
Longitud promedio de la poza Lp= 6.00 m
8.8. Profundidad de la Cuenca:
S = 1.25 d1= 0.206 m
8.9. Clculo del Espesor del Enrocado:
H = ( P + Ho ) = 2.33 m. e= 0.576 m
q = 1.89 e= 0.50 m
8.10. Clculo de la Longitud del Enrocado:
Segn W. G. Bligh, la longitud del empedrado est dado por la sgte frmula:
4/12/1 )/(*6.0' gHqe
)2
4(
2
1
2
1
2
112
g
dvddd
1
1
* dg
vF
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donde:
H: carga de agua para mximas avenidas 2.33 m.
q: caudal unitario 1.89
c: coeficiente de acuerdo al tipo de suelo 9
L e = 3.728 m
L e = 2.00 m
8.11. Longitud del Solado Delantero: Ls = 5Ho
Ls= 3.57 m 3.00 m
8.12. Espesor de la Poza Amortiguadora:
La subpresin se hallar mediante la siguiente formula:
donde:
Peso especifico del agua 1000
b =Ancho de la seccin 1.00
c =Coeficiente de subpresin, varia ( 0 - 1 ) 0.55
h =Carga efectiva que produce la filtracin
h ' =Profundidad de un punto cualquiera con respecto a A, donde se inicia la filtracin.
(h/L)Lx =Carga perdida en un recorrido Lx
Mediante la subpresin en el punto "x", se hallar el espesor de la poza, asumimos espesor de:
141.62msnm hv
he
0.25 (P+H)
Ho = 0.60 m 0.0 m.
6.70 m
1.25*(P+H) 2.22 m.
P = 1.62 m.
e=0.30 0.17 m
0.7 m. 4.00
3.54 m. 6.00
)612.0642.0(* qHcL
('' L
hhhbcSp
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3.00 m .
e=0.30
* Predimensionado de los dentellados posteriores y delanteros:
1.00 m.
0.39 m.
Para cond icio nes de cau dal mxim o
O sea cuando hay agua en el colchn.
h = d1 +hv1 -d2
h= 4.85 m. h/L =
L = 20.44 m. Lx =
h' = 3.30 m. Spx =
No sat isface la exigencia por S
Para cond iciones de agua a nivel de cim acio
O sea cuando no hay agua en el colchn
h = 6.30 m. Spx =
h /L = 0.31 e =
No sat isface la exigencia por Subpresin. A
Se observa que los valores calculados son menores que el asumido ento
Volumen d e fi l t racin
Se calcula empleando la frmula que expresa la ley de Darcy
donde: Q : gasto de fi l t racin.
K : co eficiente de permeabi l idad p
I : pen dient e hid rulic a
A : rea bru ta de l a cim entacin a
Clculo y chequeo del espesor del c olchn amo rt iguador
Clculo de la longitud necesaria de filtracin (Ln)
H = 5.60 (cota de
C = 9 (criterio
Ln = C*H
Clculo de la longitud compensada (Lc)
longitud vertical Lv
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longitud horizontal Lh
Lc = Lv + Lh
Como Ln > Lc, entoces se est posibilitando la tubificacin, por lo tanto no haremo
Verif icac in del espesor del colchn amort iguado r
clculo de la subpresin
L = (L h/3)+L v
Cuadro de valores para la construc c in del diagrama de presiones
Punto Lx (m) h' (m) Sp (kg/m
1 0.00 13.08 7326.4
2 0.30 1.00 682.4
3 1.50 0.30 297.4
4 3.00 4.30 2497.4
5 3.39 4.30 2497.4
6 3.79 3.30 1947.4
7 4.19 3.30 1947.4
Po 4.59 3.30 1947.4
8 4.99 3.30 1947.4
9 5.39 3.30 1947.4
10 5.79 3.30 1947.4
11 6.19 3.30 1947.4
12 6.59 3.30 1947.4
13 6.99 3.30 1947.4
14 7.39 3.30 1947.4
15 7.79 3.30 1947.4
16 8.19 3.30 1947.417 8.59 3.30 1947.4
18 8.99 3.30 1947.4
19 9.39 3.30 1947.4
20 9.79 3.30 1947.4
21 13.33 3.30 1947.4
22 14.33 3.30 1947.4
-3500
-3000
-2500
-2000-1500
-1000
-500
0
1 3 5 7 9
DIAGRAMA DE PRESIONES
'* hcSp
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Dimension amiento de los Pi lares:
a ) Punta o Taj amar: Redondeada
b) A l tu ra Ht= 1.25 (P+Ho): 2.22 2.
c) Longi tu d: Hasta la terminacin de la poza mnimo =
d ) Espesor e: 0.00
Dimens ionamiento de los Muros d e encauzamiento:
a ) L o ng it ud : 24.54 26
b) A l tu ra Ht= 1.25 (P+Ho): 2.22 2.
8.13. Diseo de las Ventanas de Captacin:
a) Clculo de la Captacin Margen Derecha:Por tanteos u
DATOS se calcula el
Caudal : Q = 5.620 m/s
Ancho de Solera : b = 3.00 m
Talud : Z =
Rugosidad : n = 0.0150
Pendiente : S = 0.0025
Tirante Normal : Y = 0.8300 m
Tirante que mas se aproxima
Area Hidraulica: A = 2.4900 m
Perimetro Mojado: P = 4.6600 m
Radio Hidraulico: R = 0.5343 m
Espejo de Agua: T = 3.0000 m
-5000
-4500
-4000
Sp
X
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Velocidad: v = 2.2570 m/s
Carga de Velocidad: hv = 0.2596 m
Energia Especifica: E = 1.090 m-Kg/Kg
Numero de Froude: F = 0.7910
Calculo de bord e Libre .
BL = Yn /3 = 0.28 m.
Usaremos : BL = 0.30
Resul tados: B.L. 0.30 m.
Yn 0.83 m.3.00 m
b Dseo del Canal de Conduccin:
DATOS se calcula
Caudal : Q = 5.620 m/s
Ancho de Solera : b = 1.50 m
Talud : Z = 1.00
Rugosidad : n =0.0150
Tirante que
Pendiente : S = 0.0025
Tirante Normal : Y = 0.8500 m
Area Hidraulica: A = 1.9975 m
Perimetro Mojado: P = 3.9042 m
Radio Hidraulico: R = 0.5116 m
Espejo de Agua: T = 3.2000 m
Velocidad: v = 2.8135 m/s
Carga de Velocidad: hv = 0.4035 m
Energia Especifica: E = 1.253 m-Kg/Kg
Numero de Froude: F = 1.1370
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BL = Yn /3 = 0.28 m.
Usaremos : BL = 0.30 m.
c) T rans ic ion que un i ra e l cana l de captac ion y e l cana l de conducc ion :
&
Qcaptacin= 5.620 m/s t
t = 0.00 m.
Remplazando : Lt = 8.570
Asumimos : L t = 2.00 m.
y para la poca de estiaje (carga hidrulica a la altura del barraje).
* La elevacin del fondo del canal respecto a la razante en el ro no debe ser menor que 0.30m, dependien
* Para evitar que rocas de gran tamao y cantidad de rboles que acarrea en pocas de crecidas ingresen
a la captacin, se propone la proteccin mediante un sistema de perfiles que irn fijos en un muro de concreto.
* El eje de captacin ser perpendicular con el eje del ro.
142.22msnm
141.6msnm
140.0msnm
El clculo hidrulico comprende en el dimensionamiento del orificio y condu
cin del gasto mximo de avenida. Ademas se disear la transicin que une el canal de captacin a
la toma con el canal de conduccin
NMA =
nivel de operacin =
a Y1 = Cc*a
Y2
Ynhh1
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* Disearemos las compuertas para un nivel de operacin (cota barraje fijo)
* Se comprobar si el canal soportar conducir el caudal para mximas avenid
Determinacin de las dimensiones y el nmero de compuertas.Datos:
Velocidad de predimensionado: 0.7 - 1.0 m/s
asumiendo v= 1.00m/s
escogiendo dimensiones de compuertas segn manual de ARMCO
Escogemos: 54 54
a= 1.37
b= 1.37
Acomp. = 1.88
Qd is eo = 5.62
Ad is eo = 5.62
# comp. = 3.0
3 compuertas
v = 1.00 O.K.
NMA = 142.22nivel operacin = 141.75
CFC = 140.60
CFR = 140.00
Verif icacin del func ionam iento
Funciona como ver tedero: s i h1/a =< 1.4
Orif ic io s i h1/a > 1.4
sumergido (Y2>Yn)
libre (Y2
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Anlisis para el Niv el de Operacin
Verificacin del funcionamientoasumimos: a = 0.20 a
h1 = 1.15
Cv = 0.96 + (0.0979*a/h1)
Cv = 0.98 Cv
Cd = Cv*Cc = Cv 0.62
Cd = 0.61 Cd
Clcu lo del tirant e Y1
Y1 = Cc * a
Y1 = 0.124 Y1
Clculo de h
h = h1 - Y1
h = 1.03m h
Clculo del gasto que pasa por el orificio( 1 comp. )
Reemplazando en la formula:
Q = 0.75 m/s Q
asumimos: Q = 0.75 m/s
Clcu lo del tirant e Y2:
Y2 = (-Y1 / 2) + ( ( 2 * Y1 * V1^ 2 / g )+ ( 0.25 * Y1^ 2 ) )^0.5
V1^2 = 2 * g * h
V1^2 = 20.13 V1^2
V1 = 4.49 V1
Reemplazando:
Y2 = 0.65 Y2
Clculo del tirante no rmal en el canal de la ventana
Q = 0.75 Q
s = 0.001 Q*n/(s^0.5
n = 0.015 Yn
Q*n/(s^0.5) = 0.356
Q*n/(s^0.5) = A*R^2/3
Aplicando maning e iterando calculamos Yn:
Yn A P R^2/3
0.400 0.000 0.800 0.000
0.420 0.000 0.840 0.000
" x "
m2.
m2
para: m/s.
m.s.n.m.
m.s.n.m.
m.s.n.m.
m.
m.
m3/s.
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0.555 0.000 1.110 0.000
como Y2 > Yn, entonces func iona como o r i f ic io sum erg ido
Clculo d e long itud d e contrac cin (Lcc)
L1 = a / Cc = 0.323 L1
Lr = 5*(Y2-Y1) = 2.650 Lr
Lcc = L1 + Lr = 2.973 Lcc
asumimos: Lcc = 3.00 Lcc
Clcu lo del tir ante no rmal
Q = 2.25 Q
s = 0.001 Q*n/(s^0.5)
n = 0.015 Yn
b = 4.115
Q*n/(s^0.5) = 1.067
para el nivel de operacin se tiene que dejar pasar po r el canal de captacel ca ud al d e di seo.
Anlisis para mxim as aveni das
Verificacin del funcionamiento.
a = 0.30 (asumido) a
h1 = 1.62
Cv = 0.96 + (0.0979*a/h1)
Cv = 0.98
Cd = Cv*Cc = Cv 0.62
Cd = 0.62
Clcu lo del t iran te Y1 Y1 = Cc * a
Y1 = 0.186
Clcu lo de h h = h1 - Y1
h = 1.43
1.35
Clculo d el gasto q ue pasa p or el ori f ic io ( 1 comp . ) 1.50
Clcu lo del tirant e Y2:
Y2 = (-Y1 / 2) + ( ( 2 * Y1 * V1^2 / g )+ ( 0.25
V1^2 = 2 * g * h Reemplazando:
V1^2 =28.14 Y 2 = 0.94
Clculo del t irante no rmal en el canal de la v entana
m.
m.
m3/s.
m.
m.
m.
m3/s.
m3/s.
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Q = 1.50 Q*n/(s^0.5) =
s = 0.001 Q*n/(s^0.5) =
n = 0.015
Yn
como Y2 > Yn, entonces func iona co mo or i f ic io sumerg ido
Clculo de long itud d e contrac cin (Lcc)
L1 = a / Cc = 0.484
Lr = 5*(Y2-Y1) = 3.790
Lcc = L1 + Lr = 4.274
asumimos: Lcc = 4.50
Clcu lo del tir ante no rm al
Q = 4.50
s = 0.001
n = 0.015 Yn 2.232
b = 1.372
Q*n/(s^0.5) = 2.135
En po cas d e mxim as aven idas ten iend o las comp uertas ab iertas a
pasa un caudal de: 4.50
Clculo de la abertura d e las com puertas para mximas avenidas.
a = Q / ( Cd * b * ( ( 2gh )^ 0.5 )
donde:
Q = 0.75
Cd = 0.62 reemplazando en la
b = 1.37
h = 1.43
Altura de la ventana de cap tacin
tiran te en mximas aven idas :
t i ran te en n ivel de operac iones :
Adoptamos una altura de ventana de:
.
m.
m3/s.
m3/s.
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Tierra 0.020
Roca cortada 0.025
Grava fina 0.024
Grava gruesa 0.028 0.028
Liso 0.000
Menor 0.005
Moderado 0.010 0.010
Severo 0.020
Gradual 0.000 0.000
Ocasionalmente
Alternamente 0.005
Frecuentement 0.010 - 0.015
Despreciable 0.000 0.000Menor 0.010 - 0.015
Apreciable 0.020 - 0.030
Severo 0.040 - 0.060
Baja 0.005 - 0.010
Menor 1.000
Apreciable 1.150
Severa 1.300
0.038n0+n1+n2+n3+n4+n5
DEL COEFICIENTE DE RUGOSIDAD
NAL
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269.91
157.81
67.88
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Para la mayor parte de las condiciones los datos se pueden resumir de acuerdo con la forma mostrada en la figura relacionada a los ejes que
pasen por la cima de la cresta.la porcin q quede aguas arriba del origen se define como una curva simple y una tangente o como una curva
circular compuesta. La porcin de aguas abajo est definida por la ecuacin:
En la que K y n son constantes cuyos valores dependen de la inclinacin de aguas arriba y de la velocidad de llegada .En la figura da valores
de estas constantes para diferentes condiciones.
n
oo H
XKx
H
Y
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GURA 1-C
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GURA 2
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BAZALAR SAAVEDRA STEFANY
ESPINOZA PAREDES WIELKA
RODRIGUEZ ROSADO DANITZA
CESIAS ROSADO RONALD
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