ÉTUDE GÉOTECHNIQUE &
ÉVALUATION DE LA STABILITÉ DE TALUS
BARRAGE DÉVERSOIR (X0005112) ET DIGUE EN TERRE (X0005113),
LAC DES PINS ST-ADOLPHE-D’HOWARD, QC
ÉTUDE GÉOTECHNIQUE & ÉVALUATION DE LA STABILITÉ DE TALUS
BARRAGE DÉVERSOIR (X0005112) ET DIGUE EN TERRE (X0005113),
LAC DES PINS ST-ADOLPHE-D’HOWARD, QC
N/RÉF. 17 3286.GEO
Rapport présenté à :
ÉQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS 733, chemin Jean-Adam
Saint-Sauveur, QC J0R 1R3
Février 2018
Le 26 février 2018 Monsieur Vincent Bouré ÉQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS 733, chemin Jean-Adam Saint-Sauveur, QC J0R 1R3 N/RÉF. : 17 3286.GEO OBJET : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE – ÉVALUATION DE LA STABILITÉ DE TALUS
BARRAGE DÉVERSOIR (X0005112) ET DIGUE EN TERRE (X0005113), LAC DES PINS, ST-ADOLPHE-D’HOWARD, QC
Monsieur Bouré, Suite à votre demande, nous avons procédé à une étude géotechnique associée au projet de stabilité du barrage en béton et de la digue en terre du lac des Pins, dans la Municipalité de St-Adolphe-d’Howard. Le rapport de l'étude contient un plan de localisation des forages exécutés, les descriptions et observations des forages, nos conclusions et recommandations concernant la capacité portante des sols en place ainsi que la stabilité des talus de la digue en terre. Nous vous remercions de nous avoir donné l'occasion de vous servir et espérons collaborer de nouveau avec vous lors de vos prochains travaux. Espérant le tout à votre entière satisfaction, nous vous prions d'agréer, Monsieur Bouré, l'expression de nos sentiments les meilleurs. DEC ENVIRO INC.
Kevin Donovan, ing.
TABLE DES MATIÈRES
1.0 MISE EN SITUATION 1 1.1 Localisation géographique du Site à l'étude 2 1.2 Contexte géologique régional 3
1.3 Description des ouvrages 4 1.3.1 Description du barrage déversoir X0005112 4 1.3.2 Description de la digue en terre X0005113 4
2.0 TRAVAUX SUR LE SITE 6 2.1 Visite du site 6
2.2 Travaux de terrain 6 2.3 Forages 7
3.0 TRAVAUX DE LABORATOIRE 9 4.0 DESCRIPTION DES SOLS 11 4.1 Généralités 11 4.2 Conditions géologiques 11
4.2.1 Remblai 12 4.2.2 Sol naturel 13
4.2.3 Socle rocheux 14 5.0 EAU SOUTERRAINE 16 6.0 COEFFICIENT DE PERMÉABILITÉ 18
7.0 QUALITÉ DE BÉTON DU BARRAGE DÉVERSOIR 19 8.0 ANALYSE DE STABILITÉ DU TALUS DE LA DIGUE EN TERRE 20
8.1 Choix du talus critique pour stabilité de pente 20 8.2 Paramètres de calculs 20
8.3 Résultats des calculs de coefficients de sécurité 21 9.0 CONCLUSIONS ET RECOMMANDATIONS 23
9.1 Généralités 23 9.2 Barrage déversoir (no : X0005112) 24 9.3 Digue en terre (no : X0005113) 25
9.3.1 Matériaux de corps de la digue en terre 25 9.3.2 Matériaux de fondation de la digue en terre 25
9.4 Capacité portante admissible (ÉLUT) 26 9.4.1 Barrage déversoir 26
Capacité portante (ELUT) 26 Capacité portante aux états limites ultimes (ÉLUL) 26
9.4.2 Digue en terre 27 Matériaux des sols d’assise de la digue en terre 27
Capacité portante admissible (ÉLUT) 27 Capacité portante aux états limites ultimes (ÉLUL) 28
9.5 Potentiel de liquéfaction 29
9.6 Stabilité du talus 30 9.6.1 Observations visuelles générales 30 9.6.2 Géométrie de la digue en terre 31
Paramètres physiques et mécaniques utilisés 31
TABLE DES MATIÈRES (suite)
Stabilité de la digue en terre et de sa fondation 31 Résultats des analyses de stabilité 32
9.7 Risques associés de boulance du sable (phénomène de renard) – Digue en terre 34
9.8 Recommandations 35 9.8.1 Choix des matériaux pour la digue en terre projetée 35 9.8.2 Drainage au pied du talus 35 9.8.3 Surveillance des ouvrages 35 9.8.4 Contrôle des matériaux 36
10.0 LIMITATIONS 37 PAGE FIGURES 1 LOCALISATION GÉOGRAPHIQUE DU SITE 2
2 CARTE TOPOGRAPHIQUE DU SITE ET DES ENVIRONS 3 TABLEAUX 1 RÉSUMÉ DES ESSAIS DE LABORATOIRE 9
2 RÉSUMÉ DE LA STRATIGRAPHIE 12 3 RÉSUMÉ DES ESSAIS DE LABORATOIRE SUR LE REMBLAI 12 4 RÉSUMÉ DES ESSAIS DE LABORATOIRE SUR LE SOL NATUREL 13 5 RÉSUMÉ DES ESSAIS DE RÉSISTANCE À LA COMPRESSION UNIAXIALE SUR LE ROC 15 6 RÉSUMÉ DES NIVEAUX D’EAU MESURÉS – 07/02/2018 16 7 PARAMÈTRES UTILISÉS DANS LA MODÉLISATION PAR «ROCSCIENCE» 21 8 COEFFICIENTS DE SÉCURITÉ DES TALUS ANALYSÉS 22 9 RÉSUMÉ DES PARAMÈTRES POUR LE CALCUL DE L’ÉLUL 29
ANNEXES I PLAN DE LOCALISATION DES FORAGES
II RAPPORT DE FORAGES III RÉSULTATS DES ESSAIS DE LABORATOIRE IV DOCUMENTS FOURNIS POUR L’ÉTUDE V CERCLES DE RUPTURE VI COMPENDIUM PHOTOGRAPHIQUE
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1.0 MISE EN SITUATION
DEC ENVIRO INC. (DEC) a été mandaté par monsieur Vincent Bouré, afin de procéder à
une étude géotechnique dans le cadre de l’étude de stabilité du barrage déversoir en béton
et de la digue en terre du lac des Pins (numéro de répertoire des barrages : X0005112 &
X0005113).
Ces ouvrages sont situés sur le territoire de la Municipalité de St-Adolphe-d’Howard, dans
la région des Laurentides, plus précisément dans la Municipalité régionale de comté
(MRC) des Pays-d’en-Haut. Les ouvrages sont la propriété de L’Association des
propriétaires du Domaine Alpine inc.
Le plan 17 3286.GEO-1, présenté en annexe I, montre la localisation des ouvrages à
l’étude.
Les détails de notre présent mandat géotechnique sont décrits dans l'offre de services
(N/Réf. S-GEO-17835) datée du 24 octobre 2016 et approuvée le 12 novembre 2017 par
monsieur Bouré.
D’après les informations préliminaires fournies par monsieur Bouré, le projet consiste en
l’étude de sécurité du barrage déversoir en béton et de la digue en terre situés autour du
lac des Pins, plus précisément, le projet consiste à évaluer la stabilité des ouvrages dans
le but de formuler des recommandations pertinentes d'ordre géotechnique pour assurer la
stabilité des ouvrages.
L’étude géotechnique a pour but de déterminer la nature de certaines propriétés des sols
en place, le niveau de l’eau souterraine, ainsi que la profondeur du socle rocheux, s’il y a
lieu. Ces renseignements sont nécessaires pour l’étude de stabilité des ouvrages.
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1.1 Localisation géographique du Site à l'étude
Le Site à l’étude correspond à la digue en terre et au barrage déversoir en béton du
lac des Pins, dans la Municipalité de St-Adolphe-d’Howard. L’accès au barrage
déversoir (numéro du barrage X0005112) s’effectue par l’entrée de la plage privée
Alpine. L'accès à la digue en terre (numéro de la digue en terre X0005113)
s’effectue par le chemin Pionner. Les coordonnées géographiques approximatives
du Site sont 45°55'37"N et 75°17'22"O pour l’ouvrage X0005112 et 45°55'41"N et
75°17'8"O pour l’ouvrage X0005113.
La carte suivante dévoile la localisation géographique du Site et les environs
immédiats.
FIGURE 1 : LOCALISATION GÉOGRAPHIQUE DU SITE
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La digue en terre (X0005113) possède une longueur de l’ordre de 30 m et une
hauteur d’environ 2,1 m. Le barrage déversoir (X0005112) possède une longueur
de l’ordre de 60 m et une hauteur d’environ 5,9 m.
La carte ci-dessous révèle la topographie du Site et de la région.
FIGURE 2 : CARTE TOPOGRAPHIQUE DU SITE ET DES ENVIRONS
1.2 Contexte géologique régional
Une recherche dans les bases de données publiques du Ministère de l’Énergie et
des Ressources naturelles (MERN), soit les cartes interactives du SIGÉOM, a
été effectuée.
Selon les cartes interactives, le socle rocheux correspond à une zone géologique
comprenant Anorthosite, anorthosite gabbroïque, gabbro et diorite de la suite
AMCG de Morin.
BARRAGE
DIGUE
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Selon le rapport du Ministère des Richesses Naturelles – Service de l’exploration
géologique intitulé GÉOLOGIE DU QUATERNAIRE - RÉGION DE RAWDON –
LAURENTIDES – SHAWBRIDGE - STE-AGATHE-DES-MONTS de G. Tremblay,
daté de 1977 (Ref. DP-551), plus précisément la carte SHAWBRIDGE 31 G/16
EDITION 2, les dépôts meubles correspondent à des dépôts de marécage, soit de
la tourbe et un peu de terre noire ainsi que des sédiments fluvioglaciaires se
présentant sous forme d’épandage et comprenant également quelques eskers et
moraine de fond et d’ablation.
1.3 Description des ouvrages
1.3.1 Description du barrage déversoir X0005112
Le barrage déversoir X0005112 du lac des Pins a été construit en 1961.
Il s'agit d'un écran de béton à l’amont d’une digue en terre d’environ 5,90 m de
hauteur avec une retenue de 5,50 m et une longueur de 60 m.
Les détails de description du barrage déversoir et des ouvrages d’évacuation sont
présentés sur la fiche technique du barrage déversoir (X0005112), en annexe IV de
ce rapport. Les photographies no 1 et 2 qui y sont représentées montrent
respectivement une vue d’ensemble du barrage déversoir en amont et en aval.
1.3.2 Description de la digue en terre X0005113
La digue en terre X0005113 du lac des Pins a été construite en 1961.
Il s'agit d'une digue en terre d’environ 2,10 m de hauteur avec une retenue de
1,70 m et une longueur de 30 m.
Le contrôle de niveau du lac est assuré par un déversoir en béton pour assurer le
transit des débits vers l’aval.
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Les détails de description du barrage et des ouvrages d’évacuation sont présentés
sur la fiche technique du barrage X0005113 présentée en annexe IV de ce rapport.
Les photographies no 5, 6 et 7 de l’annexe IV montrent une vue générale de la digue
en terre.
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2.0 TRAVAUX SUR LE SITE
2.1 Visite du site
La visite du Site a été effectuée le 19 octobre 2016 par monsieur Mahmoud Hejazi,
ingénieur senior en géotechnique. Le but de cette visite consistait à visualiser l’état
général du Site afin de localiser les forages en tenant compte des contraintes du
terrain et la localisation du barrage déversoir et la digue en terre. De plus, lors de
cette visite, des photographies du Site ont été prises et tous les points pertinents
pour l’étude d’évaluation de la stabilité du barrage déversoir et de la digue ont été
notés.
Les photographies pertinentes du Site sont présentées en annexe IV de ce rapport.
2.2 Travaux de terrain
Les travaux de terrain ont été effectués du 11 au 12 décembre 2017 sous la
supervision constante de madame Vanessa Dubois, technicienne chez DEC.
Le programme de reconnaissance des sols a consisté en la réalisation de trois (3)
forages géotechniques, nommés F-1 à F-3. Les forages ont été effectués avec une
foreuse de type CME-55 montée sur chenilles.
L’implantation des forages sur le terrain a été réalisée par DEC de façon à ce que
les forages soient représentatifs de l'emplacement des ouvrages à l'étude.
Les rapports de forages sont présentés dans l’annexe II du présent rapport et leur
localisation sur le Site est indiquée sur le plan 17 3286.GEO-1 de l’annexe I.
La localisation ainsi que le relevé des élévations des points de forages sur le terrain
ont été effectués par notre personnel technique à partir d’un point géodésique fourni
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par Équipe-Laurence. Le repère de nivellement, soit le sommet du barrage
déversoir en béton, est indiqué sur le plan 17 3286.GEO-1 de l’annexe I.
Toutes les unités stratigraphiques rencontrées ont été décrites et échantillonnées.
Aussi, des observations organoleptiques, géologiques et géotechniques ont été
effectuées par notre personnel technique durant la totalité des travaux de terrain.
Les forages sont décrits en détail dans les sections qui suivent.
2.3 Forages
Les forages ont permis d’intercepter les différentes couches de sol constituant le
terrain à l’étude et de déterminer certaines caractéristiques physiques des sols en
place. Le forage F-1 est représentatif des sols et du roc du barrage déversoir et les
forages F-2 et F-3 sont représentatifs des sols et du roc de la digue en terre.
Les forages ont été arrêtés à une profondeur de reconnaissance maximale
comprise entre 2,60 m (élévation : 352,40 m) et 6,10 m (élévation : 350,29 m).
Lors de la réalisation des forages, des échantillons de sol remaniés ont été prélevés
en continu à l'aide de cuillères fendues standards, permettant ainsi de déterminer
la valeur de l'indice « N » de l'essai de pénétration standard (SPT) selon la norme
CAN/BNQ 2501-140. À partir de cet indice, il est possible de déterminer la
compacité des sols pulvérulents. De plus, des carottes de roc ont été prélevées au
moyen d’un carottier en diamant de calibre « NQ » dont le diamètre intérieur est de
48 mm.
Au total, dix-sept (17) échantillons de sol remaniés ou blocs ont été recueillis dans
l’ensemble des forages ainsi que six (6) courses de carottage de roc ont été
réalisées au moyen du carottier.
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Tous les échantillons ont été utilisés pour la description stratigraphique des sols.
Afin de mesurer le niveau de l’eau souterraine dans les forages, un tube
d’observation en PVC crépiné de 20 mm de diamètre a été installé dans tous les
forages.
Toutes les photographies des travaux de terrain sont présentées à l’annexe VI.
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3.0 TRAVAUX DE LABORATOIRE
Les échantillons récupérés lors des travaux sur le terrain ont été transportés au laboratoire
d’essai, et afin de compléter l'identification des sols, les essais de laboratoire suivants ont
été effectués sur des échantillons représentatifs des sols en place :
• Sept (7) analyses granulométriques par tamisage sur les dépôts meubles ;
• Une (1) analyse granulométrique par sédimentation sur les dépôts meubles ; et,
• deux (2) essais de résistance à la compression uniaxiale sur échantillon de roc.
Le tableau ci-dessous présente la liste des échantillons soumis aux essais de laboratoire
et le type d’essai effectué sur chacun d’entre eux.
TABLEAU 1 : RÉSUMÉ DES ESSAIS DE LABORATOIRE
FORAGE ÉCHANTILLON PROFONDEUR ESSAI
F-1 CF-1 0,00 m à 0,61 m Analyse granulométrique par
tamisage Remblai
F-1 CR-5 2,03 m à 2,34 m Essais de résistance à la
compression uniaxiale
F-2 CR-5 2,89 m à 3,06 m Essais de résistance à la
compression uniaxiale
F-2 CF-2 0,61 m à 1,22 m Analyse granulométrique par
tamisage Remblai
F-2 CF-3 1,22 m à 1,40 m Analyse granulométrique par
tamisage Sol naturel
F-3 CF-1 0,61 m à 1,22 m Analyse granulométrique par
tamisage Remblai
F-3 CF-7 2,44 m à 3,05 m Analyse granulométrique par
tamisage Sol naturel
F-3 CF-9 3,66 m à 4,27 m Analyse granulométrique par
tamisage Sol naturel
F-3 CF-10 4,27 m à 4,88 m Analyse granulométrique par
tamisage et sédimentation Sol naturel
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Tous les résultats des essais de laboratoire, ainsi que les graphiques correspondants, sont
présentés à l’annexe III du présent rapport.
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4.0 DESCRIPTION DES SOLS
4.1 Généralités
La description des sols présentée dans les paragraphes qui suivent ainsi que sur
les rapports de forages n’est garantie qu’à l’endroit même où les forages ont été
réalisés.
Par conséquent, les conclusions et les recommandations basées sur ces
informations sont soumises à cette limitation.
Les conditions rencontrées entre les forages ou ailleurs sur le Site peuvent différer
de celles observées à leur emplacement. DEC devra être avisé promptement de
tout écart décelé entre les matériaux décrits dans le présent rapport et ceux
rencontrés lors des excavations.
Les forages ont permis d’établir la stratigraphie du Site, qui est résumée dans les
paragraphes qui suivent.
4.2 Conditions géologiques
De manière générale, sous la couche de terre végétale ou directement en surface,
les sols rencontrés sur le Site consistent en un remblai suivi du sol naturel reposant
sur un dépôt de till (sable, silt, gravier et/ou blocs en proportions variables) avant
d’atteindre le socle rocheux.
Le tableau de la page suivante présente un résumé de la stratigraphie rencontrée
à l’endroit des forages et les paragraphes suivants dévoilent la description de
chaque couche stratigraphique.
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TABLEAU 2 : RÉSUMÉ DE LA STRATIGRAPHIE
FORAGE ÉP.
REMBLAI
SOL NATUREL PROF. ROC
PROF. FIN
FORAGE
PROF. ÉP.
F-1 0,94 m -- -- 0,94 m Arrêt
volontaire à 2,60 m
F-2 1,22 m 1,22 m 0,18 m 1,40 m Arrêt
volontaire à 3,96 m
F-3 0,74 m 0,74 m 5,36 m -- Arrêt
volontaire à 6,10 m
4.2.1 Remblai
Directement depuis la surface du terrain actuel, tous les forages ont traversé un
remblai hétérogène, mais globalement sableux, avec des proportions variables en
gravier et silt, sur une épaisseur comprise entre 0,74 m (F-3) et 1,22 m (F-2). La
compacité du remblai varie de lâche (F-1) à très dense (F-2 et F-3).
Trois (3) échantillons représentatifs des sols de remblai ont été soumis à une
analyse granulométrique par tamisage et les résultats sont présentés dans le
tableau suivant.
TABLEAU 3 : RÉSUMÉ DE L’ESSAI DE LABORATOIRE SUR LE REMBLAI
IDENTIFICATION ANALYSES
GRANULOMÉTRIQUES CLASSE
UNIFIÉE
(USCS)
DESCRIPTION
FORAGE ÉCH
PROFONDEUR PROPORTIONS (%)
DE A GRAVIER SABLE SILT /
ARGILE
F-1 CF-1 0,00 m 0,61 m 5 83 12 SP Sable, un peu de silt,
traces de gravier
F-2 CF-2 0,61 m 1,22 m 44 39 17 GP Gravier et sable, un
peu de silt
F-3 CF-1 0,00 m 0,61 m 25 60 15 SP Sable graveleux un
peu de silt
ÉCH : Échantillon
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4.2.2 Sol naturel
Sous la couche de remblai, les forages F-2 et F-3 ont traversé le sol naturel. Le sol
naturel est absent au droit du forage F-1 qui a traversé un remblai avant d'atteindre
le roc.
Au droit des forages F-2 et F-3, le sol naturel est constitué majoritairement de sable
et de gravier en proportions variables de silt, renfermant localement des blocs.
Le sol naturel présente une compacité variable. Au droit du forage F-2, la compacité
est très dense et au droit du F-3, la compacité varie de très lâche à moyenne.
L'épaisseur de sol naturel est de 0,18 m (F-2) et plus de 5,36 m (F-3). Il faut noter
que le sol naturel n'a pas été traversé complètement par le forage F-3.
Trois (3) échantillons représentatifs de cet horizon ont été soumis à une analyse
granulométrique par tamisage et les résultats sont présentés dans le tableau
suivant.
TABLEAU 4 : RÉSUMÉ DE L’ESSAI DE LABORATOIRE SUR LE SOL NATUREL
IDENTIFICATION ANALYSES
GRANULOMÉTRIQUES CLASSE
UNIFIÉE
(USCS)
DESCRIPTION
FORAGE ÉCH
PROFONDEUR PROPORTIONS (%)
DE A GRAVIER SABLE SILT /
ARGILE
F-2 CF-3 1,22 m 1,40 m 21 55 24 SM Sable silteux
graveleux
F-3 CF-7 2,44 m 3,05 m 51 43 7 GW Gravier et sable,
traces de silt
F-3 CF-9 3,66 m 4,27 m 20 65 15 SP Sable graveleux, un
peu de silt
F-3 CF-10 4,27 m 4,83 m 9 78 13 SP Sable, un peu de silt,
traces de gravier
ÉCH : Échantillon
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4.2.3 Socle rocheux
Sous la couche de sol naturel, les forages F-1 et F-2 ont atteint le socle rocheux à
une profondeur de 0,94 m en F-1 et 1,40 m en F-2. Le roc n'a pas été atteint au
droit du forage F-3.
Le roc a été carotté en calibre « NQ » permettant d’obtenir des carottes de 48 mm
de diamètre sur une épaisseur de 1,66 m en F-1 et 2,56 m en F-2.
Le roc consiste généralement en une anorthosite grise à grain fin à moyen. Les
joints observés sont globalement subhorizontaux.
Au droit du forage F-1, le socle rocheux a été rencontré à partir de 0,94 m de
profondeur et carotté sur 1,66 m d’épaisseur soit jusqu’à 2,60 m (profondeur de fin
de forage). Il présente un indice de qualité (RQD) bon de 86%.
Au droit du forage F-2, le socle rocheux a été mis en évidence dès 1,40 m de
profondeur. Le socle rocheux présente un indice de qualité (RQD) mauvais, de 0%
entre 1,40 m et 1,70 m (soit sur une épaisseur de 0,30 m), devenant de bonne
qualité RQD variant de 85% à 80% entre 2,44 m et 3,96 m (profondeur de fin de
forage).
Les détails des courses de carottage sont montrés sur les rapports présentés à
l’annexe II et les photographies des carottes de roc sont présentées à l’annexe VI.
Il est important de noter que l’indice de qualité du roc (RQD) est une mesure
indirecte du nombre de fractures et de l’ampleur de l’altération dans un massif
rocheux et n’est pas nécessairement représentatif de la résistance du roc.
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Deux (2) carottes représentatives du socle rocheux ont été soumises à un essai de
résistance à la compression uniaxiale. Les résultats sont les suivants :
TABLEAU 5 : RÉSUMÉ DES ESSAIS DE RÉSISTANCE À LA COMPRESSION UNIAXIALE
SUR LE ROC
IDENTIFICATION RÉSISTANCE
EN
COMPRESSION FORAGE ÉCH PROFONDEUR
DE À
F-1 CR-5 2,03 m 2,34 m 261,0 MPa
F-2 CR-5 2,89 m 3,06 m 159,7 MPa
ÉCH : Échantillon
La classification de la résistance du roc se qualifie en moyenne comme « Très
haute».
Les résultats des essais de laboratoire réalisés, ainsi que les graphiques
correspondants, sont présentés à l’annexe III du présent rapport.
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5.0 EAU SOUTERRAINE
Tous les forages ont été équipés d'un tube d'observation en PVC crépiné de 20 mm de
diamètre dans lequel le niveau d’eau a été mesuré le 7 février 2018.
Le tableau suivant résume le niveau d’eau mesuré dans les forages.
TABLEAU 6 : RÉSUMÉ DES NIVEAUX D’EAU MESURÉS – 07/02/2018
FORAGE PROFONDEUR DU NIVEAU D’EAU
F-1 1,49 m
F-2 0,94 m (eau gelée)
F-3 2,34 m
Dans le forage F-1 (barrage déversoir), le niveau de l'eau souterraine se situe dans le roc
altéré et fracturé. Par contre au droit du F-3 (digue en terre) se situe à l'interface de blocs
et la couche en gravier.
Les niveaux d’eau relevés sont influencés par la fluctuation du niveau d’eau du lac des
Pins. À titre d’information, le niveau d’eau du lac au droit de la digue en terre, plus
précisément dans l’axe du forage F-3 relevé le 06/02/2018 est de 356,10 m. Le niveau
d’eau au droit des forages F-1 à F-3 a été relevé environ 8 semaines après les travaux,
soit le 07/02/2018.
À noter que les niveaux relevés sont également influencés par les circulations d’eau
provenant des eaux d’infiltration, transitant préférentiellement dans les terrains sableux en
fonction de leur proportion en éléments fins et de leur degré de compacité.
ÉQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS Étude géotechnique – Évaluation de la stabilité de talus Barrage déversoir (X0005112) et digue en terre (X0005113), lac des Pins, St-Adolphe-D’Howard, QC Page 17
Enfin, il est important de noter que le niveau des eaux souterraines peut être influencé par
plusieurs facteurs, dont, entre autres, les précipitations et fontes des neiges, et qu’ainsi,
il peut varier avec les saisons.
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6.0 COEFFICIENT DE PERMÉABILITÉ
Le coefficient de perméabilité des matériaux de la digue en terre a été évalué avec la
relation empirique de A. Hazen :
k=Cx (D10)2 en m/sec
C: la constante qui tient compte de la conversion des unités avec une valeur moyenne de
0,01.
D10: diamètre effectif des grains en mm: 0,07 mm (voir la courbe granulométrique de
l'échantillon F-3/CF-10 en annexe III).
Ainsi on obtient un coefficient de perméabilité de 4,9 x 10-5 m/sec, ce qui indique que le
résultat de l'essai de perméabilité est représentatif d'un sol naturel constitué
majoritairement d'un sable. En nous basant sur ce résultat, nous sommes d'avis qu'un
coefficient de perméabilité 4,9 x 10-5 m/sec est représentatif des matériaux de la digue en
terre. Ainsi, les matériaux de corps de la digue en terre sont relativement perméables.
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7.0 QUALITÉ DE BÉTON DU BARRAGE DÉVERSOIR
En nous basant sur nos observations visuelles, nous sommes d'avis que le béton des
culées est en général dans un état acceptable. Cependant sur la photographie no 4 en
annexe IV, on peut voir que le béton de la culée de droite est dégradé à l’interface des
fondations du barrage déversoir. De plus, la photographie no 3 en annexe IV, montre que
le muret nord présente une fissure droite ouverte de 3 à 5 mm. Par contre, aucun
écaillage de surface n’a été observé sur les culées et le muret. Il n’a pas été possible de
voir le contact rocher-béton du barrage déversoir, car les contraintes du terrain ne
permettaient pas d’évaluer la qualité de ce contact.
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8.0 ANALYSE DE STABILITÉ DU TALUS DE LA DIGUE EN TERRE
8.1 Choix du talus critique pour stabilité de pente
La topographie des coupes les plus critiques du talus de la digue en terre à l’étude
a été fournie par ÉQUIPE -LAURENCE. Ces coupes ont servi à l’analyse de stabilité
de talus.
La localisation des coupes est présentée au plan 17 3286.GEO-1, à l’annexe I de
ce rapport.
Les caractéristiques géométriques et physiques ont permis de modéliser l’analyse
au moyen de logiciel « Rocscience ». La stratigraphie des sols au droit des coupes
a été définie à partir des données des forages F-2 et F-3 et résultats des essais en
laboratoire.
8.2 Paramètres de calculs
Les profils stratigraphiques mentionnés plus haut ont été utilisés pour la modélisation
avec le logiciel « SLIDE 7.0 » de la série « Rocscience ». La méthode Bishop a été
choisie pour déterminer les coefficients de sécurité des talus.
Les paramètres de calcul, présentés dans le tableau de la page suivante, ont été
utilisés dans le modèle pour l’analyse de la stabilité du talus.
Ces paramètres ont été déterminés à partir des informations relevées lors de la
réalisation des forages F-2 et F-3.
Cette stabilité dépend des facteurs suivants :
• La géométrie du talus ;
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• Les propriétés des matériaux en place ;
• Les conditions des eaux souterraines ; et
• la surcharge liée aux constructions existantes.
Ces quatre (4) facteurs ont été considérés dans le calcul de coefficient de sécurité.
TABLEAU 7 : PARAMÈTRES UTILISÉS DANS LA MODÉLISATION PAR « ROCSCIENCE »
UNITÉ STRATIGRAPHIQUE
PARAMÈTRES
POIDS VOLUMIQUE Ɣ (kN/m3)
ANGLE DE FROTTEMENT
Φ (º)
COHÉSION Cu (kN/m2)
Sable (F-2) (Remblai de la digue existante)
19 32 0
Sable (F-3) (Remblai)
18 30 0
Socle rocheux (F-2) 22 36 0
Il est à noter que le logiciel « SLIDE 7.0 » permet de tenir compte du régime
hydraulique du site. Les coefficients de sécurité ont été calculés en tenant compte
des conditions hydrauliques les plus défavorables du site à l'étude.
8.3 Résultats des calculs de coefficients de sécurité
Les coefficients de sécurité ont été calculés en utilisant les paramètres indiqués au
tableau précédent.
Il a été analysé :
- Talus naturel au droit du forage F-2 ; et,
- Talus naturel au droit du forage F-3.
Le tableau suivant présente les résultats des calculs des coefficients de sécurité :
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TABLEAU 8 : COEFFICIENTS DE SÉCURITÉ DES TALUS ANALYSÉS
ÉTAT
COEFFICIENT DE SÉCURITÉ
SANS CHARGE SISMIQUE AVEC CHARGE SISMIQUE
Talus amont (F-2) 2,93 2,08
Talus aval (F-2) 1,63 1,14
Talus amont (F-3) 1,82 1,00
Talus aval (F-3) 3,43 1,82
Les cercles de rupture correspondants sont présentés à l’annexe V (coupes ST1 à
ST8).
Les talus doivent présenter à tout moment un coefficient de sécurité minimal de Fs =
1,3.
Il se dégage du tableau 9 que les talus analysés en amont et en aval de la digue sont
stables.
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9.0 CONCLUSIONS ET RECOMMANDATIONS
9.1 Généralités
DEC ENVIRO INC. (DEC) a été mandaté par monsieur Vincent Brulé, afin de
procéder à une étude géotechnique dans le cadre de l’étude de stabilité du barrage
déversoir en béton et de la digue en terre du lac des Pins. Voici le numéro de
répertoire des ouvrages :
• Barrage déversoir : X0005112;
• Digue en terre : X0005113.
Ces ouvrages sont situés sur le territoire de la Municipalité de St-Adolphe-
d’Howard, dans la région des Laurentides, plus précisément dans la Municipalité
régionale de comté (MRC) des Pays d’en-Haut. Les ouvrages sont la propriété de
L’Association des propriétaires du Domaine Alpine inc.
Le plan 17 3286.GEO-1, présenté en annexe I, montre la localisation des ouvrages
à l’étude.
Les détails de notre présent mandat géotechnique sont décrits dans l'offre de
services (N/Réf. S-GEO-17835) datée du 24 octobre 2016 et approuvée le 12
novembre 2017 par monsieur Bouré.
D’après les informations préliminaires fournies par monsieur Bouré, le projet
consiste en l’étude de sécurité de la digue en terre et du barrage déversoir du lac
des Pins. Plus précisément, le projet consiste à évaluer la stabilité de la digue en
terre et du barrage déversoir, le potentiel de liquéfaction des matériaux constituants
le corps et la fondation de la digue ainsi que sa stabilité sismique dans le but de
faire des recommandations d’ordre géotechnique.
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L’étude géotechnique a pour but de déterminer la nature de certaines propriétés
des sols en place, le niveau de l’eau souterraine, ainsi que la profondeur du socle
rocheux, s’il y a lieu. Ces renseignements sont nécessaires pour l’étude de stabilité
des ouvrages et du terrain de fondation afin de formuler des recommandations
géotechniques.
L’étude réalisée a mené aux conclusions et recommandations présentées aux
sections suivantes.
9.2 Barrage déversoir (no : X0005112)
Le plan 17 3286.GEO-1 présenté en annexe I, montre l’emplacement du barrage
déversoir et les photographies en annexe IV montrent les culées aval/amont ainsi
que le muret en béton qui soutient les sols du côté amont. Selon la fiche technique
présentée en annexe IV, le barrage déversoir a d’environ 5,90 m de hauteur avec
une retenue de 5,50 m et une longueur de 60 m.
Il y a deux culées qui supportent le déversoir ainsi qu’un mur en béton qui supporte
la poussée des terres en amont. Les photographies en annexe IV illustrent les
détails du barrage déversoir.
Le barrage déversoir est dans un état acceptable, cependant tel que décrit au
paragraphe 7.0, le béton de la culée de droite du déversoir présente des
dégradations à sa base. Étant donné qu’il n’a pas été possible de faire un forage au
centre du barrage déversoir, nous ne pouvons pas juger de la qualité du contact
entre le rocher et le béton.
Dans le cas où des plans et devis seront requis pour la réfection des ouvrages, nous
recommandons de réaliser un forage oblique dans l’axe du barrage déversoir à
partir du chemin Pionner (aval du barrage déversoir) afin de vérifier le contact
rocher-béton.
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9.3 Digue en terre (no : X0005113)
Selon la fiche technique, la digue en terre a une hauteur de 2,10 m, une retenue de
1,70 m et une longueur de 30 m. Les forages F-2 (élévation 354,20 m) et F-3
(élévation 356,39 m) sont représentatifs des matériaux de la digue. Il faut note qu’il
y a une dénivellation de 2,19 entre la surface des deux (2) forages. La section B-B’
est au droit du forage F-2 et la section C-C’, entre les forages F-2 et F-3, tel
qu’indiqué au plan 17 3286.GEO-1.
9.3.1 Matériaux de corps de la digue en terre
En se basant sur les données du paragraphe précédent, les matériaux du
corps de la digue en terre sont constitués en partie d’un remblai constitué de
sable et gravier de compacité dense à très dense et en partie de blocs.
Basé sur les résultats des forages, on peut conclure que les matériaux
constituant le remblai sont suffisamment compacts.
En se basant sur la nature et les caractéristiques des échantillons analysés,
les matériaux constituant la digue sont relativement perméables.
Enfin, aucun indice d'infiltration d'eau n'a été noté lors de la visite du 19
octobre 2017 entre l’amont et l’aval de la digue en terre.
9.3.2 Matériaux de fondation de la digue en terre
Basé sur les résultats des forages, il s’avère que les matériaux constituants
la fondation de la digue en terre sont en partie sur un sable silteux graveleux
très dense et en partie sur des blocs rencontrés respectivement à des
élévations de 352,98 m (F-2) et 355,65 m (F-3). Le lit de la digue en terre se
situe sur des matériaux compacts, mais avec un certain degré
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d’hétérogénéité. Il faut noter que les forages n’ont pas été réalisés sur le
sommet de la digue en terre étant donné les contraintes d’accès et nous
avons assumé que ces forages sont représentatifs des matériaux de la digue
en terre.
9.4 Capacité portante admissible (ÉLUT)
Les résultats de la reconnaissance des sols et ceux des essais en laboratoire
réalisés ont permis d’évaluer la capacité portante admissible des sols d’assise des
fondations du barrage déversoir et la digue en terre.
9.4.1 Barrage déversoir
Selon le rapport de forage F-1 présentée en annexe II de ce rapport, les fondations
du barrage déversoir sont au roc composé d’anorthosite grise à grains fins à moyen
dont l’indice de qualité varie de moyen en surface et devenant bon en profondeur.
Un essai de compression uniaxiale, réalisé sur une carotte représentative du roc,
donne une valeur de 261 kPa à la rupture ce qui indique que la classification de la
résistance de la roche est classifiée comme « Très haute ».
Capacité portante (ELUT)
Basé sur ce résultat et en tenant compte des joints subhorizontaux ainsi que les
recommandations du Manuel canadien d’ingénierie des fondations (4e édition,
2013), nous recommandons une valeur de capacité portante (ÉLUT) de 8 MPa.
Capacité portante aux états limites ultimes (ÉLUL)
La capacité portante aux états limites ultimes (ÉLUL) est généralement équivalente
approximativement à trois (3) fois la capacité portante aux états limites d'utilisation
(ÉLUT) soit environ 24 MPa pour le roc sain rencontré sur le Site.
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9.4.2 Digue en terre
Le plan 17 3286.GEO-1 présenté en annexe I, montre la géométrie de la digue (voir
les sections B-B' et C-C'). Les données de base de ces sections types proviennent
des plans CR01 et CR02 fournis par ÉQUIPE-LAURENCE présentés en annexe IV
et les matériaux représentatifs du corps et de la fondation de la digue en terre
proviennent des forages F-2 à F-3.
Matériaux des sols d’assise de la digue en terre
Basé sur les résultats des forages, il s’avère que les matériaux constituants la
fondation de la digue en terre sont en partie sur un sable silteux graveleux très
dense et en partie sur des blocs rencontrés respectivement à des élévations de
352,98 m (F-2) et 355,65 m (F-3). Le socle rocheux a été rencontré à une élévation
de 352, 80 m au droit du forage F-2 et n’a pas été rencontré au droit du forage F-3.
Un essai de compression uniaxiale, réalisé sur une carotte représentative du roc,
donne une valeur de 159,70 kPa à la rupture ce qui indique que la classification de
la résistance de la roche est classifiée comme « Très haute ».
Capacité portante admissible (ÉLUT)
Les résultats de la reconnaissance des sols et ceux des essais en laboratoire
réalisés ont permis d’évaluer la capacité portante admissible du socle rocheux au
droit du forage F-2 et du sol d’assise des fondations de la digue au droit du forage
F-3.
Selon la fiche technique de la digue (No. X0005113) en annexe IV de ce rapport,
les sols d’assises des fondations de la digue sont situés à une élévation de ±
354,9 m soit ± 2,10 m de profondeur à partir de la crête de la digue (élévation de
357 m).
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À cette profondeur, les sols naturels sont constitués d'un sable et gravier de
compacité très lâche à lâche, nous amenant à recommander une valeur de capacité
portante (ÉLUT) de 200 kPa. Sous cette contrainte, les tassements totaux et
différentiels seront inférieurs à 25 mm et 20 mm respectivement.
Capacité portante aux états limites ultimes (ÉLUL)
La capacité portante aux états limites ultimes (rupture) peut être calculée à partir de
l’équation donnée dans le Manuel canadien d’ingénierie des fondations (4e édition,
2013) :
qu = c NC SC + qs Nq Sq + 0,50 γ B Nγ Sγ
Où :
qu : Capacité portante aux états limites ultimes (kPa) ;
c : Cohésion du sol (kPa) ;
qs : Poids actuel des terres au niveau des fondations (kPa) ;
γ : Poids volumique total ou déjaugé du sol sous la fondation (kN/m3) ;
B : Largeur de la fondation (m) ;
Nc, Nq et Nγ sont des coefficients de capacité portante, sans dimension, fonction de
φ;
SC, Sq, Sγ sont des coefficients de modification, sans dimension, pour tenir compte
de la géométrie des fondations.
Le tableau de la page qui suit présente les valeurs typiques des différents
paramètres pour le sol dominant des assises de fondation.
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TABLEAU 9 : RÉSUMÉ DES PARAMÈTRES POUR LE CALCUL DE L’ÉLUL
PARAMÈTRES POUR LE CALCUL DE L’ÉLUL
PARAMÈTRES SABLE SILTEUX GRAVELEUX
COMPACITÉ DENSE
Poids volumique humide, γ 19 kN/m3
Poids volumique déjaugé, γ’ 9 kN/m3
Cohésion, c 0 kPa
Angle de frottement interne, φ 31°
Coefficient de portance pour la cohésion, NC 33
Coefficient de portance pour la surcharge des terres, Nq 21
Coefficient de portance pour la profondeur, NƔ 18
Coefficient de résistance géotechnique 0,5
9.5 Potentiel de liquéfaction
En réponse aux commentaires formulés par le Centre d’expertise hydrique du
Québec (CEHQ), le potentiel de liquéfaction a été évalué selon l'approche de Youd
and al. (2001) « Liquefaction Resistance of Soils: Summary Report from the 1996
NCEER and 1998 NCEER/NSF Workshops on Evaluation of Liquefaction
Resistance of Soils » et sur la base des résultats de la présente
campagne géotechnique.
À partir des données recueillies au droit des forages F-2 et F-3 (représentant les
conditions critiques relevées lors des présents travaux), cette analyse révèle que le
sol naturel sous-jacent au remblai de la digue ne présente pas un potentiel de
liquéfaction lors d’un évènement sismique d'intensité importante.
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Dans le cas où une analyse plus poussée serait requise, nous recommanderions
d'effectuer des levés sismiques par une firme spécialisée en la matière dans le but
de réaliser une analyse approfondie du potentiel de liquéfaction.
9.6 Stabilité du talus
L’ensemble des données recueillies lors de la réalisation des travaux de
reconnaissance sur le terrain, de l’analyse des documents historiques disponibles,
de l’interprétation des cartes géologiques et topographiques du secteur à l’étude,
ainsi que les observations visuelles réalisées sur le Site ont mené à l’élaboration
d’un modèle numérique à l’aide du logiciel « SLIDE 7.0 » de la série « Rocscience »,
permettant de fournir un aperçu de la stabilité du talus de la digue. La méthode
Bishop a été choisie pour déterminer les coefficients de sécurité des talus. Les
paragraphes suivants offrent une description détaillée du modèle numérique utilisé
pour l’étude de stabilité :
9.6.1 Observations visuelles générales
Lors de la visite de reconnaissances qui a été réalisée par DEC le 19 octobre 2017,
les éléments suivants ont été notés :
• Aucun indice d’instabilité n'a été observé sur les parements visibles de la digue
en terre ;
• Aucune fissure n'a été notée sur les parties visibles de la digue en terre ;
• Aucune venue d'eau n'a été observée sur le versant aval de la digue en terre ;
et,
• Les photographies disponibles à l’annexe IV montrent un aperçu général
de la digue en terre.
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9.6.2 Géométrie de la digue en terre
Les deux (2) coupes B-B' et C-C', représentées sur plan 17 3286.GEO-1 de
l’annexe I, ont été analysées. Ces coupes ont été positionnées de manière à couvrir
l’emprise géographique de la digue en terre. Les conditions en amont (côté lac) et
en aval (côté chemin Pionner) ont été considérées.
La géométrie de la digue en terre a été définie à partir des informations
topographiques fournies par ÉQUIPE LAURENCE EXPERTS-CONSEILS au droit
des plans CR01 et CR02 présentés à l’annexe IV.
La stratigraphie des sols constituants le corps et la fondation de la digue est basée
sur les résultats des forages F-2 et F-3 et des essais de laboratoire.
Enfin, le niveau du lac relevé le 6 février 2018 a été utilisé afin d’évaluer son impact
sur la stabilité de la digue. Ce niveau est de 356,10 au droit du forage F-3.
Paramètres physiques et mécaniques utilisés
Les paramètres physiques et mécaniques des matériaux constituants le corps et la
fondation de la digue ont été utilisés pour déterminer les paramètres de calcul
nécessaires pour la modélisation.
Le tableau 7 présenté à la section 8.2 résume les propriétés physiques et
mécaniques des sols utilisés pour le calcul des coefficients de sécurité :
Stabilité de la digue en terre et de sa fondation
La stabilité de la digue en terre et sa fondation a été évaluée en tenant compte des
aspects suivants :
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• La stabilité des pentes de corps et de la fondation de la digue en terre face à
la rupture ;
• La stabilité face au phénomène de liquéfaction ; et,
• La stabilité face à un débordement de la crête.
L'association canadienne des barrages recommande de tenir compte des cas de
chargement suivants pour l'analyse de stabilité des pentes des ouvrages en terre :
• Réservoir vide ;
• Condition normale d'opération sans et avec le séisme ; et,
• Vidange rapide ou partielle du barrage.
Étant donné l'absence des ouvrages de contrôle et vu que l'objectif est de maintenir
le niveau du lac autour de l'élévation 355 m, le réservoir ne sera jamais vide et la
vidange rapide n'est pas envisageable. Par conséquent, seul le cas des conditions
normales d’opération a été traité.
La stabilité face à la rupture pour condition normale des opérations a été évaluée
en considérant les sections B-B' et C-C' comme représentative de l'ensemble de la
digue en terre. Cette stabilité dépend également des facteurs suivants :
• Géométrie du talus ;
• Propriétés des matériaux en place ;
• Conditions du niveau de l’eau souterraine ;
• Indications de glissement antérieur ; et,
• Charges sismiques.
Ces cinq (5) facteurs ont été considérés dans le calcul de coefficient de sécurité.
Résultats des analyses de stabilité
Le logiciel de modélisation numérique « Slide 7.0 » de ROCSCIENCE a été utilisé
pour le calcul des facteurs de sécurité de la digue en terre à l’étude.
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Les méthodes de calcul de Janbu et Bishop ont été employées, afin de pouvoir
comparer les différences entre chaque méthode, ainsi que pour mettre en évidence
la fiabilité des résultats obtenus.
Selon les « Recommandations de la sécurité des barrages de l’Association
canadienne des barrages publiés en 2007 », les facteurs de sécurité ont été évalués
d’abord en considérant un niveau maximal d’exploitation et par la suite en tenant
compte d’une simulation avec les conditions de séisme dans le secteur à l’étude.
Selon la fiche technique du barrage présentée en annexe VI, l’intensité sismique
correspond à la zone sismique 4. Un coefficient d’accélération de 0,15 a été utilisé
pour l’analyse sismique.
Ainsi, les facteurs de sécurité visés sont de 1,50 et de 1,00, respectivement pour
un chargement avec un niveau maximal, sans et avec charge sismique.
Le tableau 9 présenté à la section 7.3 résume les facteurs de sécurité obtenus pour
les deux (2) cas d’analyses mentionnés.
Les figures montrant les résultats obtenus des simulations numériques avec le
logiciel « Slide 7.0 » sont présentées à l’annexe V du présent rapport.
Les talus doivent présenter à tout moment un coefficient de sécurité minimale de
Fs = 1,5 en aval de la digue en terre, sans tenir compte des charges sismiques, et
de Fs = 1,1 avec les charges sismiques.
En conséquence, de manière générale on remarque que les coefficients de sécurité
de la configuration proposée sont acceptables pour l'ouvrage à l'étude. Les
coefficients pourront être augmentés davantage avec certaines corrections de la
compacité du remblai.
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9.7 Risques associés de boulance du sable (phénomène de renard) – Digue en
terre
En se basant sur la géométrie des sections B-B' et C-C' (voir plan 17 3286.GEO-1
en annexe I) et en tenant compte du niveau de retenue, le gradient hydraulique au
pied aval de la digue en terre a été estimé à 0,25.
Or, le gradient hydraulique critique est de 0,84 pour des matériaux de
compacité lâche.
Par conséquent, le risque de formation de renard au pied de la digue en terre est
considéré comme négligeable.
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9.8 Recommandations
9.8.1 Choix des matériaux pour la digue en terre projetée
Dans le cas de préparation d’un plan et devis pour la réfection des ouvrages, le
choix des matériaux à utiliser pour la digue en terre projetée dépendra
vraisemblablement de la disponibilité de matériau d’emprunt à proximité
de l’ouvrage.
Cependant, nous recommandons l’utilisation d’un sable de type MG-112.
La sélection des matériaux devra être approuvée par un ingénieur géotechnique
compétent en la matière et devra tenir compte notamment des sols d’appuis de
l’ouvrage projeté.
Nous recommandons de construire la digue en terre projetée en remblai contrôlé
compacté en couche de 300 mm à 95 % de l’optimum Proctor-modifié, depuis le
niveau du sol naturel non remanié et exempt de matières organiques. À cet effet, la
terre végétale décrite à la section 4 du présent rapport devra être excavée de
l’emprise de l’ouvrage projeté.
9.8.2 Drainage au pied du talus
Nous recommandons de prévoir un système de drainage au pied du talus aval de
la digue en terre (tapis drainant respectant les critères de filtre), ayant pour but
d'éviter le phénomène d’érosion interne par les forces de filtration des particules
fines et d'érosion interne.
9.8.3 Surveillance des ouvrages
Nous recommandons de réaliser des inspections régulières, faites par du personnel
qualifié, afin de visualiser l’état du barrage déversoir. Cette surveillance a pour
ÉQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS Étude géotechnique – Évaluation de la stabilité de talus Barrage déversoir (X0005112) et digue en terre (X0005113), lac des Pins, St-Adolphe-D’Howard, QC Page 36
objectif d’évaluer la stabilité globale du barrage déversoir et de la digue en terre,
ainsi que de vérifier la présence de fuites éventuelles et l’intensité de l’érosion à la
base du talus aval.
9.8.4 Contrôle des matériaux
/
Nous recommandons le suivi des travaux de chantier par un ingénieur-
géotechnicien afin d’assurer la conformité des matériaux et des méthodes de
construction, notamment au niveau de la compaction des sols de remblai existant
et projeté.
ÉQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS Étude géotechnique – Évaluation de la stabilité de talus Barrage déversoir (X0005112) et digue en terre (X0005113), lac des Pins, St-Adolphe-D’Howard, QC Page 37
10.0 LIMITATIONS
Les travaux réalisés dans le cadre de cette étude n’ont pas fait l’objet de contraintes
spécifiques.
Les commentaires et conclusions de ce rapport sont basés sur les résultats obtenus à
l'emplacement des forages et des prélèvements d'échantillons.
Il est possible que les conditions géologiques, hydrogéologiques et environnementales
varient sur le site à l'étude.
Le cas échéant, nous tenons à être avisés de tout changement pour que nous puissions
modifier ou adapter nos conclusions et nos recommandations.
Ce rapport doit être lu dans son ensemble, puisque des sections prises hors contexte
peuvent être trompeuses. Si des différences venaient à se glisser entre la version
préliminaire et la version finale de ce rapport, cette dernière prévaudrait.
Espérant ce rapport à votre entière satisfaction, nous vous prions de ne pas hésiter à nous
contacter si des renseignements supplémentaires vous paraissent utiles relativement à
son contenu.
DEC ENVIRO INC.
Rapport préparé par : Approuvé par : Catherine Prince Mahmoud Hejazi, ing. Dr ing. Chargée de projets Directeur géotechnique
I – PLAN DE LOCALISATION DES FORAGES
Plan No.:
Scale / Echelle
Date:
Project Name / Nom Du Projet
Drawn By / Dessin Par:FEV.,2018
J.O.
17 3286.GEO-1
-
LOCALISATION DES SONDAGESEVALUATION DE LA STABILITE DE TALUSETUDE GEOTECHNIQUECLIENT: EQUIPE LAURENCE
NOTE : RN: SOMMET BETON DU BARRAGE/PLAN CR02 SECTION 0+025 D'EQUIPE-LAURENCE
BARRAGE DEVERSOIR (X0005112) ETDIGUE EN TERRE (X0005113), LAC DESPINS, ST-ADOLPHE D'HOWARD, QC.
RN(elev: 355.00m)
F-1(elev: 355.00m)
F-2(elev: 354.20m)
F-3(elev: 356.39m)
CHEMIN PIONEER
CHEM
IN A
PPLE
VAL
LEY
LAC DES PINS
= 353.60m
= 353.26m
= 354.05m
C'
C
B
B'
A'
A
ECHELLE (m)
0 5 20 30 50
DIGUE EN TERRE
BARRAGE DEVERSOIR
LEGENDE
: SONDAGES DEC, FEV. 2018
: ARBRE
: BATIMENT
: BARRAGE DEVERSOIR (X0005112)
: DIGUE EN TERRE (X0005113)
A-A' C-C'B-B'
II – RAPPORT DE FORAGES
NOTE EXPLICATIVE SUR LES RAPPORTS DE SONDAGE
Les sondages réalisés sont décrits selon la terminologie présentée dans la présente note explicative. Ces notes fournissent
la description des symboles, abréviations et les terminologies utilisées dans les rapports de sondage.
PROFONDEUR ET ÉLÉVATION
La profondeur et l’élévation des différents horizons sont mesurés par rapport
à la surface du terrain ou tel qu’indiqué. Les élévations peuvent être géodésiques ou arbitraires, le niveau de référence est mentionné dans le
rapport d’étude. L’échelle est donnée en mètre.
NIVEAU D’EAU
ÉCHANTILLONS ET ESSAIS
TYPE ET NUMÉRO
La colonne « Type et numéro » correspond à la numérotation de l’échantillon.
Il comprend deux lettres identifiant le type d’échantillonnage, suivi d’un chiffre
séquentiel. Les types d’échantillonnage sont les suivants :
CF : Cuillère fendue EL : Lavage CG : Carottier grand diamètre ET : Tarière TM : Tube à paroi mince VR : Vrac CR : Carottier diamanté
ÉTAT
La profondeur, la longueur et l’état de chaque échantillon sont indiqués dans
cette colonne. Les symboles suivants illustrent l’état de l’échantillon
INDICE DE QUALITÉ DU ROC, RQD
Valeur exprimée en pourcentage exprimant le rapport de la sommation des
longueurs de carotte ≥10 cm à la longueur réelle forée.
RÉCUPÉRATION
Valeur exprimée en pourcentage exprimant la longueur récupérée dans
l’échantillonneur par rapport à la longueur réelle forée.
DESCRITION DES UNITÉS STRATIGRAPHIQUES
Chaque unité stratigraphique est décrite selon les terminologies d’usage
énumérées ci-après. La compacité des sols pulvérulents est définie par
l’indice de pénétration standard « N » et la consistance des sols cohérents
d’après leur résistance au cisaillement non drainé (Cu).
CLASSIFICATION
NOM DE L’ÉLÉMENT DIMENSIONS DES PARTICULES (mm)
Argile < 0.002
Silt 0.002 à 0.08
Sable 0.08 à 4.75
Gravier 4.75 à 75
Caillou 75 à 300
Bloc > 300
TERMINOLOGIE
TERMINOLOGIE DESCRIPTIVE PROPORTION (%)
« Traces » 1 à 10
« Un peu » 10 à 20
Adjectif (ex. : sableux, silteux) 20 à 35
« et » > 35
SOLS PULVÉRULENTS
COMPACITÉ INDICE « N »
« N » (coups/30 cm)
Très lâche 0 à 4 Lâche 4 à 10
Compacte ou moyenne 10 à 30
Dense 30 à 50 Très dense > 50
SOLS COHÉRENTS
CONSISTANCE RÉSISTANCE, Cu (kPa)
Très molle < 12 Molle 12 à 25
Ferme ou moyenne 25 à 50 Raide 50 à 100
Très raide 100 à 200 Dure > 200
PLASTICITÉ LIMITE DE LIQUIDITÉ, WL (%) Faible < 30 %
Moyenne 30 à 50 %
Élevée > 50 %
SENSIBILITÉ St (Cu/Cr)
Faible < 2 Moyenne 2 à 4 Forte 4 à 8 Très Forte 8 à 16 Sensible > 16
ROC
INDICE DE QUALITÉ RQD (%)
Très mauvaise < 25
Mauvais 25 à 50
Moyen 50 à 75
Bon 75 à 90
Excellent > 90
DISCONTINUITÉS ESPACEMENT (mm)
Très rapprochées < 60
Rapprochées 60 à 200
Modérément Espacées 200 à 600
Espacées 600 à 2 000
Très Espacées > 2000
JOINTS OUVERTURE (mm)
Fermés < 0.5
Entrouverts 0.5 à 10
Ouverts >10
RÉSISTANCE EN COMPRESSION qu (MPa)
Extrêmement faible < 1
Très faible 1 à 5
Faible 5 à 25
Moyenne 25 à 50
Forte 50 à 100
Très forte 100 à 250
Extrêmement forte > 250
ESSAIS IN SITU ET EN LABORATOIRE
Les résultats des essais effectués en chantier et en laboratoire sont indiqués
dans les colonnes « Essais in situ et en laboratoire » à la profondeur
correspondante.
La colonne « Niveau d’eau » indique le
niveau de l’eau souterraine mesuré dans
un tube d’observation, un piézomètre, un
puits d’observation ou directement dans
un sondage. Le croquis ci-contre illustre
les différents symboles utilisés.
Remanié
Intact
Perdu
Échantillonnage
avec carottier
diamanté
No. DU SONDAGE
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ÉCHANTILLION
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(%
)
SP
T (
N)
DESCRIPTION DES LIEUX ET REMARQUES SYMBOLES STRATIGRAPHIQUES
ROC
CAILLOUXET BLOCS
GRAVIER
SABLE
SILT
ARGILE
TOPOGRAPHIE:VÉGÉTATION:NIV. D'EAU:REMARQUES:
TECHN.:
1
1
2
3
4
PROF. TUBE:PHOTOS:
RQ
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%)
DC
PT
(N
)
Cu
(k
Pa)
in - situ
ESSAIS
ENLABORATOIRE
REMBLAI
SOL ORGA-NIQUE
ASPHALTE
BÉTON
PIERRECONCASSÉE
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
PROJET: ÉTUDE GEOTECHNIQUE - ÉVALUATION DE LA STABILITÉ DE TALUS
EFFECTUÉ PAR: V. DUBOIS, TECH.
F-1No. DE PROJET: 17 3286.GEO
11/12/2017
CLIENT: EQUIPE LAURENCE
SITE: BARRAGE DEVERSOIR (X0005112) ET DIGUE EN TERRE (X0005113), LAC DES PINS,ST-ADOLPHE D'HOWARD, QC.
CR-3
SUPERVISÉ PAR: M. HEJAZI, ING., DIR. ING.
0.61 - 0.94 m :IDEMPRÉSENCE DE BLOCS
CF-1 603465
REMBLAI
0.00 - 0.61 m :SABLE, UN PEU DE SILT, TRACES DE GRAVIERCOMPACITÉ : LÂCHE AG
CF-2 5550 pour 1
SOCLE ROCHEUX
0.94 - 1.42 m :ANORTHOSITE GRISE À GRAINS FINS ÀMOYEN AVEC JOINTS SUBHORIZONTAUXINDICE DE QUALITÉ : MOYEN
1.42 - 2.60 m :IDEMRÉSISTANCE DE LA ROCHE : TRÈS FORTEINDICE DE QUALITÉ : BON
NIVEAU D'EAU MESURÉ LE 07/02/2018
= 1.49m
FIN DU FORAGE F-1 À 2.60m -ARRÊT VOLONTAIRE
75 69
CR-4 85 86
CR-5 100 86 f'c = 261 MPa
355.00
354.06
353.51
352.40
No. DU SONDAGE
EFFECTUÉ LE
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ÉCHANTILLION
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(%
)
SP
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N)
DESCRIPTION DES LIEUX ET REMARQUES SYMBOLES STRATIGRAPHIQUES
ROC
CAILLOUXET BLOCS
GRAVIER
SABLE
SILT
ARGILE
TOPOGRAPHIE:VÉGÉTATION:NIV. D'EAU:REMARQUES:
TECHN.:
1
1
2
3
4
PROF. TUBE:PHOTOS:
RQ
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%)
DC
PT
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)
Cu
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Pa)
in - situ
ESSAIS
ENLABORATOIRE
REMBLAI
SOL ORGA-NIQUE
ASPHALTE
BÉTON
PIERRECONCASSÉE
2
3
4
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6
7
8
9
10
11
12
13
EFFECTUÉ PAR: V. DUBOIS, TECH.
F-2No. DE PROJET: 17 3286.GEO
11/12/2017
CLIENT: EQUIPE LAURENCE
CF-3
SUPERVISÉ PAR: M. HEJAZI, ING., DIR. ING.
0.61 - 1.22 m :GRAVIER ET SABLE, UN PEU DE SILTCOMPACITÉ : DENSE
CF-1 1004333914
REMBLAI
0.00 - 0.61 m :GRAVIER SABLEUXCOMPACITÉ : DENSE
AGCF-2
15231214
SOCLE ROCHEUX
1.40 - 2.44 m :30cm ROC DÈSAGRÉGÉD'ANORTHOSITE GRISE À GRAINS FINS ÀMOYEN AVEC JOINTS SUBHORIZONTAUXINDICE DE QUALITÉ : TRÈS MAUVAIS
NIVEAU D'EAU MESURÉ LE 07/02/2018
= 0.94m (EAU GELÉE)
FIN DU FORAGE F-2 À 3.96m -ARRÊT VOLONTAIRE
50
CR-4 60 0
CR-5 95 85 f'c = 159.70 MPa
SOL NATUREL
1.22 - 1.40 m :SABLE SILTEUX GRAVELEUXPRÉSENCE DE BLOCSCOMPACITÉ : TRÈS DENSE
2.44 - 3.96 m :IDEMRÉSISTANCE DE LA ROCHE : TRÈS FORTEINDICE DE QUALITÉ : BON
CR-6 91 80
1350 pour 1
25
AG
354.20
353.26
350.24
352.80
PROJET: ÉTUDE GEOTECHNIQUE - ÉVALUATION DE LA STABILITÉ DE TALUS
SITE: BARRAGE DEVERSOIR (X0005112) ET DIGUE EN TERRE (X0005113), LAC DES PINS,ST-ADOLPHE D'HOWARD, QC.
352.98
No. DU SONDAGE
EFFECTUÉ LE
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(%
)
SP
T (
N)
DESCRIPTION DES LIEUX ET REMARQUES SYMBOLES STRATIGRAPHIQUES
ROC
CAILLOUXET BLOCS
GRAVIER
SABLE
SILT
ARGILE
TOPOGRAPHIE:VÉGÉTATION:NIV. D'EAU:REMARQUES:
TECHN.:
1
1
2
3
4
PROF. TUBE:PHOTOS:
RQ
D (
%)
DC
PT
(N
)
Cu
(k
Pa)
in - situ
ESSAIS
ENLABORATOIRE
REMBLAI
SOL ORGA-NIQUE
ASPHALTE
BÉTON
PIERRECONCASSÉE
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
CF-8 10
EFFECTUÉ PAR: V. DUBOIS, TECH.
F-3No. DE PROJET: 17 3286.GEO
11/12/2017
CLIENT: EQUIPE LAURENCE
SOL NATUREL
0.74 - 2.44 m :PRÉSENCE DE BLOCS
CR-6
CR-4
CR-3
CF-9
poids du marteau226
2464
SUPERVISÉ PAR: M. HEJAZI, ING., DIR. ING.
0.61 - 0.74 m :SABLE BRUN GRAVELEUX
2.44 - 3.05 m :GRAVIER ET SABLE, TRACES DE SILTCOMPACITÉ : TRÈS LÂCHE
3.05 - 3.66 m :SABLE BRUN GRAVELEUX
3.66 - 4.27 m :SABLE GRAVELEUX, UN PEU DE SILTCOMPACITÉ : LÂCHE
CF-7 106311
CF-1 405558117
REMBLAI
0.00 - 0.61 m :SABLE GRAVELEUX, UN PEU DE SILTCOMPACITÉ : TRÈS DENSE AG
CF-2 5 350 pour 3"
40
AG
AG
356.39
354.05
CR-5
PROJET: ÉTUDE GEOTECHNIQUE - ÉVALUATION DE LA STABILITÉ DE TALUS
SITE: BARRAGE DEVERSOIR (X0005112) ET DIGUE EN TERRE (X0005113), LAC DES PINS,ST-ADOLPHE D'HOWARD, QC.
353.95
355.65
No. DU SONDAGE
EFFECTUÉ LE
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(m
)
PR
OF
ON
DE
UR
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)
PR
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ON
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NS
T. D
U P
UIT
SE
T N
IVE
AU
D'E
AU
ST
RA
TIG
RA
PH
IE
DESCRIPTION DU SOL
ÉCHANTILLION
ÉT
AT
NU
MÉ
RO
TY
PE
RÉ
CU
PÉ
-R
AT
ION
(%
)
SP
T (
N)
DESCRIPTION DES LIEUX ET REMARQUES SYMBOLES STRATIGRAPHIQUES
ROC
CAILLOUXET BLOCS
GRAVIER
SABLE
SILT
ARGILE
TOPOGRAPHIE:VÉGÉTATION:NIV. D'EAU:REMARQUES:
TECHN.:
14
5
6
7
8
PROF. TUBE:PHOTOS:
RQ
D (
%)
DC
PT
(N
)
Cu
(k
Pa)
in - situ
ESSAIS
ENLABORATOIRE
REMBLAI
SOL ORGA-NIQUE
ASPHALTE
BÉTON
PIERRECONCASSÉE
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
CF-9
50CF-10
80CF-12
53105
EFFECTUÉ PAR: V. DUBOIS, TECH.
SUPERVISÉ PAR: M. HEJAZI, ING., DIR. ING.
4.88 - 5.49 m :SABLE GRIS, UN PEU DE GRAVIER, TRACESDE SILT, SATURÉCOMPACITÉ : LÂCHE
5.49 - 6.10 m :SABLE BRUN-GRIS, TRACES DE GRAVIER ETDE SILT, HUMIDECOMPACITÉ : LÂCHE
4.27 - 4.88 m :SABLE UN PEU DE SILT, TRACES DE GRAVIER,SATURÉCOMPACITÉ : MOYENNE
NIVEAU D'EAU MESURÉ LE 07/02/2018
= 2.34m
FIN DU FORAGE F-3 À 6.10m -ARRÊT VOLONTAIRE
40CF-11
4532
F-3No. DE PROJET: 17 3286.GEO
11/12/2017
CLIENT: EQUIPE LAURENCE
6343
AG + SED
350.29
PROJET: ÉTUDE GEOTECHNIQUE - ÉVALUATION DE LA STABILITÉ DE TALUS
SITE: BARRAGE DEVERSOIR (X0005112) ET DIGUE EN TERRE (X0005113), LAC DES PINS,ST-ADOLPHE D'HOWARD, QC.
III – RÉSULTATS DES ESSAIS DE LABORATOIRE
Client: Équipe-Laurence, Experts-Conseils Projet: Étude géotechnique Évaluation de la stabilité barrages sur le lac des PINS
Site à l'étude: chemin Pionner St-Adolphe - d'Howard, QCNo. de dossier: 17 3286GEO
Sondage: F-1 Rapport d'analyse: 11Échantillon: CF-1 Date du prélèvement: 12-12-2017Profondeur: 0,00 à 0,61 m Date de l'analyse: 25-01-2018
Usage: 0Chaînage: -
Tamis 112 mm 80 mm 56 mm 40 mm 28 mm 20 mm 14 mm 10 mm 5 mm 2,5 mm 1,25 mm 630 μm 315 μm 160 μm 80 μm
Combiné 100 100 100 100 100 100 99 99 95 91 86 76 56 28 12
Classification du sol: Sable (83%),un peu de silt (12%) traces de gravier (5%)
Remarque(s):
Réalisé par: Karim Saheb, tech. Approuvé par: Kevin Donovan, ing.
RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
GRANULOMÉTRIE (%PASSANT)RÉSULTATS
RENSEIGNEMENTS GÉNÉRAUX
Teneur en eau naturelle (%) 9.717.3Limite de liquidité (%)
Indice colorimétrique
Matières organiques(%)
Nombre pétrographique
Module finesse, pierre-
Limite de plasticité (%)
Coefficient d'uniformité
-
-
-
Coefficient de courbure
Poids tassé (kg/m 3)Indice de plasticité
-
--
-
-
-
-Module finesse, sable
Classification unifiée
Masse volumique (kg/m 3)
- -
1.0
-
-
-
Silt/Argile (%)
Argile (%)
Poids non tassé (kg/m 3)
Poids spécifique
Los Angeles
Micro Deval (%)
Mg SO4 (%)-
-
12
5Gravier (%)
Silt (%)
83Sable (%)
No. de dossier: 17 3286GEO Rapport d'analyse: 11Sondage: F-1 Date du prélèvement: 12-12-2017
Échantillon: CF-1 Date de l'analyse: 25-01-2018Profondeur: 0,00 à 0,61 m
SYM
BOLE
CH
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AGE
-
SON
DAG
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F-1
RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
CF-
1
COURBE GRANULOMÉTRIQUE
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FIN
GR
OSS
IER
Client: Équipe-Laurence, Experts-Conseils Projet: Étude géotechnique Évaluation de la stabilité barrages sur le lac des PINS
Site à l'étude: chemin Pionner St-Adolphe - d'Howard, QCNo. de dossier: 17 3286GEO
Sondage: F-2 Rapport d'analyse: 12Échantillon: CF-3 Date du prélèvement: 12-12-2017Profondeur: 1,22 à 1,40 m Date de l'analyse: 25-01-2018
Usage: 0Chaînage: -
Tamis 112 mm 80 mm 56 mm 40 mm 28 mm 20 mm 14 mm 10 mm 5 mm 2,5 mm 1,25 mm 630 μm 315 μm 160 μm 80 μm
Combiné 100 100 100 100 100 93 92 86 79 74 70 64 54 37 24
Classification du sol: Sable (55%) silteux (24%) graveleux (21%)
Remarque(s):
Réalisé par: Karim Saheb, tech. Approuvé par: Kevin Donovan, ing.
RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
GRANULOMÉTRIE (%PASSANT)RÉSULTATS
RENSEIGNEMENTS GÉNÉRAUX
Teneur en eau naturelle (%) 17.517.3Limite de liquidité (%)
Indice colorimétrique
Matières organiques(%)
Nombre pétrographique
Module finesse, pierre-
Limite de plasticité (%)
Coefficient d'uniformité
-
-
-
Coefficient de courbure
Poids tassé (kg/m 3)Indice de plasticité
-
--
-
-
-
-Module finesse, sable
Classification unifiée
Masse volumique (kg/m 3)
- -
1.0
-
-
-
Silt/Argile (%)
Argile (%)
Poids non tassé (kg/m 3)
Poids spécifique
Los Angeles
Micro Deval (%)
Mg SO4 (%)-
-
24
21Gravier (%)
Silt (%)
55Sable (%)
No. de dossier: 17 3286GEO Rapport d'analyse: 12Sondage: F-2 Date du prélèvement: 12-12-2017
Échantillon: CF-3 Date de l'analyse: 25-01-2018Profondeur: 1,22 à 1,40 m
SYM
BOLE
CH
AÎN
AGE
-
SON
DAG
E
F-2
RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
CF-
3
COURBE GRANULOMÉTRIQUE
CLA
SSIF
ICAT
ION
DU
SO
L
Sabl
e (5
5%) s
ilteu
x (2
4%) g
rave
leux
(2
1%)
PRO
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DEU
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à 1
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m
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0.00
10.
010
0.10
01.
000
10.0
0010
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0
0102030405060708090100
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FIN
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Client: Équipe-Laurence, Experts-Conseils Projet: Étude géotechnique Évaluation de la stabilité barrages sur le lac des PINS
Site à l'étude: chemin Pionner St-Adolphe - d'Howard, QCNo. de dossier: 17 3286GEO
Sondage: F-2 Rapport d'analyse: 13Échantillon: CF-2 Date du prélèvement: 12-12-2017Profondeur: 0,61 à 1,22 m Date de l'analyse: 25-01-2018
Usage: 0Chaînage: -
Tamis 112 mm 80 mm 56 mm 40 mm 28 mm 20 mm 14 mm 10 mm 5 mm 2,5 mm 1,25 mm 630 μm 315 μm 160 μm 80 μm
Combiné 100 100 100 100 100 76 69 64 56 48 43 38 32 25 17
Classification du sol: gravier (44%) et sable (39%), un peu de silt (17%)
Remarque(s):
Réalisé par: Karim Saheb, tech. Approuvé par: Kevin Donovan, ing.
RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
GRANULOMÉTRIE (%PASSANT)RÉSULTATS
RENSEIGNEMENTS GÉNÉRAUX
Teneur en eau naturelle (%) 8.417.3Limite de liquidité (%)
Indice colorimétrique
Matières organiques(%)
Nombre pétrographique
Module finesse, pierre-
Limite de plasticité (%)
Coefficient d'uniformité
-
-
-
Coefficient de courbure
Poids tassé (kg/m 3)Indice de plasticité
-
--
-
-
-
-Module finesse, sable
Classification unifiée
Masse volumique (kg/m 3)
- -
1.0
-
-
-
Silt/Argile (%)
Argile (%)
Poids non tassé (kg/m 3)
Poids spécifique
Los Angeles
Micro Deval (%)
Mg SO4 (%)-
-
17
44Gravier (%)
Silt (%)
39Sable (%)
No. de dossier: 17 3286GEO Rapport d'analyse: 13Sondage: F-2 Date du prélèvement: 12-12-2017
Échantillon: CF-2 Date de l'analyse: 25-01-2018Profondeur: 0,61 à 1,22 m
SYM
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RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
CF-
2
COURBE GRANULOMÉTRIQUE
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IER
Client: Équipe-Laurence, Experts-Conseils Projet: Étude géotechnique Évaluation de la stabilité barrages sur le lac des PINS
Site à l'étude: chemin Pionner St-Adolphe - d'Howard, QCNo. de dossier: 17 3286GEO
Sondage: F-3 Rapport d'analyse: 14Échantillon: CF-1 Date du prélèvement: 12-12-2017Profondeur: 0,00 à 0,61 m Date de l'analyse: 25-01-2018
Usage: 0Chaînage: -
Tamis 112 mm 80 mm 56 mm 40 mm 28 mm 20 mm 14 mm 10 mm 5 mm 2,5 mm 1,25 mm 630 μm 315 μm 160 μm 80 μm
Combiné 100 100 100 100 100 95 90 84 75 65 56 46 34 22 15
Classification du sol: Sable (60%) graveleux (25%) un peu de silt (15%)
Remarque(s):
Réalisé par: Karim Saheb, tech. Approuvé par: Kevin Donovan, ing.
RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
GRANULOMÉTRIE (%PASSANT)RÉSULTATS
RENSEIGNEMENTS GÉNÉRAUX
Teneur en eau naturelle (%) 9.517.3Limite de liquidité (%)
Indice colorimétrique
Matières organiques(%)
Nombre pétrographique
Module finesse, pierre-
Limite de plasticité (%)
Coefficient d'uniformité
-
-
-
Coefficient de courbure
Poids tassé (kg/m 3)Indice de plasticité
-
--
-
-
-
-Module finesse, sable
Classification unifiée
Masse volumique (kg/m 3)
- -
1.0
-
-
-
Silt/Argile (%)
Argile (%)
Poids non tassé (kg/m 3)
Poids spécifique
Los Angeles
Micro Deval (%)
Mg SO4 (%)-
-
15
25Gravier (%)
Silt (%)
60Sable (%)
No. de dossier: 17 3286GEO Rapport d'analyse: 14Sondage: F-3 Date du prélèvement: 12-12-2017
Échantillon: CF-1 Date de l'analyse: 25-01-2018Profondeur: 0,00 à 0,61 m
SYM
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F-3
RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
CF-
1
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Client: Équipe-Laurence, Experts-Conseils Projet: Étude géotechnique Évaluation de la stabilité barrages sur le lac des PINS
Site à l'étude: chemin Pionner St-Adolphe - d'Howard, QCNo. de dossier: 17 3286GEO
Sondage: F-3 Rapport d'analyse: 15Échantillon: CF-7 Date du prélèvement: 12-12-2017Profondeur: 2,44 à 3,05 m Date de l'analyse: 25-01-2018
Usage: 0Chaînage: -
Tamis 112 mm 80 mm 56 mm 40 mm 28 mm 20 mm 14 mm 10 mm 5 mm 2,5 mm 1,25 mm 630 μm 315 μm 160 μm 80 μm
Combiné 100 100 100 100 100 90 86 69 49 42 33 22 12 8 7
Classification du sol: gravier (51%)et sable (43%), traces de silt (07%)
Remarque(s):
Réalisé par: Karim Saheb, tech. Approuvé par: Kevin Donovan, ing.
RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
GRANULOMÉTRIE (%PASSANT)RÉSULTATS
RENSEIGNEMENTS GÉNÉRAUX
Teneur en eau naturelle (%) 28.117.3Limite de liquidité (%)
Indice colorimétrique
Matières organiques(%)
Nombre pétrographique
Module finesse, pierre-
Limite de plasticité (%)
Coefficient d'uniformité
-
-
-
Coefficient de courbure
Poids tassé (kg/m 3)Indice de plasticité
-
--
-
-
-
-Module finesse, sable
Classification unifiée
Masse volumique (kg/m 3)
- -
1.0
-
-
-
Silt/Argile (%)
Argile (%)
Poids non tassé (kg/m 3)
Poids spécifique
Los Angeles
Micro Deval (%)
Mg SO4 (%)-
-
7
51Gravier (%)
Silt (%)
43Sable (%)
No. de dossier: 17 3286GEO Rapport d'analyse: 15Sondage: F-3 Date du prélèvement: 12-12-2017
Échantillon: CF-7 Date de l'analyse: 25-01-2018Profondeur: 2,44 à 3,05 m
SYM
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RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
CF-
7
COURBE GRANULOMÉTRIQUE
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IER
Client: Équipe-Laurence, Experts-Conseils Projet: Étude géotechnique Évaluation de la stabilité barrages sur le lac des PINS
Site à l'étude: chemin Pionner St-Adolphe - d'Howard, QCNo. de dossier: 17 3286GEO
Sondage: F-3 Rapport d'analyse: 16Échantillon: CF-9 Date du prélèvement: 12-12-2017Profondeur: 3,66 à 4,27 m Date de l'analyse: 25-01-2018
Usage: 0Chaînage: -
Tamis 112 mm 80 mm 56 mm 40 mm 28 mm 20 mm 14 mm 10 mm 5 mm 2,5 mm 1,25 mm 630 μm 315 μm 160 μm 80 μm
Combiné 100 100 100 100 100 97 94 90 80 69 57 44 33 21 15
Classification du sol: Sable (65%) graveleux (20%) , un peu de silt (15%)
Remarque(s):
Réalisé par: Karim Saheb, tech. Approuvé par: Kevin Donovan, ing.
RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
GRANULOMÉTRIE (%PASSANT)RÉSULTATS
RENSEIGNEMENTS GÉNÉRAUX
Teneur en eau naturelle (%) 19.117.3Limite de liquidité (%)
Indice colorimétrique
Matières organiques(%)
Nombre pétrographique
Module finesse, pierre-
Limite de plasticité (%)
Coefficient d'uniformité
-
-
-
Coefficient de courbure
Poids tassé (kg/m 3)Indice de plasticité
-
--
-
-
-
-Module finesse, sable
Classification unifiée
Masse volumique (kg/m 3)
- -
1.0
-
-
-
Silt/Argile (%)
Argile (%)
Poids non tassé (kg/m 3)
Poids spécifique
Los Angeles
Micro Deval (%)
Mg SO4 (%)-
-
15
20Gravier (%)
Silt (%)
65Sable (%)
No. de dossier: 17 3286GEO Rapport d'analyse: 16Sondage: F-3 Date du prélèvement: 12-12-2017
Échantillon: CF-9 Date de l'analyse: 25-01-2018Profondeur: 3,66 à 4,27 m
SYM
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RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
CF-
9
COURBE GRANULOMÉTRIQUE
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IER
Client: Équipe-Laurence, Experts-Conseils Projet: Étude géotechnique Évaluation de la stabilité barrages sur le lac des PINS
Site à l'étude:No. de dossier: 17 3286.GEO
No. du forage: F-3 27Échantillon: CF-10 Date du prélèvement:Profondeur: 4,27 à 4,83 m Date de l'analyse:
Usage: Prélevé par: Vanissa Dubois, tech.Chaînage: -
Tamis 112 mm 80 mm 56 mm 40 mm 28 mm 20 mm 14 mm 10 mm 5 mm 2,5 mm 1,25 mm 630 um 315 um 160 um 80 um 2 um
Combiné 100 100 100 100 100 100 98 95 91 87 82 76 61 26 13 0
Exigences - - - - - - - - - - - - - - - -
Coefficient d'uniformité
Classification du sol : Sable (78%), un peu de silt (13%) traces de graviers (9%)
Réalisé par: Karim Saheb & Yann David, tech. Approuvé par: Kevin Donovan, ing.
chemin Pionner St-Adolphe - d'Howard, QC
Numéro d'analyse:
-
-
-
19.21Limite de liquidité (%)
Limite de plasticité (%)
Indice de plasticité
-
Coefficient de courbure
Poids tassé (Kg/m3)
Teneur en eau (%)
Indice colorimétrique
Matières organiques(%)
-
-
-
-
-
Poids non tassé (Kg/m3)
Module finesse, sableLos Angeles
-
-Poids spécifique
Masse volumique (Kg/m3)
Gravier (%)
Argile et silt (%)
Silt (%)
Argile (%)
Micro Deval (%)
Mg SO4 (%)
Nombre pétrographique
Module finesse, pierreSable (%)
0
13
13
78
9
12-12-201705-02-2018
0
Remarque :
RENSEIGNEMENTS GÉNÉRAUX
RENSEIGNEMENTS SUR L'ÉCHANTILLON
-
-
-
RÉSULTATSGRANULOMÉTRIE (%PASSANT)
-
-
-
-Classification unifiée
Rapport d'analyse # 27
Client: 17 3286.GEO Prélevé par: Vanissa Dubois, tech.Projet: Étude géotechnique Évaluation de la stabilité barrages sur le l Analysé par: Karim Saheb & Yann David, tech.
Site à l'étude: chemin Pionner St-Adolphe - d'Howard, QC Date de l'analyse: 05-02-2018No. de dossier: 17 3286.GEO
Sabl
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8%),
un p
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3%) t
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vier
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ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE
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0
0102030405060708090100
% passant
Dim
ensi
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ticu
les
(mm
)
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8-93
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5
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IV – DOCUMENTS FOURNIS POUR L’ÉTUDE
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO.VISITE
Photographie no 1 : Aperçu du barrage déversoir vu de l’amont.
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO.VISITE
Photographie no 2 : Aperçu du barrage déversoir vu de l’aval.
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO.VISITE
Photographie no 3 : Aperçu du muret du barrage déversoir.
Fissure ouverte
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO.VISITE
Photographie no 4 : Aperçu du béton de la culée de droite du déversoir.
Dégradation du béton
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO.VISITE
Photographie no 5 : Aperçu de la digue en terre vue de l’amont.
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO.VISITE
Photographie no 6 : Aperçu de l’extrémité est de la digue en terre.
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO.VISITE
Photographie no 7 : Aperçu général du chemin Pionner en aval de la digue en terre.
355.654
357.247
354.052
353.950
354.227
355.114
354.325
353.721
356.421
357.014
353.923
354.258
355.263
352.584
354.487
354.910
356.631
353.962
352.584
352.685
352.461
352.504
352.560
352.635
352.638
352.661
352.455
352.420352.424352.668352.669
349.078
351.022
352.781
352.789
355.110
355.174
355.214
355.208
355.132
355.155
354.828355.075
355.128355.115
353.477
353.897
0+
00
0
0
+
0
4
5
1
0
+
0
0
0
1
0
+
0
4
5
Dossier No:
Échelle:
Date:
Titre:
Dessiné par: Plan no:
733, chemin Jean-Adam, Piedmont (Québec) J0R 1R3
T 450 227 1857
VUE EN PLAN
65.17.01
2018/02/02
1:500
JFD CR01
0+005
345
350
355
360
345
350
355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
0+010
345
350
355
360
345
350
355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
0+015
345
350
355
360
345
350
355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
0+020
345
350
355
360
345
350
355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
0+025
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350
355
360
345
350
355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
0+030
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0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
0+035
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0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
0+040
345
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355
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355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
10+005
345
350
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360
345
350
355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
10+010
345
350
355
360
345
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355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
10+015
345
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355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
10+020
345
350
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360
345
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355
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0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
10+025
345
350
355
360
345
350
355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
10+030
345
350
355
360
345
350
355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
10+035
345
350
355
360
345
350
355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
10+040
345
350
355
360
345
350
355
360
0 5 10 15 20 25 300-5-10-15-20-25-30
Dossier No:
Échelle:
Date:
Titre:
Dessiné par: Plan no:
733, chemin Jean-Adam, Piedmont (Québec) J0R 1R3
T 450 227 1857
VUE EN PLAN
65.17.01
2018/02/02
1:250
JFD CR02
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V – CERCLES DE RUPTURE
2.930W
W2.930
Material Name Color Unit Weight(kN/m3)
Cohesion(kPa)
Phi(deg)
Sable 19 0 32
Socle Rocheux 22 0 36
F-2 Route
Digue en terre
Fondation de la digue en terre
Safety Factor0.000
0.500
1.000
1.500
2.000+
380
370
360
350
-30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30
Nom du projet : EVALUATION DE LA STABILITE, LAC DES PINS, SAINT-ADOLPHE-D'HOWARD, QC Plan No. : 17 3286.GEO-ST1Dessine par : CATHERINE PRINCE, B.INGReference :GEOMETRIE DE SECTION FOURNIE PAR EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILSDate 2018-02-16
Client : EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS
Projet STABILITE DE TALUS - DIGUE DU LAC DES PINS (X0005113) - AMONT - SANS CHARGE SISMIQUE
2.084W
W2.084
Material Name Color Unit Weight(kN/m3)
Cohesion(kPa)
Phi(deg)
Sable 19 0 32
Socle Rocheux 22 0 36
F-2 Route
Digue en terre
Fondation de la digue en terre
0.15
Safety Factor0.000
0.500
1.000
1.500
2.000+
380
370
360
350
-30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30
Nom du projet : EVALUATION DE LA STABILITE, LAC DES PINS, SAINT-ADOLPHE-D'HOWARD, QC Plan No. : 17 3286.GEO-ST2Dessine par : CATHERINE PRINCE, B.INGReference :GEOMETRIE DE SECTION FOURNIE PAR EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILSDate 2018-02-16
Client : EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS
Projet STABILITE DE TALUS - DIGUE DU LAC DES PINS (X0005113) - AMONT - AVEC CHARGE SISMIQUE
1.626W
W
1.626
Material Name Color Unit Weight(kN/m3)
Cohesion(kPa)
Phi(deg)
Sable 19 0 32
Socle Rocheux 22 0 36
F-2 Route
Digue en terre
Fondation de la digue en terre
Safety Factor0.000
0.500
1.000
1.500
2.000+
380
370
360
350
-30 -20 -10 0 10 20 30
Nom du projet : EVALUATION DE LA STABILITE, LAC DES PINS, SAINT-ADOLPHE-D'HOWARD, QC Plan No. : 17 3286.GEO-ST3Dessine par : CATHERINE PRINCE, B.INGReference :GEOMETRIE DE SECTION FOURNIE PAR EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILSDate 2018-02-16
Client : EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS
Projet STABILITE DE TALUS - DIGUE DU LAC DES PINS (X0005113) - AVAL - SANS CHARGE SISMIQUE
1.139W
W
1.139
Material Name Color Unit Weight(kN/m3)
Cohesion(kPa)
Phi(deg)
Sable 19 0 32
Socle Rocheux 22 0 36
F-2 Route
Digue en terre
Fondation de la digue en terre
0.15
Safety Factor0.000
0.500
1.000
1.500
2.000+
380
370
360
350
-30 -20 -10 0 10 20 30
Nom du projet : EVALUATION DE LA STABILITE, LAC DES PINS, SAINT-ADOLPHE-D'HOWARD, QC Plan No. : 17 3286.GEO-ST4Dessine par : CATHERINE PRINCE, B.INGReference :GEOMETRIE DE SECTION FOURNIE PAR EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILSDate 2018-02-16
Client : EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS
Projet STABILITE DE TALUS - DIGUE DU LAC DES PINS (X0005113) - AVAL - AVEC CHARGE SISMIQUE
1.816
W
W
1.816
F-3Digue en terre
Route
Material Name Color Unit Weight(kN/m3)
Cohesion(kPa)
Phi(deg)
Sable 18 0 30
Fondation de la digue en terre
Safety Factor0.000
0.500
1.000
1.500
2.000+
380
370
360
350
-30 -20 -10 0 10 20 30
Nom du projet : EVALUATION DE LA STABILITE, LAC DES PINS, SAINT-ADOLPHE-D'HOWARD, QC Plan No. : 17 3286.GEO-ST5Dessine par : CATHERINE PRINCE, B.INGReference :GEOMETRIE DE SECTION FOURNIE PAR EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILSDate 2018-02-16
Client : EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS
Projet STABILITE DE TALUS - DIGUE DU LAC DES PINS (X0005113) - AMONT - SANS CHARGE SISMIQUE
1.002
W
W
1.002
F-3Digue en terre
Route
Material Name Color Unit Weight(kN/m3)
Cohesion(kPa)
Phi(deg)
Sable 18 0 30
Fondation de la digue en terre
0.15
Safety Factor0.000
0.500
1.000
1.500
2.000+
380
370
360
350
-30 -20 -10 0 10 20 30
Nom du projet : EVALUATION DE LA STABILITE, LAC DES PINS, SAINT-ADOLPHE-D'HOWARD, QC Plan No. : 17 3286.GEO-ST6Dessine par : CATHERINE PRINCE, B.INGReference :GEOMETRIE DE SECTION FOURNIE PAR EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILSDate 2018-02-16
Client : EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS
Projet STABILITE DE TALUS - DIGUE DU LAC DES PINS (X0005113) - AMONT - AVEC CHARGE SISMIQUE
3.426
W
W
3.426
F-3Digue en terre
Route
Material Name Color Unit Weight(kN/m3)
Cohesion(kPa)
Phi(deg)
Sable 18 0 30
Fondation de la digue en terre
Safety Factor0.000
0.500
1.000
1.500
2.000+
380
370
360
350
-30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30
Nom du projet : EVALUATION DE LA STABILITE, LAC DES PINS, SAINT-ADOLPHE-D'HOWARD, QC Plan No. : 17 3286.GEO-ST7Dessine par : CATHERINE PRINCE, B.INGReference :GEOMETRIE DE SECTION FOURNIE PAR EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILSDate 2018-02-16
Client : EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS
Projet STABILITE DE TALUS - DIGUE DU LAC DES PINS (X0005113) - AVAL - SANS CHARGE SISMIQUE
1.815
W
W
1.815
F-3Digue en terre
Route
Material Name Color Unit Weight(kN/m3)
Cohesion(kPa)
Phi(deg)
Sable 18 0 30
Fondation de la digue en terre
0.15
Safety Factor0.000
0.500
1.000
1.500
2.000+
380
370
360
350
-30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30
Nom du projet : EVALUATION DE LA STABILITE, LAC DES PINS, SAINT-ADOLPHE-D'HOWARD, QC Plan No. : 17 3286.GEO-ST8Dessine par : CATHERINE PRINCE, B.INGReference :GEOMETRIE DE SECTION FOURNIE PAR EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILSDate 2018-02-16
Client : EQUIPE-LAURENCE, EXPERTS-CONSEILS
Projet STABILITE DE TALUS - DIGUE DU LAC DES PINS (X0005113) - AVAL - AVEC CHARGE SISMIQUE
VI – COMPENDIUM PHOTOGRAPHIQUE
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO
Photographie no 1 : Foreuse en place au droit du forage F-1.
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO
Photographie no 2 : Foreuse en place au droit du forage F-2.
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO
Photographie no 3 : Foreuse en place au droit du forage F-3.
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO
Photographie no 4 : Échantillons de roc, forage F-1.
17 3286.GEO
F-1/CR-3 0,94m à 1,42m
F-1/CR-4 1,42m à 2,03m
F-1/CR-5 2,03m à 2,60m
Fin
2,60
m
Début,
94m
1,42m 2,03m
N/RÉF. 17 3286.GEO.PHO
Photographie no 5 : Échantillon de roc, forage F-2.
17 3286.GEO
F-2/CR-4 1,40m à 2,44m
F-2/CR-5 2,44m à 3,35m
F-2/CR-6 3,35m à 3,96m
Début
1,40m
2,44m
3,35m
Fin
3,96m