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DISEO PUENTE VIGA-LOSAPROYE
A- PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyado OFICINLUZ DEL PUENTE L (m) = 15PERALTE VIGA H = L/15 (m) = 1.00 0.95ESPESOR LOSA E (m) = 0.200
B- DISE O DE VIGAS AREA DE INFLUENCIA DE VIGA
Metrado de cargasAncho de via ( A ) = 3.60 3.60 mancho de vereda ( c ) = 0.60 0.60 m
Ancho de viga ( bw ) = 0.45 mseparacion ejes vigas ( S ) = 2.10 2.10 mespesor de losa ( E ) = 0.165 0.200 m
( g ) = 0.15 0.15 m( y ) = 0.25 0.25 m( f ) = 0.75 m
( D ) = 0.35 m( x ) = 0.75 m( a ) = 0.78 m
Aporte de losa viga principal, asfalto, aceraPeso losa = E * (a+b/2+S/2) * (2,4 T/m3) 0.984 T/mPeso viga = f * bw * (2.4 T/m3) 0.810 T/masfalto = 0.05 * A/2 * ( 2 T/m3) 0.180 T/macera = c * g * (2.4 T/m3) 0.216 T/motros = 0.290 T/m
WD= 2.480 T/m
Aporte de vigas diafragmaNumero de vigas diafragma N = 4Espaciamiento vigas diaf. e = L / ( N - 1 ) 5.000
Ancho viga diafragma bd = 0.250Peralte viga diaframa hd = ( f - y ) 0.500
PP Diafragma Pdf = hd.bd.(S/2-b/2).(2.4) = 0.315 T
1-MOMENTO POR PESO PROPIO
Aporte de losa viga principal, asfalto, acera Mpp = ( WD * L2) / 8 = 69.750 T - m Aporte de vigas diafragma Mdf = 1.575 T - m
Momento Total Carga Muerta (MD) = MD= 71.325 T - m
2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga Semitrailer AASHTO HS-20 Por viga (se divide entre 2 por que analizamos 1 sola viga)
P = 4000 kgMomento = Ms/c = 1/2 ( 2.25L - 10.675 ) P= 46.150 T - m
Coef. concent. de carga Ccc = ( 2S + 2x - 3.05 ) / S = 1.262Mom. por sobrecarga M S/C = Ms/c . Ccc = 58.237 T - m
3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTEPor viga (se divide entre 2 por que analizamos 1 sola viga)
Mom. por sobrecarga equiv. M eq= 1/2 (2,25 P (L/4) + 0,262 P(L/4) (L/2)) = 31.613 T - m
4-CARGAS POR EJE TANDEM Por viga (se divide entre 2 por que analizamos 1 sola viga)
Mom. por eje tandem Mtand = 1/2 ( 3P / 2 ( L - 1,20 ) Ccc ) = 52.243 T - m
Momento Total por Carga Movil ( ML) ML = 58.237 T - m
5-MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24 / (L+38) = 0.29 < 0.300 O
Momento de impacto Mi= ML . I 16.746 T-m
Momento Total Por Impacto ( Mi) Mi = 16.746 T - m
B1 DISE O POR SERVICIO
E
g
c
D
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B2-DISE O POR ROTURA
Mu =1,3*( MD+1,67*(ML+MI) ) = 255.51 T - m
Calculo del Area de acerob colab. (cm)= 200
recub (cm)= 5d (cm) = H - x = 84.35 As = [-b
Mu =
As = 83.80987 cm r= As / (b . d) = 0.0050
Verificamos posicin del eje neutro:
a = = 7.39 cm a < = 20.00
As = 83.81 cm r= As/(b
As min = . b . d = 47.05 cm = 0,7 fc /
Adoptamos: A s = 83.81 cm
Area de barra de fierro = 5.10 dimetro = 1 "
Acero principal: nmero de barras = 17 f= 1
As = 86.70 cm2= 0.0051
Verificamos la cuanta:
= x 6300 / (6300 + fy) = 0.029
= 0.75 rb = 0.0217> = 0.0051 No requiere As a compresin
Para no verificar deflexiones:
= = 0.0120 > 0.0
B3-VERIFICACION POR AGRIETAMIENTON de columnas de acero: M = 3
N de filas de acero: N = 2 RNC 7.7.1 OK!, varillas si alcanzanN de barras de acero por paquete: n = 3 (max. 4 barras por paquete)
Diametro de barras de acero: f = 2.54 cm EXPOSICION A AMBIENTE AGRESIVO
Diam. Equiv. del paquete de acero: Deq = n1/2. f = 4.40 cm Z = 30000 kg/cm2 MODERADORecubrimiento: recub. = 5.00 cm Z = 26000 kg/cm2 SEVERO
dc = recub. + 0.5 . f = 6.27 cmx = recub. + ( 2.5 * (N - 1) + Deq*N ) * 0.5 10.65 cm
A = 2.X.bw / (# de barras) = 56.38 cm Espaciamiento minimo entre paquetesZ = 26,000.00 kg/cm 1.5*Diam.Equiv. = 6.599113
fs mx adm = = 3,677.15 kg/cm
fs actuante = Mu / (As . j . d) = 2271.74 kg/cm
fs mx adm > 0.6 fy COMPARAR CON 0.6 fy3,677.15 2,520.00 kg/cm
fs mx adm > fs mx actuante OK !2,520.00 2,271.74 kg/cm
B4-VERIFICACION POR FATIGA EN SERVICIO
Ma = Mmax = M + M + M = 146 31 T m
Z
dcA3
018. 'f c
fyrm a x
0 91 7
. (. '
)Asfy d fyAsf cb-
rmin
r
0 85 1. 'f c
fy
brb
rmax
rmax r
Asfy
f cb0 85. '
rmin
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PUENTE CARROZADISEO DE VI
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Diseo por rotura:
Vu = 1,3(VD+1,67*(VL+Vi )) = 77.26 T
El esfuerzo cortante nominal en rotura es:
= = 5.39 kg/cm
El esfuerzo cortante resistente del concreto:
= = 7.31 kg/cm
Vu < Vc tericamente no se requiere refuerzo en el alma, colocaremos acero mnimo con estribos de 3/8".
f = 3/8 " rea de acero por varilla=
Av = 1.42 cm
s = = 69.076 cm
Debe cumpirse : s < 0.5 d = 42.175
s < 60 cm = 60.000
Colocar estribos de f = 3/8 " con espaciamiento s = 42 cm
Acero lateral
10% As = 8.67 cm
Debido a que h > 60 cm, el espaciamiento entre barras ser:
1 - No mayor de 30 cm. 30.02 - No mayor del ancho de bw = 45.0
Escogemos s maximo= 30.00 cm
h = 95.00 cmrecub = 5.00 cmLs = 15.40 cmt = 20.00 cmLr = h - (t + recub + Ls) = 54.60 cm
VALORES SUGERIDOS:# fierros por cara= 0.82 = 1
Cantidad total de fierro (ambas caras) : 2 eleccin automtica del dimetro = 1 Area ne
VALORES PARA DISE O:Escoger diametro de varilla a utilizar = 3/4 " Area de cada varil 2.85 cm
Cantidad de varillas a utilizar por cara = 2 Area total de acero lateral = 11.4 cmEspaciamiento s = Lr / (cantidad de varillas por cara + 1) 18.20068944 cm OK, s < s maximo
As colocaremos 2 fierros de 3/4 " a ambos lados del nervio de laviga a 18.20 cm de espaciamiento.
C- DISEO DE LA LOSA
C.1.- DISEO DE TRAMO INTERIOR.-
Momento por peso propio
SS = S - bw = 1.65 m
Metrado de cargas para un metro de ancho:
Peso propio: (1m)*(E)*(2,4 T/m3) = 0.48 T/m
Vu
bdfuu
A f
b
v y
u c( )u u-
uc f f V d M c u u[ . ' ]0 5 175+ r
t
recub.
Lr
Ls
h Acero late
Acero prin
E
S
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Determinacin de peralte
Hallando los momentos por servicio :
M + = MD+ ( ML + ) + ( Mi+ ) = 1.643 T - m
M - = MD+ ( ML- ) + ( Mi- ) = 1.829 T - m
El peralte mnimo con el momento maximo en servicio es:
Recub = 4d t= 2 . M+ 6.10 cm dt < E - Re fc . k . j . b
Usamos E = 20.00 cm, por tanto d t= E - Recub = 16.
Determinamos acero por rotura:
Hallando los momentos a la rotura :
4.396 T - m
4.920 T - m
Acero Positivo en tramo interior ( As+ )
As (+) = 7.59 cm = 0.00
= 0,7 fc / fy = 0.00
A s = 7.59 cm
Area de barra de fierro Af= 2.85 dimetro = 3/4 "
s = Af. B / As = 37.57 =El espaciamiento de las barras debera ser:
s < 3E = s < 45 =
Luego : acero positivo de f= 3/4 " con espaciamiento s = 37 cm
Acero Negativo en tramo interior ( As- )As ( - ) = 8.54 cm = 0.00
= 0,7 fc / fy = 0.00
A s = 8.54 cm
Area de barra de fierro Af= 2.85 dimetro = 3/4 "
s = Af
. B / As = 33.38 =
El espaciamiento de las barras ser:
s < 3E = s < 45 =
Luego : acero negativo de f= 3/4 " con espaciamiento s = 33 cm
Acero de reparticin
%Asr = = 31.24% < 67%
Por tanto usar %Asr = 31.24%
Asr = %Asr . As principal = 2.37 cm por metro
Area de barra de fierro Af= 0.71 dimetro = 3/8 "
Luego : acero de reparticion de f= 3/8 " con espaciamiento s = 30 cm
Acero de temperaturaAst = 0.0018bE
Mu + = 1.3 x [ MD+ 1.67 x ( (ML +) + (Mi +) ) ] =
Mu - = 1.3 x [ MD+ 1.67 x ( (ML -) + (Mi -) ) ] =
rmin
121
L
r
r
rmin
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C.2.-DISEO DE TRAMO EN VOLADIZO
Momento por peso propio
Metrado de cargas:
Seccin
Carga x 1 m de
ancho ( T ) Distancia ( m ) Momento ( T-m )
A = c * g 0.216 0.825 0.178
B = E * a 0.155 0.388 0.060
Asfalto=(x-bw/2)*0.05 0.053 0.263 0.014
Baranda 0.150 1.025 0.154MD = 0.406
La distancia es medida del centro de la seccin a la cara de la viga.
Momento por sobrecarga
XL = a - 0.305 = 0.47 m Para losas armadas perpendicularmente al sentido del trafico
Ancho efectivo E= 0.8XL+ 1.143 = 1.519
ML= 2P*XL/ E = 2.48 T-m 2P : peso de una rueda del eje mas pesado (medio o posterior : 4P)
Momento por impactoI = 15,24 / (SS+38) = 0.384 > 0.30I = 0.30
Mi = I * ML = 0.74 T-m
Determinamos acero por rotura:
Hallando los momentos a la rotura :
7.51 T - m
Acero Negativo de tramo en voladizo ( As - )
As (+) = 13.42 cm = 0.0
= 0,7 fc / fy = 0.0
A s = 13.42 cm
Area de barra de fierro Af= 2.85 dimetro = 3/4 "
s = Af. B / As = 21.24 = 21 cm
Luego : acero del tramo en volado de f= 3/4 " con espaciamiento s = 21 cm
TRAMO : 0.125 0.250 0.375 0.5x= 1.875 3.750 5.625 7.5
Mpp = 30.516 52.313 65.391 69.n= 1 1 2 2
Mu = 1.3 x [ MD+ 1.67 x ( ML + Mi ) ] =
CALCULO DE DISTRIBUCION DE REFUERZO PRINCIPAL EN DIFER
MOMENTOS POR CARGA MUERTA (PESO PROPIO + VIGAS D
rmin
r
bw
E
Acero de reparto
Acero positivo
Acero de temperatura
Acero negativoAcero negativo
en volado en tramo interior
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b = -318,845 -318,845 -318,845 -318,c = 8,866,593 16,232,903 21,484,268 25,551,
As = [-b - (b2-4ac)^0,5]/(2a) = 28.23 52.34 69.94 830.20 > a = 2.49 4.62 6.17 7
As = 28.23 52.34 69.94 83As min = 47.05 47.05 47.05 47
As adoptado: 47.05 52.34 69.94 83varilla adoptada: 1 1 1
JAMO N varillas= 10 11 14
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8/26
15 0.95 0.45 0.2 4 5 17
LUZPERALTE
VIGA
ANCHO VIGA
(bw)
ESPESOR
LOSA
VIGAS DIAFRAGMA
CANTIDAD ESPACIAMIENTO NUMERO DE VARILLAS
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estribo derecho
DISEO DE ESTRIBOS - DERECHO
DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 1.00TIPO DE TERRENO (Kg/m2)
d = 4.54ANCHO DE PUENTE (m) A = 3.60LUZ DEL PUENTE (m) L = 15.00
ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.10ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado)
f =
34.50
ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) g1 = 1.95PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) g2 = 2.30
M = 0.50N = 0.50E = 0.65G = 1.85a = 0.95b = 0.80c = 1.05B = 3.50
A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A
1-Empuje de terreno,h= 0.95h'= 0.60C= TAN 2 ( 45-f/2 ) = 0.28E= 0,5*W*h (h+2h")*C = 0.551 TN
Ev=E*Sen (f / 2 )= 0.163Eh=E*Cos ( f/ 2 )= 0.526
Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.41
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)
P1 1.748 0.4 0.699Ev 0.163 0.80 0.131Total 1.911 0.830
Xv=Mt/Pi 0.434 mZ=Eh*Dh/Pi 0.112 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.077 m F`c= 700 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 3.78 < 700 Tn/m2 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.89 > 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.54 >2 CONFORME
NIVEL DE AGUA
B
c
NEM
b
H h
1
10 a 25 f /
G
a
d
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10/26
estribo derecho
B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 5.10h'= 0.60C= 0.28E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 8.672 TnEv=E*Sen (o/2)= 2.571 TnEh=E*Cos (o/2)= 8.281 Tn
Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.86 m
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 9.384 2.1 19.706P2 10.022 1.175 11.776P3 3.102 0.43 1.344Ev 2.571 1.86 4.788Total 25.080 37.615
Xv=Mt/Pi 1.50 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.61 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.37 m
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 18.82 < 700 Tn/m2 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.44 > 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.12 > 2 CONFORME
2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 30.834375
Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 8.57 tn/m P= 4.00 T
Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.327 Tn/M
Reaccion por sobrecargaR3= 16.27 Tn
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 8.565 1.175 10.064R3 16.267 1.18 19.113P vertical tot, 25.080 1.50 37.615Total 49.912 66.792
Xv=Mt/Pi 1.338 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 8.281 1.86 15.419R2 0.327 6.90 2.258Total 8.609 17.677
Yh=Mi/Pi 2.053Z= 0.354e= 0.266
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estribo derecho
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y traccin
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 32.71 < 700 Tn/m2 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.78 > 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 4.06 > 2 CONFORME
C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 3.5H= 6.10h'= 0.60C= 0.28E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 12.018Ev=E*Sen (o/2)= 3.564Eh=E*Cos (o/2)= 11.478
Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 2.20
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 9.384 2.6 24.398P2 10.022 1.675 16.787P3 3.102 0.93 2.895P4 8.050 1.75 14.088P5 2.550 3.25 8.288Ev 3.564 3.50 12.474Total 36.672 78.930
Xv=Mt/Pi 2.152 m
Z=Eh*Dh/Pi 0.689 me=b/2-(Xv-Z) 0.286 m >b/6 b/6= 0.583e 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.24 > 2 CONFORME
2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 8.565 1.675 14.347R3 16.267 1.68 27.247P vertical tot, 36.672 2.15 78.930Total 61.504 120.523
Xv=Mt/Pi 1.960 m
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12/26
estribo derecho
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 11.478 2.20 25.256R2 0.327 7.90 2.585Total 11.805 27.841
Yh=Mi/Pi 2.36Z= 0.45e= 0.24 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 3.65 > 2 CONFORME
JAMO
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13/26
estribo izquierdo
DISEO DE ESTRIBOS - DERECHO
DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.00TIPO DE TERRENO (Kg/m2)
d =
3.62ANCHO DE PUENTE (m) A = 3.60
LUZ DEL PUENTE (m) L = 15.00ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 2.70ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado)
f = 36.50 ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60
PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) g1 = 1.95PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3)
g
2 = 2.30M = 0.00N = 0.00E = 0.50G = 1.50a = 0.95b = 0.80c = 0.70B = 2.00
A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A
1-Empuje de terreno,h= 0.95h'= 0.60C= TAN 2(45-f/2) = 0.25E= 0,5*W*h (h+2h")*C = 0.506 TN
Ev=E*Sen (o/2)= 0.158Eh=E*Cos (o/2)= 0.480
Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.41
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.748 0.4 0.699Ev 0.158 0.80 0.127Total 1.906 0.826
Xv=Mt/Pi 0.433 mZ=Eh*Dh/Pi 0.102 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.069 m F`c= 700 Tn/m2
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 3.61 < 700 Tn/m2 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.24 > 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.78 >2 CONFORME
B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B
1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 2.70h'= 0.60C= 0.25E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 2.608 TnEv=E*Sen (o/2)= 0.817 TnEh=E*Cos (o/2)= 2.477 Tn
NIVEL DE AGUA
B
c
NEM
b
H h
1
10 a 25
G
a
d
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14/26
estribo izquierdo
Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.04 m
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 4.968 1.6 7.949P2 2.818 0.85 2.395
P3 1.006 0.33 0.335Ev 0.817 1.04 0.848Total 9.609 11.527
Xv=Mt/Pi 1.20 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.27 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.07 m
Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 5.78 < 700 Tn/m2 CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.48 > 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD=Pi*f/Eh 2.72 > 2 CONFORME
2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 30.834375Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 8.57 tn/m P= 4.00 T
Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.327 Tn/M
Reaccion por sobrecargaR3= 16.27 Tn
Fuerzas verticales actuantes
Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 8.565 0.85 7.280R3 16.267 0.85 13.827P vertical tot, 9.609 1.20 11.527Total 34.440 32.634
Xv=Mt/Pi 0.948 m
FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS
Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 2.477 1.04 2.572R2 0.327 4.50 1.473
Total 2.804 4.045
Yh=Mi/Pi 1.442Z= 0.117e= 0.170
VERIFICACIONES
1-Verificacion de compresion y traccin
P =Fv(1+6e/b)/(ab) 26.00 d CONFORME
Chequeo al volteo
FSV=Mi/(Eh*Dh) 8.07 > 2 CONFORME
Chequeo al Deslizamiento
FSD Pi*f/Eh 8 60 > 2 CONFORME
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15/26
estribo izquierdo
h
f / 2
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16/26
estribo izquierdo
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17/26
aletas1
DISEO DE PUENTE CARROZABLE - ALETAS 1
fc' = 175 kg/cmfc = 70 kg/cmAltura total de aleta = 5.90 mf = 34 factor de acuerdo a f= 0.4h2 = 4.90 mh' = 0
= 1.86 T/mPresion de trabajo (Pt) = 4.07 Kg/cm
Predimensionamiento:
b1 = 2.36 = 2.50 mb2 = 1.96 = 2.00 mb3 = 1.51 = 1.65 m
Trabajamos seccin por metro de ancho:
SECCI N A-A
h = 4.90 mb = 2.00 m
1.- Empuje .-c = 0.28271E = 6.33 T
Ev = 1.85 TEh = 6.05 T
Punto de aplicacin de E : dh = 1.63 m
2.- Fuerzas verticales estabilizadoras .-
Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )
P1 18.60 1.18 21.85P2 1.97 0.23 0.46 xv = 1.16 mEv 1.85 2.00 3.70
22.42 26.01
Mv = 26.01 T - mMh = 9.88 T - m
x = 0.72 m
e = 0.28 m e < b/6 = 0.33 OK !
Verificaciones
g
NI
b1
b2
b3
A
B
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18/26
aletas1
1.-Compresiones y tracciones
P = 2.06 kg/cm
fc > P OK!
2.- Volteo
fs = 2.63 > 2 OK!
3.- Deslizamiento
factor = 0.70
fs = 2.59 > 2 OK!
SECCI N B-B
h = 5.90 mb = 2.50 m
h cim. = 1.00 mxc1 = 0.25 mxc2 = 0.25 m
1.- Empuje .-c = 0.28271E = 9.17 T
Ev = 2.68 TEh = 8.77 T
Punto de aplicacin de E : dh = 1.97 m
2.- Fuerzas verticales estabilizadoras .-
Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )
P1 18.60 1.43 26.50P2 1.97 0.48 0.95P3 5.75 1.25 7.19 xv = 1.49 mP4 2.28 2.38 5.42Ev 2.68 2.50 6.70
31.28 46.77
Mv = 46.77 T - mMh = 17.25 T - m
x = 0.94 m
e = 0.31 m e < b/6 = 0.42 OK !
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19/26
aletas1
Verificaciones
1.-Compresiones y tracciones
P = 2.17 kg/cm
Pt > P OK!
2.- Volteo
fs = 2.71 > 2 OK!
3.- Deslizamiento
factor = 0.60
fs = 2.14 > 2 OK!
Pgina 19
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20/26
aletas1
5
e < b/6 = OK !e > b/6 = VERIFICAR !
IVEL DE AGUA
h2 ht
B
A
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21/26
aletas1
fc > P OK!
fc < P VERIFICAR !
> 2 OK!< 2 MODIFICAR!
> 2 OK!< 2 MODIFICAR!
e < b/6 = OK !
Pgina 21
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22/26
aletas1
e > b/6 = VERIFICAR !
Pt > P OK!Pt < P VERIFICAR !
> 2 OK!< 2 MODIFICAR!
> 2 OK!< 2 MODIFICAR!
Pgina 22
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aletas2
DISEO DE PUENTE CARROZABLE - ALETAS 2
fc' = 175 kg/cmfc = 70 kg/cmAltura total de aleta = 3.30 mf = 34 factor de acuerdo a f= 0.4h2 = 2.50 mh' = 0
= 1.86 T/mPresion de trabajo (Pt) = 4.07 Kg/cm
Predimensionamiento:
b1 = 1.32 = 1.60 mb2 = 1.00 = 1.00 mb3 = 0.75 = 0.50 m
Trabajamos seccin por metro de ancho:
SECCIN A-A
h = 2.50 mb = 1.00 m
1.- Empuje .-c = 0.28271E = 1.65 T
Ev = 0.48 TEh = 1.57 T
Punto de aplicacin de E : dh = 0.83 m
2.- Fuerzas verticales estabilizadoras .-
Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )
P1 2.88 0.75 2.16P2 1.44 0.33 0.48 xv = 0.65 mEv 0.48 1.00 0.48
4.79 3.12
Mv = 3.12 T - mMh = 1.31 T - m
x = 0.38 m
e = 0.12 m e < b/6 = 0.17 OK !
g
N
b1
b2
b3
A
B
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24/26
aletas2
Verificaciones
1.-Compresiones y tracciones
P = 0.83 kg/cm
fc > P OK!
2.- Volteo
fs = 2.37 > 2 OK!
3.- Deslizamiento
factor = 0.70
fs = 2.13 > 2 OK!
SECCI N B-B
h = 3.30 mb = 1.60 m
h cim. = 0.80 mxc1 = 0.30 mxc2 = 0.30 m
1.- Empuje .-c = 0.28271E = 2.87 T
Ev = 0.84 T
Eh = 2.74 T
Punto de aplicacin de E : dh = 1.10 m
2.- Fuerzas verticales estabilizadoras .-
Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )
P1 2.88 1.05 3.02P2 1.44 0.63 0.91P3 2.94 0.80 2.36 xv = 1.02 mP4 1.40 1.45 2.03Ev 0.84 1.60 1.34
9.49 9.65
Mv = 9.65 T - mMh = 3.02 T - m
x = 0.70 m
e = 0.10 m e < b/6 = 0.27 OK !
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25/26
aletas2
Verificaciones
1.-Compresiones y tracciones
P = 0.82 kg/cm
Pt > P OK!
2.- Volteofs = 3.20 > 2 OK!
3.- Deslizamiento
factor = 0.65
fs = 2.25 > 2 OK!
Pgina 25
8/10/2019 carrozable_2002 (15 m).xls
26/26
aletas2
e < b/6 = OK !e > b/6 = VERIFICAR !
IVEL DE AGUA
h2 ht
B
A