8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
1/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
CAPITOLUL II BREVIAR DE CALCUL
1.Date generale
Suprastructura de rezisten ă este formată din următoarele două componente :ț
- Infrastructură: se vor realiza grinzi de fundare continue cu descărcări pe reazăme
izolate.- Suprastructură: zidărie portantă de 25 cm , sâmburi i centuri din beton armat ,ș
plan eul din beton armat monolit.ș
2.Metoda de calcul
Evaluarea ncărcărilor construc iei se va face conform !apitolului " din !#$-ț
2$%2&!'( (E )#'IE!*+#E. +EE )#'IE!*/#II !'0S*#1!II'#3 -
4etoda coeficienților par țiali de siguran ăț constă n verificarea tuturor situaiilor de
proiectare, astfel ncât nici o stare limită să nu fie depă6ită atunci când n modelele de
calcul sunt utilizate valorile de proiectare pentru acțiuni 6i efectele lor pe structură 6i
valorile de proiectare pentru rezistene.
)entru stări limită ultime &1S3 se consider următoarele grupări:
- 7ruparea fundamentală pentru situa ii de proiectare persistentă sau normal iț ș
tranzitorie : combinarea efectelor ac iunilor se face luând n considerare :ț -valorile de proiectare ale ac iunilor predominante&8ț Sd9;,%3< - valorile de grupare &=$,i9;,i3 ale ac iunilor varilbile ce ac ioneazăț ț
predominant multiplicate de coeficien ii par iali de siguran ă corespunztori
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
2/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
- 7ruparea accidentală pentru situa ii de proiectare accidentală : poate implica oț
ac iune accidentală +&foc, impact ,impuls3 fie se referă la situa ia de dupăț ț
accident&+?$3. !ombinarea ac iunilor in gruparea accidentală poate fi e@primatăț
prin rela ia:ț
rela ia &".%$3 din !#$-2$%2ț
-7ruparea seismică pentru situa ia de proiectare seismică:ț
rela ia &".%%3 din !#$-2$%2ț
1nde :Ed- valoarea de proiectare a efectului ac iunilor ț
G;,A -valoare caracteristică a aciunii permanente A P -valoare reprezentativă a aciunii precomprimării Ad -valoare de proiectare a aciunii accidentale
Q;,l- Baloare caracteristică a principalei aciuni variabile, %
Q;,i -Baloare caracteristică a unei aciuni variabile asociate, i&valorile se regasesc in
*abelulC.% , respective *abelul C.2 din !#$-2$%23
87,A -!oeficient parial pentru aciunea permanent, A)- !oeficient parial de sigurană pentru aciuni de precomprimare8,i- !oeficient parial de sigurană pentru aciunea variabil i &i ? %,2D3
AEd -Baloare de proiectare a aciunii seismice
2
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
3/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
3
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
4/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
3. Evaluarea ac iunii zăpezii conform CR 1-1-3/2012ț
Fncărcarea din zăpadă pe acoperi ia in considerare depunerea de zăpadă n func ie deș ț
forma acoperi ului si de redistribuirea zăpezii cauzate de vânt i de topirea zăpezii.ș ș Gactori care influen ează modul de depunere al zăpezii pe acoperi pot fiț ș Ș
a. forma acoperi ului
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
5/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
+. Evaluarea ac iunii v,ntului conform CR 1-1-+/2012ț
)resiunea vântului pe suprafe eț )resiuneaHsuc iunea vântului ce ac ionează pe suprafe ele rigide e@terioare aleț ț ț
clădiriiHstructurii se determină cu rela ia:ț e!"#$cpe$pze &rela ia J.% K!#%-%-H2$%23ț
unde:pze - valoarea de vârf a presiunii dinamice a vântului evaluată la cota zeze- năl imea de referin ă pentru presiunea e@terioarăț țcpe- coeficientul aerodinamic de presiuneHsuc iune pentru suprafe e e@terioareț ț"#- factorul de importan ă-e@punere?%,$$&pentru construc iile din clasa de importan ăț ț ț
III-IB3
pze ! cpze$mze !2'(($0'2!0') &*/m2 &rela ia 2.%5 !#%-%-H2$%23ț
unde:
cpze- factorul de rafală pentru presiunea vântului la nal imea z deasupra terenuluiț
cpze! 1 4 $#vze ! 14$0'2! 2'(( &rela ia 2.%" !#%-%-H2$%23ț
Iv&ze3 ? { √ b
2.5∗ln ( ze z0)
→ pentruzmin
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
6/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
M
&tabel 2.% din !#%-%-H2$%23
Categoria terenului 5 ### z0!0'3'zmin !
√ β !2'3
& rz0!0'21+6 & rz02!0'0+)
Baloarea medie a presiunii dinamice a vântului, Nm&ze3 la o nălime &ze3 deasupra
terenului &fără a lua n considerare orografia amplasamentului3 depinde de rugozitatea
terenului 6i de valoarea de referină a presiunii dinamice a vântului, N b 6i se determină
cu relaia :
mze ! crze2$7?0')23$0'+!0'2 &*/m2 &rela ia 2.C din !#%-%-H2$%23ț
unde:
cr&ze32 -este factorul de rugozitate pentru presiune dinamică a vântului
Gactorul de rugozitate pentru presiunea dinamică a vântului cr&ze32 modelează
variaia presiunii medii a vântului cu nălimea &ze3 deasupra terenului pentru diferite
6
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
7/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
categorii de teren &caracterizate prin lungimea de rugozitate z$3 n funcie de valoarea de
referină a presiunii dinamice a vântului :
cr&ze32 ?
{k r ( z0 )2 ∗
[ln
( ze
z 0
)]
2
→ pentru zmin din !#%-%-H2$%23ț
c pe%$-coeficient aerodinamic de presiuneHsuc iune e@terioară pentru acoperi cu patruț ș
pante - tabel .5 din !#%-%- H2$%2
)entru O? :0
Pz&G3?8IP 9N p&ze3 9 c pe%$ ?%9$,">C9&-$,53? -$,JL ;0Hm2
Pz&73?8IP 9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-$,53? -$,JL ;0Hm2
Pz&Q3?8IP 9N p&ze3 9c pe%$?%9$,">C9&-$,23? -$,%J> ;0Hm2
Pz&I3?8IP 9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-$,3? -$,2CL ;0Hm2
Pz&R3?8IP 9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-$,C3? -$,LC ;0Hm2
Pz&3?8IP9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-$,53? -$,JL ;0Hm2 Pz&3?8IP 9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-%,3? -$,>C5 ;0Hm2
Pz&43?8IP 9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-$,L3? -$,55C ;0Hm2
Pz&03?8IP 9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-$,53? -$,%J>;0Hm2
)entru O?> :0
Pz&G3?8IP9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&$,53? $,JL ;0Hm2
z8!"# $pze 9c pe%$ !1$0')$0'! 0'+( &*/m2
Pz&Q3?8IP9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&$,3? $,2CL ;0Hm2
Pz&I3?8IP9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-$,3? -$,2CL ;0Hm2
Pz&R3?8IP 9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-$,C3? -$,LC ;0Hm2
Pz&3?8IP 9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-$,53? -$,JL ;0Hm2
Pz&3?8IP 9N p&ze3 9c pe%$ ?%9$,">C9&-%,3? -$,>C5 ;0Hm2
7
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
8/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Pz&43?8IP 9N p&ze3 9c pe%$?%9$,">C9&-$,L3? -$,55C ;0Hm2
Pz&03?8IP 9N p&ze3 9c pe%$?%9$,">C9&-$,53? -$,%J>;0Hm2
. Evaluarea ac iunii eimiceț
Evaluarea ac iunii seismice se va realiza conform T!odului de proiectare seismicăț
.)artea I:)revederi de proiectare pentru clădiri .Indicativ )%$$-%U.
Baloarea de proiectare a ac iunii seismiceț A Ed este egală cu valoarea caracteristică a
ac iunii seismiceț A Ek nmul ită cu factorul de importan ă-e@punere 8ț ț I,e.
A Ed = " I,e * A Ek &rela ia J.% din )%$$-%H2$%J3ț
A Ed =F b
F b ? " I,e*S d (T 1 )*m*λ ( rela ia .J din )%$$-%H2$%J3ț
1nde:
S d (T 1 )- ordonata spectrului de răspuns de proiectare corespunzătoare perioadei
fundamentale *%<
T 1- perioada proprie fundamentală de vibra ie a clădirii n planul care con ine direc iaț ț ț
orizontală considerată<
m-masa totală a clădirii calculată ca suma maselor de nivel mi conform nota iilor dinț
+ne@a ! a )%$$-%H2$%J
" I,e=1,00- factor de importan ă-e@punere al construc iei
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
9/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Ct!0'0/ √ Ac !0'0/0.!0'133
unde:
+c- aria efectivă totală &n m23 a pere ilor structurali de la primul nivel al clădiriiț
9c!0')12$0'243'(/.22!0.32+ m2
l':! 3'(0 m
Q- năl imea clădirii măsurată de la nivelul funda ieiț ț
Q?C.2$ m
S d ( ! "#a $ ∙ β0q # !,%&' ∙
2,5
2,812 # !,)) m*s'
F b ? " I,e*S d (T 1 )*m*λ =1&00*1,%$$*m*1,00
). Evaluarea ;ncărcărilor
Evaluarea ncărcărilor prezente n tabele de mai Aos se vor face avand n vedere
greută ile teVnice din S*+S %$%$C-%HCL U+c iuni n construc ii. 7reută i teVnice iț ț ț ț ș
ncărcări permanente U.
9
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
10/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
a+el nr! .ncărcări /lan eu curent ș
a+el nr' .ncărcări /lan eu necircula+il ș
a+el nr0 .ncărcare /ere i e1terior ț
10
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
11/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
a+el nr ) .ncărcare /ere i interioriț
a+el nr2 .ncărcări ar/antăș
. $ cm
11
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
12/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
V p- grosime placă
)-perimetrul
(in criterii de izolare fonica va rezulta grosimea plăcii V p
? % cm .
.2
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
13/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
!ele mai de utilizate arpante sunt cele din lemn . +cestea prezintă diverse avantaAe nș
e@ecu ie i n e@ploatare , cum ar fi : e@ecu ie u oară, mbinări simple , greutate proprieț ș ț ș
relativ redusă i o e@ploatare sigură.ș
Elementele arpantei sunt:ș
-astereala: start continuu de scânduri ce sus ine nvelitoarea
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
14/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
qinvelitoare=35
kgmp
=34.32daN mp !#p
qinvelitoare= I P
qcandura=0.25 ∙0.020 ∙600=3.0 d.2#m
! l=600daN /m3
q pcandura=1.35 ∙ I p ∙c+1.35 ∙ q
candura=1.35 ∙34.32 ∙0.25+1.35 ∙3.0=15.63daN /mp
q p ( x)candura
=q pcandura
∗sin " =15.63∗in 450
=11.05daN /m
q p ( #)candura=q p
$icandura∗co" =15.63∗cos450=11.05daN /m
Fncărcarea din vânt
X&ze3?L,C da0Hm2
q%candura=& e∗c∗1.05=48,7∗0.25∗1.05=12,78
daN
m
q%( x)candura=0
q%( #)candura=q%
candura=12,78daN /m
Fncărcarea utilă aferentă unei scânduri I u=100daN &ncărcarea utilă3
qucandura= I u∗1.05=105daN
qu ( x)candura=qu
candura∗sin " =105∗in 450=74,24daN
45
0
=¿74,24daN qu ( #)candura=qu
candura∗cos" =105∗cos¿
14
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
15/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Fncărcarea din zăpada
s ?%"$ da0 H mp
qcandura
=1.5∗∗c∗cos" =1.5∗160∗0.25∗cos 450
=42,42daN
m
q( x)candura=42,42∗sin 45=30daN /m
q( #)candura=q
candura∙cos" =42,42∙cos 45=30,0daN /¿
I/ote4e de încărcare
- I/ote4a ! încărcări /ermanente 5 încărcări din 4ă/adă
q1 ( x)candura=q p( x )
candura+q( x)candura=15.63+30,0=45.63daN /m
q1 ( #)candura=q p( #)
candura+q( #)candura=15.63+30,0=45.63daN /m
- I/ote4a ' încărcări /ermanente 5 încărcări din v3nt 5 6 încărcări din 4ă/adă
q2( x )candura=q
p ( x )candura+q
% ( x )candura+
1
2∙ q
( x )candura=15.63+0+
1
2∙30,0=30.63daN /m
q2( #)cand'=q p ( #)
cand'+q%( #)cand '+
1
2∙ q
( # )cand '=15.63+12,78+
1
2∙30,0=43.41daN /m
- I/ote4a 0 încărcări /ermanente, încărcare utilă concentrate
q3 ( x)candura=q p( x )
candura=15.63daN /m q3 ( #)candura=q p( #)
candura=15.63daN /m
(3( x)candura=qu ( x)
candura=74,24daN /m (3( #)candura=qu ( # )
candura=74,24daN /m
!alculul eforturilor n scândură
15
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
16/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
) 1 x=q1 ( x)
candura∙ d
2
8 =
45.63∙0,72
8 =2.79daN ∙ m
) 1 #=
q1( #)candura
∙ d2
8 =
45.63 ∙0,72
8 =2.79daN ∙m
) 2 x=q2 ( x)
canura∙ d
2
8 =
30.63 ∙0,72
8 =1,87daN ∙ m
) 2 #=
q2( #)candura
∙ d2
8=
43.41 ∙0,72
8=2.65daN ∙m
Berificarea la capacitatea portantă
I/ote4a I
) rxcand '= ) r#
cand '= * +ncc
∙ % ∙ m,+nc ∙m -=8,56 ∙105 ∙1,66 ∙10
−5 ∙0,9 ∙1,0=12.79daN ∙m
*+ncc
=mui ∙mdi ∙
*i
.i =0,9 ∙0,623 ∙
16,8
1,1 =8,56 N
mm2=8,56 ∙105
daN /m2
mdi=0,55∙ q p
cand'+0,65 ∙ qcand'
q pcand'+q
cand ' =0,55 ∙15.63+0,65 ∙42,42
15.63+42,42 =0,623
%=b∗/2
6 =
0.25∗0.0202
6 =1,66 ∙10−5m
)erecVea %
) e0 ( x)cand'= ) 1 x=2.79daN ∙m
) e0 ( #)cand '= ) 1 #=2.79daN∙m
16
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
17/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
) e0xcand'
) rxcand'+
) e0#cand'
) r#cand'=
2.79
12.79+ 2.79
12.79=0.436≤1
I/ote4a II
) rxcand '= ) r#
cand '= * +ncc∙% ∙m,+nc ∙m -=9.73 ∙10
5∙1,66 ∙10
−5∙0,9 ∙1,0=14.54 daN∙m
*+ncc =mui ∙mdi ∙
*i.i=0,9 ∙0.708 ∙
16,8
1,1 =9.73
N
mm2=9.73 ∙105 daN /m2
mdi=0,55∙ q p
cand'+1∗12,78+12∗0,65 ∙q
cand'
q pcand'+q%
cand '+0.5∗qcand '
=0,55 ∙15.63+1∗12,78+1
2∗0,65 ∙42,42
15.63+12,78+0.5∗42,42 =0.708
%=b∗/2
6 =
0.25∗0.0202
6 =1,66 ∙10−5m
)erecVea 2
) e0 ( x)cand '= ) 2 x=1.87daN ∙m
) e0 ( #)cand'= ) 2 #=2.65daN∙m
) e0xcand'
) rxcand'
+ ) e0#
cand'
) r#cand'
= 1.87
14.54
+ 2.65
14.54
=0.310≤1
Berificarea de rigiditate la ncovoiere &săgeata3
0 max0inal ≤ 0 adm
0 adm=d
150
=700
150
=4.67mm
17
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
18/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
1=11000 N
mm2=11∙108 daN /m2
I #= I x=b∗/2
12 =0.25∗0.020
3
12 =1,67 ∙10−7 m4
Să$eata din încărcarea /ermanentă aferentă unei sc3nduri
0 pxcand'= 0 px int
canadura ∙(1+k ¿ p )=0.197∙ (1+0,8 )=0.354mm
0 px int cand'=5 ∙ q
px
cand'∙ d
4
384 ∙ 1 ∙ I #∙ 1
1,35= 5
∙15.63
∙0,7
4
384 ∙11∙108
∙1,67 ∙10−7 ∙
1
1,35=¿ 1.$10-+ m!0.1 mm
0 p#cand '=0 p# int
cand '∙ (1+k ¿
p )=0.197 ∙ (1+0,8 )=0.354mm
0 p#int cand'=
5 ∙ q p#cand'
∙ d4
384 ∙ 1 ∙ I x∙ 1
1,35=
5 ∙15.63 ∙0,74
384 ∙11∙108∙1,67 ∙10
−7 ∙ 1
1,35=1.97 ∙10−4=0.197mm
k ¿ p=0,8
Să$eata din încărcarea din 4ă/adă aferentă unei sc3nduri
0 xcandura=0 xint
candura∙ (1+k ¿
)=0,34 ∙ (1+0,45)=0.507mm
0 xint cand '=
5 ∙ qxcand'
∙ d4
384 ∙ 1 ∙ I #∙ 1
1,35=
5 ∙30 ∙0,74
384 ∙11∙108
∙1,67∗10−7 ∙ 1
1,50=3,40 ∙10−4 m=0,34 mm
0 #cand '=0 # int
cand '∙ (1+k ¿
% )=0,34 ∙ (1+0,45 )=0.493mm
0 #int cand'=
5 ∙ q#cand'
∙ d4
384 ∙ 1 ∙ I x∙ 1
1,35=
5 ∙30∙0,74
384 ∙11∙108∙1.67 ∙10
−7 ∙ 1
1,50=3.40 ∙10−4 m=0.34mm
k ¿ p=0,45
Să$eata din încărcarea din v3nt aferentă unei sc3nduri
18
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
19/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
0 %xcand'= 0 %xint
cand '∙ (1+k ¿
% )=0mm
0 %xint cand'=
5 ∙ q%xcand'
∙ d4
384 ∙ 1 ∙ I #∙ 1
1,35=0mm
0 %#cand'= 0 %#int
cand ' 2ipc3∙ (1+k ¿
% )=0,142∙ (1+0 )=0,142mm
0 %#int cand'=
5 ∙ q%#cand'
∙ d4
384 ∙ 1 ∙ I x∙ 1
1,35=
5 ∙12.78 ∙0,74
384 ∙11∙108∙1.67 ∙10
−7 ∙ 1
1,05=1.42 ∙10−4 m=0,142mm
k ¿ p=0
Ie3e de 45/./e
Ipoteza %: săgeata din ncărcări permanente W ncărcări din zăpadă
0 1 xcand'=0 px
cand'+0 xcand '=0.354+0.507=0.861mm
0 1 #cand'=0 p#
cand'+0 #cand '=0.354+0.493=0.847mm
0 1=√ 0 1 xcand '2+ 0 1 #
cand'2=√ 0.8612+0.8472=1.20mm
Ipoteza 2: săgeata din ncărcări permanente W ncărcări din vânt W Y ncărcări
din zăpadă
0 2 xcand'=0 px
cand'+0 %xcand '+
1
2∙ 0 x
cand'=0.354+0+1
2∙0.507=0,607mm
0 2 #cand'=0 p#
cand'+0 %#cand '+
1
2∙ 0 #
cand'=0,354+0,142+1
2∙0.493=0.742mm
0 2=√ 0 2 x
cand'2+ 0 2 #
cand'2=√ 0.6072+0.7422=0.958mm
19
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
20/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
0 max0inal=max( 0 14 0 2)=1.20mm≤ 0 adm=4.67mm
Calculul =i dimenionarea ipcilorș
ipcile sunt rigle dispuse n sens longitudinal clădirii cu rol de sus inere aȘ ț
nvelitorilor din iglă. ipcile reazemă pe căpriori sau pe alte ipci ,dispuse transversalț Ș ș
pe astereala continua.
Se utilizează ipci cu dimensiunile b@V de L@L mmș &
distana intera@ orizontală : c ? J5 cm distan a intera@ vertical: e ? C$ cmț distan a dintre căpriori : d ? C$ cmț
65/./e. .7e/e5 8e+ 9++
→ Fncărcări permanente
q+nvelitoare=34.32daN /mp ? > p
q2ipc3=¿ +7879lemn ? $,$L9$,$L9"$$?1'3( da*/m
q /
i/căș ? . /7!,027c5: i/căș 7!,02?J.J29%,J59$,J5W%,JL9%,J5?+(.20 da*/m
q /1
i/căș # q / i/căș 7sin;#)
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
21/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
→ Fncărcări din vânt
%=48,7 daN /mp
q%2ipc3=1,05 ∙% ∙ e=1,05 ∙48,7 ∙0,7=35,80daN /m
q%x2ipc3
#=
q%#2ipc3
# q%2ipc3
#",0 d.2#m
→ Fncărcare utilă concentrată
I u=100daN
qu2ipc3=1,05 ∙ I u ∙cos" =1,05 ∙100 ∙cos30=90,93daN
qu ( x)2ipc3=qu
2ipc3∗sin" =90,93∗i n450=64,30daN
450=¿64,30daN
qu ( #)2ipc3=qu
2ipc3∗cos" =90,93∗cos¿
#poteze de ;ncărcare
I/ote4a ! încărcări /ermanente 5 încărcări din 4ă/adă
q12ipc3=q p
2ipc3+q2ipc3=48,20+44,54=93,34daN /m
I/ote4a ' încărcări /ermanente 5 încărcări din v3nt 5 6 încărcări din 4ă/adă
q22ipc3=q p
2ipc3+q%2ipc3+
1
2∙ q
2ipc3=48,20+35,80+1
2∙44,54=106,27daN /m
I/ote4a 0 încărcări /ermanente 5 încărcare utilă concentrată
q32ipc3
=q p2ipc3
=48,20
daN /m (32ipc3
=qu2ipc3
=90,93
daN
21
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
22/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
C.88 e7/8/+/ 4 ++ ș
) 1= q1
2ipc3
∙ lc2ipc32
8 = 93,34 ∙3
2
8 =105daN ∙ m
) 2=q2
2ipc3∙ lc
2ipc32
8 =
106,27 ∙32
8 =119,55daN ∙m
) 3=q3
2ipc3∙ lc
2ipc32
8 +
(32ipc3
∙ lc2ipc3
4 =
48,20 ∙32
8 +
90,93 ∙3,00
4 =122,42daN ∙m
?erificarea la capacitatea portantă
) r2ipc3= *+nc
c∙% ∙m,+nc ∙m -=9,13 ∙10
5∙66,67 ∙10
−5∙0,9∙1,0=547,82daN ∙m
*+ncc =mui ∙mdi ∙
*i
.i=1,0 ∙0,598 ∙
16,8
1,1=9,13
N
mm2=9,13105daN /m2
mdi=0,55∙ q p
2ipc3+0,65 ∙ q2ipc3
q p2ipc3+q
2ipc3 =0,55 ∙48,2+0,65 ∙44,54
48,2+44,54 =0,598
%=b ∙/
2
6 =
0,1 ∙0,22
6 =66,67 ∙10−5 m3
) e0 2ipc3
=max( ) 1 4 ) 2 4 ) 3)=122,42daN ∙m≤ ) r2ipc3
=547,82daN ∙m
?erificarea de rigiditate la ;ncovoiere ăgeata
0 max0inal ≤ 0 adm
0 adm=lc
2ipc3
200 =
3000
200 =15mm
1=11000 N
mm2=11∙108
daN /m2
22
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
23/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
I =b∙ /
3
12 =
0,1 ∙0,23
12 =6,67 ∙10−5 m4
Să$eata din încărcarea /ermanentă aferentă unei i/ciș
0 p2ipc3=0 p int
2ipc3∙ (1+k ¿
p )=0,379 ∙ (1+0,8)=0,682mm
0 pint 2ipc3=
5 ∙ q p2ipc3
∙ lc2ipc34
384 ∙ 1 ∙ I ∙
1
1,35=
5 ∙44,54 ∙34
384 ∙11∙108∙6,67 ∙10
−5 ∙ 1
1,35=3,79 ∙10−4m
0 pint 2ipc3
=0.379mm
k ¿ p=0,8
Să$eata din încărcarea din 4ă/adă aferentă unei i/ciș
0 2ipc3=0 int
2ipc3∙(1+k ¿
p )=0.426 ∙ (1+0,45)=0,617mm
0 int 2ipc3=
5 ∙ q2ipc3 ∙lc 2ipc34
384 ∙ 1 ∙ I ∙ 1
1,5=
5 ∙44,54 ∙34
384 ∙11∙108∙6,67 ∙10
−5 ∙ 1
1,5=4,26 ∙10−4m
0 int 2ipc3=0,426mm
k ¿=0,45
Să$eata din încărcarea din v3nt aferentă unei i/ciș
0 %2ipc3=0 %int
2ipc3∙ (1+k ¿
p )=0.490 ∙ (1+0 )=0.490mm
0 %int 2ipc3=
5 ∙ q%2ipc3 ∙ lc2ipc34
384 ∙ 1 ∙ I ∙
1
1,05=
5 ∙35,80∙34
384 ∙11∙108∙6,67 ∙10
−5 ∙ 1
1,05=4,90 ∙10−4m
0 %int 2ipc3=0,490mm
k ¿%=0
23
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
24/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Să$eata din încărcarea utilă aferentă unei i/ciș
0 u2ipc3=0 uint
2ipc3∙(1+k ¿
u )=0.664 ∙ (1+0 )=0.664mm
0 uint 2ipc3=
qu2ipc3
∙ lc2ipc33
48 ∙ 1 ∙ I ∙
1
1,05=
90,93∙33
48 ∙11∙108∙6,67 ∙10
−5 ∙ 1
1,05=6.64 ∙10−4m
0 uint ipca=0.664mm
k ¿u=0
#poteze de ;ncărcare
I/ote4a ! să$eata din încărcări /ermanente 5 încărcări din 4ă/adă
0 12ipc3=0 p
2ipc3+ 0 2ipc3=0,682+0,617=1,30mm
I/ote4a ' să$eata din încărcări /ermanente 5 încărcări din v3nt 5 6 încărcări
din 4ă/adă
0 22ipc3=0 p2ipc3+ 0 %2ipc3+ 12∙ 0 2ipc3=0,682+0,490+ 12
∙0,617=1,48mm
I/ote4a ' să$eata din încărcări /ermanente 5 încărcarea utilă
0 32ipc3=0 p
2ipc3+ 0 u2ipc3=0,682+0.664=1,346mm
0 max0inal=max( 0 14 0 24 0 3)=1,48mm≤0 adm=15mm
Calculul =i dimenionarea căpriorilor
24
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
25/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Se propun căpriori de 1:'0 m , distan a ntre căprioriț d=0,% m , lungimea de calcul
a căpriorilor ="," m &
q2ipc3
=1,38daN /mp
qcand '=6∙0.25 ∙0.020 ∙0,7 ∙600=12,6 daN /mp
I / ❑/idroizola5ie=0,4daN /mp
I ptermoizola5ie=23daN /mp "
I prigip=10daN /mp
q că/rior # =,!27=,'7&==# 1 d.2#m
I /
că/rior #I /învelitoare5I / i/căș 5I /8idroi4olatie I /termoi4olatie5I /ri$i/s#0),0'50),0'5=,)5'05!=
#
¿ 10',0$ d.2#m
q pc3prior=1,35 ∙ I p
c3prior∙ d∗cos" +1,35 ∙ qc3prior ∙cos" =1,35 ∙102,04 ∙0,7+1,35 ∙12 ∙cos 45
#!,02 ∙ !=',=)' ∙ =,7cos )2 75!,02 ∙ !< ∙ cos )27#,"; d.2#m
→ Fncărcări din zăpadă
=160daN /mp
"
cos¿¿
45cos¿¿¿¿
qc3prior=1,5 ∙ ∙ d ∙¿
→ Fncărcări din vânt
%=48,7 daN /mp
25
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
26/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
q%c3prior=1,05 ∙ % ∙ d=1,05 ∙48,7 ∙0,7=35,8daN /m
→ Fncărcare utilă concentrată
I u=100daN
quc3prior=1,05 ∙ I u ∙cos" =1,05∙100 ∙cos45=74,25daN
#poteze de ;ncărcare
Ipoteza %: ncărcări permanente W ncărcări din zăpadă
q1c3prior=q p
c3prior+qc3prior=85,36+84=169,36daN /m
Ipoteza 2: ncărcări permanente W ncărcări din vânt W Y ncărcări din zăpadă
q2c3prior=q p
c3prior+q%c3prior+
1
2∙ q
c3prior=85,36+35,8+1
2 ∙84=163,16daN /m
Ipoteza J: ncărcări permanente W ncărcare utilă concentrată
q3c3prior
=q pc3prior
=85,36daN /m (3c3prior
=quc3prior
=74,25daN
Calculul eforturilor ;n căpriori
) 1=
q1c3prior
∙ lcc3prior2
8 =
169,36 ∙3,352
8 =237,58 daN ∙ m
) 2=q2
c3prior∙ lc
c3prior2
8 =163,16 ∙3,35
2
8 =228,88 daN ∙ m
) 3=q3
c3prior∙ lc
c3prior2
8 +
(3c3prior
∙ lcc3prior
4 =
85,36 ∙3,352
8 +
74,25 ∙3,35
4 =181,93daN ∙ m
?erificarea la capacitatea portantă
26
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
27/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
) rc3prior= * +nc
c∙ % ∙ m,+nc ∙m -=9.15 ∙10
5∙100 ∙10
−5∙0,9 ∙1,0=823.50 daN ∙m
*+ncc =mui ∙mdi ∙
*i
.i=1,0 ∙0,599 ∙
16,8
1,1
=9.15 N
mm2=9.15105 daN /m2
mdi=0,55∙ q p
c3prior+0,65 ∙ qc3prior
q pc3prior+q
c3prior =
0,55 ∙85,36+0,65 ∙8485,36+84
=0,599
%=b ∙/
2
6=
0,15 ∙0,22
6=100 ∙10−5m3
) e0 c3prior=max( ) 14 ) 2 4) 3)=237.58daN ∙m≤ ) r
c3prior=823.50 daN∙m
?erificarea de rigiditate la ;ncovoiere ăgeata
0 max0inal ≤ 0 adm
0 adm=lc
c3prior
200 =
3350
200 =16,75mm
1=11000 N
mm2=11∙108 daN /m2
I =b∙ /
3
12 =
0,15 ∙0,23
12 =10−4 m4
Să$eata din încărcarea /ermanentă aferentă unui că/rior
0 pc3prior=0 pint
c3prior∙ (1+k ¿
p )=0,942 ∙ (1+0,8)=1.69mm
0 pint c3prior=
5 ∙ q pc3prior
∙ lcc3prior4
384 ∙ 1 ∙ I ∙ 1
1,35=
5 ∙85,36 ∙3,354
384 ∙11∙108∙10
−4 ∙ 1
1,35=9,426 ∙10−4m
0 pint c3prior=0,942mm
k ¿ p=0,8
27
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
28/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Să$eata din încărcarea din 4ă/adă aferentă unui că/rior
0 c3prior=0 int
c3prior ∙ (1+k ¿ p )=0.906 ∙ (1+0,45 )=1.32mm
0 int c3prior=
5 ∙ qc3prior
∙ lcc3prior4
384 ∙ 1 ∙ I ∙
1
1,5=
5 ∙84 ∙3,354
384 ∙11∙108 ∙1 ∙10
−4 ∙ 1
1,5=8,34 ∙10−4 m
0 int c3prior=0.834 mm
k ¿=0,45
Să$eata din încărcarea din v3nt aferentă unui că/rior
0 %c3prior=0 %int
c3prior∙ (1+k ¿
p )=0.508 ∙ (1+0 )=0.508mm
0 %int c3prior
=
5 ∙ q%c3prior
∙ lcc3prior4
384 ∙ 1 ∙ I ∙
1
1,05=
5∙35,8 ∙3,354
384 ∙11∙108 ∙1 ∙10−4 ∙
1
1,05=5.083 ∙10−4
m
0 %int c3prior=0.503mm
k ¿%=0
Să$eata din încărcarea utilă aferentă unui că/rior
0 uc3prior=0 uint
c3prior∙ (1+k ¿
u )=0.503 ∙ (1+0 )=0.503mm
0 uint c3prior=
quc3prior ∙lc c3prior 3
48 ∙ 1 ∙ I ∙
1
1,05=
74,25 ∙3,353
48 ∙11∙108∙1 ∙10
−4 ∙ 1
1,05=5,035 ∙10−4 m
0 uint c3prior=0,503mm
k ¿u=0
#poteze de ;ncărcare
28
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
29/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
I/ote4a ! să$eata din încărcări /ermanente 5 încărcări din 4ă/adă
0 1c3prior= 0 p
c3prior+ 0 c3prior=1,69+1,32=3,015mm
I/ote4a ' să$eata din încărcări /ermanente 5 încărcări din v3nt 5 6 încărcări
din 4ă/adă
0 2c3prior= 0 p
c3prior+ 0 %c3prior+
1
2∙ 0
c3prior=1,69+0,508+1
2∙1.32=2,85mm
I/ote4a ' să$eata din încărcări /ermanente 5 încărcarea utilă
0 3c3prior= 0 p
c3prior+ 0 uc3prior=1,69+0,503=2,19mm
0 max0inal=max( 0 14 0 24 0 3)=3,015m m ≤0 adm=16,75mm
Calculul =i dimenionarea panelor
)anele sunt grinzi din lemn dispuse in lungul clădirii ncărcate cu reac iuni dinț
căpriori ,care fiind dispu i la distan e mici produc o descărcare uniform distribuită.ș ț
)anele se consideră simplu rezemate pe popi. Fmbinările de prelungire a panelor se fac
cap la cap in dreptul reazemelor sau prin cVertare.
Se propune o sec iune a panei deț '0:"0 m la o distan ă intera@ț d=0,< m la o lungime
de calcul =",0 m &
>ncărcarea aferentă unei pane
→ .ncărcări /ermanente
qcaprior=0,15 ∙0,20 ∙600=18daN /m
q pana=0,20 ∙0,30 ∙600=36daN /m
I pc3prior=115,92daN /mp
29
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
30/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
q p pan3=1,35 ∙( I p
c3prior ∙lc c3prior+qc3prior ∙ lc
c3prior
d +q pan3)
q p pan3=1,35 ∙
(102,04 ∙3,35+18 ∙
3
0.7
+36
)=454.98daN /m
q px pan3=0 daN /mp
q p# pan3=q p
pan3=454.98 daN /m
→ .ncărcări din 4ă/adă
=160daN /mp
q pan3=1,5 ∙∙ lcc3prior=1,5 ∙160 ∙3=720daN /m
qx pan3=0 daN /m q#
pan3=q pan3=720daN /m
→ .ncărcări din v3nt
%=48,7 daN /mp
q% pan3=1,05 ∙%∙lc c3prior ∙
1
cos" =1,05 ∙48,7∙3 ∙
1
cos 45=216,95 daN /m
q%x pan3=q%
pan3∙ sin" =216,95 ∙ sin 45=153,40daN /m
q%# pan3=q%
pan3∙cos" =216,95 ∙cos 45=153,40daN /m
→ .ncărcare utilă concentrată
I u=100daN
qu pan3=1,05 ∙ I u=1,05 ∙100=105,00daN
qux pan3=0 daN
qu# pan3=qu
pan3=105,00 daN
30
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
31/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
#poteze de ;ncărcare
Ipoteza %: ncărcări permanente W ncărcări din zăpadă
q1 x pan3
=q px pan3
+qx pan3
=0+0=0daN /m
q1 # pan3=q p#
pan3+q# pan3=454.98+720=1174.98daN /m
Ipoteza 2: ncărcări permanente W ncărcări din vânt W Y ncărcări din zăpadă
q2 x pan3=q px
pan3+q%x pan3+
1
2∙ qx
$ipc3=0+153,40+1
2∙0=153,40 daN /mp
q2 # pan3=q p# pan3+q%# pan3+ 12 ∙ q# pan3=454.98+153,40+12 ∙720=968.38daN /mp
Ipoteza J: ncărcări permanente, ncărcare utilă concentrată
q3 x pan3=q px
pan3=0daN /m q3 # pan3=q p#
pan3=454.98daN /m
Calculul eforturilor ;n pane
) 1 x=q1 x
pan3∙3
8 =
0 ∙1.92
8 =0daN ∙ m
) 1 #=q1 #
pan3∙ lc
pan32
8 =
1174.98 ∙3,02
8 =1321.85daN ∙m
) 2 x=q2 x
pan3∙ lc
pan32
8 =
153,40 ∙3,02
8 =172,57daN ∙ m
) 2 #=q2 #
pan3∙ lc
pan32
8 =
968.38 ∙3,02
8 =1089.42 daN ∙m
) 3 x=q3 x
pan3∙ lc
pan32
8 +
( 3 x pan3
∙ lc pan3❑
4 =
0 ∙3,02
8 +
0 ∙3,0
4 =0daN ∙m
31
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
32/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
) 3 #=q3 #
pan3∙ lc
pan32
8 +
(3 # pan3
∙ lc pan3❑
4 =
105.00 ∙3,02
8 +
105,00 ∙3,0
4 =196,87 daN ∙m
?erificarea la capacitatea portantă
% x=b ∙ /
2
6 =
0,20 ∙0,302
6 =3 ∙10−3 m3
% #=/∙b2
6 =
0,30 ∙0,202
6 =2∙10−3 m3
)erecVea %
) e0x pan3= ) x max0inal= ) 2 x=172,57daN ∙m
) e0# pan3= ) # corepondent = ) 2 #=996.13 daN∙m
) rx pan3= * +nc
c∙ % x ∙m,+nc ∙ m -=10,37 ∙10
5∙3∙10
−3∙0,9 ∙1,0=2799.9 daN ∙ m
) r# pan3= * +nc
c∙% # ∙m,+nc ∙ m -=10,37∙10
5∙2 ∙10
−3∙0,9 ∙1,0=1866.6 daN ∙m
*+ncc =mui ∙ mdi ∙
*i
.i=1,0 ∙0,679 ∙
16,8
1,1 =10,37
N
mm2=10,37 ∙105daN /m2
mdi=0,55 ∙ q p
pan3+1 ∙q% pan3+0,65 ∙
1
2∙ q
pan3
q p pan3+q%
pan3+1
2∙ q
pan3
mdi=0,55 ∙454.98+1 ∙216,95+0,65 ∙
1
2∙720
454.98+216,95+1
2∙720
=0.679
) e0x pan3
) rx pan3 +
) e0# pan3
) r# pan3=
172,57
2799.9+996.13
1866.6=0.595≤1
)erecVea 2
32
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
33/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
) e0x pan3= ) x corepondent = ) 1 x=0daN ∙ m
) e0# pan3= ) # max 0inal= ) 1 #=1321.85daN ∙ m
) rx pan3= * +nc
c ∙% x ∙m,+nc ∙m -=9,33 ∙105∙3 ∙10
−3 ∙0,9∙1,0=2519.1daN ∙m
) r# pan3= * +nc
c∙% # ∙m,+nc ∙ m -=9,33 ∙10
5 ∙2 ∙10−3∙0,9 ∙1,0=1680.45 daN ∙m
*+ncc =mui ∙mdi ∙
*i.i=1,0 ∙
0,61∗16,81,1
=9,33 N
mm2=9,33 ∙105 daN /m2
mdi=0,55 ∙ q p pan3+0,65 ∙ q pan3
q p pan3+q
pan3
mdi=0,55 ∙454.98+0,65∙720.0
454.98+720.0 =0,61
) e0x pan3
) rx pan3
+ ) e0#
pan3
) r# pan3
= 0
2519.1+1321.85
1680.45=0.786≤1
?erificarea de rigiditate la ;ncovoiere ăgeata
0 max0inal ≤ 0 adm
0 adm=lc
pan3
200 =
3000
200 =15mm
1=11000 N
mm2=11∙108 daN /m2
I x=b ∙/3
12 =
0,20 ∙0,303
12 =45.0 ∙10−5 m4
I #=/∙ b
3
12 =
0,30 ∙0,203
12 =20∙10−5 m4
Să$eata din încărcarea /ermanentă aferentă unei /ane
0 px pan3=0 pxint
pan3∙ (1+k ¿
p )=0 ∙ (1+0,8)=0mm
33
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
34/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
0 px int pan3 =
5 ∙ q px pan3
∙ lc pan34
384 ∙ 1 ∙ I x∙ 1
1,35=
5 ∙0 ∙3.04
384 ∙11∙108
∙45.0 ∙10−5 ∙
1
1,35=0m=0mm
0 p# pan3=0 p#int
pan3 ∙ (1+k ¿ p )=1.615 ∙ (1+0,8)=2.90mm
0 p#int pan3 =
5 ∙ q p# pan3
∙ lc pan34
384 ∙ 1 ∙ I #∙ 1
1,35=
5∙ 454.98 ∙3.04
384 ∙11∙108∙20 ∙10
−5 ∙ 1
1,35=1.615 ∙10−3m=1.615mm
k ¿ p=0,8
Săgeata din ncărcarea din zăpadă aferentă unei pane
0 x pan3=0 x int
pan3∙(1+k ¿
)=0,0 ∙ (1+0,45 )=0,00mm
0 xint pan3 =
5∙ qx pan3
∙lc pan34
384 ∙ 1 ∙ I #∙ 1
1,5=
5 ∙0∙3.04
384 ∙11∙108
∙10,00 ∙10−5 ∙
1
1,5=0m=0mm
0 # pan3=0 # int
pan3∙(1+k ¿
% )=1.022 ∙ (1+0,45 )=1.48mm
0 #int pan3 =
5 ∙q# pan3
∙lc pan34
384 ∙ 1 ∙ I x∙ 1
1,5=
5 ∙720 ∙3.04
384 ∙11∙108∙45.0 ∙10
−5 ∙ 1
1,5=1.0227 ∙10−3m=1.022mm
k ¿ p
=0,45
Săgeata din ncărcarea din vânt aferentă unei pane
0 %x pan3=0 %xint
pan3∙ (1+k ¿
% )=0,311 ∙ (1+0 )=0,311mm
0 %xint pan3 =
5 ∙ q%x pan3
∙ lc pan34
384 ∙ 1 ∙ I x∙ 1
1,05=
5 ∙153.40 ∙3.04
384 ∙11∙108
∙45.0 ∙10−5 ∙
1
1,05=0.3112 ∙10−3 m=0,311mm
0 %# pan3=0 %#int
pan3∙ (1+k ¿
% )=0.700 ∙ (1+0)=0,700mm
0 %#int pan3
=
5 ∙ q%# pan3
∙ lc pan34
384 ∙ 1 ∙ I # ∙
1
1,05=
5 ∙153.40 ∙3.04
384 ∙11∙108 ∙20∙10−5 ∙
1
1,05=0.700∙10−3
m=0.700mm
34
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
35/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
k ¿%=0
Săgeata din ncărcarea utilă aferentă unei pane
0 ux pan3=0 uxint
pan3∙ (1+k ¿
u )=0mm
0 ux int pan3 =
qux pan3
∙ lc pan33
48 ∙ 1 ∙ I x∙ 1
1,05=
0 ∙3.03
48∙11∙108
∙45.0 ∙10−5 ∙
1
1,05=0m=0mm
0 u# pan3=0 u#int
pan3∙(1+k ¿
u )=0,255 ∙ (1+0 )=0,255mm
0 u# int pan3 =
qu# pan3
∙ lc pan33
48 ∙ 1 ∙ I #∙ 1
1,05=
105.0 ∙3.03
48∙11∙108∙20 ∙10
−5∙ 1
1,05=0,255 ∙10−3m=0,255mm
k ¿u=0
#poteze de ;ncărcare
Ipoteza %: săgeata din ncărcări permanente W ncărcări din zăpadă
0 1 x pana= 0 px
pana+ 0 x pana=0+0.0=0,0mm
0 1 # pana= 0 p#
pana+ 0 # pana=2.9+1,48=4.38mm
0 1=√ 0 1 x pana2+ 0 1 #
pana2=√ 02+4.382=4.38mm
I/ote4a ' să$eata din încărcări /ermanente 5 încărcări din v3nt 5 6 încărcări
din 4ă/adă
0 2 x pana= 0 px
pana+ 0 %x pana+
1
2∙ 0 x
pana=0+0+1
2 ∙0.0=0,0mm
0 1 # pana= 0 p#
pana+ 0 %# pana+
1
2∙ 0 #
pana=2.9+0.700+1
2∙1.48=4.34mm
35
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
36/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
0 2=√ 0 1 x pana2+ 0 1 #
pana2=√ 0+4.342=4.34 mm
0 max0inal=max( 0 14 0 2)=4.38mm≤0 adm=15mm
Calculul i dimenionarea popilor
)opii vor avea sec iune pătrată deț '0:'0 m ,8+me ', m .
.ncărcări /ermanete
N p pop=q p
pana∙ t + Aect '
❑∙ / pop'
❑∙600 ∙1.35
q p pan3=454,98 daN /m
t =2,0m
Aect '=0.202=0.04 m2
/ pop=2,50m
N p pop=454,98 ∙2,0+0.04 ∙2.50 ∙600 ∙1.35=969,96
daN m
.ncărcarea din v3nt
N % pop=
& cos∝
∙lc caprior ∙1.5 t = 48,7
0,707∙3,35 ∙1.5 ∙2,0=692,27
daN m
.ncărcarea din 4ă/adă
N pop=∙lccaprior ∙1.05 t =160∙3,35 ∙1.05 ∙2,0=1125,60
daN m
.ncărcarea utilă
36
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
37/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
N u pop= I u ∙1.05=100 ∙1.05=105daN
#poteze de ;ncărcare
I/ote4a I
1) N 1 pop= N p
pop+ N pop=969,96+1125,60=2095,56
daN m
') N 2 pop= N p
pop+ N % pop+
1
2 N
pop=969,96+692,27+1
2∙1125,60
¿2225,03daN
m
?erificarea la compreiune cu flam7a:
N 1 6 N 2
(¿)=2225,03 daN
m ≤ 7r
N max pop=max ¿
7r= *7 //7 ∙ A pop ∙m,c ∙ 8
*7 //7 =muc ∙mdc ∙
*c! c=1 ∙0.874 ∙
12
1.25=8.40
daN
m2
mdc=
0,8 ∙ N P pop+1 ∙N %
pop+0,85 ∙1
2∙N
pop
N P pop+ N %
pop+1
2∙ N
pop =
0,8∙969,96+1 ∙692,27+0.5 ∙1125,60 ∙0.85969,96+692,27+0.5 ∙1125,60
=0.874
A pop= Aect'− Acep=0.22−0.032=0.0391m2
m,c=0.9
i # ra4a de $ira ie # ='
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
38/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
9=lungimede 0lamba:=/ pop
i =
2.50
0.0578=43,25
43,25
100¿¿
9 ≤75=¿8=1−0.8 ∙ ¿
# = ''',0" ? '1,'' -- se @e/+7+.
(. $ cm
V p- grosime placă
)-perimetrul
(in criterii de izolare fonica va rezulta grosimea plăcii V p? % cm .
(.2
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
39/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
- lă imeaț ≥ 25 cm ,dar 2HJ din grosimea peretelui
- năl imeaț ≥ decât grosimea plăcii plan eului pentru pere ii interioriș ț
iș ≥ decât dublul acesteia pentru pere ii de pe conturul clădirii si de la casaț
scării .
Fn urma acestor criterii ,dimensiunile centurilor vor fi :
- ă ime: 25 cmț- Fnăl ime: 25 cmț
(.3 Calculul plan eelorș
)lan eele sunt elemente ce au suprafa a plană ,orizontale, ce compartimentează peș ț
verticală clădirea ,cu rol de separare interioară ntre etaAe sau de a separa clădirea de
mediul e@terior.
)lan eele pot fi considerate ca un sistem n raport cu propria lor structură, fiind alcătuiteș
dintr-un ansamblu de componente cu diverse func iuni.ț
)rincipala componentă a sistemului este plan eul propriu-zis ,celelalte componenteș
fiind: pardoseala , plafoanele, izola ia. +lcătuirea plan eelor diferă n func ie de pozi iaț ș ț ț
pe care o poate ocupa n construc ie i implicit de performan ele impuse sau ceruteț ș ț
pentru a satisface nevoile utilizatorului .
a dimensionarea grosimii plan eului se vor ine seama de următoarele cerinteș ț
constructive :
39
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
40/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
- procentul mediu de armare trebuie să se ncadreze n limitele economice &sub $,LZ la
plăcile armate pe o direc ie si sub $,5 Z la plăcile armate pe două direc ii3
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
41/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Sc8ema nr! : , # P5?*' @ /laca încastrată /erfect /e două laturi ,sim/lu re4emată
/e celelalte două laturi
41
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
42/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Sc8ema nr' : # ?*' @/lacă sim/lu re4emată /e două laturi, celelalte două laturi
re4emare reală
!alculul se va efectua pe fâ ii de % m lă ime , pe fiecare direc ie. )lăcile au acela i tipș ț ț ș
de rezemare ca i ocViul de placă din care face parte ,revenindu-i o parte dinș
ncărcările aferente ocViului de placă din care face parte.
!alculul momentelor ma@ime i minime se va determina pe baza celor două scVemeș
de ncărcare i rezemare .ș
Fn cazul plăcilor continue , rezemate pe tot conturul , solicitările din ncărcări permanente i temporare ,aplicate uniform distribuit ,unde pe fiecare direc ieș ț
descViderile sunt egale sau diferă cu J$ Z ntre ele , momentele ma@ime i minime dinș
câmp se por determina pe baza celor două scVeme conven ionale de rezemare :ț
- ScVema conven ională nr.% : panourile sunt considerate ncastrate perfect peț
reazămele intermediare i simplu rezemate pe conturul plan eului. Se va aplicaș ș
o ncărcare conven ională pe suprafe ele acestor panouri, diriAata de sus n Aos,ț ț
determinată cu rela ia:ț = P @#'
42
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
43/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
P-încărcarea /ermanentă de calcul /e unitatea de su/rafa ăț v-încărcarea tem/orară de calcul /e unitatea de su/rafa ăț
- ScVema conven ională nr.2 : panourile sunt considerate rezemate pe tot conturul.ț
Se va aplica o ncărcare conven ională pe suprafe ele acestor panouri, diriAata deț țsus n Aos, determinată cu rela ia:ț = @#'
• 4omente n câmp :
-n câmpurile de col :ț
4@ ma@, min ? l x2
&] ∙ N ; ^ ]% ∙ q ; ; 3
4_ ma@, min ? l #2
&` ∙ N ; ^ `% ∙ q ; ; 3
-n câmpurile marginale 5:
4@ ma@, min ? l x2
&]5 ∙ N ; ^ ]% ∙ q ; ; 3
4_ ma@, min ? l #2
&`5 ∙ N ; ^ `% ∙ q ; ; 3
-n câmpurile miAlocii ":
4@ ma@, min ? l x2
&]" ∙ N ; ^ ]% ∙ q ; ; 3
4_ ma@, min ? l #2
&`" ∙ N ; ^ `% ∙ q ; ; 3
• 4omentele n reazem :- )e reazmămele a,+,c,d,e,f
4a? -%H%$ @5 ∙ N ∙l x2
4c? -%H%$ @" ∙ N ∙l x2
4e ? -%H%$ @5 ∙ N ∙l x2
4+? -%H%2 @5 ∙
N ∙l x2
4d ? -%H%2 @" ∙ N ∙l x2
4 f ? -%H%2&l- @" ¿ ∙ N ∙l #2
(rela ii de calcul din Biss-ne Ane1a ?III-Ca/ ?III!'!"ț ț 1nde :]i- coeficient corespunzător scVemei statice de rezemare pentru fiecare
ocVi de placă ,determinat n func ie de raportul ? lț _Hl@ .
l 1 ,l > K dimensiuni ale ocViului de placă după direc iile @ , _ .ț
43
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
44/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
E1em/lu de calcul /entru un oc8i de /lacă /entru /lan eu curent șO+ .5 I
O+ .5 I
?l #l x ?
4,50
4,95 ? $,>$
!oeficien i:ț
44
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
45/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
]? $.$2%C`?$.$J2C2]%? $.$%$5J`%?$.$L%2C
Solicitările:N?)WBH2?C.JW2.25H2?L."5 ;0Hm2
N?BH2?2.22H2?%.%25 ;0Hm2
4@? 4@ ma@W 4@ min ?L.>$ ;0 ∙ m
4@ ma@?
l x2 ∙
& ]
∙
N W ]%∙
N3 ? .>5
2
∙
& $.$2%C
∙8.465
W $.$%$5J∙1.125 3 ? .C ;0 ∙ m
4@ min? l x2∙ & ] ∙ N - ]% ∙ N3 ? .>52 ∙ & $.$2%C ∙8.465 - $.$%$5J
∙1.125 3 ? .%" ;0 ∙ m
4_? 4_ ma@W 4_ min ?%%.2% ;0 ∙ m
4_ ma@? l #2 ∙ & ` ∙ N W ` % ∙ N3 ? .5$2 ∙ & $.$J2C2 ∙8.465 W $.$L%2C
∙1.125 3 ? C." ;0 ∙ m
4_ min? l #2∙ & ` ∙ N - ` % ∙ N3 ? .5$2 ∙ & $.$J2C2 ∙8.465 - $.$L%2C
∙1.125 3 ? J.C5 ;0 ∙ m
!alculele pentru restul ocViurilor de placă se vor prezenta tabelar .Calculul momentelor în c3m/:
45
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
46/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Calculul momentelor în rea4em
46
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
47/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
47
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
48/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
!alculul armărilor pentru plăci se va prezenta tabelar :
48
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
49/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
49
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
50/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
(.+ Calculul reziten ei de proiectare pentru contruc iile din zidărie confinatăț ț
(.+.1 8eneralită iț
)roiectarea clădirilor cu pere i structurali din zidărie ,precum i a elementelor deț ș
construc ie din zidărie , indiferent de tipul construc iei trebuie să urmăreascăț ț
satisfacerea tuturor cerin elor ale investitorilor i ale societă ii, n condi ii specifice aleț ș ț ț
mediului natural si a amplasamentului construc iei .ț
)entru clădirile cu structuri din zidărie i pentru elementele de construc ie dinș ț
zidărie , structural sau nestructurale , condi ia de rezisten ă pentru situa ia de proiectareț ț ț
50
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
51/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
persistentă i pentru situa ia de proiectare tranzitorie este satisfăcută dacă , n sec iunileș ț ț
cele mai solicitate , capacitatea de rezisten ă depă e te solicitările din grupareaț ș ș
fundamentală de ncărcări .
)entru a determina rezisten a de proiectare a pere ilor din zidărie se va ine cont deț ț ț
următoarele :
• geometria peretelui <• condi ii de rezemare pe conturul clădirii
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
52/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
• clasa I : elemente pentru zidărie pentru care probabilitatea de neatingere a
rezisten ei la compresiune declarată este 5 Z :ț• clasa II : elementele pentru zidărie nu ndeplinesc nivelul de ncredere ale
elementelor pentru zidăria de clasa I.• 4ortarul pentru zidărie trebuie să fie suficient de durabil pentru a rezista pe toată
durata de e@ploatare proiectată a clădirii i nu va avea n compozi ie componen iș ț ț
cu efect dăunător asupra proprietă ilor sau durabilită ii elementelor.ț ț *ipurile de mortar sunt :
• mortar performant pentru zidărie: mortar a cărei compozi ie i metodă deț ț
ob inere este aleasă de producător pentru ob inerea caracteristicilor specificate
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
53/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
• mortar pentru zidărie pentru utilizare generala &73<• mortar pentru zidărie pentru rosturi sub iri &*3
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
54/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
)ere ii structurali se vor proiecta pentru a avea , n toate sec iunile, rezisten ele deț ț ț
proiectare la eforturi sec ionale & 0ț #d , 4#d , B#d 3 mai mari decât eforturile sec ionaleț
de proiectare & 0Ed , 4Ed , BEd 3 rezultate din ncărcările din gruparea seismică .
)entru clădirile situate n zone cu zone seismice cu ag ? $,2$ g mecanismul de
disipare a energiei seismice se va putea asigura doar pentru o parte din pere iiț
structurali care vot fi confina i cu stâlpi ori de beton armat la e@tremită i .ț ș ț
• !alculul valorilor de proiectare ale rezisten ei pere ilor structurali din zidărie se vaț ț
face pentru :•
for a a@ială i ncovoietoare n planul peretelui
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
55/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
a. )entru situa ia de proiectare persistentă &din gruparea fundamentală deț
ncărcări 3 :• )entru starea limită ultimă&1S3 : conform tabelului 2,% din !# " H2$%J 84 ?
2,2 & pentru categoria de elemente I , mortar de re etă &73 preparat industrial ,ț
semifabricat industrial , având tipul controlului normal 3<• )entru starea limită de serviciu &SS3: 84? %,$ pentru toate elementele din
zidărie ale construc iilor ncadrate n clasele de importan ă III i IB .ț ț ș
(.+.3
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
56/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
• n lungul peretelui , astfel ncât distan a ntre a@ele stâlpi orului să nuț ș
depă ească 5,$ m pentru structurile cu pere i de i i ,$ m pentru structurile cuș ț ș ș
pere i rari
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
57/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
• nnădirea barelor longitudinale din stâlpi or se va face prin suprapunere , fărăș
cârlige , pe o lungime de "$ \ , sec iunile de nnădire ale barelor vor fiț
decalate cu cel pu in %,$$ m < ntr-o sec iune se vor nnădi cel mult 5$ Z dinț ț
barele centurii .
Gig . K Fnnădirea barelor din centuri
Fn cazul sli urilor verticale realizate prin zidărie , continuitatea armăturilor din centurițcare se ntrerup va fi asigurată de bare suplimentare cu o sec iune 2$ Z decât aț
barelor ntrerupte .
Gig . K +rmarea centurilor slăbite prin sli uriț
Fn cazul clădirilor cu arpantă , n centurile de la ultimul nivel se vor prevede pieseș
metalice pentru ancorarea cosoroabelor arpantei .ș
(.+.3.3
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
58/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
(.+.3.+
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
59/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
acoperirea cu beton , nnădirea i ancorarea barelor se va realiza conform S# E0 %>>2-ș
%-% .
)entru toate elementele infrastructurii & funda ii , socluri 3 continuitateaț
armăturilor longitudinale din centuri nu se va ntrerupe de golurile pentru instala ii .ț
Fn cazul in care funda iile intră n contact cu pământuri care con in compu iț ț ș
cVimici agresivi fa ă de beton se vor lua măsuri de asigurare a durabilită ii betonuluiț ț
prin următoarele metode :
• folosirea cimenturilor rezistente la ac iunea substan elor
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
60/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
• #ezisten a la compresiune medie paralelă cu fa a de a ezare : 5ț ț ș
0Hmm2 <• #ezisten a la forfecare : $,J2 0Hmmț 2 <• (ensitatea aparentă n stare uscată : C%$ ;gH mc <• Bolumul total de goluri : 55 Z <• 0ecesarul de cărămizi pe m2 de zidărie &buc3 pentru zid de 25
cm : 22 buc<• !onsum de mortar pe mJ zidărie : $,%2 mJ <• 0umăr bucă iHpalet :%"$
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
61/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
• f ; -valoarea caracteristică la compresiune a zidăriei <• 84 - coeficient par ial de siguran ă :- pentru SS : 8ț ț 4 ?%,$
-pentru 1S : 84 ?2,2 & zidărie clasa I , mortar
de uz general3<
7 d SLS =0 k
! )
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
62/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
J.J !alculul rezisten ei unitare de proiectare a zidăriei la forfecareț ( f vd,l , f vd,i "
a. lunecare n rost orizontal :
f vd,l #0
vk 60! ) 5 =,) H d (rela ia )&a din C&*'=!0"ț
b. rupere pe sec iunea nclinată :ț
f vd,i #0 vk 6i! ) (rela ia )& + din C& *'=!0 "ț
) !alculul rezistentei unitare la ntindere din ncovoiere perpendicular pe planul
peretelui
)entru toate situa iile de proiectare ,se vor lua n considerare rezisten ele unitateț ț
corespunzătoare pentru următoarele moduri de cedare :a rezisten a la ncovoiere după un plan de rupere paralel cu rosturileț
orizontale & f 1! , " b. rezisten a la ncovoiere după un plan de rupere perpendicular pe rosturileț
orizontale & f 1' "
.% !alculul rezisten ei unitare caracteristice la ntindere din ncovoiereț perpendicular pe planul zidăriei ( f 1k!, , f 1k' "
#ezisten ele unitare caracteristică la ncovoiere perpendiculară pe planulț
zidăriei se vor lua conform tabel ." din !#"H2$%J.- )entru elemente din argilă arsă ,pline sau cu perfora ii verticale , avândț
rezisten a mortarului 4%$ , valorile sunt :ț f 1k! # =,')= f 1k' #=,)
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
63/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
f 1d'SS #0 xk 1
! )
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
64/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Calculul unui /erete din structură , fără $oluri Peretele ' * A1 ' , A-K L 2
64
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
65/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Elemente cunoscute :
- grosime : $,25 m- lungime : ,25 m- năl ime : 2,C$ mț- ncărcarea N se calculează pentru două situa ii : 1S , SS :ț
N1S ? & ncărcare pere iț ∙ lungime3 +¿ & ncărcare pere i etaA %ț ∙
lungime 3 +¿ &arie aferenta montant ∙ ncărcare plan eu 3 ?ș
? &,25 ∙ J2,CL 3 W &%5," ∙ ,25 3 W&>,%5 ∙ >,L2 3 ? 2>5,"" ;0
NSS ? & ncărcare pere iț ∙ lungime3 +¿ & ncărcare pere i etaA %ț ∙
lungime 3 +¿ &arie aferenta montant ∙ ncărcare plan eu 3 ?ș
? &,25 ∙ 2J,L$ 3 W &%%,5> ∙ ,25 3 W&>,%5 ∙ ",> 3 ? 2$>,C5 ;0
+montant? %,%2 m2
+gol? $ m2
+oriz? $,259,5$? %,%25 m2
+aferentă perete ? 5,$5W,%$?>,%5 m2
%. !alculul rezisten ei unitare caracteristice la compresiuneț &f ; 3
f ; ? ∙ 0 b0,7
∙ 0 m0,3
? $,5 ∙ %5$,C ∙ %$$,J? 5,>C" 0Hmm2
2. !alculul rezisten ei unitare de proiectare a zidărieiț ( f 4d "
7 d =0 zk
! )
7 d SLS =0 k
! )
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
66/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
0 vk6l=-<
= f vk,o 5 =,)H d DS = =,05(=,) ∙ '&0,%& ∙ !=-0 " # =,)=22 *mm'
H d DS # N
Amontant #295,66
1,12 # '&0,%& k*m'
0 vk6l
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
67/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
0 vd6 l
f 1d!DS #0 xk 1
! ) =-< #0,240
2,2 #=,!=% *mm'
f 1d!SS #
0 xk 1
! )
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
68/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Aceia i metodă de calcul se va a/lica /entru to i /ere ii din structură ș ț ț
5. (eterminarea e@centricită ilor de aplicare a ncărcărilor verticaleț
Fncărcările din plan ee se transmit pere ilor cu e@centricită i ce provin din :ș ț ț
a. +lcătuirea constructivă a structurii< b. Imperfec iuni de e@ecu ie
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
69/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
t- grosime perete
VetaA- năl imea etaAuluiț
2cE1centricită i /rovenite din for e orin4ontale /er/endiculare /e /lanț ț
e 8m (i" # ) /m(i)
N 1+ ? N 2 (rela ia &0 din C&*'=!0"ț
unde :
0%- ncărcarea transmisă de peretele superior<
? 02- suma reac iunilor plan eelor care reazemă pe peretele care se verifică .ț ș
!alculul se va face astfel:
-se determină for a tăietoare de bază pentru peretele 2 &a@2 H +-, 4*53ț
ag?$,2$g?$,2$ ∙ >,L% ? %,>"2 mHs2
G b? 8I ∙ Sd&*3 ∙ m ∙
?%,$ &capitolul .5.J.2.2 din )%$$ H2$%J3
8I? %,$ &clasa de importan ă III, tabel ,2 din )%$$H2$%J 3ț
*c?$,C$ s
*(? J,$$ s
*?$,% s &tabel J,% din )%$$H2$%J3
`$? 2,5 & rela ia J, din )%$$H2$%J3ț
N? 2,25 ∙" u
" 1?2,25 ∙1,25 ? 2,L%2 ;0
& coeficien iiț" u" 1 se calculează conform tabelului L,%$ din )%$$H2$%J3
*%? $,5L s
69
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
70/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț
Sd&*3 ? ag ∙ β0q ? %,>"2
∙ >2,5H2,L%23? %,C mHs
m?
N
g
m petere 2 ?295,66
9,81 ? J$,%J t
G b? 8I ∙ Sd&*3 ∙ m ∙ ? %,$ ∙ %,C ∙ J$,%J ∙ %,$ ? 52,5"% ;0
VetaA ?2,C$ m
pV? @ b/eta: ?
52,561
2,70 ? %>,"C ;0Hm
4Vi ? p//eta:
2
12 ?
19,467 ∙2,702
12 ? %%,L2" ;0 ∙ m
e 8m (i" # ) /m(i)
N 1+ ? N 2 #11,826 ∙10
2
295,66 ∙102 ∙ %$$#),=00 cm
70
8/17/2019 breviar de calcul P.G. BUNN.docx
71/71
Casă de vacan ă unifamilială într-o sta iune montanăț ț
Facultatea de Construc iiț