D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
AGUAS ANDINAS S.A.
ESTANQUES SEMIENTERRADOS V=16000 m3 c/u.
RECINTO DOMINGO TOCORNAL
MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
PREPARADO POR:
RODRIGUEZ Y GOLDSACK Ingenieros Civiles Ltda.
Presidente Riesco 3074 Depto. 32 - Las Condes Fono - Fax: 378 71 93
e – mail : [email protected]
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INDICE
ESTANQUES SEMIENTERRADOS V=16000 m3 c/u.
RECINTO DOMINGO TOCORNAL
AGUAS ANDINAS S.A.
Pág.
1. Generalidades y objetivos 1
2. Proyecto estructural 1
3. Informe de mecánica de suelos 2
4. Archivo digital 2
Apéndice N° 1: Memoria de cálculo estructural
Apéndice N° 2: Planos
Apéndice N° 3: Especificaciones técnicas
Apéndice N° 4: Cubicaciones
Apéndice N° 5: Presupuesto
Apéndice N° 6: Informe de mecánica de suelos
Apéndice N° 7: Archivo digital
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INFORME
ESTANQUES SEMIENTERRADOS V=16000 m3 c/u.
RECINTO DOMINGO TOCORNAL
AGUAS ANDINAS S.A.
1.- GENERALIDADES Y OBJETIVOS
Aguas Andinas S.A. ha solicitado a Rodríguez y Goldsack Ingenieros Civiles Ltda.
el proyecto estructural de dos estanques semienterrados de V=16000 m3 de
capacidad que se construirán en un sitio ubicado en el Recinto Domingo Tocornal,
comuna de Puente Alto.
El objetivo de este documento es entregar lo solicitado.
2.- PROYECTO ESTRUCTURAL
El proyecto estructural se define con los siguientes antecedentes:
- Memoria de cálculo Estructural
En el Apéndice Nº 1 se entrega la memoria de cálculo estructural de los
estanques semienterrados de V=16000 m3 de capacidad.
- Planos
En el Apéndice Nº 2 se entrega un conjunto de planos que definen el
proyecto de los dos estanques en análisis.
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- Especificaciones técnicas
En el Apéndice N° 3 se entrega el documento que define las
correspondientes especificaciones técnicas de construcción.
- Cubicaciones y presupuesto
En el Apéndice N° 4 se entregan las cubicaciones de las diferentes partes de
obras que es necesario considerar en la construcción de las obras civiles de
los estanques. En el Apéndice N° 5 se entrega un presupuesto estimativo
asociado a éstas.
3.- INFORME DE MECANICA DE SUELOS
En el Apéndice Nº 6 se adjunta copia de informe de mecánica de suelos ejecutado
por Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. con fecha Enero de 2008, que
entrega las características de los suelos existentes en el sitio y las recomendaciones
geotécnicas necesarias para el diseño y para la construcción de los estanques.
4.- ARCHIVO DIGITAL
En el Apéndice Nº 7 se entrega el archivo digital de este informe.
ARTURO GOLDSACK JARPA
Ingeniero Civil VICTOR ARENAS GALLARDO
Ingeniero Civil
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APENDICE Nº 1
MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
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ESTANQUES SEMIENTERRADOS V=16000 m3 c/u.
RECINTO DOMINGO TOCORNAL
MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
PREPARADO POR:
RODRIGUEZ Y GOLDSACK Ingenieros Civiles Ltda.
Presidente Riesco 3074 Depto. 32 - Las Condes Fono - Fax: 378 71 93
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1.- INDICE
1.- INDICE .................................................................................................................. 2
2.- GENERALIDADES .............................................................................................. 4
3.- BASES DE CÁLCULO ......................................................................................... 4
3.1.- Normas ............................................................................................................ 4
3.2.- Materiales ........................................................................................................ 4
3.3.- Tensiones admisibles ...................................................................................... 5
3.4.- Parámetros del suelo ....................................................................................... 6
3.5.- Recubrimientos ............................................................................................... 6
3.6.- Armadura mínima ........................................................................................... 6
3.7.- Control de la fisuración ................................................................................... 7
4.- DIMENSIONAMIENTO ....................................................................................... 8
4.1.- Datos geométricos ........................................................................................... 8
4.2.- Momento en la base ........................................................................................ 8
4.3.- Fondo .............................................................................................................. 9
4.4.- Esquina ............................................................................................................ 9
5.- MODELACIÓN ................................................................................................... 12
5.1.- Dimensiones .................................................................................................. 12
5.2.- Modelación ................................................................................................... 12
5.3.- Análisis sísmico ............................................................................................ 13
5.4.- Estados de carga ............................................................................................ 17
5.4.1.- Peso propio (PP) .................................................................................... 17
5.4.2.- Sobre carga (SC) .................................................................................... 17
5.4.3.- Agua estática (A) ................................................................................... 17
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5.4.4.- Solicitación sísmica (Sx y Sy) ............................................................... 18
5.5.- Combinaciones de carga ............................................................................... 19
5.6.- Resultados ..................................................................................................... 19
5.7.- Altura máxima de ola .................................................................................... 23
5.8.- Efectos de temperatura .................................................................................. 23
6.- DISEÑO ............................................................................................................... 25
6.1.- Muro transversal ........................................................................................... 25
6.2.- Muro longitudinal ......................................................................................... 27
6.3.- Muros individuales........................................................................................ 29
6.4.- Esquina .......................................................................................................... 30
6.5.- Fundación pilar ............................................................................................. 32
6.6.- Viga V25/85 .................................................................................................. 34
6.7.- Vigas de corte ............................................................................................... 39
6.8.- Cubierta ......................................................................................................... 40
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2.- GENERALIDADES
La presente memoria de cálculo se refiere al estanque semienterrado de 16.000 m3 de
capacidad que forma parte del parte del proyecto Estanque Domingo Tocornal.
El cálculo del estanque se hace mediante métodos manuales convencionales de cálculo,
verificados por los resultados obtenidos de un modelo de la estructura desarrollado en el
programa SAP 2000.
3.- BASES DE CÁLCULO
3.1.- Normas
Las bases de diseño son las de uso común en diseño y cálculo de estructuras de
hormigón armado destinadas a contener líquidos y están basadas en la bibliografía
detallada a continuación.
- Criterios generales de diseño para estructuras en Aguas Andinas S.A.
- NCh2369 Of. 2003. Diseño Sísmico de Estructuras e Instalaciones Industriales.
- NCh1537 Of. 86. Diseño Estructural de Edificios – Cargas Permanentes y
Sobrecargas de Uso.
- BS 8007 : 1987 - British Standard Code of practice for Design of Concrete
structures for retaining aqueous liquids.
- ACI 350.3-06. Seismic Design of Liquid-Containing Concrete Structures and
Commentary.
- Seismic design of storage tanks. New Zealand Society for Earthquake Engineering.
- ACI 350-06. Environmental Engineering Concrete Structures and Commentary.
3.2.- Materiales
- Hormigón H-30 con 90% de nivel de confianza en foso, fondo, muros,
pilares, vigas y losas de cubierta.
- Hormigón H-5 en emplantillados.
- Acero A630.420H para hormigón armado.
- Acero A370.240 ES para elementos metálicos.
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3.3.- Tensiones admisibles
Para el dimensionamiento de los elementos de hormigón armado se consideró la
teoría clásica en Fase I para el caso estático, con las tensiones admisibles para el
hormigón H-30 indicadas a continuación.
Tracción pura: h 2h a
N kg19
A n·A cmσ = ≤
+
Tracción por flexión: h 2
0,60·M kg22
W cmσ = ≤
Tracción en flexo – tracción: h h,admh e
0,60·M N
W A n·Fσ = + ≤ σ
+
con h,adm
h e
M0,60·
W19 3·M T
0,60·W A n·F
σ = ++
+
Tracción en flexo – compresión:
h 2h e
0,60·M N kg22
W A n·F cmσ = + ≤
+
En las expresiones anteriores se tiene:
hσ = Esfuerzo de tracción del hormigón
M = Momento flector en la sección considerada N = Carga axial en la sección considerada (N > 0 � Tracción) W = Módulo de flexión de la sección considerada n = Razón entre el módulo de elasticidad del acero y del hormigón.
hA = Área de hormigón de la sección considerada
eF = Área de acero de la sección considerada
aE = Módulo de elasticidad del acero (2.100.000 kg/cm2)
C= Retracción de fraguado del hormigón (0,00035)
Para el diseño de los elementos de hormigón armado se consideró las siguientes
tensiones admisibles:
Hormigón H-30 en Fase II
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Normal σh,ad (kg/cm2)
Eventual σh,ad (kg/cm2)
Caras comprimidas en vigas y losas con e=8cm o mayor
110 130
Caras comprimidas en losas con e<8cm
90 90
Acero A630.420 H
Normal σh,ad (kg/cm2)
Eventual σh,ad (kg/cm2)
Caras mojadas en sección fisurada en tracción simple o flexo – tracción
1.300 1.600
Caras mojadas en sección fisurada en Flexión simple o flexo – compresión
1.400 1.700
Caras secas en tracción por flexión en fase II en vigas y losas
1.600 1.800
3.4.- Parámetros del suelo
Peso unitario 32,10 ton / mγ =
Ángulo de fricción interna 35φ = °
2normal 5,00 kg / cmσ =
2eventual 7,50 kg / cmσ =
3.5.- Recubrimientos
Fondo, foso, pilares y muro: 5 cm Losa de cubierta, cara superior: 3 cm Losa de cubierta, cara inferior: 5 cm Vigas: 5 cm
3.6.- Armadura mínima
La armadura mínima por retracción y temperatura se determinará de acuerdo a
la norma B.S. 8007, tal como se muestra en el Anexo N° 1.
La cuantía mínima de refuerzo, ρmin, para acero A630.420 H y hormigón H-30,
para cada superficie y en ambas direcciones, será ρmin = 0,0031. Sin embargo,
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podrá utilizarse cuantías hasta ρ = 2/3·ρmin según los casos indicados en la
misma norma.
El área de acero se obtendrá con los espesores definidos en las figuras A1 y A2
de la citada norma.
3.7.- Control de la fisuración
Para el control de la fisuración debido a retracción de fraguado y temperatura se
seguirá estrictamente lo establecido en el Apéndice A de la norma B.S. 8007,
aceptándose una fisuración de ancho máximo 0,20 mm.
La fisuración local producida por flexión será controlada por la fórmula de
Gergely – Lutz, según criterios del código ACI 318-95.
( )1/3
s cZ f d A= ⋅ ⋅
En donde
sf = tensión admisible del acero en MPa
cd = recubrimiento medido al eje de la barra
A = c2 d s⋅ ⋅
s = separación entre barras
Para un ancho de fisura menor a 0,02 mm Z tiene que ser menor a 15 ton/cm.
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4.- DIMENSIONAMIENTO
El dimensionamiento del estanque se realizará para las solicitaciones estáticas
4.1.- Datos geométricos
Largo 2L = 40,00 m
Ancho 2B = 36,25 m
Espesor del muro en la base del muro t1 = 0,45 m
Espesor del muro en la parte superior del muro t2 = 0,25 m
Altura máxima del agua Hmax = 5,02 m
Altura media del agua Hmed = 5,40 m
Revancha h = 0,50 m
Volumen V = 8000 m3
4.2.- Momento en la base
El momento en la base se calculará suponiendo la base empotrada y la parte superior
del muro articulada.
Esquema de cálculo
B
A
R 2,077 ton
R 10,523ton
=
=B
A
M 0,000 ton m
M 9,450 ton m
= ⋅
= − ⋅
Verificación fase lb
Para AM 9,45ton m= ⋅ y N 5,883ton=
A
B
502
60
562
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h 2
0,60·M N kg15,49 OK
W A cmσ = − =
4.3.- Fondo
En el fondo existe el mismo momento que en la base del muro y además tiene una
tracción que vale a AR 10,523ton= .
Si el espesor del fondo es 0,55 m, se verifica fase lb
b b,adm2 2e
e
M0,60·0,60·M T kg kg W13,09 21,58 19 3· OK
M TW b h n F cm cm 0,60·W b h n·F
σ = + = < = + = σ⋅ + ⋅ +
⋅ +
4.4.- Esquina
Muro longitudinal
x
y
y x
L 40,00m
L 5,52m
L / L 0,14
=
=
=
Como Ly/Lx es muy chico, el muro trabaja por metro lineal.
Para calcular el momento en la esquina se supondrá el siguiente esquema de cálculo.
x
y
y x
L 11,04m
L 5,52m
L / L 0,50
=
=
=
2
tonh 4,57
mγ ⋅ =
x y
hK L L 139,11
2= ⋅ ⋅ γ ⋅ =
xemm 24,40=
1104
552
4,57 ton/m2
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xem1xem
Km 5,70 ton m
m= = ⋅
Muro transversal
x
y
y x
L 36,25m
L 5,52m
L / L 0,15
=
=
=
Para calcular el momento en la esquina se supondrá el siguiente esquema de cálculo.
x
y
y x
L 11,04m
L 5,52m
L / L 0,50
=
=
=
2
tonh 4,57
mγ ⋅ =
x y
hK L L 139,11
2= ⋅ ⋅ γ ⋅ =
xemm 24,40=
xem2xem
Km 5,70 ton m
m= = ⋅
En la esquina se tomará el promedio de ambos momentos
xem1 xem2M MM 5,70 ton m
2
+= = ⋅
Además existe una tracción cuyo valor mayor es para x yL / L 7, 25=
T 0,391 h H 9,64 ton= ⋅ γ ⋅ ⋅ =
1104
552
4,57 ton/m2
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Si el espesor del muro es 0,55 m, se verifica fase lb
b b,adm2 2e
h
M0,60·0,60·M T kg kg W8,49 21,40 19 3· OK
M TW b h n F cm cm 0,60·W b h n·F
σ = + = < = + = σ⋅ + ⋅ +
⋅ +
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5.- MODELACIÓN
5.1.- Dimensiones
Las dimensiones del estanque se presentan en los siguientes planos
- 2339-1. Dimensiones. Planta losa de fondo. Detalles 1, 2 y 3.
- 2339-2. Cortes A, B y C. Detalles.
Debido a que el estanque se encuentra dividido por una junta de dilatación, en la
modelación se consideran dos estructuras independientes.
- Volumen 8.000 m3
- Dimensión 1 40,30 m
- Dimensión 2 38,05 m
- Espesor del muro en la base 0,45 m
- Espesor del muro en la parte superior 0,25 m
- Espesor de losa 0,20 m
- Espesor de losa en unión con muro 0,55 m
- Espesor techo 0,15 m
- Altura de agua 5,40 m
5.2.- Modelación
La modelación se realiza por medio del software SAP2000. Se considera
hormigón H30, módulo de elasticidad E = 238.751 kgf/cm2, y peso unitario de
2,50 ton/m3. Los muros y losas se modelan mediante elementos tipos SHELL de
dimensión variable según corresponda. La interacción suelo-estructura se
modela mediante elementos tipo FRAME, resortes equivalentes separados cada
200 cm aproximadamente, cuya rigidez se estima a partir del coeficiente de
balasto ks multiplicado por el área tributaria del resorte equivalente, el cual se
obtiene a partir de la siguiente relación :
RESORTE S TK k A= ⋅
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Donde:
- ks: coeficiente de balasto sísmico del terreno, 20,00 kgf/cm3
- AT: área tributaria para cada resorte, 10.817 cm2
Entonces, la rigidez del resorte equivalente corresponde a 21.633,26 ton/m. La
siguiente figura muestra el modelo considerado.
Figura Nº 1 - Modelo SAP2000 de la mitad del estanque
5.3.- Análisis sísmico
El cálculo del coeficiente sísmico utilizado para el análisis de la estructura se
obtiene de acuerdo a lo señalado en la norma NCh2369, considerando que el
estanque se encuentra fundado en suelo tipo II y en zona sísmica 2 de acuerdo a
la zonificación de la citada norma.
Se tiene:
Zona sísmica 2: Ao = 0,30g Suelo tipo II: T’ = 0,35 seg. n = 1,33 Estanque de hormigón R = 3
ξ = 0,03 Coeficiente de importancia: I = 1,20
Coeficiente sísmico máximo para zona sísmica 2, R=3 y ξ = 0,03:
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Cmax = 0,255 Coeficiente sísmico mínimo: Cmin = 0,25·Ao / g = 0,075 Coeficiente sísmico final: I·C = 1,20·0,255 = 0,306
A continuación se entrega el cálculo del efecto sísmico del agua de acuerdo a las
ecuaciones desarrolladas por Housner, incluidas en la Norma Neozelandeza y a
las indicaciones de la Norma NCh 2369.
Nomenclatura:
- L : Dimensión interior del estanque paralela al sismo, en m.
- :LW Peso equivalente total del agua almacenada, en ton.
- :iW Peso equivalente de la componente impulsiva del agua
almacenada, en ton.
- :cW Peso equivalente de la componente convectiva del agua
almacenada, en ton.
- :LH Altura de diseño del agua almacenada, en m.
- :iH Altura desde la base del estanque hasta el centro de gravedad
de la fuerza impulsiva lateral, en m.
- :cH Altura desde la base del estanque hasta el centro de gravedad
de la fuerza convectiva lateral, en m.
L 40,30m=
LH 5,40m=
LW 8280,44 ton=
Los pesos equivalentes se calculan como sigue:
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Li L
L
Ltanh 0,866 HW W 1.356,97 ton
L0,866 H
⋅ = ⋅ =
⋅
Lc L
L
HLW W 0,23 tanh 3,68 6.479,23 tonH L = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =
Las alturas equivalentes se calculan como sigue:
Para estanques con L/HL=7,46 > 1,33
i LH H 0,375 2,03m= ⋅ =
Para todos los estanques:
L
c LL L
Hcosh 3,68 1LH H 1 2,74m
H H3,68 senh 3,68L L
⋅ − = ⋅ − = ⋅ ⋅ ⋅
Fuerza sísmica impulsiva
El coeficiente sísmico impulsivo para la acción sísmica horizontal debe ser igual
al coeficiente sísmico máximo indicado en la NCh2369 para R= 3 y ε=0,03. Por
lo tanto C =0,255. Considerando un factor de importancia de 1,20, el coeficiente
sísmico es de 0,306.
impulsiva iF C W 415, 23 ton= ⋅ =
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Fuerza sísmica convectiva
El coeficiente sísmico convectivo para la acción sísmica horizontal de acuerdo a
lo indicado en la Nch 2369 se calcula como sigue:
Se tiene:
Zona sísmica 2: Ao = 0,30g
Suelo tipo II: T’= 0,35 seg.
n = 1,33
El período fundamental del modo convectivo se determina con la siguiente
expresión:
cL
LT 2 1,811 5,93seg
H3,68 32,17 tanh 3,68 L
= ⋅π⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅
Estructuras de hormigón: R= 3
Amortiguamiento: ξ = 0,005
Coeficiente de importancia: I = 1,20
Según NCh 2369:
0,4n
*
2,75·Ao T ' 0,05C · 0,01
g·R T
= = ξ
Coeficiente sísmico mínimo: Cmin = 0,10·Ao / g
= 0,03
Coeficiente sísmico final: I·C = 1,20·0,03
= 0,036
convectiva cF C W 233,25 ton= ⋅ =
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Realizando el mismo análisis pero considerando sismo en la dirección opuesta
se obtienen las siguientes fuerzas sísmicas.
impulsivaF 384,36 ton=
convectivaF 234,82 ton=
5.4.- Estados de carga
Para el cálculo del estanque se consideraron los siguientes estados de carga:
- Peso propio de la estructura (PP)
- Presión del agua en la condición de estanque lleno (A)
- Sobre carga de ripio sobre losa superior (SC)
- Solicitación sísmica sobre la estructura, agua y ripio (Sx ó Sy)
Para la masa de la estructura, el sismo se incluye como un coeficiente sísmico
que se describe más adelante. Para la masa de agua, el sismo se incluye como un
aumento de la presión en el estanque, calculado de acuerdo a lo señalado en la
norma Neozelandesa. El efecto del sismo sobre la masa de ripio se incluye como
una fuerza rasante distribuida sobre la losa superior.
5.4.1.- Peso propio (PP)
El modelo considera el peso propio de los elementos de hormigón armado de
2,50 ton/m3.
5.4.2.- Sobre carga (SC)
Se considera una sobrecarga sobre la losa superior de la estructura de 0,20
ton/m2 debido a una capa de ripio de 10 cm de espesor y peso unitario de
2,00 ton/m3.
5.4.3.- Agua estática (A)
Se considera la carga de agua estática hasta la cota 5,40 m, tal como se
muestra en la siguiente figura. El peso unitario del agua es de 1,00 ton/m3.
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Figura Nº 2 – Carga de agua estática
5.4.4.- Solicitación sísmica (Sx y Sy)
Se considera el incremento de presiones del agua debido a la acción símica
de las fuerzas convectivas, impulsivas y al sismo vertical. La distribución de
presiones en la altura por unidad de longitud se calcula mediante las
siguientes expresiones propuestas en el ACI 350.3-06.
( )iL i L i
Liy 2
L
F y4H 6h 6H 12h
2 HP
H
− − − ⋅
=
( )cL c L c
Lcy 2
L
F y4H 6h 6H 12h
2 HP
H
− − − ⋅
=
( )vy i agua estatica
2P C P y B
3= ⋅ ⋅ − ⋅
2 2 2y iy cy vyP P P P= + +
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Considerando estas expresiones y dividiendo por el ancho de la sección
considerada se obtiene la siguiente distribución trapecial, tanto para el sismo
X como para el sismo en dirección Y.
Esta distribución de presiones es aplicada en los muros como un empuje ó
como una succión según corresponda.
5.5.- Combinaciones de carga
Se consideran las siguientes combinaciones de carga.
Combinación normal
- COMB1: PP+A+SC
Combinación eventual
- COMB2: PP+A+SC+Sx
- COMB3: PP+A+SC+Sy
5.6.- Resultados
En las siguientes figuras se muestran los contornos de momento flector para los
distintos muros de la estructura y para distintos estados de carga (unidades
toneladas y metros).
Presión y = 0,00 m Presión y =5,40 m[ton/m2] [ton/m2]
Sismo dirección X 2.286 0.693Sismo dirección Y 2.282 0.731
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D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Figura Nº 3 – Contornos de momento flector combinación PP+A+SC, mitad izquierda (unidades toneladas y metros)
Figura Nº 4 – Contornos de momento flector combinación PP+A+Sx, mitad izquierda (unidades toneladas y metros)
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D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Figura Nº 5 – Contornos de momento flector combinación PP+A+Sy, mitad izquierda (unidades toneladas y metros)
Figura Nº 6 – Contornos de momento flector combinación PP+A+SC, mitad derecha (unidades toneladas y metros)
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D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Figura Nº 7 – Contornos de momento flector combinación PP+A+Sx, mitad derecha (unidades toneladas y metros)
Figura Nº 8 – Contornos de momento flector combinación PP+A+Sy, mitad derecha (unidades toneladas y metros)
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D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
5.7.- Altura máxima de ola
La altura máxima de ola se calcula como
convectivomax
L C 40,03 0,03d 60,00cm
2 2
⋅ ⋅= = ≈
La altura del agua sobre el muro corresponde a H = 5,02 m. La altura de
revancha corresponde a 0,50 m. La altura del fondo a la cara inferior de la losa
H0 = 5,52 m.
maxH d 5,62m+ =
max 0H H d H 0,10m∆ = + − =
Por lo tanto la losa queda con una carga hacia arriba de 0,10 ton/m2. Esta carga
se contra resta con el peso propio de la losa y del relleno de ripio
2losa
2ripio
PP 0,36 ton / m
PP 0,20 ton / m
=
=
2 2losa ripioPP PP 0,56ton / m 0,10ton / m+ = <
Por lo tanto la losa superior no queda con carga hacia arriba por efecto del
sismo.
5.8.- Efectos de temperatura
Se consideran los efectos de dilatación térmica producidos por una diferencia de
temperatura entre la cara interior y la cara exterior de la losa superior, la cual
posee una capa de ripio de 10 cm. Se considera una diferencia de 10°C, la cual
se incorpora como un estado de carga adicional al modelo SAP2000.
En las siguientes figuras se muestran los contornos de momento flector y
tracción en el muro producto de la diferencia positiva de temperatura (unidades
toneladas y metros).
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D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
En las siguientes figuras se muestran los contornos de momento flector y
tracción en el muro producto de la diferencia negativa de temperatura (unidades
toneladas y metros).
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D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
6.- DISEÑO
El diseño de los distintos elementos se realiza mediante métodos manuales
convencionales de cálculo, verificados por los resultados obtenidos los modelos en
SAP2000.
6.1.- Muro transversal
Para el momento en el tramo se supondrá que el nudo inferior se relaja en un
20%.
B
A
R 6,168ton
R 17,660ton
=
=B
A
M 0,000 ton m
M 14,068ton m
= ⋅
= − ⋅
X 0,000 3,017 5,600
M -14,068 9,741 0,000
V 17,660 - 6,168
Momento en la base del muro (tracciones cara interior).
AM 14,07 ton m= − ⋅ N 6,05ton= ( AM 14,30 ton m= − ⋅ N 5,70 ton= modelo).
Incorporando los efectos de temperatura se obtiene AM 16,80 ton m= − ⋅ .
Cálculo de armadura
{ }
e b2 2
2
e
2 2
emin e
ton kg1,70 b 1,00m h 0,45m r 0,05m 68,92
cm cm
cmF 26,93 16a20 S. 22a20
m1,40 b h ' 4 cm cm
F min F min 13,67 35,91 13,67420 3 m m
σ = = = = σ =
= →φ + φ
⋅ ⋅ = = =
Verificación de la fisuración
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D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Aplicando la fórmula de Gergely – Lutz
( )
s c
1/3
s c
f 140,00MPa d 4,90cm A 10cm
ton tonZ f d A 10,96 15,00 OK
cm cm
= = =
= ⋅ ⋅ = <
Momento en el tramo del muro (tracciones cara exterior)
ABM 9,741ton m= ⋅ N 3,54 ton= ( ABM 4,00 ton m= ⋅ N 2,51ton= modelo.
Este menor valor se debe a que el modelo no considera articulación en la unión
del muro con la losa de cubierta, por lo cual el diseño realizado es más
conservador).
Cálculo de armadura
{ }
e b2 2
2
e
2 2
emin e
ton kg1,80 b 1,00m h 0,357m r 0,05m 68,01
cm cm
cmF 19,01 22a20
m1,40 b h ' 4 cm cm
F min F min 10,55 25,35 10,55420 3 m m
σ = = = = σ =
= →φ
⋅ ⋅ = = =
Fondo (tracciones cara superior losa de fondo)
En el borde del muro vertical. El momento es el mismo del arranque del muro
AM 14,07 ton m= − ⋅ ( AM 14,30 ton m= − ⋅ modelo).
Incorporando los efectos de temperatura se obtiene AM 16,80 ton m= − ⋅ .
Tracción producida por el corte del muro AR 17,66 ton= ( AR 13,50 ton=
modelo). Si el espesor del fondo es 0,55 m, el cálculo de armadura es
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{ }
e b2 2
2
e
2 2
emin e
ton kg1,60 b 1,00m h 0,55m r 0,05m 40,83
cm cm
cmF 28,70 18a20 S. 22a20
m1,40 b h ' 4 cm cm
F min F min 17,00 38,27 17,00420 3 m m
σ = = = = σ =
= →φ + φ
⋅ ⋅ = = =
Verificación de la fisuración
Aplicando la fórmula de Gergely – Lutz
( )
s c
1/3
s c
f 130,00MPa d 4,90cm A 10cm
ton tonZ f d A 10,18 15,00 OK
cm cm
= = =
= ⋅ ⋅ = <
6.2.- Muro longitudinal
Para el momento en el tramo se supondrá que el nudo inferior se relaja en un
20%.
A
B
R 15,594 ton
R 5,462 ton
=
=A
B
M 12,429 ton m
M 0,00 ton m
= − ⋅
= ⋅
X 0,000 3,019 5,600
M -12,429 8,610 0,000
V 15,594 - 5,462
Momento en la base del muro (tracciones cara interior).
AM 12,43ton m= − ⋅ N 6,05ton= ( AM 13,03ton m= − ⋅ N 6,79 ton= modelo).
Incorporando los efectos de temperatura se obtiene AM 15,55 ton m= − ⋅ .
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D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Cálculo de armadura
{ }
e b2 2
2
e
2 2
emin e
ton kg1,70 b 1,00m h 0,45m r 0,05m 64,89
cm cm
cmF 24,24 16a20 S. 22a20
m1,40 b h ' 4 cm cm
F min F min 13,67 32,32 13,67420 3 m m
σ = = = = σ =
= →φ + φ
⋅ ⋅ = = =
Verificación de la fisuración
Aplicando la fórmula de Gergely – Lutz
( )
s c
1/3
s c
f 140,00MPa d 4,90cm A 10cm
ton tonZ f d A 10,96 15,00 OK
cm cm
= = =
= ⋅ ⋅ = <
Momento en el tramo del muro (tracciones cara exterior)
ABM 8,61ton m= ⋅ N 3,54 ton= ( ABM 4,12 ton m= ⋅ N 3,43ton= modelo. Este
menor valor se debe a que el modelo no considera articulación en la unión del
muro con la losa de cubierta, por lo cual el diseño realizado es más
conservador).
Cálculo de armadura
{ }
e b2 2
2
e
2 2
emin e
ton kg1,80 b 1,00m h 0,357m r 0,05m 63,08
cm cm
cmF 16,57 22a20
m1,40 b h ' 4 cm cm
F min F min 10,56 22,09 10,56420 3 m m
σ = = = = σ =
= →φ
⋅ ⋅ = = =
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Fondo (tracciones cara superior losa de fondo)
En el borde del muro vertical. El momento es el mismo del arranque del muro
AM 12,43ton m= − ⋅ ( AM 13,07 ton m= − ⋅ modelo).
Incorporando los efectos de temperatura se obtiene AM 15,55 ton m= − ⋅ .
Tracción producida por el corte del muro AR 15,59 ton= ( AR 13,53ton=
modelo). Si el espesor del fondo es 0,55 m, el cálculo de armadura es
{ }
e b2 2
2
e
2 2
emin e
ton kg1,60 b 1,00m h 0,55m r 0,05m 39,31
cm cm
cmF 26,28 18a20 S. 22a20
m1,40 b h ' 4 cm cm
F min F min 17,00 35,04 17,00420 3 m m
σ = = = = σ =
= →φ + φ
⋅ ⋅ = = =
Verificación de la fisuración
Aplicando la fórmula de Gergely – Lutz
( )
s c
1/3
s c
f 130,00MPa d 4,90cm A 10cm
ton tonZ f d A 10,18 15,00 OK
cm cm
= = =
= ⋅ ⋅ = <
6.3.- Muros individuales
Las solicitaciones de los muros individuales provienen del modelo
computacional bajo condición eventual. Consideran el aumento por efectos de
temperatura.
Muro eje 9
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En la base del muro
M 14,40 ton m= ⋅ N 7,50 ton=
e b2 2
2
e
ton kg1,70 b 1,00m h 0,40m r 0,05m 75,2
cm cm
cmF 26,05 18a20 S. 18a20
m
σ = = = = σ =
= →φ + φ
Momento en el tramo
M 6,60 ton m= ⋅ N 3,90 ton=
e b2 2
2
e
ton kg1,70 b 1,00m h 0,40m r 0,05m 45,36
cm cm
cmF 11,05 18a20
m
σ = = = = σ =
= → φ
Esquina
Muro eje 9 M 5,50 ton m= ⋅ T 35,50 ton=
e b2 2
2
e
ton kg1,60 b 1,00m h 0,40m r 0,05m 8,34
cm cm
cmF 22,84 10a10 S. 16a10
m
σ = = = = σ =
= →φ + φ
Muro eje A y F
M 13,10 ton m T 7,00 ton= ⋅ =
e b2 2
2
e
ton kg1,60 b 1,00m h 0,35m r 0,05m 79,54
cm cm
cmF 33,51 10a10 S. 18a10
m
σ = = = = σ =
= →φ + φ
6.4.- Esquina
Muro transversal (interior)
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D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
x
y
y x
L 36,25m
L 5,52m
L / L 0,15
=
=
=
En la esquina se tomará el promedio de ambos momentos
( )xem1 xem2M MM 9,60 ton m M 14,05ton mmodelo
2
+= = ⋅ = ⋅
Tracción máxima producida por el corte del muro x yL / L 2,00=
T 17,40 ton= (T 17,80 ton= modelo).
Incorporando los efectos de temperatura se obtiene T 32,80 ton m= ⋅ .
El espesor del muro es 0,55 m.
Cálculo de armaduras.
{ }
e b2 2
2
e
2 2
emin e
ton kg1,60 b 1,00m h 0,55m r 0,05m 28,47
cm cm
cmF 29,78 22a10
m1,40 b h ' 4 cm cm
F min F min 17,00 39,71 17,00420 3 m m
σ = = = = σ =
= → φ
⋅ ⋅ = = =
Muro transversal (exterior)
Considerado los efectos de temperatura se obtiene T 15,00 ton m= ⋅ .
El espesor del muro es 0,55 m.
Cálculo de armaduras.
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{ }
e 2
2
e
2 2
emin e
ton1,60 b 1,00m h 0,55m r 0,05m
cm
cmF 9,38 10a10 S. 12a10
m1,40 b h ' 4 cm cm
F min F min 17,00 12,51 12,51420 3 m m
σ = = = =
= → φ + φ
⋅ ⋅ = = =
Verificación de la fisuración
Aplicando la fórmula de Gergely – Lutz
( )
s c
1/3
s c
f 130,00MPa d 5,10cm A 16cm
ton tonZ f d A 12,23 15,00 OK
cm cm
= = =
= ⋅ ⋅ = <
6.5.- Fundación pilar
La siguiente figura muestra la geometría de la fundación del pilar
Espesor losa de cubierta le 0,15m=
Espesor relleno ripio re 0,10m=
Sobrecarga 2SC 0,20 ton / m=
Luz losas lL 4,55m=
Distancia entre pilares D 8,70m= Diámetro pilar pD 0, 40 m=
Diámetro fundación fD 1,80m=
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Altura fundación fH 0,20m=
Altura talud tH 0,05m=
Espesor vigas ve 0,25m=
Altura vigas vH 0,85m=
Altura piso a cielo H 6,35m=
Espesor losa de fondo fe 0,20m=
Altura máxima del agua maxH 5,75m=
Tensión de contacto estática (normal) 2
n 6,00 kg / cmσ =
Tensión de contacto estática + sismo (eventual) 2e 7, 20 kg / cmσ =
Descarga losa h l le L D 14,25 tonγ ⋅ ⋅ ⋅ =
Descarga ripio ( )r r l ve L e Dγ ⋅ ⋅ − ⋅
7,48 ton=
Descarga sobre carga ( )l vSC L e D⋅ − ⋅
7,48 ton=
Descarga cargas permanentes q 21,73ton= Descarga cargas eventuales g 29,21ton=
Descarga vigas ( )v v l he H e D⋅ − ⋅ ⋅ γ
3,65 ton=
Peso propio pilar 2p hD / 4 Hπ⋅ ⋅ ⋅ γ
1,85 ton=
Peso propio fundación + losa de fondo 2,30 ton Peso del agua sobre la fundación 13,49 ton
n
e
Q 43,03ton
Q 50,51ton
=
=
Tensión de contacto n nQ / Aσ =
216,91ton / m=
e eQ / Aσ =
219,85 ton / m=
Cálculo base
Lo más desfavorable es cuando tiene sobrecarga en la losa superior y el
estanque está vacío.
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2
Q 34,72 ton
Q tonq 13,65
A m
=
= =
( )2
fD 1M q 5,53ton m M 5,30 ton mmodelo
2 2 = ⋅ ⋅ = ⋅ = ⋅
{ }
e b2 2
2
e
2 2
emin e
ton kg1,80 b 1,00m h 0,40m r 0,05m 39,64
cm cm
cmF 9,57 10a25 S. 16a25
m1,40 b h ' 4 cm cm
F min F min 12,00 12,76 12,00420 3 m m
σ = = = = σ =
= → φ + φ
⋅ ⋅ = = =
6.6.- Viga V25/85
Espesor losa le 0,15m=
Espesor relleno de ripio re 0,10m=
Sobrecarga 2SC 0,20 ton / m=
Espesor viga ve 0,25m=
Altura viga vh 0,85m=
Luz losa ll 4,55m=
Luces de cálculo
Tramo (1) = 7,08 m
Tramo (2) = 8,70 m
Tramo (3) = 8,70 m
Tramo (4) = 8,70 m
Tramo (5) = 7,08 m
Peso propio viga ( )h v v le h e 0,420ton / mγ ⋅ ⋅ − =
Descarga losa h le ll 1,638 ton / mγ ⋅ ⋅ =
Descarga ripio ( )r r ve ll e 0,860ton / mγ ⋅ ⋅ − =
Descarga de cargas permanentes q 2,918 ton / m=
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Descarga carga eventual sobre carga g 0,910 ton / m=
totalQ 3,828 ton / m= Como la carga eventual es un 31% de la carga permanente, la losa se calculará
con la carga total como estado eventual.
La sobrecarga se colocará en los tramos en los cuales produzca solicitaciones
mayores.
A continuación se presenta un esquema de cálculo.
Cálculo momentos en los apoyos cargando con q = 2,918 ton/m todos los 24
tramos.
A B C D E F 0.000 -18.336 -18.419 -18.419 -18.336 0.000
Cálculo momentos en los apoyos cargando con g = 0,910 ton/m, los tramos que
se indican entre paréntesis.
( 1 ) 0.000 -2.757 0.739 -0.198 0.055 0.000 ( 2 ) 0.000 -3.753 -3.609 0.969 -0.267 0.000 ( 3 ) 0.000 1.005 -3.645 -3.645 1.005 0.000 ( 4 ) 0.000 -0.267 0.969 -3.609 -3.753 0.000 ( 5 ) 0.000 0.055 -0.198 0.739 -2.757 0.000
Momentos negativos máximos
A E
B D
C
M 0,000 ton m M
M 25,113ton m M
M 25,871ton m
= ⋅ =
= − ⋅ =
= − ⋅
Momentos positivos máximos
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Tramo A-B = Tramo D-E
Momentos negativos cargando con q = 2,918 ton/m todos los tramos y con g =
0,910 ton/m los tramos (1), (3) y (5).
A
B
R 10,674 ton
R 16,409 ton
=
=A
B
M 0,000 ton m
M 20,286ton m
= ⋅
= − ⋅
x 0.000 0.400 2.788 6.275 7.075 M 0.000 3.963 14.882 -8.386 -20.286 V 10.674 9.143 - 13.346 16.409
Tramo B-C
Momentos negativos cargando con q = 2,918 ton/m todos los tramos y con g =
0,910 ton/m los tramos (2) y (4).
B
C
R 16,801ton
R 16,503ton
=
=B
C
M 22.356 ton m
M 21,059ton m
= − ⋅
= − ⋅
x 0.000 0.800 4.389 7.900 8.700 M -22.356 -10.140 14.514 -9.081 -21.059 V 16.801 13.738 - 13.440 16.503
Tramo C-D
Momentos negativos cargando con q = 2,918 ton/m todos los tramos y con g =
0,910 ton/m los tramos (1), (3) y (5).
C
D
R 16,652ton
R 16,652 ton
=
=C
D
M 21,523ton m
M 21,523ton m
= − ⋅
= − ⋅
37 de 47
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Cálculo de armaduras.
e 2
ton1,80 b 0,25m h 0,85m r 0,05m
cmσ = = = =
Momentos negativos (21,40 ton-m modelo max.)
B b 2
2
e
kgPara M 25,113ton m 86,18
cm
cmF 20,14 2 22 3S. 25
m
= − ⋅ σ =
= → φ + φ
C b 2
2e
kgPara M 25,871ton m 87,92
cm
F 20,78cm 2 22 3S. 25
= − ⋅ σ =
= → φ + φ
Momentos positivos (13,00 ton-m modelo max.)
e 2
ton1,70 b 0,25m h 0,85m r 0,04m
cmσ = = = =
AB b 2
2e
kgPara M 14,882 ton m 60,00
cm
F 12,29cm 2 18 3S. 18
= ⋅ σ =
= → φ + φ
BC b 2
2e
kgPara M 14,514 ton m 59,05
cm
F 11,97cm 2 18 3S. 18
= ⋅ σ =
= → φ + φ
CD b 2
2e
kgPara M 14,696 ton m 59,52
cm
F 12,13cm 2 18 3S. 18
= ⋅ σ =
= → φ + φ
Armadura mínima
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{ }2 2
emin e
1,40 b h ' 4 cm cmF min F min 6,75 16,38 6,75
420 3 m m
⋅ ⋅ = = =
Corte
Tensión de corte soportada por el hormigón con f’c en MPa
c2
f ' kgv 4,55
11 cm= =
Reacción en apoyo A AR 10,674 ton h ' 0,35m= = (9,50 ton modelo
máx.).
Corte a una altura útil del apoyo AV R Q h ' 9,33ton= − ⋅ =
Tensión de corte
2
V kgv h ' 10,67
b cm= ⋅ =
Sea s = separación entre estribos = 15 cm
c 2ecorte
e
f ' sF v b cm 0,67
11 2
= − ⋅ ⋅ = ⋅σ
Colocar E 10a15φ en zona de altura variable.
Reacción máxima en apoyo maxR 16,80 ton h ' 0,80m= = (13,55 ton
modelo máx.)
Corte a una altura útil del apoyo CV R Q h ' 13,74 ton= − ⋅ =
39 de 47
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Tensión de corte
2
V kgv h ' 6,87
b cm= ⋅ =
Sea s = separación entre estribos = 20 cm
c 2ecorte
e
f ' sF v b cm 0,34
11 2
= − ⋅ ⋅ = ⋅σ
Colocar E 10a20φ en zona de altura constante.
6.7.- Vigas de corte
Las solicitaciones de las vigas de corte provienen del modelo computacional
para condición eventual.
Viga interior
Momento positivo M 12,50 ton m= ⋅
e b2 2
2e
ton kg1,70 b 0,25m h 0,85m r 0,05m 54,16
cm cm
F 10,30cm
σ = = = = σ =
=
Momento negativo
M 19,03 ton m= ⋅
e b2 2
2e
ton kg1,80 b 0,25m h 0,85m r 0,05m 72,30
cm cm
F 15,11cm 2 18 3S. 22
σ = = = = σ =
= → φ + φ
Vigas exteriores
Momento positivo
ABM 19,40 ton m= ⋅
40 de 47
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
e b2 2
2e
ton kg1,70 b 0,25m h 0,85m r 0,05m 71,81
cm cm
F 16,38cm 2 18 S.3 22
σ = = = = σ =
= → φ + φ
Momento negativo
M 21,40 ton m= ⋅
e b2 2
2e
ton kg1,80 b 0,25m h 0,85m r 0,05m 78,10
cm cm
F 17,11cm 2 22 3S. 22
σ = = = = σ =
= → φ + φ
6.8.- Cubierta
Espesor losa le 0,15m=
Espesor relleno re 0,10m=
Sobrecarga 2SC 0,20 ton / m=
Peso específico del relleno 3r 2,00 ton / mγ =
Luces de cálculo
Tramo (1) = 4,55 m
Tramo (2) = 4,55 m
Tramo (3) = 4,55 m
Tramo (4) = 4,55 m
Tramo (5) = 4,55 m
Tramo (6) = 4,55 m
Tramo (7) = 4,55 m
Tramo (8) = 4,55 m
2
losa h lPP e 0,36 ton / m= γ ⋅ =
2ripio r rPP e 0,20ton / m= γ ⋅ =
Cargas permanentes 2q 0,56 ton / m=
Cargas eventuales sobrecarga 2g 0,20 ton / m=
2
totalQ 0,76 ton / m=
41 de 47
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Como la carga eventual es un 36% de la carga permanente, la losa se calculará
con la carga total como estado eventual. La sobrecarga se colocará en los tramos
en los cuales produzcan solicitaciones mayores.
A continuación se presenta un esquema de cálculo.
Cálculo de momentos en los apoyos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los
tramos.
A B C D E F G H I -1.083 -0.732 -0.752 -1.023 -0.952 -0.967 -0.979 -0.914 -1.160
Cálculo de momentos en los apoyos cargando con 2g 0,20 ton / m= los tramos
que se indican entre paréntesis.
( 1 ) -0.438 -0.160 0.043 -0.012 0.003 -0.001 0.000 0.000 0.000 ( 2 ) 0.117 -0.235 -0.215 0.058 -0.015 0.004 -0.001 0.000 0.000 ( 3 ) -0.031 0.063 -0.220 -0.218 0.059 -0.016 0.004 -0.001 0.000 ( 4 ) 0.008 -0.017 0.059 -0.219 -0.219 0.059 -0.016 0.004 0.000 ( 5 ) -0.002 0.005 -0.016 0.059 -0.219 -0.219 0.058 -0.015 0.000 ( 6 ) 0.001 -0.001 0.004 -0.016 0.059 -0.219 -0.218 0.054 0.000
7 0.000 0.000 -0.001 0.004 -0.016 0.060 -0.223 -0.203 0.000 8 0.000 0.000 0.000 -0.001 0.005 -0.020 0.074 -0.277 0.000 9 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.002 0.006 -0.022 0.082 -0.306
Momentos negativos máximos.
A B C
D E F
G H I
M 1.554 ton m M 1.145 ton m M 1.204 ton m
M 1.489 ton m M 1.423ton m M 1.442 ton m
M 1.459 ton m M 1.410 ton m M 1.466 ton m
= − ⋅ = − ⋅ = − ⋅
= − ⋅ = − ⋅ = − ⋅
= − ⋅ = − ⋅ = − ⋅
Momentos positivos máximos
42 de 47
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Tramo A-B
Momentos negativos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los tramos y con
2g 0,20 ton / m= los tramos (1), (3), (5), (7) y (9).
A BM 1,554 ton m M 0,824 ton m= − ⋅ = − ⋅
A BR 1,889 ton R 1,569 ton= =
x 0.000 2.486 4.550 M -1.554 0.794 -0.824 V 1.889 - 1.569
Tramo B-C
Momentos negativos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los tramos y con
2g 0,20 ton / m= los tramos (2), (4), (6), y (8).
B CM 0,985 ton m M 0,904 ton m= − ⋅ = − ⋅
B CR 1,747 ton R 1,711ton= =
x 0.000 2.299 4.550 M -0.985 1.023 -0.904 V 1.747 - 1.711
Tramo C-D
Momentos negativos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los tramos y con
2g 0,20 ton / m= los tramos (1), (3), (5), (7) y (9).
C DM 0,946 ton m M 1,190 ton m= − ⋅ = − ⋅
C DR 1,675 ton R 1,783ton= =
x 0.000 2.204 4.550 M -0.946 0.900 -1.190 V 1.675 - 1.783
43 de 47
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Tramo D-E
Momentos negativos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los tramos y con
2g 0,20 ton / m= los tramos (2), (4), (6), y (8).
D EM 1,201ton m M 1,122 ton m= − ⋅ = − ⋅
D ER 1,746 ton R 1,712 ton= =
x 0.000 2.297 4.550 M -1.201 0.805 -1.122 V 1.746 - 1.712
Tramo E-F
Momentos negativos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los tramos y con
2g 0,20 ton / m= los tramos (1), (3), (5), (7) y (9).
E FM 1,127 ton m M 1,137 ton m= − ⋅ = − ⋅
E FR 1,727 ton R 1,731ton= =
x 0.000 2.272 4.550 M -1.127 0.835 -1.137 V 1.727 - 1.731
Tramo F-G
Momentos negativos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los tramos y con
2g 0,20 ton / m= los tramos (2), (4), (6), y (8).
F GM 1,143ton m M 1,140 ton m= − ⋅ = − ⋅
F GR 1,730 ton R 1,728 ton= =
x 0.000 2.276 4.550
44 de 47
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
M -1.143 0.826 -1.140 V 1.730 - 1.728
Tramo G-H
Momentos negativos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los tramos y con
2g 0,20 ton / m= los tramos (1), (3), (5), (7) y (9).
G HM 1,162 ton m M 1,051ton m= − ⋅ = − ⋅
G HR 1,753ton R 1,705 ton= =
x 0.000 2.307 4.550 M -1.162 0.860 -1.051 V 1.753 - 1.705
Tramo H-I
Momentos negativos cargando con 2q 0,56 ton / m= todos los tramos y con
2g 0,20 ton / m= los tramos (2), (4), (6), y (8).
H IM 1,133ton m M 1,160 ton m= − ⋅ = − ⋅
H IR 1,723ton R 1,735 ton= =
x 0.000 2.267 4.550 M -1.133 0.820 -1.160 V 1.723 - 1.735
Cálculo de armaduras
Momentos negativos (del modelo se obtienen valores entre 1,12 ton-m y 1,98
ton-m).
e 2
ton1,80 b 1,00m h 0,15m r 0,03m
cmσ = = = =
45 de 47
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
A
2
b e2
Para M 1,554 ton m T 6,168 ton
kg cm68,99 F 11,12
cm m
= − ⋅ =
σ = =
B
2
b e2
Para M 1,145 ton m T 6,168 ton
kg cm54,74 F 8,67
cm m
= − ⋅ =
σ = =
C
2
b e2
Para M 1,204 ton m T 6,168 ton
kg cm56,88 F 9,02
cm m
= − ⋅ =
σ = =
D
2
b e2
Para M 1,489 ton m T 6,168 ton
kg cm66,81 F 10,73
cm m
= − ⋅ =
σ = =
E
2
b e2
Para M 1,423ton m T 6,168 ton
kg cm64,57 F 10,33
cm m
= − ⋅ =
σ = =
F
2
b e2
Para M 1,442 ton m T 6,168 ton
kg cm65,21 F 10,44
cm m
= − ⋅ =
σ = =
G
2
b e2
Para M 1,459 ton m T 6,168 ton
kg cm65,79 F 10,55
cm m
= − ⋅ =
σ = =
H
2
b e2
Para M 1,410 ton m T 6,168 ton
kg cm64,12 F 10,25
cm m
= − ⋅ =
σ = =
I
2
b e2
Para M 1,466 ton m T 6,168 ton
kg cm66,03 F 10,59
cm m
= − ⋅ =
σ = =
46 de 47
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Momentos positivos (del modelo se obtienen valores entre 0,55 ton-m y 1,00
ton-m).
e 2
ton1,70 b 1,00m h 0,15m r 0,05m
cmσ = = = =
AB
2
b e2
Para M 0,794 ton m T 6,168 ton
kg cm47,84 F 7,81 8a15 12a15
cm m
= ⋅ =
σ = = → φ + φ
BC
2
b e2
Para M 1,023ton m T 6,168 ton
kg cm57,91 F 9,39 8a15 12a15
cm m
= ⋅ =
σ = = → φ + φ
CD
2
b e2
Para M 0,900 ton m T 6,168 ton
kg cm52,61 F 8,53 8a15 12a15
cm m
= ⋅ =
σ = = → φ + φ
DE
2
b e2
Para M 0,805 ton m T 6,168 ton
kg cm48,35 F 7,88 8a15 12a15
cm m
= ⋅ =
σ = = → φ + φ
EF
2
b e2
Para M 0,835 ton m T 6,168 ton
kg cm49,71 F 8,09 8a15 12a15
cm m
= ⋅ =
σ = = → φ + φ
FG
2
b e2
Para M 0,826 ton m T 6,168 ton
kg cm49,30 F 8,02 8a15 12a15
cm m
= ⋅ =
σ = = → φ + φ
GH
2
b e2
Para M 0,860 ton m T 6,168 ton
kg cm50,83 F 8,26 8a15 12a15
cm m
= ⋅ =
σ = = → φ + φ
47 de 47
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
HI
2
b e2
Para M 0,820 ton m T 6,168 ton
kg cm49,03 F 7,98 8a15 12a15
cm m
= ⋅ =
σ = = → φ + φ
{ }2 2
emin e
1,40 b h ' 4 cm cmF min F min 3,67 12,52 3,67
420 3 m m
⋅ ⋅ = = =
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
ANEXO N° 1
ARMADURAS MINIMAS POR RETRACCION
MATERIALES
- HORMIGON f'c=250 Kg/cm2
Resistencia a la tracción directa fct= 13 Kg/cm2
Cuociente entre la resistencia a la tracción y la adherencia
entre barras con resalte y el hormigón fct/fb= 2/3
- ACERO Tensión de fluencia f'y= 4200 Kg/cm2
FISURACION A TEMPRANA EDAD.
-Cuantía crítica. ρcrit.= fct/fy ρcrit.= 0.0031
Según la norma la cuantía mínima no puede ser menor que 0.0035
-Espaciamiento máximo entre fisuras.
Smáx.= fct* φ /( fb*2ρ) Smáx.= φ /3ρ
FISURACION TANTO A TEMPRANA EDAD COMO A EDAD MADURA DEL HORMIGON.
Espesor máximo de fisura: Para una obra estanca el espesor de fisura máxima debe ser
menor o igual a : 0.2 mm.
El espesor de fisura está dado por la siguiente expresión:
w= Smax * R * α * (T1+T2) en que:
R= Factor de restricción que varía entre 0 para elementos sin restricción a 0,5 en
elementos restringidos.
α= Coeficiente de dilatación térmica del hórmigon,que vale 0.000012 /ºC
T1= Variación de temperatura entre el valor máximo alcanzado por el calor de hidra-
tación,que se produce al segundo o tercer día y la temperatura ambiente. Valor
recomendado T1= 18 º
T2= Variación de temperatura estacional de Verano a Invierno.
Valor recomendado T2= 24 º
Con: w=Smax * R * α * (T1+T2) ( 1 )
y Smax=fct * φ /(fb* 2ρ) ( 2 )
de ( 1 ) Smax=w / [ R * a (T1+T2) ] ( 3 )
Igualando ( 3 ) y ( 2 ) fct * φ / (fb* 2ρ) =w / [ R * α ∗ (T1+T2 ) ]
despejando y remplazando los valores anteriores tenemos
φ * R / ρ = 1190.47619
Para R= 0.5 En cara superior losa de fondo y armadura horizontal del
muro
φ / ρ = 2380.952381
CALCULO ARMADURAS MINIMAS POR RETRACCION
NORMA BS 8007 - 1987
Cuantías mínimas,en cm2/m por cara,para armaduras cara superior losa de fondo y armadura
y armadura horizontal del muro.
Diámetro de las armaduras en mm.
e m ( cm ) 8 10 12 16 18 22
10 1.68 2.10 2.52 3.36 3.78 4.62
15 2.52 3.15 3.78 5.04 5.67 6.93
18 3.02 3.78 4.54 6.05 6.80 8.32
20 3.36 4.20 5.04 6.72 7.56 9.24
22 3.70 4.62 5.54 7.39 8.32 10.16
25 4.20 5.25 6.30 8.40 9.45 11.55
26 4.37 5.46 6.55 8.74 9.83 12.01
28 4.70 5.88 7.06 9.41 10.58 12.94
30 5.04 6.30 7.56 10.08 11.34 13.86
35 5.88 7.35 8.82 11.76 13.23 16.17
36 6.05 7.56 9.07 12.10 13.61 16.63
38 6.38 7.98 9.58 12.77 14.36 17.56
40 6.72 8.40 10.08 13.44 15.12 18.48
42 7.06 8.82 10.58 14.11 15.88 19.40
45 7.56 9.45 11.34 15.12 17.01 20.79
50 8.40 10.50 12.60 16.80 18.90 23.10
Para elementos que no tienen restricción,o sea,R=0,como es el caso de la armadura vertical del
muro predomina el ρmin que es igual a 0.0031
e m ( cm ) Cuantía cm2/m por cara
20 3.10
22 3.41
25 3.88
26 4.03
28 4.34
30 4.65
35 5.43
36 5.58
38 5.89
40 6.20
42 6.51
50 7.75
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
APENDICE Nº 2
PLANOS
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
APENDICE Nº 3
ESPECIFICACIONES TECNICAS
1 de 34
ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
AGUAS ANDINAS S.A.
2 ESTANQUES RECTANGULARES DE HORMIGON ARMADO
V =16.000 m³ C/U
RECINTO DOMINGO TOCORNAL
ESPECIFICACIONES TECNICAS
INTRODUCCION Y ALCANCES
Todas las obras del proyecto se construirán de acuerdo a los planos
y a las presentes especificaciones y a todo lo establecido en las
Especificaciones Técnicas Generales del Grupo Aguas (en adelante
ETG) vigentes a la fecha de construcción de las obras, las que se
deben considerar complementarias con estas especificaciones.
Deberá cumplirse también con las Normas correspondientes del
Instituto Nacional de Normalización (INN).
En caso de discrepancias los planos prevalecen sobre las
especificaciones y esta Especificación Técnica prevalece sobre la
ETG.
Las cubicaciones entregadas tanto en los planos como en estas
especificaciones corresponden al criterio e interpretación del
proyectista, debiendo cada oferente a la Propuesta hacer sus propias
2 de 34
ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
cubicaciones, no aceptándose posteriormente reclamos sobre
posibles variaciones en las cantidades de cada ítem.
Las indicaciones y recomendaciones del informe de Mecánica de
Suelos incluido en este proyecto forman parte de estas
especificaciones.
1. MOVIMIENTO DE TIERRAS (IMPLANTACION)
Las partidas correspondientes a este capítulo deberán realizarse
según los planos y las especificaciones del informe de Mecánica de
Suelos del proyecto, que a continuación se indican.
(a) Excavación
La excavación necesaria para implantar el estanque deberá
hacerse considerando lo que sigue:
- Se deberá hacer un escarpe que retire el suelo fino y
rellenos que forman el Estrato 1 y las gravas
arenoarcillosas que forman el Estrato 2 y al menos ~0,20
m superiores de las gravas arenosas que forman el Estrato
3 de acuerdo a lo indicado en el Informe de Mecánica de
Suelos preparado por la Oficina Ruz & Vukasovic que es
parte integrante de este proyecto.
3 de 34
ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
- Las excavaciones temporales en el Estrato 1 se
recomienda hacerlas considerando una inclinación de
talud 1,00/1,00 (H/V).
- Las excavaciones temporales en el Estrato 2 y en el
Estrato 3 se recomienda hacerlas considerando una
inclinación de talud 1,00/1,50 (H/V).
- Las excavaciones temporales en el límite Oriente del
Estanque N° 1 se recomienda hacerlas considerando
una inclinación de talud 1,00/1,00 (H/V).
- Se deberá mantener en constante observación la
superficie de los cortes y si se observan grietas o se
detecta cualquier deformación se debe tender el talud.
- Parte del material proveniente de la excavación del
Estrato 2 y 3 cortado en 3” podrá ser acopiado y
debidamente homogeneizado, para construir rellenos de
confinamiento, Tipo 2.
El resto del material debe ser llevado a botadero
aprobado por la Inspección.
- Todo el material proveniente de la excavación se
deberá depositar a una distancia superior a 3,00 m del
4 de 34
ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
borde del corte, a menos que se lleve directamente al
botadero o al lugar de proceso y acopio.
(b) Tratamiento de sello de Fundación
Cuando se abra la excavación y se llegue a nivel del sello de
fundación del estanque. La Inspección y si ésta lo considera
necesario junto con el ingeniero geotécnico a cargo del
proyecto deberá verificar que toda la superficie esté formada
por bolones inmersos en una matriz de gravas arenosas de
alta compacidad
Si a juicio de los anteriores el suelo existente a nivel de sello
de fundación corresponde al descrito. Se deberá compactar
con un mínimo de 6 pasadas por punto de un rodillo
vibratorio de 5,00 ton de peso estático mínimo.
El equipo de compactación a usar deberá ser aprobado por la
Inspección y el buen funcionamiento del sistema vibratorio
del equipo deberá estar certificado por el representante del
equipo o por un laboratorio aprobado por la Inspección.
Si el suelo natural existente a nivel de sello de fundación no
corresponde al descrito, se profundizará la excavación y se
colocará una capa de relleno estructural tipo 1 de 30 cm de
espesor bajo este nivel. Este relleno sólo podrá omitirse o
modificarse si lo autoriza el mecánico de suelos y la ITO al
5 de 34
ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
momento de la construcción de las obras. Un mayor espesor
de relleno, ya sea en forma local o general, sólo será decidido
por el mecánico de suelos y la ITO.
Este relleno solo podrá omitirse si lo autoriza el Mecánico de
Suelos y la ITO al momento de construcción de las obras.
Tan pronto se haya terminado el proceso de compactación se
deberá comenzar con la construcción del estanque.
(c) Rellenos
En el proyecto podría ser necesario construir los siguientes
tipos de rellenos:
- “Relleno Estructural” ó “Tipo 1”, que se define como
aquel sobre el cual se pueden apoyar estructuras, radieres
o pavimentos.
- “Relleno Común” ó “Tipo 2”, que se define como aquél
sobre el cual no se deberá apoyar estructuras, radieres o
pavimentos y que su deformación en el tiempo no afecta
las obras.
En los planos del proyecto se deberá indicar la ubicación
de los “Rellenos Estructurales” y de los “Rellenos
Comunes”.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
El relleno de confinamiento lateral del Estanque se puede
considerar como un Relleno Común, si sobre él no se
considera apoyar estructuras.
Si fuera necesario apoyar algún tipo de estructura sobre el
relleno de confinamiento, éste deberá construirse según lo
especificado para un relleno estructural.
El “Relleno Estructural” se deberá construir como sigue:
- Material
Grava arenosa con menos de un 5% de fino y de 3”
de tamaño máximo provenientes de yacimiento ó de
planta.
El material se debe obtener de un yacimiento ó de
planta aprobado por la Inspección.
El Contratista antes de comenzar los rellenos, deberá
presentar a la Inspección los resultados de los
siguientes ensayos del material que propone usar:
• Clasificación completa
• Densidad máxima y Densidad mínima.
• Proctor Modificado con su curva Proctor.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
Se deben sacar un mínimo de 4 muestras del
material acopiado y a cada muestra se le debe
realizar los ensayos antes indicados.
La Inspección, basándose en estos resultados,
aprobará o rechazará el material propuesto.
- Colocación
El material se colocará en capas de 25 cm de
espesor máximo suelto y si presenta curva Proctor
con un contenido de humedad igual a su óptima ±
2% de su Proctor Modificado.
- Compactación
El material de cada capa se compactará hasta lograr
una Densidad Relativa mayor igual al 80% o una
Densidad en Sitio mayor igual al 95% de la
Densidad Máxima de su Proctor Modificado.
- Control
El grado de compactación del suelo de cada capa se
deberá controlar con un mínimo de 3 Densidades en
Sitio por cada capa.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
Las Densidades en Sitio deben ser tomadas con el
método del cono de arena. No se debe aceptar el uso
de Densímetro Nuclear.
Deberá cuidarse que los valores de comparación,
Densidad Máxima, Densidad Mínima, Densidad
Máxima Proctor, sean las propias del material que
se coloca.
Cada capa deberá ser recibida por la Inspección
Técnica con un protocolo debidamente firmado por
el Contratista, el Laboratorio de Control y la
Inspección.
- Rellenos Tipo 1 contra estructura del estanque
Debe cuidarse de compactar el relleno adyacente a
las estructuras con equipo liviano, placa de 200 kg
de peso estático, rodillo vibratorio de hasta 1.000 kg
de peso estático, lo que podrá implicar colocar el
material en capas de un espesor menor a 25 cm,
para lograr el grado de densidad especificado.
Los “Rellenos Comunes ó Tipo 2” se deberán hacer como
a continuación se detalla:
- Material
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
El material será el proveniente de la excavación del
Estrato 2 y 3, cortado en 3”, libre de materia
orgánica y de todo objeto ajeno a un suelo,
debidamente acopiado y homogeneizado.
El Contratista antes de comenzar los rellenos, deberá
presentar a la Inspección los resultados de los
siguientes ensayos del material que propone usar:
• Clasificación completa
Se deben sacar un mínimo de 4 muestras del
material acopiado y a cada muestra se le debe
realizar los ensayos antes indicados.
La Inspección, basándose en estos resultados,
aprobará o rechazará el material propuesto.
- Colocación
El material se colocará en capas de 25 cm de
espesor máximo suelto y con un contenido de
humedad igual a su óptima ±2%.
- Compactación
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
El material de cada capa se compactará con un
mínimo de 6 pasadas por punto de un rodillo
vibratorio liso de 1.000 kg de peso estático ó de una
placa vibratoria de 200 kg de peso estático.
- Control
Se deberá controlar que se cumpla el procedimiento
establecido.
Se debe tener un protocolo de recepción de cada
capa debidamente firmado por el Contratista y por
la Inspección.
(d) Rellenos de zanja bajo losa de fondo
Se considera un hormigón pobre H5 para rellenar las zanjas
donde se instalarán las tuberías que llegan al foso.
De acuerdo con lo anterior, las partidas correspondientes a este
capítulo son:
1.1 Excavación total m³ 22.000
1.2 Rellenos
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
Relleno de confinamiento m³ 1.800
Relleno estructural “Tipo 1” m³ 1.850
1.3 Relleno de Hormigón pobre de zanja bajo
losa de fondo m³ 40
1.4 Retiro y transporte de excedentes m³ 22.000
2. OBRAS DE HORMIGON
Emplantillado de Hormigón Simple H5
El hormigón del emplantillado que servirá de base a las fundaciones
del estanque será H5 según NCh 170 of. 85.
En este ítem se incluye el estudio la dosificación, suministro de
materiales, confección y colocación, control de calidad, moldajes,
curado, etc. del hormigón H5.
El curado se mantendrá por 7 días como mínimo.
La superficie de este hormigón deberá quedar pareja, con las
pendientes y elevaciones indicadas en los planos, con una
terminación de ±5 mm medidos con regla de 2 m.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
La cubicación considera un espesor de emplantillado igual a 10 cm
bajo el estanque. No se pagará ningún cubo adicional para absorber
posibles irregularidades que queden producto de una mala
terminación del relleno estructural bajo el emplantillado, por lo que
todo el hormigón necesario para emparejar las irregularidades será de
cargo del Contratista.
Esta partida incluye el hormigón colocado alrededor del foso del
estanque.
2.1 Emplantillado de Hormigón Simple H5 m³ 638,5
Hormigón Estructural H30
General
En este ítem se incluye el estudio de la dosificación, el suministro
de material, confección, colocación, tratamiento de junturas de
construcción, control de calidad, andamios, carreras, etc.
El hormigón será grado H30 con un nivel de confianza del 90%
según NCh 170 y, además de cumplir con lo indicado en las ETG
del Grupo Aguas, se deberá certificar con ensayos informativos la
resistencia a compresión (fp) = 300 Kg/cm², en probetas de 20 cm de
arista, ensayadas a los 28 días.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
Al solicitar la autorización para hormigonar, el Contratista entregará a
la ITO los resultados de los ensayos informativos de la dosificación
para la aprobación de los materiales. El número de ensayos deberá ser
tal que entreguen una adecuada significación estadística.
Requisitos Adicionales
Se usará solo cemento corriente. No se aceptará el uso de cementos
de alta resistencia.
La dosificación del cemento cumplirá los siguientes límites:
Máximo 400 Kg cemento / m³ de hormigón elaborado
Mínimo 320 Kg cemento / m³ de hormigón elaborado
El tamaño máximo del árido será de 1’’.
Se evitará el uso de agregados pétreos con un bajo módulo de
elasticidad.
La razón agua/cemento debe ser la menor posible, compatible con
las condiciones de trabajo requeridas, no superior a 0,45. Se
permitirá el uso de plastificantes o fluidificantes, reductores de
agua con la aprobación previa de la ITO.
El Contratista propondrá el asentamiento de cono necesario para
transportar y colocar el hormigón y asegurar perfecta continuidad
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
en los elementos estructurales. La dosificación considerada tiene
que cumplir con los requisitos de resistencia, contracción e
impermeabilidad del proyecto. El valor propuesto se controlará
periódicamente y se cumplirá con una tolerancia de ± 2 cm medido
según cono de Abrams.
Se llevará un registro diario de la temperatura ambiente de
máximas y mínimas.
Se tendrá en cuenta todo lo referente a la colocación del hormigón,
en especial respecto al hormigonado en tiempo caluroso, tiempo
frío, vibrado, etc. que se indica en la NCh 170 y ETG del Grupo
Aguas, vigente a la fecha de construcción de la obra. De la NCh
170 deben considerarse aplicables las prescripciones del cuerpo de
la norma y de todos sus anexos. Se destaca los siguientes puntos:
NCh 170 – Anexo D “Hormigonado con bajas temperaturas”
* Estos criterios se aplican cuando en los 7 días previos al
hormigonado hay uno o más días con temperatura media
inferior a 5 °C.
* En este caso la temperatura mínima del hormigón en la
hormigonera deberá estar de acuerdo a la siguiente tabla:
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
Temperatura Ambiente,
°C
Temperatura en Hormigonera,
°C
0 a 5
-18 a 0
16
18
Para lo cual se deberá calentar el agua a no más de 60 °C y/o
calentar los áridos con vapor de agua.
* Temperatura de colocación del hormigón debe ser al menos
de 13 °C (espesor < 0,3 m).
* Se deberá tomar la precaución de eliminar todo el material
congelado o resto de hielo adheridos al hormigón, moldaje,
armaduras, etc.
* Deberá protegerse mediante aislación térmica adecuada por
los plazos establecidos en la norma.
NCh 170 – Anexo E “Hormigonado en tiempo seco y caluroso”
* Se aplica cuando la evaporación sea mayor a 1 Kg de agua /
m² / h, lo que se produce durante una alta temperatura
ambiente, baja humedad relativa y/o alta velocidad del viento y
alta temperatura del hormigón.
* Esta situación se considerará previsible cuando la
temperatura a la sombra sea superior a 30 °C.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
* En este caso la temperatura de elaboración del hormigón
deberá estar entre 10 y 16 °C, para lo cual se puede enfriar el
agua del amasado y/o humedecer los áridos. Se debe proteger
del sol la hormigonera y los materiales.
* Temperatura de colocación del hormigón no mayor a 30 °C.
* Se debe humedecer con agua fría los elementos que queden
en contacto con el hormigón fresco, evitando la formación de
pozas.
* Se debe colocar sombras y corta vientos.
* No se podrá hormigonar en las horas en que las condiciones
de temperatura, humedad y velocidad de vientos sean las
menos favorables.
* Se prohibe agregar agua para mejor docilidad.
* Se debe aumentar la humedad relativa del aire mediante
nebulizadoras y colocando elementos que den sombra, como
arpilleras húmedas.
En este proyecto, para las losas de fundación y cubierta no se
define la ubicación de las juntas de construcción, dándole libertad
al Contratista a que las ubique de acuerdo a su capacidad instalada
y método de trabajo. Sin embargo, el procedimiento empleado
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
deberá estar de acuerdo con la NCh 170 y deberá tener en cuenta
las siguientes recomendaciones y exigencias:
* Todas las juntas de construcción deben ser programadas,
entregando previamente a la ITO un plan de trabajo.
* Entre juntas de construcción, la colocación del hormigón
debe realizarse en forma continua.
* Ejecutar un gran número de juntas en la losa de fondo puede
resultar perjudicial. Bajo este punto de vista, y porque la losa
de fondo es armada, se recomienda hormigonar paños lo más
grande posibles, pero de no más de 20x20 m.
* Cuando se hormigonen paños de distintas edades,
inmediatamente antes de hormigonar el nuevo paño debe
limpiarse la cara endurecida utilizando chorro de agua y/o
arena a presión u otro método aprobado por la ITO, para
eliminar todo el material suelto, resto de moldaje u otro
material extraño, además de dejar la superficie rugosa. Luego
se debe aplicar un puente de adherencia epóxico aprobado
por la ITO para continuar con el hormigonado.
* En la losa de cubierta, las juntas se materializarán a un tercio
aproximadamente de la luz del elemento entre apoyos.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
* En cuanto a la secuencia de hormigonado de la losa de fondo,
se propone comenzar desde el centro del estanque hacia la
periferia. Si el hormigonado de la losa de fondo se realiza en
días en que las temperaturas máximas sean mayores o iguales
a 30 °C a la sombra, además de tener en cuenta lo indicado
para hormigonado en tiempo caluroso, se programará para
que el hormigonado se efectúe a partir de las 20:00 hrs o a
primeras horas de la mañana.
* Para evitar la segregación, se limitará la descarga de
hormigón a una altura máxima de 1,5 m, disponiéndose de
mangas cuando esta condición no pueda satisfacerse
directamente.
* Los separadores entre barras de acero y moldajes podrán ser
plásticos o de mortero. Si son plásticos deberán ser de
reconocida calidad y aprobados por la ITO. En caso que se
utilicen separadores de mortero, la calidad de éstos deberá ser
equivalente al hormigón estructural. Estos últimos, deberán
ser fabricados en lote con control de los materiales por peso y
deberán ser curados en tambores con agua. La ITO definirá
un procedimiento de control y rechazará los lotes que no
cumplan.
* Toda pasada de tubo a través de muros deberá disponer de un
flanche pasamuro que evite filtraciones.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
Las Tolerancias de construcción serán las siguientes:
* Variación del diámetro del estanque : ± 25 mm
* Desaplome vertical en muros y pilares : ± 15 mm
* Variación en el espesor de los elementos : ± 5 mm
* Recubrimiento de las armaduras : ± 3 mm
Control de Calidad
Se define el lote de evaluación por el menor valor resultante entre
un volumen de hormigón de 50 m³ o el hormigón colocado un día.
Cada lote estará representado por 1 muestra, formada por tres o más
probetas gemelas. Una probeta se ensayará a los 7 días y dos probetas
a los 28 días, la resistencia de la muestra “n”, Rn, se define como el
promedio de resistencia a los 28 días de dos probetas gemelas.
Resistencia de proyecto fp = 300 Kg/cm²; resistencia crítica o mínima
= 270 Kg/cm².
Para definir los criterios de aceptación y rechazo se define el criterio
del promedio móvil de tres muestras consecutivas:
R = Rn-1 + Rn + Rn+1
≥ fp 3
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
Penalizaciones
Se aplicará una multa de 1% del precio del hormigón por cada 1
Kg/cm² bajo la resistencia de proyecto fp, referida al volumen
representado por el conjunto de muestras consideradas.
Aceptación o Rechazo
(1) Aceptación
* R > 300 Kg/cm²,
* No hay más de una muestra entre 270 y 299 Kg/cm² y
* No hay muestras bajo 270 Kg/cm².
(2) Aceptación con multa
* R > 270 Kg/cm²,
* No más de una muestra entre 270 y 299 Kg/cm² y
* No hay muestras bajo 270 Kg/cm².
(3) Rechazo o aceptación condicionada
Serán sometidas a “Juicio de Aceptación o Rechazo” por la
ITO, los casos en que aparezca alguna de las siguientes
condiciones:
* R < 270 Kg/cm²,
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
* Una o más muestras con resistencia menor que 270
Kg/cm² o
* Dos o tres muestras entre 270 y 299 Kg/cm².
La cubicación de hormigón H30 es la siguiente:
Hormigón Grado H30. Nivel de Confianza 90%
a. Foso
b. Losa de fondo
c. Bases de pilares, (24,42) y pilares, (42,01)
d. Muros
e. Losa de cubierta
f. Vigas
g. Parapeto (14,97) y escotilla (0,47)
h. Vertedero
i. Losetas
14,56 m3
1.736,92 m3
132,86 m3
1218,30 m3
929,48 m3
217,84 m3
30,88 m3
4,18 m3
1,38 m3
2.2 Hormigón Grado H30 m³ 4.286,4
Acero en Barras de Sección Circular
Será de calidad A 630.420 H en todo el estanque, debe cumplir con
la norma chilena NCh 204 of. 2006, la NCh 211 of. 79 y la NCh
430 of. 2008.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
En los planos de estructuras se incluyen los cuadros de detalle con
las cantidades de acero a usar.
Se deberá cumplir con también con lo establecido en la ETG del
Grupo Aguas.
La ITO deberá controlar estrictamente el recubrimiento, ubicación,
espaciamiento y diámetros de las barras, todo lo cual se indica en
los planos. El Contratista no podrá comenzar el hormigonado sin el
V°B° de la ITO.
En este ítem se incluye el suministro, corte, doblado y colocación
de acero.
ACERO EN BARRAS A630.420H
Ø Kg
6
8
10
12
16
18
22
25
1.374
75.222
110.180
99.792
53.418
124.452
100.318
6.868
TOTAL 571.624
2.3 Acero en barras calidad A 630.420 H Kg 571.624
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
Moldajes
Para asegurar una buena calidad de la terminación de los muros, se
exigirá que los moldajes interiores y exteriores de los muros sean
metálicos.
Los moldajes deberán cumplir los requisitos de resistencia e
indeformabilidad a las solicitaciones ejercidas por el hormigón
fresco al ser colocado y vibrado, y serán estancos para evitar
pérdida de lechada.
No se aceptarán desaplomes y/o irregularidades bruscas o
progresivas mayores a las toleradas para la terminación T3, según
lo establecido en las ETG del Grupo Aguas.
Los elementos de sujeción de los moldajes, que quedan embebidos
en el hormigón, se deberán diseñar de modo que no haya elementos
metálicos a menos de 25 mm de la cara del moldaje. La separación
de moldes en muros, para lograr las tolerancias exigidas, se hace
normalmente con elementos metálicos que atraviesan la pared.
Como estos muros deben ser estancos y no puede existir elementos
de acero expuestos a oxidación con el agua potable, el Contratista
deberá presentar para aprobación a la ITO el sistema de fijación de
moldes que se utilizará para garantizar que se cumplan estos
requisitos.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
El empleo de alambre para la sujeción de moldajes está
estrictamente prohibido. Su uso indebido dará lugar a la demolición
del hormigón colocado.
Los cantos vivos de vigas, losas, muros y pilares, deberán
achaflanarse, incorporando al moldaje listones de madera cepillada
de dimensión adecuada al caso.
* Moldaje losa de cubierta 6.115,5 m²
* Moldaje vigas 1.758,1 m²
* Moldaje muros, talón y vertedero 7.357,4 m²
* Moldaje pilares y bases de pilares 935,4 m²
* Moldaje foso 96,2 m²
2.4 Moldajes m² 16.262,6
Curado
En este ítem se considera el curado de muros, losa de fondo,
cubierta y pilares.
Las condiciones de curado se mantendrán por un mínimo de 12
días para estructuras estancas.
Salvo la losa de cubierta y la losa de fundación, el resto de los
elementos serán curados con membrana, la cual deberá cumplir con
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
la norma ASTM C309-95 “Liquid Membrane Forming Compounds
for Curing Concrete”.
Mientras se mantengan los moldes, se mantendrán éstos
permanentemente húmedos.
Para controlar su colocación y disminuir los efectos del sol la
membrana deberá contener pigmentación de color blanco.
Esta membrana se aplicará lo antes posible, cuando el hormigón
esté perdiendo su brillo inicial o en cuanto se retire el moldaje. La
aplicación debe realizarse con pulverizadores. Se tendrá especial
cuidado de no aplicar la membrana en las zonas de juntas de
construcción o de hormigonado.
Como parte del curado, durante los primeros 12 días deberá
mantenerse la temperatura de las superficies expuestas de los
hormigones entre los 12 y los 25 °C. Para lograr lo anterior y
evitar la exposición directa del sol se deberá cubrir los muros, tan
pronto se retiren los moldes, con arpilleras que deben mantenerse
constantemente saturadas.
El curado de la losa de cubierta y de la losa de fundación se hará
mediante el uso de diques con agua de una altura aproximada
de 5 cm, los que se materializarán e inundarán tan pronto como el
hormigón tenga la resistencia suficiente. También podrá hacerse el
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
curado cubriendo la superficie con una capa de arena de ∼ 5 cm de
espesor que deberá mantenerse constantemente saturada.
2.5 Curado m² 16.262,6
Prueba Hidráulica del Estanque
Transcurridos 28 días o más después de la fecha de término del
hormigonado de las paredes, losa de fondo y pilares del estanque y
con las losas descimbradas y siempre que se haya dado
cumplimiento a las exigencias de resistencias, se procederá a
probar el estanque antes de efectuar los rellenos exteriores.
Se llenará el estanque hasta la cota de rebalse a una velocidad de 5
cm por hora y se mantendrá lleno durante 72 horas a lo menos (3
días). Fijadas fecha y hora de iniciación de la prueba de
impermeabilidad el nivel podrá sufrir una caída máxima de hasta
10 mm de altura trascurridos 4 días (D = 10 mm / (0.0005 x H) =
10 / (0.0005 x 5020)).
Aún cuando se cumpla con el valor máximo admisible, si se
constatan pequeñas fugas concentradas (goteos) o exudaciones, se
procederá a eliminarlas.
En el caso de fugas concentradas se inyectará resina epóxica, según
el siguiente procedimiento:
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
* Limpieza y secado superficial de más o menos 20 cm de
diámetro con centro en el punto de filtración, perforación de
1 cm de diámetro y unos 10 cm de profundidad, en las dos
caras de la pared; limpiar esta perforación con aire
comprimido puro exento de agua, aceite o elementos dañinos,
insertar un tubo plástico de 12 cm de longitud con ranuras de
1 cm de largo, paralelas a la generatriz y en forma helicoidal,
separadas cada una 1 cm en ambos sentidos; fijar este tubo
plástico con masilla adecuada, cuyo endurecimiento durará a
lo menos 4 horas; inyectar la resina epóxica aceptada con una
presión de 4 a 5 Kg/cm², comenzando por la pared exterior
del muro; en el momento en que la resina empieza a escurrir
en el otro lado se interrumpirá la inyección exterior y se
procederá a la inyección interior hasta alcanzar la misma
presión máxima de aplicación de la resina desde el exterior,
el endurecimiento de la resina se verificará durante un tiempo
de a lo menos 4 horas, antes de ponerla en contacto con el
agua y, por último, se procederá a cortar los excedentes del
tubo plástico usado en la inyección.
* En cuanto a la eliminación de las exudaciones se pintará
interiormente con elementos epóxicos en los sectores
afectados, para lo cual se procederá a secar esta área en la
forma que indique el fabricante del producto.
Si no se cumple con el descenso máximo de 10 mm, se deberá
investigar la causa, remediarla y repetir la prueba en lo pertinente.
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
Adicionalmente, se probará la losa de techo cargándola con 5 cm
de altura de agua. Pasado 24 horas se verificará que no se observen
humedades por la cara inferior de la losa producto de esta prueba.
Dependiendo del resultado se podrá tratar localmente, mediante
inyecciones u otro método aprobado por la ITO, o de ser necesario
se deberá dar tratamiento de impermeabilización superficial en toda
la cara inferior y superior de la losa en base a la aplicación de
lechadas cementicias que generen cristales, tipo Xypex o similar.
La impermeabilización se realizará aplicando 2 manos y se
ejecutará sobre superficies limpias, húmedas y respetando las
instrucciones dadas por los fabricantes.
Al aplicar agua sobre el hormigón se debe evitar el choque térmico,
para lo cual la diferencia térmica entre el agua y hormigón debe ser
inferior a 10 °C.
El aporte de agua necesaria para estas pruebas será el definido en
las Bases de Licitación.
2.6 Prueba Hidráulica Estanque Gl 2
Terminaciones Interiores
Las superficies interiores del estanque deberán quedar lisas, con
una tolerancia de 4 mm medidos con regla de 2 m. En caso
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
contrario, la ITO podrá exigir la colocación de estuco de 2 cm de
espesor con mortero de cemento y arena en proporción 1:3, sin
mayor costo para Aguas Andinas S.A., el cual deberá quedar
perfectamente adherido.
Para la losa de fondo se requiere una terminación superficial con
afinado mecánico mediante alisador tipo helicóptero.
2.7 Terminaciones Interiores m² 9.800,0
Relleno Superior Losa de Cubierta
Sobre la losa superior se pondrá una capa de grava de 10 cm de
espesor. El tamaño mínimo será de 1’’ y el tamaño máximo de 3’’.
Tendrá como fin proteger térmicamente la losa de cubierta.
2.8 Relleno con Grava m3 272,0
Juntas de Dilatación
Los estanques están provistos de juntas de dilatación que separan la
estructura en tramos estructuralmente independiente.
Estas juntas se han diseñado de manera de permitir movimientos
relativos entre dos tramos contiguos manteniendo la estanquidad de
los estanques. Para lograr estos propósitos las juntas se disponen
de:
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ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
- Juntas de PVC
- Un relleno de poliestireno expandido
- Un sello de masilla elástica en la cara expuesta al agua en la
losa de fondo y en ambas caras de los muros.
- Planchas galvanizadas que cubren la junta de dilatación en la
losa superior.
Como cintas de PVC se ha especificado la cinta SIKA DR-27 ó
equivalente para las losas de fondo, y la cinta SIKA O-22
equivalente para los muros.
En caso de emplearse cintas o masillas de otras procedencias su
calidad deberá ser certificada por un organismo competente
(DICTUC, IDIEM, etc.), que certifique que el producto tiene
características técnicas iguales o superiores a las definidas en el
proyecto. A su vez las dimensiones de las cintas y de los rellenos
de masillas deben ser iguales o superiores a las definidas en el
proyecto.
Todos estos productos deberán aplicarse siguiendo estrictamente
las instrucciones del fabricante.
2.9 Juntas de Dilatación
Junta losa de fondo m 80,6
Junta muros m 24,4
31 de 34
ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
3. ELEMENTOS ANEXOS Y OTROS
Barbacanas
Con el fin de evacuar las aguas lluvias de la losa cubierta, se
consulta la colocación de barbacanas tal como se muestra en los
planos.
Las barbacanas consisten en tubos de PVC clase 4, de 50 mm de
diámetro y 40 cm de longitud.
3.1 Barbacanas L=40 cm m 134,4
Escalas de Acceso
Todo material que forme parte de la escala de acceso será de acero
calidad A 370.240 ES cincado, el cual deberá cumplir con la norma
ASTM A-123, es decir, debe ser ejecutado en caliente por
inmersión y tener un espesor de acuerdo con los espesores del
metal base, según lo indicado en la Tabla N°1 de dicha norma (2,13
y 3,04 mils para planchas de 3 y 6 mm de espesor
respectivamente). Estos cincados deberán ser ejecutados por alguna
de las empresas autorizadas por Aguas Andinas S.A.
La escala se apoyará en la losa de fondo y en la losa de cubierta.
Los apoyos estarán formados por pletinas dobladas PL 100x10 en
32 de 34
ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
forma de U, cuyas dimensiones se indican en los planos de detalle
correspondientes. Estas pletinas se anclarán mediante pernos HILTI
HDI Ø ¾” de acero inoxidable o equivalentes.
3.2 Suministro y Colocación de Escalas de Acceso
Interior Kg 446,8
Tapas de Escotilla
Las tapas de escotilla serán de hormigón armado con refuerzos de
acero calidad A 370.240 ES cincados en caliente según norma
ASTM A-123 y se definen en los planos del proyecto.
Todos los elementos empotrados deberán quedar incorporados en el
momento del hormigonado.
3.3 Suministro y Colocación de Tapas de Escotilla Kg 291,2
Ventilaciones
Las ventilaciones serán de acero calidad A 370.240 ES cincado en
caliente según norma ASTM A-123 y se definen en los planos del
proyecto.
Todos los elementos empotrados deberán quedar incorporados en el
momento del hormigonado.
33 de 34
ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
En este ítem se incluye el suministro y colocación de las
ventilaciones completas.
3.4 Suministro y Colocación de Ventilaciones
Completas Kg 804,0
Pasadas para Sondas y Sensor Indicador de Nivel
Para permitir la pasada de sondas y sensor de nivel se dejará
insertos en la losa de cubierta 2 tubos de 150 mm de diámetro, tal
como se indica en el plano de formas del estanque. Este ítem
incluye el suministro y la colocación de los tubos de acero, de 3
mm de espesor y 30 cm de largo, de las patas de anclaje y de las
tapas ranuradas. Los tubos serán de acero calidad A 370.240 ES
cincado en caliente según norma ASTM A-123.
Todos los elementos empotrados deberán quedar incorporados en el
momento del hormigonado.
3.5 Pasadas de Sensor Indicador de Nivel N° 4
Terminación Exterior de Muros
Toda la pared a la vista y la parte sobresaliente de las vigas, irá
pintada con 2 manos de pintura tipo piscina de color blanco u otro
color que determine oportunamente la ITO.
34 de 34
ITEM DESIGNACION UNID. CANT. ________________________________________________________________________________
Esta pintura deberá ser aplicada de acuerdo a las instrucciones del
fabricante.
La superficie exterior de muros y el talón de la fundación irá
protegido con una mano de Igol Primer y dos manos de Igol Denso
de Sika o equivalente, colocados según instrucciones del fabricante.
La protección de esta partida se colocará una vez efectuada y
aprobada la prueba hidráulica del estanque.
3.6 Terminación Exterior de Muros m² 1650,0
VICTOR ARENAS GALLARDO
Ingeniero Civil
ARTURO GOLDSACK JARPA
Ingeniero Civil
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
APENDICE Nº 4
CUBICACIONES
1 de 4
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
AGUAS ANDINAS S.A.
2 ESTANQUES RECTANGULARES DE HORMIGON ARMADO V =16. 000 m³ C/U
RECINTO DOMINGO TOCORNAL
CUBICACIONES
Nº
Designación Cantidad Unidad Cantidad
Total
1.1 Excavación total m3 22.000,00
1.2 Rellenos
a. Relleno de confinamiento
b. Relleno estructural “Tipo 1”
m3
m3
1.800,00
1.850,00
1.3
Rellenos de Hormigón pobre de zanja bajo losa de
fondo
m3 40,00
1.4
Retiro y transporte de excedentes m3 22.000,00
2.1 Emplantillado de Hormigón Grado H5
638,50 m³ 638,50
2.2 Hormigón Grado H30. Nivel de Confianza 90%
a. Foso
b. Losa de fondo
c. Bases de pilares (24,42) y pilares (42,01)
d. Muros
e. Losa de cubierta
f. Vigas
g. Parapeto (14,97) y escotillas (0,47)
h. Vertedero
i. Losetas
14,56
1736,92
132,86
1218,30
929,48
217,84
30,88
4,18
1,38
m3
4.286,40
2 de 4
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Nº
Designación Cantidad Unidad Cantidad
Total
2.3 Acero A630.420H
a. Foso
b. Losa de fondo y base de pilares
c. Muros y pilares
d. Losa de cubierta y escotillas
e. Vigas
f. Tapas Escotillas
1.570
252.076
158.722
119.606
39.516
134
Kg
571.624
2.4
Moldajes
2.4.1 Moldes Planos Rugosos Tipo T1
a. Foso
b. Borde losa de fondo
c. Losa de cubierta
d. Vigas
e. Escotilla
f. Cara interior parapeto
56,34
260,92
6.103,22
1.758,08
12,32
125,04
m²
8.315,92
2.4.2 Moldes Planos Lisos Tipo T2
a. Foso
b. Cara interior de muros
c. Cara exterior de muros
d. Vertedero de rebalse
39,88
4.039,44
2.896,80
35,20
m²
7.011,32
2.4.3 Moldes Cilíndricos Lisos Tipo T2
3 de 4
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
a. Bases de pilares
b. Pilares
95,00
840,36
m²
935,36
Nº
Designación Cantidad Unidad Cantidad
Total
2.5
Curado m² 16.262,80
2.6 Prueba Hidráulica del Estanque
GL 2
2.7 Terminaciones Interiores
m² 9.800,00
2.8 Relleno con gravilla m² 272,00
2.9 Juntas de dilatación
a. Junta Losa de Fondo
b. Junta Muros
m
m
80,60
24,40
3.1 Barbacanas de tubos de PVC 50 mm Clase 4 L=
400 mm
m 134,40
3.2 Suministro y Colocación de Escalas de Acceso
Interior
Kg 446,80
3.3 Suministro y Colocación de Tapas
Escotilla
Kg 291,20
3.4 Suministro y Colocación de Ventilaciones
Completas
Kg 804,00
3.5 Pasadas de indicador de nivel un 4
4 de 4
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
Nº
Designación Cantidad Unidad Cantidad
Total
3.6 Terminación Exterior de Muros
m2 1650,00
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
APENDICE Nº 5
PRESUPUESTO
1 de 1
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
AGUAS ANDINAS S.A.
ESTANQUES SEMIENTERRADOS V=16000 m3 c/u.
RECINTO DOMINGO TOCORNAL
PRESUPUESTO ESTIMATIVO
Costos directos
Nº Parte de obra Unidad Cantidad PU, $ Total, $1.1 Excavación total m3 22,000 8,000 176,000,000 1.2 Rellenos1.2.a Relleno de confinamiento m3 1,800 10,000 18,000,000 1.2.b Relleno estructural "Tipo 1" m3 1,850 15,000 27,750,000 1.3 Relleno de Hormigón pobre de zanja bajo losa de fondo m3 40 150,000 6,000,000 1.4 Retiro y transporte de excedentes m3 22,000 7,000 154,000,000 2.1 Emplantillado de hormigón grado H5 m3 639 150,000 95,775,000 2.2 Hormigón grado H30. Nivel de confianza 90% m3 4,286 350,000 1,500,240,000 2.3 Acero A630.420H kg 571,624 3,000 1,714,872,000 2.4 Moldajes2.4.1 Moldes planos rugosos tipo T1 m2 8,316 15,000 124,738,800 2.4.2 Moldes planos lisos tipo T2 m2 7,011 18,000 126,203,760 2.4.3 Moldes cilíndricos lisos tipo T2 m2 935 18,000 16,836,480 2.5 Curado m2 16,263 400 6,505,120 2.6 Prueba hidráulica del estanque GL 1 14,000,000 14,000,000 2.7 Terminaciones interiores m2 9,800 - - 2.8 Relleno con gravilla m2 272 30,000 8,160,000 2.9 Juntas de dilatación m 105 10,000 1,050,000 3.1 Barbacanas de tubos de PVC 50 mm Clase 4 L=400 mm m 134 3,500 470,400 3.2 Suministro y colocación de escalas de acceso interior kg 447 5,000 2,234,000 3.3 Suministro y colocación de tapas escotilla kg 291 5,000 1,456,000 3.4 Suministros y colocación de ventilaciones completas kg 804 5,000 4,020,000 3.5 Pasadas de indicador de nivel un 4 20,000 80,000 3.6 Terminación exterior de muros m2 1,650 5,000 8,250,000
Resumen
Costo directoGasto generales (10%)Utilidades contratista (10%)Costo total de construcciónIVA (19%)Costo total de construcción + IVA
400,664,156 4,807,969,872
913,514,276 5,721,484,148
4,006,641,560 400,664,156
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
APENDICE Nº 6
INFORME DE MECANICA DE SUELOS
D: \RyG\ 2339 - Estanque Enterrado V=16000m3 Domingo Tocornal Rev. 0 06/12/2012
APENDICE N° 7
ARCHIVO DIGITAL