Upload
others
View
4
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
TESIS – TE142599
DETEKSI ISLANDING PADA PHOTOVOLTAIC
TERHUBUNG GRID BERBASIS TRANSFORMASI
WAVELET
AGGIE BRENDA VERNANDEZ
07111650010001
DOSEN PEMBIMBING
Dedet Candra Riawan, S.T., M.Eng., Ph.D.
Dr. Dimas Anton Asfani, S.T., MT.
PROGRAM MAGISTER
BIDANG KEAHLIAN TEKNIK SISTEM TENAGA
DEPARTEMEN TEKNIK ELEKTRO
FAKULTAS TEKNOLOGI ELEKTRO
INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER
SURABAYA
2018
TESIS – TE142599
DETEKSI ISLANDING PADA PHOTOVOLTAIC
TERHUBUNG GRID BERBASIS TRANSFORMASI
WAVELET
AGGIE BRENDA VERNANDEZ
07111650010001
DOSEN PEMBIMBING
Dedet Candra Riawan, S.T., M.Eng., Ph.D.
Dr. Dimas Anton Asfani, S.T., MT.
PROGRAM MAGISTER
BIDANG KEAHLIAN TEKNIK SISTEM TENAGA
DEPARTEMEN TEKNIK ELEKTRO
FAKULTAS TEKNOLOGI ELEKTRO
INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER
SURABAYA
2018
Ill
iv
Halaman ini sengaja dikosongkan
v
PERNYATAAN KEASLIAN TESIS
Dengan ini saya menyatakan bahwa isi keseluruhan Tesis saya dengan
judul “DETEKSI ISLANDING PADA PHOTOVOLTAIC TERHUBUNG
GRID BERBASIS TRANSFORMASI WAVELET” adalah benar-benar hasil
karya intelektual mandiri, diselesaikan tanpa menggunakan bahan-bahan yang tidak
diijinkan dan bukan merupakan karya pihak lain yang saya akui sebagai karya
sendiri.
Semua referensi yang dikutip maupun dirujuk telah ditulis secara lengkap
pada daftar pustaka. Apabila ternyata pernyataan ini tidak benar, saya bersedia
menerima sanksi sesuai peraturan yang berlaku.
Surabaya, Mei 2018
Aggie Brenda Vernandez
NRP. 07111650010001
vi
Halaman ini sengaja dikosongkan
vii
DETEKSI ISLANDING PADA PHOTOVOLTAIC
TERHUBUNG GRID BERBASIS TRANSFORMASI WAVELET
Nama mahasiswa : Aggie Brenda Vernandez
NRP : 07111650010001
Pembimbing : 1. Dedet Candra Riawan, S.T., M.Eng., Ph.D
2. Dr. Dimas Anton Asfani, S.T., MT.
ABSTRAK
Inverter current source terhubung grid membutuhkan metode kontrol daya
ataupun arus agar dapat mensuplai daya dengan menyesuaikan kebutuhan daya
pada grid. Penelitian ini menggunakan teknik kontrol arus pada sumbu dq dengan
transformasi Clark-Park sehingga daya output inverter dapat dikontrol secara
terpisah. Pemodelan photovoltaic sebagai sumber daya inverter memberikan
transfer daya yang berubah-ubah sesuai kondisi iradiasi matahari. Dengan teknik
kontrol arus yang digunakan pada inverter terbukti dapat mengatasi permasalahan
perubahan iradiasi dengan menjaga konstan arus output inverter sesuai referensi.
Inverter pada penelitian ini dilengkapi dengan algoritma anti-islanding
menggunakan transformasi wavelet. Algoritma ini terbukti dapat mengenali kondisi
islanding pada berbagai tipe beban dan dengan berbagai kemungkinan
keseimbangan dan ketidakseimbangan daya inverter dengan daya beban saat
islanding terjadi. Selain itu, algoritma yang dirancang terbukti tidak bekerja saat
kondisi normal dengan skema perubahan daya inverter ke grid dan perubahan
beban.
Kata kunci: inverter, islanding, photovoltaic, transformasi Clark-Park, wavelet
viii
Halaman ini sengaja dikosongkan
ix
ISLANDING DETECTION ON GRID-CONNECTED
PHOTOVOLTAIC BASED ON WAVELET
TRANSFORMATION
By : Aggie Brenda Vernandez
Student Identity Number : 07111650010001
Supervisor(s) : 1.Dedet Candra Riawan, S.T., M.Eng., Ph.D
2.Dr. Dimas Anton Asfani, S.T., MT.
ABSTRACT
The grid-connected current source inverter requires a power or current
control method in order to supply power by adjusting the power requirements of the
grid. This research uses current control technique on dq-axis by Clark-Park
transformation so that the output power of the inverter can be controlled separately.
Photovoltaic modeling as an inverter source provides a power transfer that varies
according to the conditions of solar irradiation. The current control technique used
in the inverter has been shown to overcome the irradiation problem by keeping the
inverter output current remain constant according to the reference. The inverter in
this study is equipped with anti-islanding algorithm using wavelet transformation.
This algorithm has been proven to recognize islanding conditions in various types
of loads and with various possibilities of equilibrium and unbalance of inverter
power with load at islanding. In addition, the designed algorithm proved to be not
working during normal conditions with the scheme of inverter power and load
changes.
Key words: Clark-Park transformation, inverter, islanding, photovoltaic, wavelet
x
Halaman ini sengaja dikosongkan
xi
KATA PENGANTAR
Alhamdulillah, segala puji syukur penulis panjatkan kehadirat Allah SWT,
atas segala karunia dan ridho-NYA, sehingga tesis dengan judul “Deteksi Islanding
pada Photovoltaic Terhubung Grid Berbasis Transformasi Wavelet” ini dapat
terselesaikan.
Tesis ini disusun untuk memenuhi salah satu persyaratan memperoleh
gelar Magister Teknik (M.T.) dalam bidang keahlian Teknik Sistem Tenaga pada
program studi Teknik Elektro Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya.
Oleh karena itu, pada kesempatan ini penulis menyampaikan rasa hormat
dan menghaturkan terima kasih yang sebesar-besarnya, kepada :
1. Allah SWT dan Nabi Muhammad SAW atas berkah dan rahmat serta
karunin yang telah diberikan pada penulis.
2. Bapak Dedet Candra Riawan, S.T., M.Eng., Ph.D dan Dr. Dimas Anton
Asfani, S.T., M.T. yang telah membimbing dan membantu mengarahkan
penulis dalam penyelesaian tesis ini.
3. Bapak Supari Priambodo dan Ibu Siti Choeriyah selaku kedua orang tua
penulis yang telah memberikan dukungan dan sabar menanti selama penulis
menempuh perkuliahan dan pengerjaan tesis, serta M.Arden Abdalla
sebagai adik kandung penulis.
4. Sahabat-sahabat kuliah satu angkatan Bung Tirta, Bung Tauruski, Prof
Wahyudi, Adam, Viko, Aldi, Andri, Alex, Santi, Maya, Elok.
5. Sahabat-sahabat Lab Konversi Energi Mas Iwan Edogawa, Mas Firial,
Darma dan teman seperjuangan kuliah Mas Labib leko-leko, Mas Belly,
Mas Restu, Om Hedi, Pak Samsudin, dkk.
Dengan keterbatasan pengalaman dan ilmu, penulis menyadari bahwa tesis
ini masih banyak kekurangan. Penulis sangat mengharapkan kritik dan saran untuk
memperbaiki penelitian dan penulisan karya ilmiah di masa yang akan datang.
Surabaya, Mei 2018
Penulis
xii
Halaman ini sengaja dikosongkan
xiii
DAFTAR ISI
LEMBAR PENGESAHAN ................................................................................... iii
PERNYATAAN KEASLIAN TESIS ..................................................................... v
ABSTRAK ............................................................................................................ vii
ABSTRACT ........................................................................................................... ix
KATA PENGANTAR ........................................................................................... xi
DAFTAR ISI ........................................................................................................ xiii
DAFTAR GAMBAR .......................................................................................... xvii
DAFTAR TABEL ................................................................................................ xxi
BAB 1 PENDAHULUAN ...................................................................................... 1
1.1 Latar Belakang .......................................................................................... 1
1.2 Rumusan Masalah ..................................................................................... 2
1.3 Tujuan ....................................................................................................... 2
1.4 Batasan Masalah ....................................................................................... 2
1.5 Kontribusi ................................................................................................. 2
1.6 Metodologi Penelitian ............................................................................... 3
BAB 2 SISTEM PHOTOVOLTAIC TERHUBUNG GRID DAN
DETEKSI ISLANDING ......................................................................................... 5
2.1 Sistem PV Terhubung Grid ....................................................................... 5
2.1.1 Photovoltaic ...................................................................................... 6
2.1.2 Inverter Satu Fasa .............................................................................. 7
2.1.3 Kontrol Operasi On-Grid ................................................................ 10
2.2 Kondisi Grid-Fail ................................................................................... 11
2.2.1 Fenomena Islanding ........................................................................ 11
2.2.2 Deteksi Islanding ............................................................................ 13
2.2.3 Anti-Islanding Protection ................................................................ 13
BAB 3 METODOLOGI PENELITIAN................................................................ 17
3.1 Proses Penelitian ..................................................................................... 17
3.2 Sizing Komponen.................................................................................... 18
xiv
3.3 Pemodelan Sistem Photovoltaic .............................................................. 20
3.4 Konfigurasi Current Source Inverter pada Sistem Photovoltaic
Terhubung Grid ....................................................................................... 24
3.4.1 Phase Locked Loop .......................................................................... 25
3.4.2 Low Pass Filter ................................................................................ 26
3.4.3 Transformasi Clark-Park ................................................................. 27
3.4.4 Pengaturan daya Aktif dan Reaktif .................................................. 28
3.5 Metode Anti-Islanding ............................................................................. 29
3.5.1 Discrete Wavelet Transformation .................................................... 29
BAB 4 HASIL DAN PEMBAHASAN ................................................................. 33
4.1 Pengujian Model Photovoltaic ................................................................ 33
4.2 Karakteristik Inverter Current Source terhubung grid. ........................... 35
4.2.1 Keadaan Steady State ...................................................................... 35
4.2.2 Respon close-loop ........................................................................... 38
4.3 Kondisi Grid-Fail .................................................................................... 42
4.3.1 Powermatch ..................................................................................... 42
4.3.2 Over P dan Q Match ........................................................................ 43
4.3.3 Over Q dan P-Match ....................................................................... 44
4.3.4 Over PQ ........................................................................................... 46
4.3.5 Under P dan Q-Match ..................................................................... 47
4.3.6 Under Q dan P Match ..................................................................... 49
4.3.7 Under PQ ......................................................................................... 50
4.4 Validasi Teknik Anti-Islanding terhadap Kondisi Islanding ................... 55
4.4.1 Skema Power match ........................................................................ 56
4.4.2 Skema Over Power .......................................................................... 60
4.4.3 Skema Under Power ........................................................................ 67
4.5 Validasi Teknik Anti-Islanding terhadap Kondisi Normal...................... 76
4.5.1 Kondisi Normal dengan Perubahan Daya Inverter .......................... 76
4.5.2 Kondisi Normal dengan Perubahan Beban ...................................... 77
BAB 5 KESIMPULAN ......................................................................................... 79
5.1 Kesimpulan .............................................................................................. 79
5.2 Saran ........................................................................................................ 79
DAFTAR PUSTAKA ............................................................................................ 81
xv
LAMPIRAN .......................................................................................................... 83
DAFTAR INDEX ................................................................................................. 85
xvi
Halaman ini sengaja dikosongkan
xvii
DAFTAR GAMBAR
Gambar 2.1 Sistem PV Terhubung Grid ................................................................. 5
Gambar 2.2 Rangkaian Ekuivalen Photovoltaic ..................................................... 6
Gambar 2.3 Karakteristik Modul PV Kyocera KC200GT [6] ................................ 7
Gambar 2.4 Konfigurasi Current Source Inverter Satu Fasa .................................. 8
Gambar 2.5 Pola Pensaklaran SPWM ..................................................................... 9
Gambar 2.6 Tipe Filter CSI ..................................................................................... 9
Gambar 2.7 Skema Kontrol Operasi On-Grid....................................................... 10
Gambar 2.8 Rangkaian Ekivalen Saat Grid-Fail .................................................. 11
Gambar 2.9 Fenomena Islanding Powermatch ..................................................... 12
Gambar 2.10 Fenomena Islanding Overvoltage ................................................... 12
Gambar 2.11 Fenomena Islanding Undervoltage ................................................. 12
Gambar 2.12 Deteksi Islanding ............................................................................. 13
Gambar 2.13 Proses Dekomposisi dan Rekonstruksi Single Level
Discrete Wavelet ................................................................................................... 15
Gambar 2.14 Dekomposisi Sinyal Multi Level..................................................... 15
Gambar 3.1 Diagram Alir Proses Penelitian ......................................................... 17
Gambar 3.2 Daerah kerja Photovoltaic Generation System ................................. 20
Gambar 3.3 Rangkaian ekivalen PV pada Simulink ............................................. 21
Gambar 3.4 Pendekatan Rangkaian ekivalen PV pada Simulink ......................... 21
Gambar 3.5 Bentuk Akhir Model PV ................................................................... 22
Gambar 3.6 Susunan Blok Arus Photocurrent ..................................................... 23
Gambar 3.7 Susunan Blok Arus Saturasi Dioda ................................................... 23
Gambar 3.8 Susunan Block Sumber Arus ............................................................ 24
Gambar 3.9 Blok Sistem Keseluruhan .................................................................. 24
Gambar 3.10 Detail Konfigurasi Sistem ............................................................... 25
Gambar 3.11 Phase Locked Loop ......................................................................... 26
Gambar 3.12 Rangkaian Pensaklaran SPWM dengan Pengaturan Daya
Inverter .................................................................................................................. 29
xviii
Gambar 3.13 Filter dekomposisi dan rekonstruksi Daubichies wavelet
db2 ......................................................................................................................... 30
Gambar 3.14 Blok Discrete Wavelet Transformation ........................................... 31
Gambar 3.15 Diagram Alir Deteksi Islanding ....................................................... 31
Gambar 4.1 Kurva Karakteristik I-V dan P-V pada Pemodelan PV
KC200GT .............................................................................................................. 33
Gambar 4.2 Kurva Karakteristik I-V dan P-V pada Pemodelan PV
KC200GT 15 seri dan 2 paralel ............................................................................. 34
Gambar 4.3 Perbesaran kurva karakteristik I-V pada iradian 1000W/m2
............................................................................................................................... 34
Gambar 4.4 Tegangan dan Arus PV ...................................................................... 35
Gambar 4.5 Arus Inverter Sebelum Difilter .......................................................... 35
Gambar 4.6 Bentuk Gelombang dan THD Arus Output Inverter.......................... 36
Gambar 4.7 Tegangan, Arus, dan Daya Inverter Tanpa VAR Support ................. 37
Gambar 4.8 Tegangan, Arus, dan Daya Inverter Dengan VAR Support .............. 38
Gambar 4.9 Karakteristik Parameter Kontrol, Tegangan, dan Arus
Inverter pada Perubahan Nilai Arus Referensi ...................................................... 39
Gambar 4.10 Respon Arus Id dan Iq terhadap Perubahan Nilai
Referensi ................................................................................................................ 40
Gambar 4.11 Karakteristik Parameter Kontrol, Tegangan, dan Arus
Inverter pada Perubahan Nilai Iradiasi Matahari. .................................................. 41
Gambar 4.12 Islanding Powermatch Beban Resisitf............................................. 42
Gambar 4.13 Islanding Powermatch Beban Induktif ............................................ 42
Gambar 4.14 Islanding Powermatch Beban Kapasitif .......................................... 43
Gambar 4.15 Islanding Over P dan Q-Match Beban Resistif ............................... 44
Gambar 4.16 Islanding Over P dan Q-Match Beban Induktif .............................. 44
Gambar 4.17 Islanding Over P dan Q-Match Beban Kapasitif ............................. 44
Gambar 4.18 Islanding over Q dan P-Match Beban Resistif ................................ 45
Gambar 4.19 Islanding over Q dan P-Match Beban Induktif ............................... 45
Gambar 4.20 Islanding over Q dan P-Match Beban Kapasitif ............................. 45
Gambar 4.21 Islanding Over PQ Beban Resistif .................................................. 46
Gambar 4.22 Islanding Over PQ Beban Induktif .................................................. 47
xix
Gambar 4.23 Islanding Over PQ Beban Kapasitif............................................... 47
Gambar 4.24 Islanding Under P dan Q-Match Beban Resistif ............................ 48
Gambar 4.25 Islanding Under P dan Q-Match Beban Induktif ............................ 48
Gambar 4.26 Islanding Under P dan Q-Match Beban Kapasitif .......................... 48
Gambar 4.27 Islanding Under Q dan P-Match Beban Resistif ............................ 49
Gambar 4.28 Islanding Under Q dan P-Match Beban Induktif ............................ 50
Gambar 4.29 Islanding Under Q dan P-Match Beban Kapasitif .......................... 50
Gambar 4.30 Islanding Under PQ Beban Resistif ................................................ 51
Gambar 4.31 Islanding Under PQ Beban Induktif ............................................... 51
Gambar 4.32 Islanding Under PQ Beban Kapasitif ............................................. 51
Gambar 4.33 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat
Powermatch .......................................................................................................... 57
Gambar 4.34 Transformasi Wavelet Beban Resistif Saat Powermatch ................ 58
Gambar 4.35 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Powermatch ................ 58
Gambar 4.36 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Powermatch .............. 59
Gambar 4.37 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Over P dan
Q-Match ................................................................................................................ 61
Gambar 4.38 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Over P dan Q-
Match..................................................................................................................... 61
Gambar 4.39 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Over P dan Q-
Match..................................................................................................................... 62
Gambar 4.40 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Over P dan
Q-Match ................................................................................................................ 62
Gambar 4.41 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Over Q
dan P-Match .......................................................................................................... 63
Gambar 4.42 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Over P dan Q-
Match..................................................................................................................... 63
Gambar 4.43 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Over P dan Q-
Match..................................................................................................................... 64
Gambar 4.44 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Over P dan
Q-Match ................................................................................................................ 64
Gambar 4.45 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Over PQ ............... 65
xx
Gambar 4.46 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Over PQ ....................... 65
Gambar 4.47 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Over PQ ...................... 66
Gambar 4.48 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Over PQ .................... 66
Gambar 4.49 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Under P
dan Q-Match .......................................................................................................... 69
Gambar 4.50 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Under P dan
Q-Match ................................................................................................................. 69
Gambar 4.51 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Under P dan
Q-Match ................................................................................................................. 70
Gambar 4.52 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Under P dan
Q-Match ................................................................................................................. 70
Gambar 4.53 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Under Q
dan P-Match .......................................................................................................... 71
Gambar 4.54 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Under Q dan
P-Match ................................................................................................................. 71
Gambar 4.55 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Under Q dan
P-Match ................................................................................................................. 72
Gambar 4.56 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Under Q dan
P-Match ................................................................................................................. 72
Gambar 4.57 Daya, Tegangan dan Arus Beban Resistif saat Under PQ .............. 73
Gambar 4.58 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Under PQ .................... 73
Gambar 4.59 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Under PQ .................... 74
Gambar 4.60 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Under PQ .................. 74
Gambar 4.61 Daya, Tegangan, Arus, dan Hasil Transformasi Wavelet
saat Terjadi Perubahan Daya Inverter ................................................................... 77
Gambar 4.62 Daya, Tegangan, Arus, dan Hasil Transformasi Wavelet
saat Terjadi Perubahan Beban ............................................................................... 78
xxi
DAFTAR TABEL
Tabel 2.1 Pensaklaran CSI satu fasa [8] ................................................................. 8
Tabel 3.1 Parameter modul KC200GT di (STC) 250C, 1000 W/m2 ..................... 18
Tabel 3.2 Parameter model yang telah disesuaikan pada keadaan
nominal dari PV tipe KC200GT ........................................................................... 20
Tabel 3.3 Koefisien Filter Dekomposisi Daubichies p=2 (db2) ........................... 30
Tabel 4.1 THD arus output inverter ...................................................................... 36
Tabel 4.2 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi Powermatch ............... 57
Tabel 4.3 Waktu Deteksi dan Nilai Maksimum Absolut Detail
Powermatch .......................................................................................................... 59
Tabel 4.4 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi Over P dan Q-
match ..................................................................................................................... 60
Tabel 4.5 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi Over Q dan P-
match ..................................................................................................................... 60
Tabel 4.6 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi Over PQ...................... 60
Tabel 4.7 Waktu Deteksi dan Nilai Maksimum Absolut Detail Over
Power .................................................................................................................... 67
Tabel 4.8 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi P-under dan
Q-match ................................................................................................................. 68
Tabel 4.9 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi P-match dan
Q-under ................................................................................................................. 68
Tabel 4.10 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi P-under dan
Q-under ................................................................................................................. 68
Tabel 4.11 Waktu Deteksi dan Nilai Maksimum Absolut Detail Under
Power .................................................................................................................... 75
Tabel 4.12 Hasil Resume Skema Islanding .......................................................... 75
Tabel 4.13 Skema Perubahan Daya Inverter ......................................................... 76
Tabel 4.14 Skema Perubahan Daya Inverter ......................................................... 77
xxii
Halaman ini sengaja dikosongkan
1
BAB 1
PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang
Sistem tenaga listrik terdiri dari generator pembangkit, saluran
transmisi dan beban, di mana umumnya menggunakan pembangkit terpusat/sentral
dengan kapasitas besar. Rugi-rugi saluran proporsional terhadap besar arus listrik
yang disalurkan dan panjang saluran transmisi. Oleh karena itu muncul gagasan
untuk menempatkan generator kapasitas kecil yang terdistribusi di dekat beban
untuk menekan angka rugi-rugi saluran. Sumber energi baru dan terbarukan banyak
digunakan dalam sistem pembangkit tersebar. misal photovoltaic (PV), wind
turbine, micro-hydro, dan sebagainya. Perawatan PV relatif mudah dan teknologi
terus dikembangkan dalam meningkatkan efisiensi PV. Penyusunan seri dan paralel
dari modul PV dapat dilakukan untuk meningkatkan tegangan dan arus output
hingga ke level tertentu. Sistem PV memerlukan inverter dan filter low-pass agar
dapat terhubung dengan grid dengan memenuhi persyaratan tegangan minimum
pada sisi grid.
Ada beberapa skenario yang dapat terjadi dari pemodelan PV yang
terhubung ke grid dan beban. Salah satunya adalah kondisi islanding, di mana
kondisi ini merupakan keadaan saat grid lepas dari sistem namun PV masih
terhubung dengan beban. Hal ini memungkinkan beban masih mendapat suplai
daya dari PV dimana tegangan yang muncul akibat karakteristik dari current source
tidak stabil dan dapat mengakibatkan kerusakan pada beban dan inverter. Oleh
karena itu diperlukan pemutus/breaker pada inverter yang bertujuan memutus
suplai daya dari inverter ke beban.
Metode dalam mengenali kondisi islanding ada beberapa macam seperti
metode local technique dan remote technique [1] . Keunggulan metode local adalah
dari sisi harga yang lebih ekonomis dan waktu deteksi yang cepat. Metode local
dapat dikatagorikan menjadi metode active dan passive. Transformasi wavelet
adalah salah satu metode signal processing yang dapat digunakan [2] dan dapat
2
digabungkan dengan metode pasif dengan mensensing tegangan di titik sambungan
utama sistem / point of common coupling (PCC).
1.2 Rumusan Masalah
Perumusan masalah yang dibahas dalam tesis ini adalah terkait data yang
digunakan untuk kemudian diproses menggunakan metode deteksi islanding.
Selanjutnya metode yang digunakan pada deteksi islanding untuk mengolah data
agar didapat output berupa keputusan islanding atau bukan. Rumusan terakhir
terkait hasil yang diperoleh dari metode yang digunakan.
1.3 Tujuan
Tujuan penelitian tesis ini antara lain adalah mengolah data sinyal
tegangan yang terukur pada Point of Common Coupling (PCC) secara kontinyu
terhadap waktu menggunakan metode transformasi wavelet dengan teknik
threshold untuk mengenali kondisi islanding. Tujuan akhir adalah memperoleh
hasil berupa keputusan apakah tergolong kondisi islanding atau tidak.
1.4 Batasan Masalah
Penelitian ini memiliki ruang lingkup yang membatasi permasalahan yang
akan dikaji. Batasan ini antara lain adalah sebagai berikut :
1. Simulasi menggunakan MATLAB/Simulink R2015b untuk memodelkan
sistem dengan berbagai variasi beban dan fenomena islanding.
2. Signal processing yang digunakan adalah transformasi wavelet diskrit.
3. Faktor daya beban pada tipe beban yang sama diasumsikan tetap pada kasus
islanding yang berbeda.
1.5 Kontribusi
Kontribusi yang diharapkan dari hasil penelitian tesis adalah dapat
memodelkan sistem photovoltaic terhubung grid dengan kemampuan pengaturan
arus secara close-loop dan dilengkapi dengan metode deteksi islanding.
3
1.6 Metodologi Penelitian
Metodologi yang digunakan pada penelitian ini antara lain :
1. Studi Literatur dan pengumpulan data
Studi literatur mencakup studi untuk teori photovoltaic, topologi inverter
beserta teknik switchingnya, dan teknik pengaturan arus/daya inverter. Selain
itu juga dilakukan studi algoritma deteksi dengan menggunakan transformasi
wavelet secara diskrit.
2. Pemodelan Sistem
Model sistem keseluruhan terdiri dari photovoltaic, current source inverter,
beban, dan grid. Algoritma deteksi islanding dirancang sedemikian rupa
sehingga dapat mengenali kondisi sistem (normal atau islanding).
3. Simulasi
Simulasi dilakukan dengan berbagai tipe beban (resistif, induktif, kapasitif)
pada kondisi islanding agar didapatkan fenomena islanding. Selain itu
dilakukan skema perubahan daya output inverter dan penambahan atau
pelepasan beban untuk melihat perubahan tegangan yang telah ditransformasi.
4. Analisa
Hasil simulasi yang berupa koefisien detail dari transformasi tegangan diamati
dan kemudian dilakukan penentuan nilai threshold untuk membedakan kondisi
islanding dengan kondisi normal. Setelah itu pengujian algoritma deteksi
dilakukan masing-masing pada kondisi islanding dan kondisi normal. Jika
algoritma deteksi salah mengenali kondisi islanding sebagai kondisi normal
dan/atau sebaliknya, maka dilakukan pergeseran nilai threshold agar dapat
mengenali kondisi islanding dengan baik.
5. Kesimpulan
Langkah terakhir adalah penarikan kesimpulan berdasarkan data-data yang
diperoleh dari hasil simulasi dan analisa.
4
Halaman ini sengaja dikosongkan
5
BAB 2
SISTEM PHOTOVOLTAIC TERHUBUNG GRID DAN
DETEKSI ISLANDING
Output dari photovoltaic berupa arus listrik searah, sehingga untuk
membuat sistem PV yang dapat terhubung grid maka diperlukan inverter sebagai
konverter daya. Pada kondisi grid-fail, kondisi dimana tegangan grid hilang dari
sistem interkoneksi PV, beban lokal dan jaringan masih tersuplai daya dari PV. Hal
ini memunculkan fenomena islanding dengan tegangan yang muncul bersifat
destruktif, yaitu dapat berupa harmonik tinggi, under voltage maupun over voltage.
Dalam mengatasi hal ini maka diperlukan sistem proteksi berupa metode anti-
islanding yaitu metode untuk mengenali kondisi grid-fail, di mana outputnya adalah
memberi perintah kepada relay yang terhubung PV agar putus dalam rangka
memproteksi beban dan inverter.
2.1 Sistem PV Terhubung Grid
Sistem PV terhubung grid dapat dimodelkan dengan PV dan grid sebagai
sumber daya, inverter, beban lokal dan jaringan, serta impedansi saluran seperti
yang terlihat pada Gambar 2.1, dengan karakteristik komponen penyusunnya akan
dijelaskan pada subbab berikutnya.
Local
Load
Network
Z lineInverter
GridPV
PCC
Gambar 2.1 Sistem PV Terhubung Grid
6
2.1.1 Photovoltaic
Photovoltaic (PV), sering juga disebut sel surya/solar cell, adalah
peralatan listrik berbahan material semikonduktor yang dapat mengubah energi
foton dari radiasi sinar matahari menjadi energi listrik arus searah. Sel tunggal PV
memiliki output tegangan dan arus yang sangat kecil. Pada umumnya modul PV
merupakan susunan/array dari beberapa sel PV yang disusun seri dan parallel agar
didapatkan tegangan dan arus yang cukup untuk dikonsumsi.Sebuah sel tunggal PV
dapat direpresentasikan sebagai rangkaian ekuivalen seperti yang ditunjukkan pada
Gambar 2.2.
Gambar 2.2 Rangkaian Ekuivalen Photovoltaic
Dimana Iph, Id, dan Ip masing-masing adalah arus yang dihasilkan dari efek
photoelectric, arus dioda, dan arus yang melewati resistor Rp. Rs adalah resistansi
seri, Rp adalah resistansi paralel, Icell adalah arus output PV, dan Vcell adalah
tegangan output PV. Berdasarkan Gambar 2.2, arus output dari sel tunggal PV dapat
diformulasikan menjadi
cell ph D pI I I I= − − (2.1)
Dengan [3]
( )ph I n
n
GI Isc K T T
G
= + −
(2.2)
Dapat dilihat pada persamaan 2.2 bahwa nilai photocurrent (Ip)
dipengaruhi oleh parameter arus short-circuit (Isc), konstanta arus (KI), temperatur
(T), dan iradian (G). Arus dioda dan arus paralel masing dapat dihitung
menggunakan [4].
7
( )
0 1
cell s cell
s
V R I q
AkTN
DI I e
+
= −
, cell s cell
p
p
V R II
R
+= (2.3)
Dengan arus saturasi dioda Io [5].
( )
1
OCn V
s
SC n Io V K T q
AkTN
I K TI
e
+
+ =
−
(2.4)
Kurva karakteristik arus dan tegangan pada modul PV yang berubah
terhadap temperature dan iradian masing-masing dapat dilihat pada Gambar 2.3.
Gambar 2.3 Karakteristik Modul PV Kyocera KC200GT [6]
2.1.2 Inverter Satu Fasa
Inverter adalah rangkaian elektronika daya yang berfungsi mengkonversi
daya listrik arus searah (DC) menjadi bolak-balik (AC). Sebuah inverter satu fasa
membutuhkan 4 buah saklar semikonduktor untuk beroperasi dan sebuah rangkaian
4 pengendali [7]. Ada dua tipe inverter yang paling umum digunakan, yaitu sebagai
current source inverter (CSI) dan sebagai voltage source inverter (VSI). VSI adalah
model inverter yang disuplai sumber tegangan yang konstan, sedangkan CSI adalah
model inverter yang disuplai sumber arus yang konstan. Rangkaian CSI
ditunjukkan pada Gambar 2.4.
8
Gambar 2.4 Konfigurasi Current Source Inverter Satu Fasa
Inverter membutuhkan sinyal pensaklaran agar dapat beroperasi. Teknik modulasi
yang sering digunakan adalah teknik carrier based, diantaranya sinusoidal pulse
width modulation (SPWM), teknik space vector (SV), dan teknik selective
harmonic elimmination (SHE). Diantara teknik switching tersebut, SPWM adalah
teknik yang paling sederhana yaitu dengan membandingkan sinyal sinusoidal
sebagai sinyal modulasi/modulation dengan sinyal segitiga sebagai sinyal
pembawa/carrier. Kondisi pensaklaran CSI dapat dilihat pada Tabel 2.1.
Tabel 2.1 Pensaklaran CSI satu fasa [8]
State Q1 Q2 Q3 Q4 output
1 1 0 0 1 i11
2 0 1 1 0 −i1
3 1 1 0 0 0
4 0 0 1 1 0
forbidden 0 0 0 0 NaN
State forbidden aalah kondisi terlarang dan harus dihindari dimana semua saklar
mati dan tidak ada jalur arus/current path dari sumber arus. Pola pensaklaran
ditunjukkan pada Gambar 2.5, dengan sinyal switching untuk Q3 adalah NOT dari
Q1 dan sinyal switch Q4 adalah NOT dari sinyal Q2.
9
Gambar 2.5 Pola Pensaklaran SPWM
Selain sinkronisasi fasa, merujuk pada standar IEEE dan IEC sistem PV
yang terhubung grid harus memenuhi syarat untuk total harmonic distortion dari
arus yang diinjeksikan ke grid kurang dari lima persen (ITHD<5%) [9]. Dalam
rangka mencapai kondisi ini diperlukan pemasangan low pass filter (LPF) pada
output inverter. Konfigurasi filter yang dapat digunakan pada CSI yaitu C filter, CL
filter, dan CLC filter
Gambar 2.6 Tipe Filter CSI
10
2.1.3 Kontrol Operasi On-Grid
Dalam rangka mengatur injeksi daya dari PV ke grid secara independen
(pengaturan daya aktif dan reaktif secara terpisah) dibutuhkan suatu metode kontrol
operasi. Konrol operasi on-grid dapat berupa voltage control pada VSI maupun
current control pada CSI.
dj
U
I
E
jXsIgrid
Xs
E U gridinverter
I
Gambar 2.7 Skema Kontrol Operasi On-Grid
Dari Gambar 2.7 dapat diformulasikan [10]
sin cos
s
s
E U jX I
E X Id j
= +
= (2.5)
Daya aktif dan reaktif dapat dihitung dengan
cos sins
UEP UI
Xj d= = (2.6)
2
coss s
UE UQ
X Xd= − (2.7)
Pada teknik pensaklaran SPWM, nilai indeks modulasi (rasio gelombang
sinus dengan segitiga) proporsional terhadap tegangan yang terbangkit pada VSI
dan proporsional terehadap arus yang terbangkit pada CSI. Nilai dari sudut d
(selisih antara tegangan/arus PV dengan tegangan grid) dapat diatur pergeserannya
dengan memberikan tambahan perubahan nilai sudut yang didapat dari rangkaian
Phase Locked Loop (PLL). Pada VSI nilai daya aktif dapat diatur dengan mengganti
nilai tegangan E dan sudut d, sedangkan pada CSI dengan mengubah nilai arus
inverter (2.6). Nilai daya reaktif dapat diatur dengan mengubah sudut d pada CSI,
sedangkan pada VSI dengan mengubah nilai E dan d (2.7).
11
2.2 Kondisi Grid-Fail
Kondisi grid-fail atau sering juga disebut islanding merupakan fenomena
hilangnya tegangan grid dari sistem inverter terhubung grid. Photovoltaic sebagai
sumber inverter tetap terhubung dan menyalurkan arus ke jaringan sebesar IPVGS
(photovoltaic generation system current). Hal ini menyebabkan muncul harmonik
tinggi dari proses pensaklaran inverter serta perubahan tegangan dan arus ke beban
sehingga berdampak kerusakan pada peralatan. Sesuai dengan standard IEEE 929-
1988 dan IEEE 1547-2003, PV harus berhenti beroperasi di bawah 2 detik terhitung
dari kondisi islanding.
Z line Z line
NetworkLocal
load gridIPVGS
Open
Gambar 2.8 Rangkaian Ekivalen Saat Grid-Fail
2.2.1 Fenomena Islanding
Fenomena islanding dapat diklasifikasikan berdasarkan perbedaan nilai
daya aktif dan reaktif antara DG dengan beban. Saat daya DG lebih dari daya beban
maka akan muncul kondisi tegangan lebih/over voltage. Apabila daya DG kurang
dari daya beban maka akan terjadi tegangan turun/under voltage. Kondisi saat daya
DG sama dengan daya beban maka akan terjadi kondisi powermatch, dimana
tegangan DG akan sama degan tegangan beban sesaat sebelum dan sesudah kondisi
islanding. Fenomena islanding pada beban resistif ditunjukkan pada Gambar 2.9,
Gambar 2.10, dan Gambar 2.11.
12
arusTegangan terfaktorisasi 30
islanding
Gambar 2.9 Fenomena Islanding Powermatch
islanding
arusTegangan terfaktorisasi 30
Gambar 2.10 Fenomena Islanding Overvoltage
islanding
arusTegangan terfaktorisasi 30
Gambar 2.11 Fenomena Islanding Undervoltage
13
2.2.2 Deteksi Islanding
Teknik dalam mendeteksi islanding dapat diklasifikasikan menjadi local
technique dan remote technique. Dimana local technique dapat dikategorikan
menjadi tipe aktif, pasif, dan hybrid [1]. Perbedaan utama dari kedua metode ini
adalah pada metode pasif hanya mengamati perubahan nilai parameter yang
spesifik seperti tegangan, harmonik [11], frekuensi [12], dan dan pergeseran fasa
[13]. Sedangkan pada metode aktif memberikan injeksi gangguan pada sistem.
Metode pemrosesan sinyal/signal processing dapat digunakan untuk meningkatkan
peforma dari metode passive technique.
Gambar 2.12 Deteksi Islanding
2.2.3 Anti-Islanding Protection
Proteksi anti-islanding dapat menggunakan salah satu atau gabungan dari
jenis deteksi islanding pada Gambar 2.12 [2]. Selanjutnya akan dibahas mengenai
proteksi islanding dengan teknik sinyal prosesing transformasi wavelet. Teknik ini
dapat mentransformasi sinyal periodik maupun nonperiodik pada skala waktu dan
frekuensi dengan teknik translasi/shifting dan penskalaan/scaling dengan tujuan
membangkitkan sinyal transformasi/daughter wavelet dari sinyal
urama/mother wavelet. Hasil sinyal dari transformasi ini dapat di transformasi
balik/inverse transformation tanpa kehilangan informasi waktu dan frekuensi sinyal
14
awal. Transformasi wavelet dapat dibedakan menjadi dua kategori yaitu ranah
kontinyu/continuous dan diskrit/discrete. Transformasi wavelet secara kontinyu
bekerja dengan cara mengkonvolusi fungsi wavelet dengan sinyal utama/mother
wavelet pada domain waktu kontinyu. Sedangkan representasi skala waktu dari
pemrosesan sinyal digital didapat dengan teknik penyaringan digital/digital
filtering technique. Jenis filter yang digunakan pada Discrete Wavelet Transform
(DWT) adalah tipe filter Finite Impulse Response (FIR).
Ada beberapa filter yang memberikan hasil yang memuaskan dan filter-
filter ini dikelompokkan ke dalam keluarga/families wavelet (Daubichies, Symlets,
Coiflets). Hubungan sinyal input dengan output menggunakan filter FIR pada orde
N dapat dituliskan pada persamaan di bawah [14],
0 1
0
1 ... N
N
i
i
y n b x n b x n b x n N
y n b x n i=
= + − + + −
= − (2.8)
Dengan y[n] adalah sinyal output, x[n] adalah sinyal input, N adalah orde
filter, dan b adalah nilai respon impuls filter. Ada 2 proses pengolahan sinyal dalam
DWT yaitu proses analisis/dekomposisi dan proses sintesis/rekonstruksi. Proses
dekomposisi dan rekonstruksi dapat dilakukan secara bertingkat hingga level
tertentu. Ada 2 jenis filter yang digunakan disetiap level proses dekomposisi atau
rekonstruksi yaitu high pass filter (HPF) dan low pass filter (LPF). Filter HPF
digunakan untuk menganalisis sinyal frekuensi tinggi dan hasil dari filter ini disebut
koefisien detail/Detail coefficient (cD), sedangkan filter LPF digunakan untuk
menganalisis sinyal frekuensi rendah dan hasil dari filter ini disebut koefisien
approximation/approximation coefficient (cA). Pada umumnya proses subsampling
dilakukan setelah proses pemfilteran untuk menjaga dimensi dari koefisien detail
dan approximation dengan sinyal asli agar tetap sama. Proses dekomposisi dan
rekonstruksi single-level dicrete wavelet ditunjukkan pada Gambar 2.13.
15
Gambar 2.13 Proses Dekomposisi dan Rekonstruksi Single Level Discrete
Wavelet
Proses dekomposisi sinyal dapat disusun secara bertingkat/cascade hingga level
tertentu (multi level).
Gambar 2.14 Dekomposisi Sinyal Multi Level
Koefisien detail dan approximation dapat dihitung menggunakan Persamaan 2.8
dengan kombinasi teknik downsampling menjadi
16
2
2
k
k
cD n x k g n k
cA n x k h n k
= −
= −
(2.9)
Dengan n adalah urutan data, x adalah sinyal input, g dan h masing-masing adalah
koefisien filter HPF dan LPF, k adalah orde filter.
17
BAB 3
METODOLOGI PENELITIAN
Bagian ini akan menguraikan mengenai proses penelitian, pemodelan
photovoltaic dan inverter current source, fenomena islanding, serta metode dan
algoritma deteksi islanding.
3.1 Proses Penelitian
Proses penelitian ini digambarkan dalam sebuah diagram alir sebagai
berikut:
Gambar 3.1 Diagram Alir Proses Penelitian
18
Berikut tahapan dari proses penelitian,
1. Pembuatan desain simulasi sistem photovoltaic dan inverter current source
terhubung grid satu fasa pada MATLAB/Simulink.
2. Mengamati tegangan PCC dari hasil simulasi sistem normal dan islanding.
3. Melakukan analisis transformasi tegangan PCC dengan wavelet diskrit.
4. Menentukan titik threshold hingga dapat memisahkan kondisi normal dengan
kondisi islanding.
5. Menjalankan simulasi dengan skenario islanding.
6. Merekam dan membuat analisis dari data hasil simulasi.
3.2 Sizing Komponen
Komponen yang digunakan pada penelitian ini berdasarkan spesifikasi
komponen PV Kyocera tipe KC200GT. Tabel 3.1 menunjukkan nilai parameter
elektris yang didapat dari datasheet modul PV Kyocera tipe KC200GT saat diukur
di kondisi tes standar/standard test condition (STC), yaitu pada suhu 250C dan
iradian 1000 W/m2 [6].
Tabel 3.1 Parameter modul KC200GT di (STC) 250C, 1000 W/m2
Parameter Nilai
Vgrid 220 Vrms
Vmp 26,3 V
Imp 7,61 A
Voc 32,9 V
Isc 8,21 A
KV −1,230×10-1 V/0C
KI 3,18×10-3 A/0C
NS 54
Pada penelitian ini photovoltaic didesain agar mampu mensuplai daya sebesar
2500W ke grid satu fasa dengan tegangan sisi grid adalah 220Vrms. Apabila
inverter diasumsikan memiliki efisiensi 100%, maka keseimbangan daya ideal
antara sisi DC dengan sisi AC ditunjukkan pada (3.1)
cosDC PV PV inv inv ACP V I V I Pj= = = (3.1)
19
Dengan Vinv dan Iinv dalam nilai rms dan faktor daya diasumsikan 1, maka
( )2500 220 1
250011,3636
220
DC AC inv
inv
P P I
I A
= = =
= =
Arus PV pada sisi DC yang diperlukan untuk menghasilkan arus sinusiodal rms
sebesar 11,3636A adalah
( )
2
2 11,3636 16,07
PV inv
PV
I I
I A A
=
= =
Dalam rangka mendapatkan arus total 16,07A dan melihat spesifikasi datasheet PV
pada Tabel 3.1, maka jumlah modul paralel yang diperlukan sesuai (3.2) adalah
modul
PVpp
SC
IN
I= (3.2)
16,07
1,9574 28,21
pp
AN
A= =
Perhitungan jumlah minimum modul seri yang diperlukan agar memenuhi syarat
minimum untuk interkoneksi ke grid sebagai sumber arus adalah
m
ss
mp
VN
V (3.3)
Dengan Vm adalah tegangan maksimum grid,
220 2
11,83 1226,3
ssN =
Susunan modul seri ditambah hingga 15 buah agar memberikan nilai tegangan yang
sedikit lebih tinggi dari tegangan grid untuk memberikan kualitas daya yang lebih
baik. Hasil simulasi menunjukkan bahwa dengan susunan modul dengan seri 15 dan
paralel 2, dihasilkan daya maksimum 5700 watt dengan Vmp=394V dan Imp=14,467.
Dari nilai maksimum point ini plot daerah kerja PV terlihat pada Gambar 3.2.
20
Vmp,Imp
394;14,467
Voltage source
current source
Gambar 3.2 Daerah kerja Photovoltaic Generation System
3.3 Pemodelan Sistem Photovoltaic
Parameter pada keadaan nominal PV didapatkan dari penyesuaian
persamaan matematis berdasarkan 3 kondisi yaitu keadaan open circuit, maximum
point, dan short circuit [15].
Tabel 3.2 Parameter model yang telah disesuaikan pada keadaan nominal dari PV
tipe KC200GT
Parameter Nilai
Pmax 200,143 W
Vmp 26,3 V
Imp 7,61 A
Voc 32,9 V
Isc 8,21 A
I0,n 9,825×10-8
Ipv 8,214
A 1,3
Rp 415,405 Ω
Rs 0,221 Ω
Rangkaian ekivalen PV dari Gambar 2.2 apabila dibawa ke ranah simulink
menjadi seperti gambar Gambar 3.3.
21
+
−
s −+
Rs
Rp
Iph
out +
out −
Id Ip
V
IIph
Gambar 3.3 Rangkaian ekivalen PV pada Simulink
Dalam mendapatkan model dioda dengan arus yang tersaturasi, maka
persamaan arus saturasi dioda dan arus photocurrent PV digabung menjadi satu
model sumber arus terkontrol seperti terlihat pada Gambar 3.4.
+
−
s −
+
Rs
Rp
Iph-Id
out +
out −
Ip
V
IIph-Id
Gambar 3.4 Pendekatan Rangkaian ekivalen PV pada Simulink
Dengan (2.1) dan (2.3) menjadi
( )
0 1
cell s cell
s
ph d p
V R I q
AkTN sph
p
I I I I
V R II I I e
R
+
= − −
+
= − − −
(3.4)
Sinyal input dari model sumber arus terkontrol dapat dikatakan sebagai selisih
antara arus photocurrent Iph dengan arus dioda Id [15].
22
( )
0 1
cell s cell
s
m ph d
V R I q
AkTN
m ph
I I I
I I I e
+
= −
= − −
(3.5)
Dari Gambar 3.4 dan (3.4), model akhir dari rangkaian ekivalen PV menjadi seperti
yang ditunjukkan pada Gambar 3.5
Gambar 3.5 Bentuk Akhir Model PV
Dengan Vt=NskT/q, dimana Vt adalah tegangan termal dioda, Ns adalah jumlah
dioda seri dalam satu modul, k adalah konstanta Boltzman (1,3806503×10-23 J/K),
T adalah suhu (K), dan q adalah muatan elektron (1,6021764×10-19 C).
Gambar 3.5 memperlihatkan bahwa sinyal sumber arus menggunakan
formulasi dengan 4 buah input, yaitu tegangan output (V), arus output (I), arus
photocurrent (Iph), dan arus saturasi dioda (I0). Blok sinyal arus photocurrent (Iph)
dan arus saturasi dioda (I0) masing-masing dapat disusun berdasarkan Persamaan
2.2 dan Persamaan 2.4, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 3.6 dan Gambar 3.7.
23
Gambar 3.6 Susunan Blok Arus Photocurrent
Gambar 3.7 Susunan Blok Arus Saturasi Dioda
Modifikasi pada (3.1) diperlukan untuk memodelkan modul PV yang
tersusun secara seri paralel tanpa harus merangkai model modul dengan connector,
dengan Nss adalah jumlah modul seri dan Npp adalah jumlah modul paralel, maka
didapat persamaan sebagai berikut [16],
m 0I exp 1
s ss
pp
pp ph pp
ss t
R NV I
NN I N I
N AV
+
= − −
(3.2)
Dari (3.2) dapat didapat susuna blok persamaan sesuai yang ditunjukkan
pada Gambar 3.8.
24
Gambar 3.8 Susunan Block Sumber Arus
3.4 Konfigurasi Current Source Inverter pada Sistem Photovoltaic
Terhubung Grid
Gambar 3.9 menunjukkan skema sistem secara keseluruhan, dimana
terdapat modul PV, sebuah inverter, 2 buah load yang masing-masing ditempatkan
di dekat beban dan di dekat grid, impedansi saluran, grid, serta 2 buah breaker
masing-masing untuk membuat skenario islanding dan yang lainnya untuk
menerima perintah trip dari algoritma anti islanding.
Gambar 3.9 Blok Sistem Keseluruhan
25
Inverter Current Source satu fasa mempunyai 4 saklar voltage
bidirectional switch (VBS), Gambar 3.10, dengan masing-masing VBS
direpresentasikan dengan sebuah MOSFET dan sebuah dioda yang dirangkai seri
sehingga dapat dioperasikan pada arus konstan dan mempunyai kemampuan
blocking arus searah [17], [18].
Topologi switching SPWM adalah dengan membandingkan gelombang
sinusoidal sebagai sinyal modulasi dengan gelombang segitiga sebagai sinyal
pembawa/carrier, dengan batasan nilai puncak dari modulasi sinyal adalah
Gambar 3.10 Detail Konfigurasi Sistem
3.4.1 Phase Locked Loop
Rangkaian phase locked loop (PLL) dapat digunakan untuk merekam
sudut fasa dari tegangan yang terukur di titik PCC, selanjutnya sudut fasa dapat
digunakan untuk membangkitkan sinyal sinusoidal, sehingga gelombang sinusoidal
yang terbangkit memiliki sudut fasa dan frekuensi yang sama dengan tegangan
26
PCC. Dengan kata lain PLL digunakan sebagai sinkronisasi fasa pada sinyal yang
dibangkitkan dengan tegangan jala-jala saat grid masih terhubung. Rangkaian PLL
terdiri dari tiga komponen utama yaitu phase detector, controlled oscillator dan low
pass filter seperti yang terlihat pada Gambar 3.11. Output dari rangkaian PLL ini
adalah nilai sudut fasa (t) dan frekuensi.
Gambar 3.11 Phase Locked Loop
3.4.2 Low Pass Filter
Penelitian ini menggunakan konfigurasi CL filter sebagai low pass filter
karena sederhana dan cukup dapat menekan angka harmonik hingga memenuhi
standar minimum untuk terhubung grid (THD<5%). Perhitungan nilai kapasitansi
memerlukan nilai base seperti ditunjukkan pada (3.7).
1
B
B B
CZ
= (3.7)
Dengan
2B gf = ; 2
B BB
B B
V VZ
I P= = (3.8)
CB adalah kapasitansi base, ZB adalah impedansi base, fg adalah frekuensi grid, VB
adalah tegangan base, dan PB adalah daya base. Selanjutnya pemilihan nilai
kapasitor didapat dengan menggunakan (3.9).
27
BC C= (3.9)
Dengan adalah variasi maksimum dari power factor (pf) [19]. Bila menggunakan
nilai =5%, nilai kapasitor dapat yang digunakan adalah
( )
2
6
2
1
2
10.05 8,22 10 8,22
2202 50
2500
B
B
CV
fP
C F F
−
=
= = =
Nilai filter induktor didapat dengan menentukan frekuensi resonan fR.
1
2Rf
LC= ; dengan 10 0.5g R swf f f (3.10)
Nilai fR dipilih pada rentang terkecil yaitu 500Hz karena sudah memberikan hasil
yang cukup baik. Sehingga didapatkan nilai filter L adalah sebagai berikut
( )
( )
2
3
2 6
1
2
112,3 10 12,3
2 500 8,22 10
R
Lf C
L H mH
−
−
=
= = =
3.4.3 Transformasi Clark-Park
Dalam rangka mendapatkan kuantitas DC dari arus sinusoidal satu fasa
diperlukan suatu transformasi dengan menggunakan frame sudut fasa (t) grid yang
berjalan terhadap waktu menggunakan transformasi Clark-Park. Kuantitas DC yang
didapat selanjutnya digunakan untuk mengontrol arus sumbu d (Id) dan arus sumbu
q (Iq). Dengan mengatur kedua besaran arus ini, nilai daya aktid dan daya reaktif
dari inverter dapat diatur secara terpisah yang nilainya dapat dihitung menggunakan
2
2
d d q q
q d d q
V I V IP
V I V IQ
−=
− +=
(3.11)
28
Dengan Vd dan Id adalah tegangan dan arus sumbu d (d-axis), dan Vq dan
Iq adalah tegangan dan arus sumbu q (q-axis). Transformasi Clark dalam
membangkitkan sinyal orthogonal dapat menggunakan beberapa metode
diantaranya time delay, phase shift, all pass filter, dan second-order generalized
integrator (SOGI) [20]. Metode yang diusulkan pada penelitian ini menggunakan
time delay. Idenya adalah dengan melihat arus aktual sebagai arus sumbu (-
axis) dan arus yang didelay sebagai arus sumbu (-axis). Jika kita menggunakan
referensi gelombang sinusoidal maka komponen dapat dihitung dengan
( )
( )
sin
sin cos2
i A t
i A t A t
d
d d
= +
= + − = − +
(3.12)
Komponen DQ dapat dihitung dari komponen ab menggunakan matrik transformasi
sebagai berikut
sin cos
cos sin
d
q
i it tTI
i it t
− = =
(3.13)
Matrix T di atas terbentuk bila menggunakan sint sebagai referensi. Apabila
menggunakan cost sebagai referensi, maka elemen sint dan cost masing-
masing harus diganti dengan cost dan -sint.
3.4.4 Pengaturan daya Aktif dan Reaktif
Skema pengaturan daya aktif dan reaktif inverter dapat dilihat pada
Gambar 3.12. Skema kontrol ini didasarkan pada teknik kombinasi antara arus
trasnformasi dq dengan metode linear regulator carrier-based. Daya aktif dan
reaktif inverter dapat diatur berdasarkan nilai Id referensi yang didapat dari
algoritma MPPT dan Iq referensi yang didapat dari rangkaian kontrol VAR. Pada
penelitian ini dibatasi untuk tidak membahas algoritma MPPT dan kontrol VAR,
sehingga nilai Id dan Iq didapat dari block konstanta pada simulink.
29
Gambar 3.12 Rangkaian Pensaklaran SPWM dengan Pengaturan Daya Inverter
3.5 Metode Anti-Islanding
3.5.1 Discrete Wavelet Transformation
Pada penelitian ini tipe wavelet yang digunakan adalah Daubichies dengan
nilai vanishing moment adalah 2 dan level dekomposisi hingga level ke-6.
Penentuan ini berdasarkan pada uji coba macam-macam wavelet yang memberikan
hasil yang terbaik dengan mempertimbangkan parameter jumlah filter digital yang
paling sedikit dan waktu komputasi yang tidak terlalu lama. Nilai-nilai filter digital
wavelet didapat dengan menghitung menggunakan syntax wavelet filter (wfilters)
pada MATLAB.
w='db2'; [LoD,HiD,LoR,HiR] = wfilters(w); subplot(221); stem(LoD); title('Decomposition Lowpass Filter'); subplot(222); stem(HiD); title('Decomposition Highpass Filter'); subplot(223); stem(LoR); title('Reconstruction Lowpass Filter'); subplot(224); stem(HiR); title('Reconstruction Highpass Filter');
30
LoD dan LoH masing-masing adalah filter analisis/dekomposisi dan
sintesis/rekonstruksi frekuensi rendah, sedangkan HiD dan HiR masing-masing
adalah filter analisis/dekomposisi dan sintesis/rekonstruksi frekuensi tinggi. Plot
koefisien dari masing-masing filter dapat dilihat pada Gambar 3.13. Pada penelitian
ini hanya menggunakan proses dekomposisi dalam penentuan nilai threshold
sehingga parameter filter rekonstruksi dapat diabaikan. Nilai-nilai parameter dari
filter dekomposisi Daubichies db2 dapat dilihat pada Tabel 3.3.
Gambar 3.13 Filter dekomposisi dan rekonstruksi Daubichies wavelet db2
Tabel 3.3 Koefisien Filter Dekomposisi Daubichies p=2 (db2)
n LoD HiD
0 −0.129409522550921 −0.482962913144690
1 0.224143868041857 0.836516303737469
2 0.836516303737469 −0.224143868041857
3 0.482962913144690 −0.129409522550921
Filter digital wavelet didapat dengan menyusun secara bertingkat blok “Two-
Channel Analysis Subband Filter” sebanyak level dekomposisi yang ingin
31
digunakan seperti terlihat pada Gambar 3.14, dengan mengisikaan nilai-nilai filter
LoD dan HiD ke dalam blok tersebut.
Gambar 3.14 Blok Discrete Wavelet Transformation
Gambar 3.15 Diagram Alir Deteksi Islanding
32
Gambar 3.15 menunjukkan diagram alir dari algoritma deteksi yang
digunakan. Pemilihan nilai threshold=8 didapat setelah mensimulasikan kondisi
normal dan islanding dari berbagai kondisi seperti yang ditunjukkan pada diagram
alir proses penelitian (Gambar 3.1).
33
BAB 4
HASIL DAN PEMBAHASAN
Bagian ini membahas mengenai hasil simulasi dari karakteristik model
PV, inverter, simulasi berbagai kondisi normal dan islanding, serta waktu deteksi
yang perlukan algoritma wavelet dalam mengenali kondisi islanding.
4.1 Pengujian Model Photovoltaic
Hasil plot kurva karakteristik PV dengan berbagai kondisi iradian dengan
nilai Nss=1 dan Npp=1 ditunjukkan pada Gambar 4.1.
Gambar 4.1 Kurva Karakteristik I-V dan P-V pada Pemodelan PV KC200GT
Pada penelitian ini menggunakan jumlah modul seri Nss=15 dan jumlah
modul paralel Npp=2 agar dapat memenuhi syarat minimum interkoneksi dengan
tegangan grid dan memiliki rentang transfer daya yang tinggi. Hasil plot kurva
karakteristik PV yang dirangkai seri paralel dapat dilihat pada Gambar 4.2.
34
Gambar 4.2 Kurva Karakteristik I-V dan P-V pada Pemodelan PV KC200GT 15
seri dan 2 paralel
Dari Gambar 4.1 terlihat bahwa hasil plot kurva karakteristik model yang
dibuat telah mendekati kurva pada datasheet PV Kyocera KC200GT. Pada Gambar
4.2 dengan irradian 1000W/m2 (magenta), nilai tegangan open circuit model dan
arus short circuit model dapat dihitung berdasarkan jumlah modul seri paralel.
_
_
15 32,9 493,5
2 8,21 16,42
oc seri
sc paralel
V V
I A
= =
= =
Gambar 4.3 Perbesaran kurva karakteristik I-V pada iradian 1000W/m2
35
Gambar 4.3 menunjukkan hasil plot kurva karakteristik modul PV dengan
perhitungan sudah mendekati sesuai.
4.2 Karakteristik Inverter Current Source terhubung grid.
4.2.1 Keadaan Steady State
Subbab ini mengamati karakteristik gelombang pada bagian-bagian blok
sistem dalam keadaan steady state Simulasi dilakukan pada setting arus referensi
sumbu d/d-axis (Id) sebesar 6A dan arus referensi sumbu q/q-axis (Iq) sebesar 0A.
Gambar 4.4 menampilkan simulasi tegangan dan arus photovoltaic.
Gambar 4.4 Tegangan dan Arus PV
Terlihat bahwa gelombang tegangan PV berosilasi dari keadaan short circuit hingga
sedikit di atas tegangan maksimum grid. Pada gelombang arus PV sudah cukup
stabil dikisaran 16A dengan ripple 5,5%.
Gambar 4.5 Arus Inverter Sebelum Difilter
36
Gambar 4.5 menunjukkan gelombang arus output inverter sebelum difilter
dan Gambar 4.6 adalah gelombang arus inverter setelah melewati filter. Hasil yang
didapat pada simulasi sudah sesuai teori yaitu dengan teknik switching yang
dilakukan adalah SPWM, kerapatan gelombang pulsa pada tiap setengah periode
berbeda-beda. Setelah melewati filter low-pass angka harmonik yang tinggi pada
gelombang yang berbentuk pulsa ditekan hingga ke titik yang cukup rendah
sehingga bentuk gelombang arus mendekati sinusoidal.
Nilai total harmonic distortion (THD) dari arus output inverter saat iradian
1000W/m2 ditunjukkan pada Gambar 4.6 yaitu sebesar 3,05% untuk arus dengan
magnitudo 6A pada frekuensi fundamental 50Hz. Nilai THD pada berbagai
magnitudo arus ditunjukkan pada Tabel 4.1.
Gambar 4.6 Bentuk Gelombang dan THD Arus Output Inverter
Tabel 4.1 THD arus output inverter
Magnitudo Arus (A) THD (%)
2 5,50
4 4,35
6 3,05
8 1,15
10 1,54
12 1,06
14 0.88
16 2,09
37
Nilai THD dihitung dari 5 siklus keadaan steady state pada tiap-tiap besaran
magnitudo arus output inverter. Nilai dari parameter filter inverter dirancang pada
arus maksimum 16,42A, namun nilai THD terkecil didapat pada saat magnitudo
arus inverter mencapai 14A. Nilai THD terbesar didapat pada saat inverter
mengeluarkan arus sebesar 2A, pengoperasian pada nilai arus ini sebaiknya
dihindari karena telah keluar batas standar (THD<5%).
Berikutnya adalah pengujian untuk mengamati perbedaan fasa antara
tegangan dan arus output inverter apabila menggunakan atau tidak menggunakan
fitur VAR support pada inverter. Fitur VAR support bertujuan agar dapat
mengoperasikan inverter dengan memberikan daya reaktif ke grid apabila grid
kekurangan daya reaktif atau dapat mengambil daya reaktif dari grid apabila grid
kelebihan daya reaktif . Hal ini bertujuan untuk meminimalisir terjadinya
over/under voltage akibat daya reaktif pada beban yang tidak sepadan dengan daya
reaktif yang dibangkitkan generator lain yang terhubung grid. Simulasi tanpa VAR
support dilakukan dengan menyetel arus Id ref sebesar 6A dan arus Iq ref sebesar
0A (Gambar 4.7), sedangkan simulasi dengan VAR support dilakukan dengan
menyetel arus Id ref sebesar 6A dan arus Iq ref sebesar -3A (Gambar 4.8).
Gambar 4.7 Tegangan, Arus, dan Daya Inverter Tanpa VAR Support
38
Gambar 4.8 Tegangan, Arus, dan Daya Inverter Dengan VAR Support
Pada Gambar 4.7 terlihat bahwa saat inverter mensuplai daya ke grid pada kisaran
1000W dan 0VAR, gelombang tegangan dan arus output inverter berada pada fasa
yang sama, sedangkan saat inverter mensuplai daya ke grid pada kisaran 1000W
dan 500VAR, gelombang arus sedikit terlambat (lagging) dari gelombang tegangan
seperti yang ditunjukkan pada Gambar 4.8.
4.2.2 Respon close-loop
Pada pengujian respon close loop sistem, simulasi dilakukan berdasarkan
dua kondisi yaitu dengan mengubah arus referensi inverter dan dengan
memvariasikan nilai iradian matahari. Gambar 4.9 menunjukkan karakteristik
respon inverter terhadap perubahan arus referensi sedangkan Gambar 4.11
menunjukkan karakteristik respon inverter terhadap perubahan iradiasi matahari.
39
Gambar 4.9 Karakteristik Parameter Kontrol, Tegangan, dan Arus Inverter pada
Perubahan Nilai Arus Referensi
40
Pada Gambar 4.9 terlihat bahwa dengan mengganti arus referensi Id dan
Iq maka daya inverter juga akan berubah secara proporsional. Dengan kapasitas PV
yang sama menyebabkan parameter kontrol indeks modulasi dan sudut theta pada
rangkaian pensaklaran inverter menyesuaikan secara otomatis untuk
menaikkan/menurunkan arus output inverter agar sama dengan nilai referensinya.
Respon perubahan nilai kedua parameter kontrol ini terlihat sudah cukup baik.
Gambar 4.10 Respon Arus Id dan Iq terhadap Perubahan Nilai Referensi
Perubahan arus Id output inverter seperti yang ditunjukkan pada Gambar 4.10
menunjukkan hasil yang cukup baik dengan eror yang cukup kecil. Pada arus Iq
memberikan eror yang cukup besar ketika inverter dioperasikan pada daerah
leading/menyerap daya reaktif dari grid.
Pada skema perubahan nilai iradiasi yaitu seperti yang ditunjukkan pada
Gambar 4.11 terlihat bahwa dengan mengubah nilai iradiasi tanpa mengubah nilai
arus referensi, maka parameter kontrol seperti indeks modulasi dan sudut theta akan
menyesuaikan secara otomatis dalam rangka untuk menjaga arus dan daya PV agar
tetap konstan.
41
Gambar 4.11 Karakteristik Parameter Kontrol, Tegangan, dan Arus Inverter pada
Perubahan Nilai Iradiasi Matahari.
42
4.3 Kondisi Grid-Fail
Subbab ini membahas mengenai kondisi saat grid-fail tanpa proteksi anti-
islanding pada tiap-tiap jenis beban. Nilai-nilai parameter dan skema pengujian
kondisi ini didapat dari subbab 4.4.
4.3.1 Powermatch
Kondisi powermatch adalah kondisi dimana daya PV seimbang dengan
daya beban saat islanding terjadi, sehingga tegangan yang terukur pada titik PCC
akan cenderung bernilai sama sebelum dan sesaat sesudah islanding. Simulasi tanpa
perintah CB inverter trip dilakukan untuk mengamati karakteristik tegangan yang
terjadi setelah kondisi islanding. Berikut adalah hasil simulasi powermatch pada
jenis beban resistif, induktif, dan kapasitif.
islanding
Tegangan terfaktorisasi 30arus
theta
Indeks modulasi
Gambar 4.12 Islanding Powermatch Beban Resisitf
islanding
Tegangan terfaktorisasi 30arus
theta
Indeks modulasi
Gambar 4.13 Islanding Powermatch Beban Induktif
43
islanding
Tegangan terfaktorisasi 30arus
theta
Indeks modulasi
Gambar 4.14 Islanding Powermatch Beban Kapasitif
Hasil simulasi pada Gambar 4.12, Gambar 4.13, dan Gambar 4.14
menunjukkan bahwa tegangan sesaat sebelum dan sesudah islanding bernilai
hampir sama. Pada beban induktif muncul ripple tegangan yang lebih besar
dibandingkan dengan kondisi beban yang lain.
4.3.2 Over P dan Q Match
Kondisi over P dan Q-match adalah kondisi dimana daya aktif PV lebih
besar dari daya aktif beban saat islanding terjadi, namun keduanya memiliki daya
reaktif yang seimbang. Tegangan yang terukur pada titik PCC akan bernilai lebih
tinggi setelah islanding dibandingkan dengan sebelum islanding. Simulasi tanpa
perintah CB inverter trip dilakukan untuk mengamati karakteristik tegangan yang
terjadi setelah kondisi islanding. Berikut adalah hasil simulasi over P dan Q match
pada jenis beban resistif, induktif, dan kapasitif.
44
Gambar 4.15 Islanding Over P dan Q-Match Beban Resistif
theta
Indeks modulasi
islanding
Tegangan terfaktorisasi 30
arus
Gambar 4.16 Islanding Over P dan Q-Match Beban Induktif
theta
Indeks modulasi
Tegangan terfaktorisasi 30arus
islanding
Gambar 4.17 Islanding Over P dan Q-Match Beban Kapasitif
Hasil simulasi pada Gambar 4.15, Gambar 4.16, dan Gambar 4.17
menunjukkan bahwa tegangan sesaat sesudah islanding bernilai lebih tinggi
dibandingkan dengan sebelum islanding. Pada beban induktif muncul ripple
tegangan yang lebih besar dibandingkan dengan kondisi beban yang lain.
4.3.3 Over Q dan P-Match
Kondisi over Q dan P-match adalah kondisi dimana daya reaktif PV lebih
besar dari daya reaktif beban saat islanding terjadi, namun keduanya memiliki daya
aktif yang seimbang. Tegangan yang terukur pada titik PCC sesaat sebelum dan
sesudah islanding akan bernilai sama atau dapat juga berbeda tergantung dari
karakteristik beban. Simulasi tanpa perintah CB inverter trip dilakukan untuk
mengamati karakteristik tegangan yang terjadi setelah kondisi islanding. Berikut
45
adalah hasil simulasi over Q dan P-match pada jenis beban resistif, induktif, dan
kapasitif.
theta
Indeks modulasi
Tegangan terfaktorisasi 30arus
islanding
Gambar 4.18 Islanding over Q dan P-Match Beban Resistif
theta
Indeks modulasi
islanding
Tegangan terfaktorisasi 30arus
Gambar 4.19 Islanding over Q dan P-Match Beban Induktif
theta
Indeks modulasi
Tegangan terfaktorisasi 30arus
islanding
Gambar 4.20 Islanding over Q dan P-Match Beban Kapasitif
46
Hasil simulasi pada Gambar 4.18, Gambar 4.19, dan Gambar 4.20
menunjukkan bahwa tegangan sesaat sesudah dan sebelum islanding pada beban
resistif cenderung bernilai sama, namun berbeda halnya pada beban induktif dan
kapasitif. Pada beban induktif muncul ripple tegangan yang lebih besar
dibandingkan dengan kondisi beban yang lain.
4.3.4 Over PQ
Kondisi over PQ adalah kondisi dimana daya aktif dan reaktif PV lebih
besar dari daya aktif dan reaktif beban saat islanding terjadi. Tegangan yang terukur
pada titik PCC merupakan kombinasi dari karakteristik over P dan over Q. Simulasi
tanpa perintah CB inverter trip dilakukan untuk mengamati karakteristik tegangan
yang terjadi setelah kondisi islanding. Berikut adalah hasil simulasi over PQ pada
jenis beban resistif, induktif, dan kapasitif.
theta
Indeks modulasi
Tegangan terfaktorisasi 30arus
islanding
Gambar 4.21 Islanding Over PQ Beban Resistif
47
theta
Indeks modulasi
Tegangan terfaktorisasi 30arus
islanding
Gambar 4.22 Islanding Over PQ Beban Induktif
theta
Indeks modulasi
Tegangan terfaktorisasi 30arus
islanding
Gambar 4.23 Islanding Over PQ Beban Kapasitif
Hasil simulasi pada Gambar 4.21, Gambar 4.22, dan Gambar 4.23
menunjukkan bahwa tegangan sesaat sesudah islanding pada masing-masing jenis
beban lebih tinggi nilainya dibanding sesaat sebelum islanding.. Pada beban
induktif muncul ripple tegangan yang lebih besar dibandingkan dengan kondisi
beban yang lain.
4.3.5 Under P dan Q-Match
Kondisi under P dan Q-match adalah kondisi dimana daya aktif PV kurang
dari daya aktif beban saat islanding terjadi, namun keduanya memiliki daya reaktif
yang sama. Tegangan yang terukur pada titik PCC sesaat sesudah islanding bernilai
di bawah tegangan sesaat sebelum islanding. Simulasi tanpa perintah CB inverter
trip dilakukan untuk mengamati karakteristik tegangan yang terjadi setelah kondisi
48
islanding. Berikut adalah hasil simulasi under P dan Q-match pada jenis beban
resistif, induktif, dan kapasitif.
Indeks modulasi
theta
islanding
Tegangan terfaktorisasi 30arus
Gambar 4.24 Islanding Under P dan Q-Match Beban Resistif
Indeks modulasi
thetaislanding
Tegangan terfaktorisasi 30arus
Gambar 4.25 Islanding Under P dan Q-Match Beban Induktif
Indeks modulasi
theta
Tegangan terfaktorisasi 30arus
islanding
Gambar 4.26 Islanding Under P dan Q-Match Beban Kapasitif
49
Hasil simulasi pada Gambar 4.24, Gambar 4.25, dan Gambar 4.26
menunjukkan bahwa tegangan sesaat sesudah islanding pada masing-masing jenis
beban bernilai kurang dari tegangan sesaat sebelum islanding.. Pada beban induktif
muncul ripple tegangan yang lebih besar dibandingkan dengan kondisi beban yang
lain.
4.3.6 Under Q dan P Match
Kondisi under Q dan P-match adalah kondisi dimana daya reaktif PV
kurang dari daya reaktif beban saat islanding terjadi, namun keduanya memiliki
daya aktif yang seimbang. Tegangan yang terukur pada titik PCC sesaat sesudah
dan sesaat sebelum islanding cenderung bernilai sama. Simulasi tanpa perintah CB
inverter trip dilakukan untuk mengamati karakteristik tegangan yang terjadi setelah
kondisi islanding.
Indeks modulasi
thetaislanding
Tegangan terfaktorisasi 30arus
Gambar 4.27 Islanding Under Q dan P-Match Beban Resistif
theta
Indeks modulasi
Tegangan terfaktorisasi 30
arus
islanding
50
Gambar 4.28 Islanding Under Q dan P-Match Beban Induktif
theta
Indeks modulasi
Tegangan terfaktorisasi 30arus
islanding
Gambar 4.29 Islanding Under Q dan P-Match Beban Kapasitif
Hasil simulasi pada Gambar 4.27, Gambar 4.28, dan Gambar 4.29
menunjukkan bahwa tegangan sesaat sesudah islanding pada masing-masing jenis
beban bernilai cenderung sama dengan tegangan sesaat sebelum islanding.. Pada
beban induktif muncul ripple tegangan yang lebih besar dibandingkan dengan
kondisi beban yang lain.
4.3.7 Under PQ
Kondisi under PQ adalah kondisi dimana daya aktif dan reaktif PV kurang
dari daya aktif dan reaktif beban saat islanding terjadi. Tegangan yang terukur pada
titik PCC sesaat sesudah islanding bernilai dibawah tegangan sesaat sebelum
islanding. Simulasi tanpa perintah CB inverter trip dilakukan untuk mengamati
karakteristik tegangan yang terjadi setelah kondisi islanding.
51
Indeks modulasi
theta
Tegangan terfaktorisasi 30arus
islanding
Gambar 4.30 Islanding Under PQ Beban Resistif
Tegangan terfaktorisasi 30
arus
islanding
Indeks modulasi
theta
Gambar 4.31 Islanding Under PQ Beban Induktif
theta
Indeks modulasi
Tegangan terfaktorisasi 30arus
islanding
Gambar 4.32 Islanding Under PQ Beban Kapasitif
52
Hasil simulasi pada Gambar 4.30, Gambar 4.31, dan Gambar 4.32
menunjukkan bahwa tegangan sesaat sesudah islanding pada masing-masing jenis
beban bernilai di bawah tegangan sebelum islanding.. Pada beban induktif muncul
ripple tegangan yang lebih besar dibandingkan dengan kondisi beban yang lain.
Bermacam-macam kondisi grid-fail yang ditunjukkan pada berbagai jenis
beban menunjukkan bahwa tegangan dan arus saat islanding menjadi sangat tidak
layak sehingga inverter perlu dilengkapi proteksi anti-islanding sebagai alat
proteksinya. Pada penelitian ini proteksi anti islanding menggunakan transformasi
wavelet karena memiliki waktu deteksi yang sangat singkat dibanding metode
lainnya.
Parameter kontrol inverter seperti indeks modulasi dan sudut theta
berperan besar pada rusaknya tegangan setelah islanding, Dikarenakan inverter
memiliki filter CL sehingga ada penambahan secara otomatis pada sudut arus yang
terbangkitkan sebesar
t d= +
Dengan adalah sudut inverter, t adalah sudut PLL, dan d adalah nilai
tambahan sudut untuk mengkompensasi filter di inverter. Saat islanding tegangan
grid yang menjadi acuan PLL hilang, dan disisi lain kedua parameter kontrol ini
terus mengubah nilai demi menjaga nilai arus di kisaran referensinya. Nilai sudut
wt yang terbaca oleh PLL adalah sudut dari tegangan yang terbangkit oleh inverter
sendiri sehingga dengan penambahan nilai pada wt pada kontrol inverter akan
menyebabkan sudut semakin bergeser dan mengakibatkan arus dan tegangan yang
terbangkit menjadi tidak stabil. Hail ini berimbas pada nilai parameter kontrol lain
yaitu indeks modulasi menjadi tidak stabil.
4.4 Pemilihan Level Deteksi Islanding
Jumlah level deteksi pada wavelet daubichies ditentukan berdasarkan
kesesuaian hasil transformasi dalam memisahkan kondisi normal dengan islanding.
Pemilihan level deteksi dikatakan sesuai apabila telah mendapatkan gap yang cukup
untuk memisahkan kondisi normal dengan islanding. Berikut adalah 6 level pertama
pada transformasi tegangan PCC dengan kondisi beban resistif powermatch.
53
Gambar 4.33 Hasil Trasnformasi Wavelet Daubichies 6 Level Pertama
54
Gambar 4.33 adalah hasil transformasi tegangan PCC dengan daubichies
wavelet pada 6 level pertama dengan kondisi normal adalah dari detik 0 hingga 0,5
sedangkan kondisi islanding adalah pada detik 0,5 hingga detik ke 0,6. Hasil ini
menunjukkan bahwa pada variabel tegangan perlu didekomposisi hingga level ke-
6 untuk mendapatkan gap yang cukup dalam mengisolasi kondisi normal dengan
islanding (gap yang didapat pada kisaran angka 6 pada maksimum kondisi normal
hingga 9 pada minimum kondisi islanding). Selanjutnya penentuan threshold dapat
dipilih pada rentang gap yang tersedia (6-9). Skema penentuan threshold dapat
dilihat pada diagram alir bab 3.
4.5 Pengaruh THD Arus Terhadap Deteksi Islanding
Mengacu pada Tabel 4.1, nilai THD arus dipengaruhi oleh besar arus
inverter yang terkontrol. Pada subbab ini membandingkan waktu deteksi pada
sampel beban resistif powermatch 4A, 6A, dan 8A.
Gambar 4.34 Hasil Transformasi Pada Beban Resistif 4A, 6A, Dan 8A.
55
Tabel 4.2 Pengaruh THD Arus Terhadap Waktu Deteksi
Magnitudo Arus (A) THD (%) Waktu Deteksi (s)
4 4,35 2,5
6 3,05 2,5
8 1,15 2,5
Dari Gambar 4.34 dan Tabel 4.2 adalah hasil sampel transformasi
tegangan pada beban resistif. Hasil yang didapat menujukkan bahwa perbedaan
nilai THD arus tidak terlalu berpengaruh terhadap waktu deteksi wavelet yaitu tetap
2,5 ms. Hal yang paling mempengaruhi waktu deteksi adalah kombinasi jenis beban
dan kasus islanding yang akan dijelaskan pada subbab berikutnya,
4.6 Validasi Teknik Anti-Islanding terhadap Kondisi Islanding
Subbab ini bertujuan untuk menguji kehandalan algoritma wavelet dalam
mengenali kejadian islanding. Skema simulasi kondisi islanding dengan berbagai
kasus fenomena terbagi menjadi 3 bagian yaitu:
a. Skema 1 : Powermatch
b. Skema 2 : Over Power (Over P, Over Q, Over PQ)
c. Skema 3 : Under Power (Under P, Under Q, Under PQ)
Pembagian ini berdasarkan kemungkinan kesesuaian nilai daya PV yang
terbangkit dengan beban saat islanding terjadi. Powermatch adalah kondisi ketika
daya PV sama dengan daya beban saat islanding, sedangkan over power dan under
power adalah kondisi ketika saat islanding daya PV tidak sama dengan daya beban.
Untuk membuat kondisi powermatch, daya beban dihitung berdasarkan nilai arus
Id dan Iq seperti yang ditunjukkan pada (4.1). Mengingat bahwa perhitungan pada
ranah sumbu dq menggunakan kuantitas DC sehingga tidak ada faktor daya
meskipun beban terhubung pada sisi AC.
Dalam mempermudah perhitungan maka perlu adanya asusmsi pendekatan
nilai 2d rmsV V= dan 0qV = , sehingga (3.11) menjadi
56
2
2 2
2
d d rms dLoad
rms dLoad
V I V IP
V IP
= =
=
(4.1)
( )
2
2 2
2
d q rms q
Load
rms q
Load
V I V IQ
V IQ
− − = =
−=
(4.2)
Pengujian ini menggunakan dua buah beban dengan beban pertama (beban
lokal) terletak di dekat titik PCC dan beban kedua terpisahkan oleh impedansi
saluran dan terletak di dekat sisi grid, dengan rasio perbandingan beban pertama
dengan beban kedua adalah 1:5.
4.6.1 Skema Power match
Skema pengujian islanding pada kondisi power match dilakukan dengan 3
jenis beban yaitu beban resistif, induktif, dan kapasitif.
Perhitungan untuk beban resistif
220 6933,38
2LoadP watt
= = , dengan 6dI =
0LoadQ = VAR, dengan 0qI =
cos 1j =
Perhitungan beban induktif
220 6933,38
2LoadP watt
= = , dengan 6dI =
_
220 3466,69
2Load induktifQ VAR
= = , dengan 3qI− =
1 1
220
3 466,692cos cos tan cos tan 0,894220 6 933,38
2
j − −
= = =
57
Perhitungan beban kapasitif
220 6933,38
2LoadP watt
= = , dengan 6dI =
_kapasitif
220 3466,69
2LoadQ VAR
= − = − , dengan 3qI =
1 1
220
3 466,692cos cos tan cos tan 0,894220 6 933,38
2
j − −
− − = = =
Tabel 4.3 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi Powermatch
Powermatch Beban Inverter
Id (A) Iq (A) Id (A) Iq (A)
Resistif 6 0 6 0
Induktif 6 -3 6 -3
Kapasitif 6 3 6 3
Gambar 4.35 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Powermatch
58
Gambar 4.36 Transformasi Wavelet Beban Resistif Saat Powermatch
Gambar 4.37 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Powermatch
59
Gambar 4.38 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Powermatch
Gambar 4.35 sisi kiri adalah hasil simulasi powermatch tanpa perintah trip
ke inverter, sedangkan di sisi kanan dengan perintah trip. Gambar 4.36, Gambar
4.37, dan Gambar 4.38 menunjukkan hasil simulasi islanding pada beban resistif,
induktif dan kapasitif.
Tabel 4.4 Waktu Deteksi dan Nilai Maksimum Absolut Detail Powermatch
Beban Waktu Deteksi
(ms)
Nilai Max
Absolut Detail
Resistif 2,5 12,1835
Induktif 2,272 294.5989
Kapasitif 0,225 10,4399
Fenomena islanding yang mengakibatkan munculnya voltage match
disebabkan karena daya aktif dan reaktif yang dibangkitkan inverter sama dengan
daya aktif dan reaktif yang dibangkitkan beban (Gambar 4.35). Pada beban induktif
memiliki nilai detail yang paling tinggi sehingga karakteristik pada beban ini
semakin mudah dideteksi dibanding tipe beban yang lain.
Waktu deteksi tercepat diperoleh pada kondisi beban kapasitif yaitu 0,225
ms, sedangkan waktu deteksi terlama diperleh pada hasil simulasi beban resistif
yaitu 2,5 ms.
60
4.6.2 Skema Over Power
Skema pengujian islanding pada kondisi over power dilakukan dengan 3
jenis beban dengan nilai hitngan yang sama dengan skema powermatch. Skema
over power dilakukan secara tidak langsung dengan cara menambah arus referensi
sebesar 2 A pada masing-masing parameter yang dibuat over. Pengujian ini terdiri
dari 3 kondisi yaitu kondisi.over P dengan Q-match, over Q dengan P-match, dan
over PQ.
Tabel 4.5 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi Over P dan Q-match
Over P Beban Inverter
Id (A) Iq (A) Id (A) Iq (A)
Resistif 6 0 6+2 0
Induktif 6 -3 6+2 -3
Kapasitif 6 3 6+2 3
Tabel 4.6 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi Over Q dan P-match
Over Q Beban Inverter
Id (A) Iq (A) Id (A) Iq (A)
Resistif 6 0 6 0+(-2)
Induktif 6 -3 6 -3+(-2)
Kapasitif 6 3 6 3+(-2)
Tabel 4.7 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi Over PQ
Over PQ Beban Inverter
Id (A) Iq (A) Id (A) Iq (A)
Resistif 6 0 6+2 0+(-2)
Induktif 6 -3 6+2 -3+(-2)
Kapasitif 6 3 6+2 3+(-2)
4.6.2.1 Over P dan Q-match
Skema ini dilakukan berdasarkan pada Tabel 4.5 dengan mengatur nilai
daya aktif lebih besar yaitu dengan cara memberikan arus Id referensi yang lebih
tinggi dari perhitungan beban powermatch.
61
Gambar 4.39 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Over P dan Q-Match
Gambar 4.40 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Over P dan Q-Match
62
Gambar 4.41 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Over P dan Q-Match
Gambar 4.42 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Over P dan Q-Match
Gambar 4.39 sisi kiri adalah hasil simulasi Over P dan Q-Match tanpa
perintah trip ke inverter, sedangkan di sisi kanan dengan perintah trip. Gambar 4.40,
Gambar 4.41, dan Gambar 4.42 menunjukkan hasil simulasi islanding pada beban
resistif, induktif dan kapasitif.
63
4.6.2.2 Over Q dan P-match
Skema ini dilakukan berdasarkan pada Tabel 4.6 dengan mengatur nilai
daya reaktif lebih besar yaitu dengan cara memberikan arus Iq referensi dibawah
perhitungan beban powermatch.
Gambar 4.43 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Over Q dan P-Match
Gambar 4.44 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Over P dan Q-Match
64
Gambar 4.45 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Over P dan Q-Match
Gambar 4.46 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Over P dan Q-Match
Gambar 4.43 sisi kiri adalah hasil simulasi Over P dan Q-Match tanpa
perintah trip ke inverter, sedangkan di sisi kanan dengan perintah trip. Gambar 4.44,
Gambar 4.45, dan Gambar 4.46 menunjukkan hasil simulasi islanding pada beban
resistif, induktif dan kapasitif.
65
4.6.2.3 Over PQ
Skema ini dilakukan berdasarkan pada Tabel 4.7 dengan mengatur nilai
daya aktif dan reaktif lebih besar yaitu dengan cara memberikan arus Id referensi
lebih tinggi dan Iq referensi di bawah perhitungan beban powermatch.
Gambar 4.47 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Over PQ
Gambar 4.48 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Over PQ
66
Gambar 4.49 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Over PQ
Gambar 4.50 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Over PQ
Gambar 4.47 sisi kiri adalah hasil simulasi Over PQ tanpa perintah trip ke
inverter, sedangkan di sisi kanan dengan perintah trip. Gambar 4.48, Gambar 4.49,
dan Gambar 4.50 menunjukkan hasil simulasi islanding pada beban resistif, induktif
dan kapasitif.
67
Tabel 4.8 Waktu Deteksi dan Nilai Maksimum Absolut Detail Over Power
Skema Beban Waktu Deteksi
(ms)
Nilai Max
Absolut Detail
Over P Resistif 2,3 12,3351
Induktif 1,1 317,2854
Kapasitif 0,352 10,5226
Over Q Resistif 5,3 12,5627
Induktif 5,4 118,3197
Kapasitif 5,3 10,1870
Over PQ Resistif 2,6 12,1290
Induktif 2,7 213,3947
Kapasitif 2,5 10,3718
Fenomena islanding yang mengakibatkan munculnya over voltage
disebabkan karena kelebihan daya P (Gambar 4.39). Kelebihan daya Q tidak terlalu
berpengaruh pada fenomena over voltage beban resistif, namun lebih ke pelebaran
fasa (Gambar 4.43). Kelebihan daya P dan Q merupakan akumulasi fenomena yang
terjadi pada kelebihan daya P dan Q (Gambar 4.47).
Pada beban induktif memiliki nilai detail yang lebih tinggi dibandingkan
dengan tipe beban yang lain, hal ini membuat beban induktif lebih mudah dideteksi.
Waktu deteksi tercepat diperoleh pada kondisi beban kapasitif saat Over P yaitu
0,352 ms, sedangkan waktu deteksi terlama diperleh pada hasil simulasi beban
induktif Over Q yaitu 5,4 ms.
4.6.3 Skema Under Power
Skema pengujian islanding pada kondisi under power dilakukan dengan 3
jenis beban dengan nilai hitungan yang sama dengan skema power match. Skema
under power dilakukan secara tidak langsung dengan cara mengurangi arus
referensi sebesar 2 A pada masing-masing parameter yang dibuat under. Pengujian
ini terdiri dari 3 kondisi yaitu kondisi. under P dengan Q-match, under Q dengan
P-match, dan under PQ.
68
Tabel 4.9 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi P-under dan Q-match
Under P Beban Inverter
Id (A) Iq (A) Id (A) Iq (A)
Resistif 6 0 6-2 0
Induktif 6 -3 6-2 -3
Kapasitif 6 3 6-2 3
Tabel 4.10 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi P-match dan Q-under
Under Q Beban Inverter
Id (A) Iq (A) Id (A) Iq (A)
Resistif 6 0 6 0-(-2)
Induktif 6 -3 6 -3-(-2)
Kapasitif 6 3 6 3-(-2)
Tabel 4.11 Setting Arus Beban dan Inverter pada Kondisi P-under dan Q-under
Under PQ Beban Inverter
Id (A) Iq (A) Id (A) Iq (A)
Resistif 6 0 6-2 0-(-2)
Induktif 6 -3 6-2 -3-(-2)
Kapasitif 6 3 6-2 3-(-2)
4.6.3.1 Under P dan Q-Match
Skema ini dilakukan berdasarkan pada Tabel 4.9 dengan mengatur nilai
daya aktif lebih rendah yaitu dengan cara memberikan arus Id referensi dibawah
perhitungan beban powermatch.
69
Gambar 4.51 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Under P dan Q-
Match
Gambar 4.52 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Under P dan Q-Match
70
Gambar 4.53 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Under P dan Q-Match
Gambar 4.54 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Under P dan Q-Match
Gambar 4.51 sisi kiri adalah hasil simulasi Under P dan Q-Match tanpa
perintah trip ke inverter, sedangkan di sisi kanan dengan perintah trip. Gambar 4.52,
Gambar 4.53, dan Gambar 4.54 menunjukkan hasil simulasi islanding pada beban
resistif, induktif dan kapasitif.
71
4.6.3.2 Under Q dan P-Match
Skema ini dilakukan berdasarkan pada Tabel 4.10 dengan mengatur nilai
daya reaktif lebih rendah yaitu dengan cara memberikan arus Iq referensi di atas
perhitungan beban powermatch.
Gambar 4.55 Daya, Tegangan, dan Arus Beban Resistif saat Under Q dan P-
Match
Gambar 4.56 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Under Q dan P-Match
72
Gambar 4.57 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Under Q dan P-Match
Gambar 4.58 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Under Q dan P-Match
Gambar 4.55 sisi kiri adalah hasil simulasi Under Q dan P-Match tanpa
perintah trip ke inverter, sedangkan di sisi kanan dengan perintah trip. Gambar 4.56,
Gambar 4.57, dan Gambar 4.58 menunjukkan hasil simulasi islanding pada beban
resistif, induktif dan kapasitif.
73
4.6.3.3 Under PQ
Skema ini dilakukan berdasarkan pada Tabel 4.10 dengan mengatur nilai
daya aktif dan daya reaktif lebih rendah yaitu dengan cara memberikan arus Id dan
Iq masing-masing di bawah dan di atas perhitungan beban powermatch.
Gambar 4.59 Daya, Tegangan dan Arus Beban Resistif saat Under PQ
Gambar 4.60 Transformasi Wavelet Beban Resistif saat Under PQ
74
Gambar 4.61 Transformasi Wavelet Beban Induktif saat Under PQ
Gambar 4.62 Transformasi Wavelet Beban Kapasitif saat Under PQ
Gambar 4.59 sisi kiri adalah hasil simulasi Under PQ tanpa perintah trip
ke inverter, sedangkan di sisi kanan dengan perintah trip. Gambar 4.60, Gambar
4.61, dan Gambar 4.62 menunjukkan hasil simulasi islanding pada beban resistif,
induktif dan kapasitif.
75
Tabel 4.12 Waktu Deteksi dan Nilai Maksimum Absolut Detail Under Power
Skema Beban Waktu Deteksi
(ms)
Nilai Max
Absolut Detail
Under P Resistif 2,6 10,7202
Induktif 9,9 67,8314
Kapasitif 0,224 10,2048
Under Q Resistif 5,3 12,2063
Induktif 5 261,7985
Kapasitif 5,3 10,2348
Under PQ Resistif 2,6 11,4053
Induktif 2,5 112,5300
Kapasitif 2,4 10,4265
Fenomena islanding yang mengakibatkan munculnya under voltage
disebabkan karena kekurangan daya P (Gambar 4.51). Kekurangan daya Q tidak
terlalu berpengaruh pada fenomena under voltage, namun lebih ke pelebaran fasa
(Gambar 4.55). Kekurangan daya P dan Q merupakan akumulasi fenomena yang
terjadi pada kelebihan daya P dan Q (Gambar 4.59).
Pada beban induktif memiliki nilai detail yang lebih tinggi dibandingkan
dengan tipe beban yang lain. Hal ini membuat beban induktif lebih mudah dideteksi
saat terjadi islanding. Waktu deteksi tercepat diperoleh pada kondisi beban kapasitif
saat over P yaitu 0,224 ms, sedangkan waktu deteksi terlama diperleh pada hasil
simulasi beban kapasitif under Q dan beban induktif over P dengan nilai masing-
masing 5,3 ms dan 9,9 ms.
Tabel 4.13 Hasil Resume Skema Islanding
Skema Beban Waktu Deteksi
(ms)
Nilai Max
Absolut Detail
Match Resistif 2,5 12,1835
Induktif 2,272 294.5989
Kapasitif 0,225 10,4399
Over P Resistif 2,3 12,3351
Induktif 1,1 317,2854
Kapasitif 0,352 10,5226
Over Q Resistif 5,3 12,5627
Induktif 5,4 118,3197
Kapasitif 5,3 10,1870
Over PQ Resistif 2,6 12,1290
Induktif 2,7 213,3947
76
Kapasitif 2,5 10,3718
Under P Resistif 2,6 10,7202
Induktif 9,9 67,8314
Kapasitif 0,224 10,2048
Under Q Resistif 5,3 12,2063
Induktif 5 261,7985
Kapasitif 5,3 10,2348
Under PQ Resistif 2,6 11,4053
Induktif 2,5 112,5300
Kapasitif 2,4 10,4265
Tabel 4.13 menunjukkan hasil pengujian kondisi islanding untuk berbagai
skema power match, over power, dan under power menunjukkan bahwa algoritma
anti-islanding dapat mendeteksi kejadian islanding dan mengirimkan sinyal trip ke
CB inverter dengan interval waktu yang berbeda-beda tergantung pada kondisi
beban dan skema islanding yang dilakukan. Rentang waktu deteksi yang didapat
yaitu dari 0,224 ms ( beban kapasitif skema under P ) hingga 9,9 ms ( beban induktif
dengan skema under P ).
4.7 Validasi Teknik Anti-Islanding terhadap Kondisi Normal
Subbab ini bertujuan untuk menguji kehandalan algoritma wavelet dalam
mengenalikeadaan normal dan bukan islanding. Pengujian keadaan normal
dikategorikan menjadi tiga, yaitu perubahan daya inverter dan beban
4.7.1 Kondisi Normal dengan Perubahan Daya Inverter
Skema perubahan daya inverter terhadap waktu disajikan pada Tabel 4.14
dan Gambar 4.63
Tabel 4.14 Skema Perubahan Daya Inverter
Waktu (detik) Id (A) Iq (A)
Dari Ke-
0 0,4 4 3
0,4 0,8 4 -1
0,8 1,2 8 -1
1,2 1,4 8 1
1,4 1,8 6 1
1,8 2,5 6 0
77
Gambar 4.63 Daya, Tegangan, Arus, dan Hasil Transformasi Wavelet saat Terjadi
Perubahan Daya Inverter
Dari Gambar 4.63 terlihat bahwa hasil transformasi wavelet dari tegangan
PCC pada variasi daya inverter belum melewati titik threshold yang ditentukan
(threshold=8). Hal ini membuat algoritma anti islanding tidak mengirimkan sinyal
trip ke CB inverter Oleh karena itu algoritma deteksi ini dapat dikatakan valid
dalam mengenali kondisi normal.
4.7.2 Kondisi Normal dengan Perubahan Beban
Skema perubahan beban terhadap waktu disajikan pada Tabel 4.14 dan
Gambar 4.63
Tabel 4.15 Skema Perubahan Daya Inverter
Waktu (detik) Beban (watt)
Kenaikan Beban
Dari beban nominal (%) Dari Ke-
0 0,5 1000 0
0,5 1 500 -50
1 1,5 1500 +50
1,5 2 1000 0
78
Gambar 4.64 Daya, Tegangan, Arus, dan Hasil Transformasi Wavelet saat Terjadi
Perubahan Beban
Dari Gambar 4.64 terlihat bahwa hasil transformasi wavelet dari tegangan
PCC pada variasi daya inverter maupun variasi beban belum melewati titik
threshold yang ditentukan (threshold=8). Hal ini membuat algoritma anti islanding
tidak mengirimkan sinyal trip ke CB inverter Oleh karena itu algoritma deteksi ini
dapat dikatakan valid dalam mengenali kondisi normal.
79
BAB 5
KESIMPULAN
5.1 Kesimpulan
Kontrol arus inverter pada penelitian ini terbukti dapat mengontrol daya
aktif dan daya reaktif output inverter secara terpisah serta dapat mengatasi
permasalahan perubahan daya dari photovoltaic akibat perubahan iradiasi matahari.
Fenomena powermatch yaitu tegangan sebelum dan setelah islanding
hampir identik, terjadi ketika daya PV sama dengan daya beban. Fenomena over
voltage terjadi ketika daya aktif PV lebih dari daya aktif beban, sedangkan
fenomena under voltage terjadi ketika daya aktif PV kurang dari daya beban.
Algoritma anti-islanding menggunakan transformasi wavelet telah terbukti
dapat mengenali kondisi islanding pada berbagai tipe beban dan dengan berbagai
kemungkinan keseimbangan dan ketidakseimbangan daya inverter dengan daya
beban saat islanding terjadi. Waktu deteksi tercepat diperoleh saat beban kapasitif
skema under P senilai 0,224 ms dan waktu deteksi terlama dibutuhkan pada beban
induktif dengan skema under P yaitu 9,9 ms. Selain itu, algoritma yang dirancang
terbukti tidak bekerja saat kondisi normal dengan skema perubahan daya PV ke grid
dan perubahan beban.
5.2 Saran
Dalam upaya untuk memperbarui dan memperluas cakupan penelitian ke
depan, penulis memberikan beberapa saran diantaranya menguji dan
membandingkan keandalan metode transformasi wavelet dalam menangani
masalah islanding pada karakteristik inverter yang berbeda, seperti voltage source
inverter (VSI) atau impedance source inverter (ZSI). Karakteristik inverter yang
beda dapat juga dipadukan dengan renewable resource yang lain seperti wind
ataupun fuel cell.
Selain transformasi wavelet, metode untuk mendeteksi islanding juga
dapat menggunakan transformasi sinyal lain seperti Hilbert Huang Transform.
Perpaduan antara pemrosesan sinyal dengan artificial intelligent patut untuk dicoba
80
dalam mengenali gangguan tidak hanya islanding, namun karakteristik gangguan
lain yang didapat dari hubung singkat ataupun saluran terbuka.
Saran yang terakhir yang dapat penulis berikan adalah adalah
implementasi metode deteksi islanding dengan singnal processing transformasi
wavelet dapat ditanam pada chip mikrokontroller.
81
DAFTAR PUSTAKA
[1] K. N. E. Ku Ahmad, J. Selvaraj, and N. A. Rahim, “A review of the islanding
detection methods in grid-connected PV inverters,” Renewable and
Sustainable Energy Reviews, vol. 21, pp. 756–766, May 2013.
[2] S. Raza, H. Mokhlis, H. Arof, J. A. Laghari, and L. Wang, “Application of
signal processing techniques for islanding detection of distributed generation
in distribution network: A review,” Energy Conversion and Management,
vol. 96, pp. 613–624, May 2015.
[3] H. Yatimi and E. Aroudam, “Mathematical Modeling and Simulation of
Photovoltaic Power Source using Matlab/Simulink,” International Journal of
Innovation and Applied Studies, vol. 16, no. 2, p. 322, 2016.
[4] J. A. Ramos-Hernanz et al., “Two photovoltaic cell simulation models in
Matlab/Simulink,” International Journal on Technical and Physical
Problems of Engineering (IJTPE), vol. 4, no. 1, pp. 45–51, 2012.
[5] S. Sumathi, L. Ashok Kumar, and P. Surekha, “Application of
MATLAB/SIMULINK in Solar PV Systems,” in Solar PV and Wind Energy
Conversion Systems: An Introduction to Theory, Modeling with
MATLAB/SIMULINK, and the Role of Soft Computing Techniques, S.
Sumathi, L. Ashok Kumar, and P. Surekha, Eds. Cham: Springer International
Publishing, 2015, pp. 59–143.
[6] “KC200GT High Efficiency Multicrystal Photovoltaic Module Datasheet
Kyocera. [Online]. Available: http://www.kyocera.com.” .
[7] D. W. Hart, Power Electronics. McGraw-Hill, 2011.
[8] N. Vázquez and J. V. López, “11 - Inverters A2 - Rashid, Muhammad H.,”
in Power Electronics Handbook (Fourth Edition), Butterworth-Heinemann,
2018, pp. 289–338.
[9] “IEEE Standard for Interconnecting Distributed Resources with Electric
Power Systems,” IEEE Std 1547-2003, pp. 1–28, Jul. 2003.
[10] C. Tran et al., Active and Reactive Power Controller for Single-Phase Grid-
Connected Photovoltaic Systems. 2018.
[11] Sung-Il Jang and Kwang-Ho Kim, “An islanding detection method for
distributed generations using voltage unbalance and total harmonic distortion
of current,” IEEE Transactions on Power Delivery, vol. 19, no. 2, pp. 745–
752, Apr. 2004.
82
[12] G. A. Smith, P. A. Onions, and D. G. Infield, “Predicting islanding operation
of grid connected PV inverters,” IEE Proceedings - Electric Power
Applications, vol. 147, no. 1, pp. 1–6, Jan. 2000.
[13] Guo-Kiang Hung, Chih-Chang Chang, and Chern-Lin Chen, “Automatic
phase-shift method for islanding detection of grid-connected photovoltaic
inverters,” IEEE Transactions on Energy Conversion, vol. 18, no. 1, pp. 169–
173, Mar. 2003.
[14] H. K. Karegar and B. Sobhani, “Wavelet transform method for islanding
detection of wind turbines,” Renewable Energy, vol. 38, no. 1, pp. 94–106,
Feb. 2012.
[15] M. G. Villalva, J. R. Gazoli, and E. R. Filho, “Comprehensive Approach to
Modeling and Simulation of Photovoltaic Arrays,” IEEE Transactions on
Power Electronics, vol. 24, no. 5, pp. 1198–1208, May 2009.
[16] M. G. Villalva, J. R. Gazoli, and E. R. Filho, “Modeling and circuit-based
simulation of photovoltaic arrays,” in 2009 Brazilian Power Electronics
Conference, 2009, pp. 1244–1254.
[17] C. R. Bush and B. Wang, “A single-phase current source solar inverter with
reduced-size DC link,” in 2009 IEEE Energy Conversion Congress and
Exposition, 2009, pp. 54–59.
[18] A. Bier, “Three-phase grid-tied current-source inverter sizing and control for
photovoltaic application,” in 2016 International Symposium on Power
Electronics, Electrical Drives, Automation and Motion (SPEEDAM), 2016,
pp. 878–883.
[19] S. Jayalath and M. Hanif, “CL-filter design for grid-connected CSI,” in 2015
IEEE 13th Brazilian Power Electronics Conference and 1st Southern Power
Electronics Conference (COBEP/SPEC), 2015, pp. 1–6.
[20] M. Ebrahimi, S. A. Khajehoddin, and M. Karimi-Ghartemani, “Fast and
Robust Single-Phase $DQ$ Current Controller for Smart Inverter
Applications,” IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 31, no. 5, pp.
3968–3976, May 2016.
83
LAMPIRAN
Blok Sistem
PLL, Switching, Dan Kontrol Arus DQ
84
Transformasi Clark-Park dan Perhitungan Instantanous Power
85
DAFTAR INDEX