STUDI KARAKTERISTIK RESPON STRUKTUR AKIBAT …repository.its.ac.id/1074/1/4309100059-undergraduate thesis.pdf · SUBMERSIBLE DRILLING RIG DENGAN DUA KOLOM MIRING DAN PONTON PERSEGI

MO019336

STUDI KARAKTERISTIK RESPON STRUKTUR AKIBAT EKSITASI GELOMBANG PADA SEMI-SUBMERSIBLE DRILLING RIG DENGAN DUA KOLOM MIRING DAN PONTON PERSEGI EMPAT

Prof. Ir. Eko Budi Djatmiko, M.Sc., Ph.D.

Dr. Eng.Rudi Walujo Prastianto, ST., MT.

MO019336

A STUDY OF THE STRUCTURAL RESPONSE CHARACTERISTICS DUE TO WAVE EXCITATION ON SEMI-SUBMERSIBLE DRILLING RIG WITH RECTANGULAR SECTION OF SLANT COLUMNS AND PONTOONS

Prof. Ir. Eko Budi Djatmiko, M.Sc., Ph.D.

Dr. Eng. Rudi Walujo Prastianto, ST., MT.

It' h

STUDI KARAKTERISTIK RESPON STRUKTUR SEMI-

SABMERSIBLE DRILLING RIG DENGAN DUA KOLOM

MIRING DAN PONTON BERPENAMPANG PERSAGI EMPAT

TUGAS AKHIR

Diajukan Untuk Memenuhi Salah Satu Syarat

Memperoleh Gelar Sarjana Teknik

pada

Program Studi S-1 Jurusan Teknik Kelautan

Fakultas Teknologi Kelautan

Institut Teknologi Sepuluh Nopember

Oleh:

DANTYO SAH PUTRO

NRP. 4309 100 059

1. Prof. Ir. Eko B. Djatmiko, M.Sc.,

2. Dr. Eng Rudi Walujo Prastianto, ST.,

lll

;Tffi

...(Pembimbing 2)

SURABAYA, 1l Agustus 2014

iv

STUDI KARAKTERISTIK RESPON STRUKTUR AKIBAT EKSITASI GELOMBANG PADA SEMI-SUBMERSIBLE DRILLING RIG DENGAN DUA KOLOM MIRING DAN

PONTOON PERSEGI EMPAT Nama Mahasiswa : Dantyo Sah Putro

NRP : 4309100059

Jurusan : Teknik Kelautan – FTK ITS

Dosen Pembimbing : Prof. Ir. Eko Budi Djatmiko, M.Sc., Ph.D

Dr. Eng. Rudi Walujo Prastianto, ST., MT.

ABSTRAK Studi karakteristik respon struktur pada semi-submersible drilling rig perlu dilakukan

sebelum sebuah anjungan dioperasikan di lapangan dengan tujuan untuk mengetahui

seberapa besar kemampuan struktur tersebut menerima beban gelombang. Dari hal itu

kemudian akan dapat diketahui keamanan dari struktur semi-submersible tersebut. Studi

dalam penelitian ini telah dilakukan terhadap enam variasi rancangan semi-submersible

dengan konfigurasi penampang kolom dan ponton berbentuk persegi empat, berukuran

displasemen 24144 ton, yang dioperasikan di perairan Natuna dan North Sea. Enam

variasi mempunyai konfigurasi dua kolom miring per ponton, yang dinamakan

DUOVAR-A 10, DUOVAR-A 20, DUOVAR-A 30, DUOVAR-B 10, DUOVAR-B 20, dan

DUOVAR-B 30. Komputasi respon struktur diselesaikan melalui integrasi kombinasi

distribusi massa struktur dan distribusi beban hidrodinamik akibat gerakan di

gelombang. Komputasi menghasilkan enam komponen respon, yang terdiri dari tiga

komponen gaya geser, yakni longitudinal (LSF), transversal (TSF), dan vertical (VSF), dan

tiga komponen momen, yakni momen lengkung melintang (TBM), momen lengkung

memanjang (LBM), dan momen torsi vertikal (VTM). Berdaasrkan hasil dari (LSF),

(TSF), (VSF), (TBM), (LBM), dan (VBM) maka dari keenam semi-submersible tersebut

DUOVAR-B 20 yang memiliki nilai shear force dan bending moment lebih kecil dari pada

variasi semi-submersible lainnya, sehingga semi-submersible DUOVAR-B 20 lebih baik

digunakan dibandingkan dengan kelima semi-submersible yang lain.

Kata-kunci : Semi-Submersible, Respon Struktur, Gaya Geser, Momen

v

A STUDY OF THE STRUCTURAL RESPONSE CHARACTERISTICS DUE TO WAVE EXCITATION ON

SEMI-SUBMERSIBLE DRILLING RIGS WITH RECTANGULAR SECTION OF SLANT COLUMNS AND

PONTOONS Name : Dantyo Sah Putro

Reg. Number : 4309100059

Departmen : Teknik Kelautan – FTK ITS

Supervisor : Prof. Ir. Eko Budi Djatmiko, M.Sc., Ph.D

Dr. Eng. Rudi Walujo Prastianto, ST., MT. ABSTRACT

A study to characterize the structural responses on semi-submersible drilling rigs needs to be carried out prior to the operation of the platforms on site, with the aims at identifying the structural capacity under the primary wave loads. By realizing this one would then comprehend on the safety of the corresponding semi-submersible structures. The study in this research was carried out on six variations of semi-submersible design configured with rectangular section for the columns and pontoons, sized 24144 tons in displacement, to be operated at Natuna Sea and North Sea. Six variations were designed with two columns per pontoon, named DUOVAR-A 10, DUOVAR-A 20, DUOVAR-A 30, DUOVAR-B 10, DUOVAR-B 20, and DUOVAR-B 30. Computation of structural responses was accomplished through the integration of combination between structural mass distribution and hydrodynamic load distribution due to motions in waves. The computation yields six response components, comprising three shear force components, namely longitudinal (LSF), transversal (TSF), and vertical (VTF), and three moment components, that is transverse bending moment (TBM), longitudinal bending moment (LBM), and yaw torsional moment (YTM). The first approach in the design of semi-submersible structure may be accomplished by considering the TBM, which should be resisted by the transverse deck structure that is recognized as the somewhat weakest primary structural component. By considering these results it is therefore possible to design the transverse deck structure of the semi-submersible DUOVAR-B 20 to have a lower shear force and bending moment, thus it will be essentially lighter in comparison with the other five semi-submersibles.

Key words: semi-submersible, structural response, shear force, moment,

vi

KATA PENGANTAR

Assalamu’alaikum Wr. Wb.

Puji syukur penulis panjatkan kehadirat Allah SWT atas segala limpahan rahmat,

hidayah dan karunia-nya, sehingga penulis dapat menyelesaikan Tugas Akhir ini dengan baik

dan lancar. Tugas Akhir ini berjudul “STUDI KARAKTERISTIK RESPON STRUKTUR

AKIBAN EKSITASI GELOMBANG PADA SEMI-SUBMERSIBLE DRILLING RIG

DENGAN DUA KOLOM MIRING DAN PONTON PERSEGI EMPAT”

Tugas Akhir ini disusun guna memenuhi persyaratan dalam menyelesaikan Studi

Kesarjanaan (S-1) di Jurusan Teknik Kelautan, Fakultas Teknologi Kelautan (FTK), Institut

Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) Surabaya. Tugas Akhir ini menitikberatkan pada respon

struktur akibat eksitasi gelombang yang terjadi pada variasi semi-submersible drilling rig

pada saat operasi.

Penulis menyadari dalam penulisan laporan ini mungkin masih terdapat kekurangan,

oleh karena itu saran dan kritik sangat penulis harapkan sebagai bahan penyempurnaan

laporan selanjutnya. Penulis berharap semoga laporan ini dapat bermanfaat bagi

perkembangan teknologi di bidang rekayasa kelautan bagi pembaca pada umumnya dan

penulis pada khususnya.

Wassalamu’alaikum Wr. Wb.

Surabaya, Agustus 2014

Penulis

vii

UCAPAN TERIMA KASIH

Puji syukur penulis ucapkan Alhamdulillah, dalam pengerjaan Tugas Akhir ini sangat

banyak menerima bantuan banyak pihak baik secara langsung maupun tidak langsung.

Penulis sangat bersyukur dan berterima kasih kepada semua pihak yang telah membantu

dalam menyelesaikan Tugas Akhir ini. Perbuatan baik tentu akan menuai kebaikan pula dan

semoga Allah SWT membalas segala kebaikan setiap hambanya. Pada kesempatan kali ini

penulis ingin memberikan ucapan terima kasih serta penghormatan kepada :

1. Kedua orang tua dan seluruh keluarga saya yang senantiasa selalu mendoakan dan

memberikan dukungan kepada penulis..

2. Prof. Ir. Eko Budi Djatmiko, M.Sc., Ph.D. dan Dr. Eng. Rudi Walujo Prastianto, ST,

MT. selaku dosen pembimbing Tugas Akhir. Terima kasih atas ilmu dan bimbingan

yang telah bapak berikan.

3. Bapak Suntoyo dan Bapak Yoyok. S selaku kepala jurusan dan sekretaris jurusan

Teknik Kelautan serta keluarga besar dosen dan karyawan Jurusan Teknik Kelautan.

Terima kasih atas bimbingan selama masa perkuliahan.

4. Seluruh keluarga besar Leviathan 2009 yang senantiasa memberikan dukungan dan

motivasi sehingga Tugas Akhir ini dapat terselesaikan.

5. Seluruh pihak-pihak yang tidak dapat penulis sebutkan satu per satu.

Semoga seluruh bimbingan, arahan, bantuan dan dukungannya kepada penulis

mendapat balasan yang lebih baik dari Allah SWT.

Surabaya, Agustus 2014

Penulis

viii

DAFTAR ISI

HALAMAN JUDUL .............................................................................................. i

COVER .................................................................................................................. ii

LEMBAR PENGESAHAN ................................................................................. iii

ABSTRAK ............................................................................................................ iv

ABSTRACT ............................................................................................................ v

KATA PENGANTAR .......................................................................................... vi

UCAPAN TERIMA KASIH .............................................................................. vii

DAFTAR ISI ....................................................................................................... viii

DAFTAR GAMBAR ............................................................................................ xi

DAFTAR TABEL .............................................................................................. xvi

DAFTAR LAMPIRAN ..................................................................................... xvii

BAB I PENDAHULUAN ....................................................................................... 1

1.1 LATAR BELAKANG MASALAH ......................................................... 1

1.2 PERUMUSAN MASALAH .................................................................... 4

1.3 TUJUAN .................................................................................................. 4

1.4 MANFAAT .............................................................................................. 4

1.5 BATASAN MASALAH .......................................................................... 5

BAB II DASAR TEORI ......................................................................................... 7

2.1 TINJAUAN PUSTAKA ........................................................................... 7

2.2 DASAR TEORI………………………………………………………….10

2.2.1 Semi-Submersible Platform…………………………………………10 2.2.2 Dasar Analisis Dinamis……………………………………………..12 2.2.3 Teori Gerak Bangunan Apung Di Atas Gelombang Reguler……….13

2.2.3.1 Heaving.......................................................................................14

2.2.3.2 Pitching.......................................................................................15

2.2.3.3 Rolling.........................................................................................16

2.2.3.4 Yawing.........................................................................................17

2.2.3.5 Swaying.......................................................................................17

2.2.3.6 Surging........................................................................................17

ix

2.2.3.7 Struktur Bangunan Apung Dalam 6 Derajat kebebasan............18

2.2.4 Beban Gelombang…………………………………………………..21 2.2.5 Response Amplitude Operator …………………………………….23

2.2.6 Spektrum Energi Gelombang ……………………………………..24

2.2.7 Respon Struktur Bangunan Apung Semi-Submersible Akibat Eksitasi Gelombang ……………………………………………….26

2.2.8 Still Water Shear Force dan Bending Moment…………………….29

2.2.9 Wave Shear Force dan Bending Moment ………………………….31

2.2.10 Analisa Respon Dengan Metoda Spektra Kurun Waktu Pendek .... 31

2.2.11 Konsep Analisa Dinamis MOSES .................................................. 33

BAB III METODOLOGI PENELITIAN .......................................................... 36

3.1 METODE PENELITIAN ....................................................................... 36

3.2 LANGKAH PENGERJAAN ................................................................. 37

3.2.1 Studi Literatur ................................................................................. 37

3.2.2 Pengumpulan Data .......................................................................... 37 3.2.2.1 Data Struktur ............................................................................ 38

3.2.2.2 Data Lingkungan ...................................................................... 40 3.2.3 Permodelan Struktur ...................................................................... 41

3.2.4 Analisa Dinamis Struktur Pada Gelombang Reguler. .................... 42

3.2.5 Analisa Dinamis Struktur Pada Gelombang Acak. ....................... 42

3.2.6 Penarikan Kesimpulan ................................................................... 42

BAB IV ANALISA DAN PEMBAHASAN ........................................................ 43

4.1 VARIASI KONFIGURASI UKURAN UTAMA MODEL ................... 43

4.2 PERMODELAN STRUKTUR. ............................................................. 44

4.3 ANALISIS RESPON GERAKAN STRUKTUR PADA GELOMBANG REGULER ................................................................... 50

4.3.1 Response Amplitude Operator 6 Mode Gerakan DUOVAR-A 100 .... 51

4.3.2 Response Amplitude Operator 6 Mode Gerakan DUOVAR-A 200 .... 57 4.3.3 Response Amplitude Operator 6 Mode Gerakan DUOVAR-A 300 .... 63 4.3.4 Response Amplitude Operator 6 Mode Gerakan DUOVAR-B 100 .... 68 4.3.5 Response Amplitude Operator 6 Mode Gerakan DUOVAR-B 200…..74

4.3.6 Response Amplitude Operator 6 Mode Gerakan DUOVAR-B 300….81

4.4 Komparasi Response Amplitude Operator (RAO) 6 Mode Gerakan…..87

x

4.5 ANALISIS RESPON STRUKTUR (SHEAR FORCE DAN BENDING MOMENT) SEMI-SUBMERSIBLE AKIBAT GELOMBANG REGULER ............................................................................................. 93

4.5.1 Hasil Perhitungan Shear Force Akibat Gelombang Reguler .......... 94 4.5.2 Hasil Perhitungan Bending Moment Akibat Gelombang Reguler .. 96

4.6 ANALISIS RESPON STRUKTUR SEMI-SUBMERSIBLE AKIBAT EKSITASI GELOMBANG REGULAR PADA FREKUENSI DOMAIN ............................................................................................... 98

4.6.1 Response Amplitude Operator Gaya Translasi dan Momen Rotasi Arah Pembebanan 00 ........................................................... 99

4.6.2 Response Amplitude Operator Gaya Translasi dan Momen Rotasi Arah Pembebanan 900 ....................................................... 105

4.7 ANALISIS RESPON STRUKTUR SEMI-SUBMERSIBLE AKIBAT EKSITASI GELOMBANG ACAK PADA FREKUENSI DOMAIN ... 94

4.7.1 Respon Struktur Arah Pembebanan 00 Perairan North Sea ........... 111 4.7.2 Respon Struktur Arah Pembebanan 900 Perairan North Sea ........ 115 4.7.3 Respon Struktur Arah Pembebanan 00 Perairan Natuna ............... 118 4.7.4 Respon Struktur Arah Pembebanan 900 Perairan Natuna ............. 122

BAB V PENUTUP .............................................................................................. 126

5.1 Kesimpulan ........................................................................................... 126

5.2 Saran ..................................................................................................... 128

DAFTAR PUSTAKA ........................................................................................... xx

x

DAFTAR GAMBAR

Gambar 1.1 konfigurasi umum semi-submersible Nautilus (houston-

offshore.com)……………………………………………………...1

Gambar 2.1 Semi-submersible drilling rig 2 Dimensi (www.rigzone.com).......7

Gambar 2.2 Semi-Submersible drilling rig (gcaptain.com)…………………...11

Gambar 2.3 Ilustrasi gerakan heaving (Nurfadiyah, 2011) ............................... 14

Gambar 2.4 Ilustrasi gerakan pitching (Nurfadiyah, 2011) .............................. 15

Gambar 2.5 Ilustrasi gerakan rolling (Murtedjo, 1990) .................................... 16

Gambar 2.6 Ilustrasi gerakan yawing (Murtedjo, 1990) ................................... 17

Gambar 2.7 Ilustrasi gerakan swaying (Murtedjo, 1990) ................................. 17

Gambar 2.8 Ilustrasi gerakan surging (Murtedjo, 1990) .................................. 17

Gambar 2.9 6 Derajat kebebasan pada semi-submersible ................................. 19

Gambar 2.10 Definisi respons struktur kapal SWATH akibat beban

gelombang (Djatmiko, 2007) ........................................................ 27

Gambar 3.1 Flow chart pengerjaan tugas akhir ................................................ 37

Gambar 3.2 General arrangement tampak depan (PT.GM, 2012) ................... 39

Gambar 3.3 General arrangement tampak atas (PT.GM, 2012) ...................... 39

Gambar 3.4 Arah pembebanan untuk permodelan............................................ 41

Gambar 4.1 Konfigurasi permodelan semi-submersible DUOVAR-A 100

MOSES 7.0 ................................................................................... 45

Gambar 4.2 Konfigurasi permodelan semi-submersible DUOVAR-A 200

MOSES 7.0. .................................................................................. 45

Gambar 4.3 Konfigurasi permodelan semi-submersible DUOVAR-A 300,

MOSES 7.0. .................................................................................. 46

Gambar 4.4 Konfigurasi permodelan semi-submersible DUOVAR-B 100,

MOSES 7.0. .................................................................................. 46


MOSES 7.0. .................................................................................. 46

xi


MOSES 7.0. .................................................................................. 46

Gambar 4.7 RAO semi-submersible DUOVAR-A 100 gerakan surge ............. 51

Gambar 4.8 RAO semi-submersible DUOVAR-A 100 gerakan sway .............. 52

Gambar 4.9 RAO semi-submersible DUOVAR-A 100 gerakan heave ............. 53

Gambar 4.10 RAO semi-submersible DUOVAR-A 100 gerakan roll ................ 54

Gambar 4.11 RAO semi-submersible DUOVAR-A 100 gerakan pitch .............. 55

Gambar 4.12 RAO semi-submersible DUOVAR-A 100 gerakan yaw ............... 56






Gambar 4.18 RAO semi-submersible DUOVAR-A 200 gerakan yaw................ 62






Gambar 4.24 RAO semi-submersible DUOVAR-A 300 gerakan yaw................ 68

Gambar 4.25 RAO semi-submersible DUOVAR-B 100 gerakan surge .............. 69

Gambar 4.26 RAO semi-submersible DUOVAR-B 100 gerakan sway .............. 70

Gambar 4.27 RAO semi-submersible DUOVAR-B 100 gerakan heave............. 71

Gambar 4.28 RAO semi-submersible DUOVAR-B 100 gerakan roll ............... 72

Gambar 4.29 RAO semi-submersible DUOVAR-B 100 gerakan pitch .............. 73

Gambar 4.30 RAO semi-submersible DUOVAR-B 100 gerakan yaw ................ 74

Gambar 4.31 RAO semi-submersible DUOVAR-B 200 gerakan surge ............. 75

Gambar 4.32 RAO semi-submersible DUOVAR-B 200 gerakan sway .............. 76

Gambar 4.33 RAO semi-submersible DUOVAR-B 200 gerakan heave ............. 77

Gambar 4.34 RAO semi-submersible DUOVAR-B 200 gerakan roll ................ 78

Gambar 4.35 RAO semi-submersible DUOVAR-B 200 gerakan pitch ............. 79

xii

Gambar 4.36 RAO semi-submersible DUOVAR-B 200 gerakan yaw ............... 80

Gambar 4.37 RAO semi-submersible DUOVAR-B 300 gerakan surge ............ 81

Gambar 4.38 RAO semi-submersible DUOVAR-B 300 gerakan sway ............. 82

Gambar 4.39 RAO semi-submersible DUOVAR-B 300 gerakan heave ............ 83

Gambar 4.40 RAO semi-submersible DUOVAR-B 300 gerakan roll ............... 84

Gambar 4.41 RAO semi-submersible DUOVAR-B 300 gerakan pitch ............. 85

Gambar 4.42 RAO semi-submersible DUOVAR-B 300 gerakan yaw ............... 86

Gambar 4.43 Komparasi RAO semi-submersible gerakan surge 1800 .......... 87

Gambar 4.44 Komparasi RAO semi-submersible gerakan sway 900 .................. 88

Gambar 4.45 Komparasi RAO semi-submersible gerakan heave 900 ................ 89

Gambar 4.46 Komparasi RAO semi-submersible gerakan roll 900 .................... 90

Gambar 4.47 Komparasi RAO semi-submersible gerakan pitch 1800 ................ 91

Gambar 4.48 Komparasi RAO semi-submersible gerakan yaw 1650 ................. 92

Gambar 4.49 Diagram shear force dengan kondisi satu puncak gelombang ..... 94

Gambar 4.50 Diagram shear force dengan kondisi dua puncak gelombang ...... 95

Gambar 4.51 Diagram bending moment dengan kondisi satu puncak

gelombang ..................................................................................... 96

Gambar 4.52 Diagram bending moment dengan kondisi dua puncak

gelombang ..................................................................................... 97

Gambar 4.53 Diagram komparasi RAO logitudinal shear force arah

pembebanan 00 ................................................................................. 99

Gambar 4.54 Diagram komparasi RAO transverse shear force arah

pembebanan 00 ............................................................................... 100

Gambar 4.55 Diagram komparasi RAO vertical shear force arah

pembebanan 00 ............................................................................... 101

Gambar 4.56 Diagram komparasi RAO longitudinal bending moment arah

pembebanan 00 ............................................................................... 102

Gambar 4.57 Diagram komparasi RAO transverse bending moment arah

pembebanan 00 ............................................................................... 103

Gambar 4.58 Diagram komparasi RAO vertical bending moment arah

pembebanan 00 ............................................................................... 104

xiii

Gambar 4.59 Diagram komparasi RAO longitudinal shear force arah

pembebanan 900 ............................................................................. 105

Gambar 4.60 Diagram komparasi respon struktur transverse shear force pada Hs

= 1 m dengan arah pembebanan 900 ........................................... 106

Gambar 4.61 Diagram komparasi respon struktur vertical shear force pada Hs =

1 m dengan arah pembebanan 900 ............................................... 107

Gambar 4.62 Diagram komparasi respon struktur longitudinal bending moment

pada Hs = 1 m dengan arah pembebanan 900 ............................. 108

Gambar 4.63 Diagram komparasi respon struktur transverse bending moment

pada Hs = 1 m dengan arah pembebanan 900…………………109

Gambar 4.64 Diagram komparasi respon struktur vertical bending moment pada

Hs = 1 m dengan arah pembebanan 900 ...................................... 110

Gambar 4.65 Diagram komparasi respon struktur longitudinal shear force pada

Hs = 14.5 m dengan arah pembebanan 00 ................................... 112

Gambar 4.66 Diagram komparasi respon struktur transverse shear force pada

Hs = 14.5m dengan arah pembebanan 00 .................................... 112


14.5 m dengan arah pembebanan 00 ............................................ 113


pada Hs = 14.5 m dengan arah pembebanan 00……………………

113


pada Hs = 14.5 m dengan arah pembebanan 00……………… 114


Hs = 14.5 m dengan arah pembebanan 00 ................................... 114


Hs = 14.5 m dengan arah pembebanan 900……………………

115

xiv


= 14.5 m dengan arah pembebanan 900……………… 116


14.5 m dengan arah pembebanan 900 .......................................... 116


pada Hs = 14.5 m dengan arah pembebanan 900 ........................ 117




Hs = 14.5 m dengan arah pembebanan 900 ................................. 118


Hs = 3 m dengan arah pembebanan 00 ........................................ 119

Gambar 4.78 Diagram komparasi respon struktur transverse shear force pada



3 m dengan arah pembebanan 00 ................................................. 119


pada Hs = 3 m dengan arah pembebanan 00……………………

113


pada Hs = 3 m dengan arah pembebanan 00……………… 114




Hs = 14.5 m dengan arah pembebanan 900……………………

113


= 14.5 m dengan arah pembebanan 900……………… 114

xv


14.5 m dengan arah pembebanan 900 .......................................... 114






Hs = 14.5 m dengan arah pembebanan 900 ................................. 114

xvi

DAFTAR TABEL

Tabel 3.1 Principal dimension dari semi-submersible (PT.GM, 2012) ............. 39

Tabel 3.2 Belanak metocean data (PT. GM, 2012) .......................................... 41

Tabel 4.1 Data ukuran utama variasi model ...................................................... 45

Tabel 4.2 Validasi displacement keenam jenis variasi model ........................... 45

Tabel 4.3 Hasil analisis hidrostatis DUOVAR-A 10 ......................................... 48



Tabel 4.6 Hasil analisis hidrostatis DUOVAR-B 10 ......................................... 50



xvii

DAFTAR LAMPIRAN

LAMPIRAN A Input Permodelan MOSES

LAMPIRAN B Hasil Output RAO MOSES

LAMPIRAN C Hasil Output Shear Force dan Bending Moment Hogging Sagging

LAMPIRAN D Hasil Output Respon Struktur Pada Gelombang Reguler

LAMPIRAN E Hasil Output Respon Struktur Pada Gelombang Acak

1

BAB I

PENDAHULUAN

1.1. Latar Belakang Masalah

Minyak dan gas bumi sekarang merupakan energi utama yang sangat vital

bagi kehidupan manusia di masa sekarang ini. Seiring dengan berjalannya waktu,

kebutuhan manusia akan energi yang tidak terbarukan ini semakin bertambah,

oleh karena itu manusia terus melakukan pengembangan teknologi di bidang

eksplorasi, eksploitasi, produksi dan distribusi. Dengan adanya cadangan minyak

yang di temukan di daratan dan lepas pantai, maka di perlukan sarana dan

prasarana yang memadai untuk di lakukan ke empat proses tersebut. Guna

memperoleh cadangan minyak dan bumi yang besar yang tersebar di lautan, maka

di butuhkan sarana khusus dalam menunjang eksploitasi minyak dan gas di

lautan.Salah satu sarana yang terkait dengan eksploitasi minyak dan gas adalah

anjungan lepas pantai.

Semi-Submersible adalah merupakan inovasi anjungan lepas pantai terapung

untuk operasi perairan dalam yang mulai diperkenalkan pada tahun 1970an

(Hammet, 1977). Konfigurasi umum dari sebuah semi-submersibel adalah berupa

geladak yang disangga oleh minimum sejumlah tiga buah kolom vertikal yang

pada dasarnya tersambung ke struktur ponton sebagai penyedia gaya apung utama,

seperti dapat dilihat dalam Gambar 1. Filosofi dari inovasi Semi-Submersible

adalah mereduksi intensitas gerakan pada saat mengalami eksitasi gelombang

melalui dua aspek, dengan memanfaatkan karakteristik konfigurasinya. Aspek

pertama adalah dari perpotongan antara kolom dengan permukaan air, yang

menghasilkan luas garis air relatif kecil. Luas garis air yang relatif kecil, dan

selanjutnya juga mempengaruhi harga momen inersia massa yang juga relatif

kecil, akan memberikan efek penurunan pada frekuensi alami gerakan vertikalnya,

yakni Heave, Roll dan Pitch (Djatmiko, 2012). Frekuensi alami yang kecil akan

2

bany

dari

lamb

bawa

air a

gerak

diban

kapa

untuk

dewa

peng

turbi

ekspl

mung

Semi

dimil

pemb

yak menghi

gelombang

bung terbesa

ah permuka

akan menjam

kan relatif m

Gambar 1.

Karakter

ndingkan de

al atau tongk

k operasi an

asa ini ban

geboran mig

n angin di l

Pada m

loitasi miga

gkin akan

i-Submersib

liki oleh be

buatan Sem

indarkan ter

laut yang u

arnya sebag

aan air. Den

min efek ek

menjadi lebi

.1 Konfigur

ristik gerak

engan bangu

kang, telah

njungan di

nyak dijump

gas, operas

lepas pantai

masa-masa m

as di peraira

banyak diju

ble yang aka

erbagai peru

mi-Submersi

rjadinya ko

umum terja

gai penyedi

ngan posisi

ksitasi gaya

ih rendah.

rasi umum

offsh

kan Semi-Su

unan apung

menjadikan

laut dalam

pai dalam i

si produksi

i.

mendatang

an Indonesi

umpai oper

an dioperas

usahaan du

ible baru, k

ondisi reson

adi. Aspek k

a gaya apun

lambung u

a gelomban

Semi-Subm

hore.com)

Submersible

g lain, khusu

nnya sebag

dan bergelo

industri ma

migas, ser

di mana

ia akan berg

rasi Semi-S

sikan keban

unia. Sehing

khususnya

nansi deng

kedua adala

ng, yakni b

utama yang

ng menjadi

mersible Na

yang rela

usnya bangu

gai salah sat

ombang bes

aritim, antar

rta sebagai

kecenderun

geser ke lau

Submersible

nyakan adal

gga kemung

di Indones

an distribu

ah meletakk

bagian ponto

jauh dari p

lebih kecil

autilus (hou

atif lebih re

unan apung

tu pilihan y

sar. Semi-Su

ra lain untu

anjungan p

ngan eksp

ut dalam m

e. Menurut

ah yang saa

gkinan keci

sia. Namun

si terbesar

kan bagian

on, jauh di

permukaan

l, sehingga

uston-

endah bila

g berbentuk

yang sesuai

ubmersible

uk operasi

penyangga

lorasi dan

maka sangat

perkiraan,

at ini telah

l akan ada

n demikian

3

seringkali perusahaan konsultan dalam negeri dilibatkan oleh pengelola migas dari

pemerintah, yakni Kementrian ESDM atau SKMigas, dan perusahaan-perusahaan

migas yang beroperasi di seluuh perairan Indonesia untuk menetapkan Semi-

Submersible yang akan disewa. Pada tahap seperti ini penting sekali dipersiapkan

kemampuan konsultan dalam negeri untuk mempunyai kompetensi dalam

melakukan analisis kinerja sebuah Semi-Submersible. Lebih lanjut dapat

diperkirakan pada masa mendatang Semi-Submersible yang akan dioperasikan

adalah merupakan generasi yang relatif baru, dengan bentuk lambung, yakni

kolom dan ponton berpenampang persegi empat.

Dengan semakin banyaknya jenis konfigurasi pada Semi-Submersible

untuk tiap-tiap perairan tertentu maka perlu dilakukan studi untuk mengetahui

seberapa besar respon struktur (Shear Force dan Bending Moment) yang terjadi

pada struktur Semi-Submersible akibat eksitasi gelombang regular dan gelombang

acak, agar kedepannya dapat di tentukan konfigurasi yang terbaik yang dapat

dipilih untuk Semi-Submersible yang akan di operasikan pada perairan yang tidak

terbatas karena diasumsikan bahwa anjungan pengeboran harus mampu bekerja

pada sebagian besar perairan dunia.

Penelitian yang pernah dilakukan oleh Galih Heru Prasetyo (2008)

membuktikan bahwa variasi ukuran dari kolom pada Semi-Submersible sangat

mempengaruhi stabilitas dan respon struktur Semi-Submersible dimana, jika

semakin besar lebar kolom relatif terhadap lebar pontoon maka stabilitas Semi-

Submersible akan meningkat dan semakin besar luasan melintang pontoon, maka

akan semakin besar pula nilai Shear Force dan Bending Moment yang bekerja

pada struktur Semi-Submersible, sehingga studi variasi jumlah kolom pada Semi-

Submersible perlu dilakukan untuk melihat seberapa besar pengaruh dari variasi

tersebut terhadap nilai dari Shear Force dan Bending Moment yang bekerja pada

Semi-Submersible sehingga kita dapat menentukan berapa jumlah kolom yang

tepat yang dapat bekerja di perairan tidak terbatas secara maksimal.

4

Objek dari tugas akhir ini adalah Semi-Submersible dengan bentuk kolom

miring dan pontoon persegi empat, di samping itu tinjauan juga akan dilakukan

untuk melihat pengaruh dari dua kolom, dua kolom dengan variasi 10% pada jarak

antar kolom. Dengan demikian, secara keseluruhan ada dua variasi rancangan

Semi-Submersible,dimana ukuran utama dari kedua Semi-Submersible tersebut

akan divariasikan dengan mengacu pada parameter struktur deck Semi-

Submersible Essar Wildcat. Di samping melakukan uji karakteristik dari respon

struktur terhadap ekstiasi gelombang pada masing-masing Semi-Submersible, juga

akan dilakukan studi komparasi untuk melihat Semi-Submersible yang mana di

antara kedua variasi tersebut yang lebih sesuai untuk di operasikan pada perairan

tidak terbatas.

1.2. Perumusan Masalah

Mengacu pada latar belakang yang telah di jelaskan pada bagian sebelumnya,

maka permasalahan dari tugas akhir ini dapat di rumuskan sebagai berikut :

1. Bagaimana karakteristik respon struktur (Shear Force dan Bending Moment)

dari keenam variasi Semi-Submersible akibat eksitasi gelombang regular pada

saat terapung bebas?

2. Bagaimana karakteristik respon struktur (Shear Force dan Bending Moment)

dari keenam variasi Semi-Submersible akibat eksitasi gelombang acak pada

khususnya gelombang terbesar saat terapung bebas?

1.3. Tujuan

Tujuan dari tugas akhir ini adalah :

1. Mengetahui karakteristik respon struktur (Shear Force dan Bending Moment)

dari keenam variasi Semi-Submersible akibat eksitasi gelombang regular pada


5

2. Mengetahui karakteristik respon struktur (Shear Force dan Bending Moment)

dari keenam variasi Semi-Submersible akibat eksitasi gelombang acak pada


1.4. Manfaat

Adapun manfaat yang diharapkan dari penelitian ini adalah sebagai berikut:

1. Dapat mengetahui prosedur cara menganalisis dan menghitung respon

struktur (Shear Force dan Bending Moment) akibat eksitasi gelombang

regular pada saat terapung bebas.

2. Dapat mengetahui prosedur cara menganalisis dan menghitung respon

struktur (Shear Force dan Bending Moment) akibat eksitasi gelombang acak

pada perairan perairan Natuna dan North Sea pada saat terapung bebas.

3. Dapat mengkomparasikan dua variasi Semi-Submersible dengan satu

parameter penentu dan menentukan Semi-Submersible yang terefektif untuk

bekerja pada perairan perairan Natuna dan North Sea.

1.5. Batasan Masalah

Agar lebih memudahkan analisa dan dapat dicapai tujuan yang diharapkan,

maka perlu diberikan batasan-batasan sebagai berikut:

1. Ukuran utama kedua variasi semi-submersibel berlambung persegi empat

akan ditentukan dengan mengacu pada parameter utama struktur deck Semi-

Submersible Essar Wildcat, pada khususnya displasemen, panjang dan

lebarnya deck.

2. Ukuran dari kolom dan ponton akan dirancang untuk memenuhi parameter

utama displasemen.

3. Konfigurasi Semi-Submersible akan ditetapkan mempunyai simetri antara

bagian haluan dan buritan.

4. Menyangkut jumlah kolom per sisi, akan di tinjau komposisi rancangan dua

kolom miring dengan kemiringan 100, 200 dan 300

5. Analisa akan dilakukan terhadap Semi-Submersible pada kondisi bebas

terapung.

6

6. Pengaruh arah gelombang akan dikaji mulai dari arah haluan, atau sudut

gelombang 180o sampai dengan gelombang sisi, atau 90o. Sudut propagasi

lain yang ditinjau adalah 165o, 135o dan 120o. Arah gelombang dari buritan

tidak ditinjau karena ditetapkan mempunyai bentuk simetri, sebagaimana

disampaikan dalam butir 3.

7. Semi-Submersible akan ditinjau dalam enam derajat kebebasan (full degree of

freedom).

8. Prediksi gerakan di gelombang regular dilakukan dengan menerapkan teori

difraksi 3-dimensi.

9. Prediksi gerakan di gelombang acak akan dilakukan dengan menerapkan

analisis spektra, dengan menggunakan formulasi spektra yang sesuai.

10. Beban angin dan beban arus diabaikan karena tidak memiliki dampak yang

signifikan terhadap respon struktur dan dalam penelitian ini hanya ditinjau

dampak respon struktur akibat gelombang.

11. Daerah operasi Semi-Submersible ditetapkan di perairan Natuna dengan

kedalaman operasi antara 70 – 90 m.

12. Perhitungan motion dan respon struktur (Shear Force dan Bending Moment)

pada Semi-Submersible dilakukan dengan menggunakan perangkat lunak

MOSES 7.

7

BAB II

DASAR TEORI 2.1. Tinjauan Pustaka

Salah satu parameter yang mempengaruhi proses kegiatan operasi suatu

bangunan apung adalah stabilitas. Hal tersebut tentu mempengaruhi perancang

untuk mencari konfigurasi struktur yang memiliki respon gerak minimal dan

optimal sehingga dapat beroperasi dengan baik. Salah satu bangunan lepas pantai

yang memiliki respon minimal adalah Semi-Submersible (Murray, 2007)

Semi-Submersible adalah bangunan lepas pantai terapung dengan geometris

yang jauh berbeda dengan ship shaped structure yang jamak digunakan di dalam

industri migas. Struktur Semi-Submersible yang terdiri dari lambung berupa

pontoon yang tercelup dan terhubung dengan geladak (topside deck) oleh

beberapa konfiguraasi kolom dengan diameter luasan air transparan.

Penggunaan Semi-Submersible sebagai anjungan lepas pantai telah

ikembangkan sejak tiga decade terakhir. Lebih dari 120 Semi-Submersible telah

dioperasikan sebagai anjungan pengeboran lepas pantai, dan juga untuk keperluan

operasi anjungan lepas pantai lainnya seperti : wind turbine, anjungan pemadam

kebakaran, dan juga aktifitas produksi hidrokarbon lepas pantai. Pada ladang

minyak laut dalam marginal, penggunanaan Semi-Submersible sebagai salah satu

Gambar 2.1 Semi-Submersible Drilling Rig 2Dimensi (www.rigzone.com)

8

komponen produksi minyak lepas pantai adalah alternatif teknologi yang

ekonomis (www.rigzone.com/news.html,2012).

Bagian yang tercelup air pada Semi-Submersible menyebabkan

pengurangan signifikan ada gelombang yang mengakibatkan gerakan Heave,

Roll, Pitch jika dibandingkan dengan kapal lamung tunggal. Water plan area yang

kecil pada struktur penyangga geladak, memastikan, memastikan respon gerakan

Heave relatif kecil. Kontribusi yang paling besar dari rendahnya respon struktur

kolom dan gaya gelombang dapat meningkatkan dengan adanya struktur kolom

dan dengan gaya gelombang dapat dikurangi dengan adanya member horizontal

atau pontoon. Perancangan Semi-Submersible harus bias memilih suatu ukuran

yang tepat sehingga penundaan gaya gelombang dapat dilakukan pada frekuensi

yang menguntungkan pada transfer function respon gerakan.

Perencanaan dan evaluasi Semi-Submersible harus dihitung dengan

prosedur yang semestinya, terutama pada interaksi antara gerakan Semi-

Submersible dengan gaya gelombang yang mengenai struktur. Hal ini disebabkan

down time atau umur kerja Semi-Submersible tergantung respon gerakan terhadap

gelombang, khususnya gerakan Heave. Evaluasi kierja Semi-Submersible

tergantung pada ketepatan dalam perhitungan respon gerakan(Clauss, 2002).

Tujuan utama dalam perencanaan konfigurasi Semi-Submersible menurut

Murray 2007 adalah :

Agar Semi-Submersible memiliki respon gerakan Heave minimum pada

saat terkena beban gelombang, terutama pada periode puncak gelombang

Agar periode natural gerakan Heave tidak berada dalam rentang periode

gelombang.

Hal ini disebabkan kekakuan riser tidak dapat mengurangi periode natural

gerakan struktur.

http://www.rigzone.com/news.html,2012

9

Perhitungan gelombang yang menyebabkan gerakan pada Semi-

Submersible dapat dilakukan dengan menggunakan persamaan morison dengan

koefisien drag (Cd) dan koefisien inersia (Ci) yang didaptkan dari eksperimen dan

dimasukkan di dalan rules atau codes. Pendekatan dari asumsi pada penggunaan

persamaan marosin valid untuk member yang langsing, namun untuk struktur

Semi-Submersible dengan displacement yang besar, maka efek difraksi gelombang

diperhatikan (Kim,2011).

Sebaliknya, teori difrasi yang digunakan untuk memperoleh perkiraan

gerakan gelombang pada Semi-Submersible tidak mempertimbangkan gaya drag

pada member bracing atau non linier damping effect. Fenomena ini mempunyai

pengaruh yang signifikan pada gerakan Semi-Submersible, terutama pada daerah

yang berdekatan dengan resonansi. Pada sisi lain, analisis difraksi akan

menghitung interaksi member dan gelombang dan interaksi member yang

berdekatan, yang pada teori morisson kedua hal terebut diabaikan (Voogt, 2007).

Semi-Submersible harus dianalis respon hidrodinamikanya pada gelombang untuk

mengetahui gerakan yang diakibatkan oleh gelombang. Pokok-pokok penting dari

seorang perancang, analisis seperti itu harus dilakukan untuk mendapatkan bentuk

terbaik yang dapat mengurangi gerakan akibat geombang maksimal (Kim, 2011)

Dalam proses kerjanya, kekuatan bangunan apung sangat dipengaruhi

oleh beban yang bekerja pada struktur tersebut, sehingga seorang engineer harus

mampu untu menentukan beberapa parameter yang harus di pertimbangkan dalam

perancangan suatu struktur, dimana beban-beban yang memperngaruhi bangunan

apung tersebut adalah :

1. Beban Mati (Dead Loads), dimana beban mati adalah beban konstruksi

dari bangunan apung tersebut serta seluruh peralatan permanen pada

struktur yang tidak berubah selama proses operasi.

2. Beban Hidup (Live Loads), dimana beban hidup ini adalah beban yang

membebani platform yang dapat berubah selama proses operasi, beban

hidup ini meliputi : peralatan pengeboran, living quarter, berat tangki

10

penyimpanan dan peralatan yang mendukung kehidupan dan peralatan

keselamatan.

3. Beban Lingkungan (Environtmental Loads), dimana beban lingkungan

adalah beban yang membebani bangunan apung akibat fenomena alam,

seperti angin, arus, gelombang, salju dan variasi tekanan hidrostatik

akibat gelombang dan pasang surut.

4. Beban Akibat Kecelakaan (Accidental Loading), merupakan beban

tambahan yang terjadi akibat adanya kecelakaan yang menimpa

bangunan apung tersebut, seperti tubrukan dengan kapal lain.

Pengetahuan tentang perilaku bangunan apung terhadap lingkungan

tempat struktur itu bekerja merupakan suatu kebutuhan dasar dalam menganalisa

kekuatan dari struktur bangunan apung sendiri. Hal ini disebabkan karena setiap

tipe bangunan apung memiliki karakteristik perilaku yang unik dan berbeda-beda

sesuai dengan konfigurasi dari bangunan apung itu sendiri, sehingga perlu

diketahui batasan kekuatan dari bangunan apung tersebut sehingga proses

pemilihan dan produksi dari bangunan apung itu dapat bekerja secara maksimal

pada perairan yang tepat.

2.2. Dasar Teori

2.2.1. Semi-Submersible Platform

Semi-Submersible adalah bangunan laut khusus dengan stabilitas dan

karakteristik seakeeping yang baik, dimana pada umumnya bangunan apung Semi-

Submersible digunakan dalam sejumlah peran lepas pantai tertentu, seperti

platform pengeboran lepas pantai dan platform produksi minyak.

Semi-Submersible adalah anjungan terapung dengan sebuah geometri yang

sangat berbeda dengan kapal konvensional yang digunakan pada industri minyak

bumi maupun sumber daya alam lainnya. Struktur Semi-Submersible terdiri dari

11

lambung berupa pontoon yang tercelup air yang di hubungkan dengan deck oleh

beberapa kolom dengan diameter luasan yang sangat besar.

Secara umum bentuk dari struktur Semi-Submersible merupakan

pengembangan dari bentuk kapal, dimana bentuk umum dari Semi-Submersible

terdiri dari :

1. Dua buah kolom horizontal (pontoon).

2. Empat sampai delapan buah kolom vertikal.

3. Bracing yang berguna untuk memberikan penambahan kekuatan pada

struktur atas Semi-Submersible.

4. Bangunan atas.

Semi-Submersible merupakan sebuah unit terapung dengan geladak yang

ditopang oleh sistem kolom (elemen struktur vertikal) dan ponton (elemen

struktur horizontal) yang memungkinkan respon lebih lentur dan bebas terhadap

gelombang dengan karakteristik respon gerak yang bagus.

Gambar 2.2 Semi-Submersible driiling rig ( gcaptain.com)

12

Dengan konfigurasi struktur yang demikian, maka beberapa catatan

beberapa hal yang penting yang perlu di pertimbangkan dalam perancangan

struktur Semi-Submersible meliputi hal-hal berikut: pada geladak struktur,

pontoon, kolom dan elemen cabangnya (bracings) terjadi gaya melintang dan

puntir, tata letak peralatan diintegrasikan dalam elemen-elemen struktur seperti

dalam kotak geladak, dalam kolom dan pontoon, detil-detil sambungan lokal

rentan terhadap tegangan tinggi dan kelelahan, diperlukan baja kekuatan tinggi

(high tensile steel) untuk mengurangi berat struktur, konstruksi strukturnya

membutuhkan jenis pengelasan full penetrated weld dan prosedur pengelasan

khusus dan terdapat gap udara antara permukaan air dan geladak sehingga

memungkinkan terjadinya hempasan gelombang pada struktur geladak

(slamming).

Dalam Tugas Akhir ini obyek yang di analisa adalah kolom dan pontoon

pada dua jenis semi-submersibel dengan konfigurasi yang berbeda dan bekerja

pada perairan yang sama, dimana analisa yang dilakukan adalah analisa

karakteristik respon struktur (Shear Force dan Bending Moment) yang bekerja

pada struktur Semi-Submersible dalam kondisi terapung bebas.

2.2.2. Dasar Analisa Dinamis

Menurut API-RP2T (2010), terdapat 2 metode analisis simulasi domain

dalam analisis dinamis struktur lepas pantai, yaitu:

1. Frequency domain analysis adalah simulasi kejadian pada saat tertentu

dengan interval frekuensi yang telah ditentukan sebelumnya.

Frequency domain juga dapat digunakan untuk memperkirakan respon

gelombang acak termasuk gerakan dan percepatan platform, gaya

tendon dan sudut. Keuntungannya adalah lebih menghemat waktu

perhitungan dan juga input atau output lebih sering digunakan oleh

perancang. Namun juga terdapat kekurangan dalam metode ini, yaitu

semua persamaan non-linierharus diubah dalam bentuk linier.

13

2. Time domain analysis adalah penyelesaian gerakan dinamis struktur

berdasarkan fungsi waktu. Pendekatan yang dilakukan dalam metode

ini menggunakan prosedur integrasi waktu dan akan menghasilkan

time history response berdasarkan fungsi waktu x(t).

Untuk penelitian tugas akhir ini, metode analisa yang digunakan domain

frekuensi, dimana domain frekuensi digunakan untuk mencari RAO.Pada analisis

frequency domain, keseimbangan dinamik dari sistem linierdapat diformulasikan

sebagai berikut: ti

eXrKrCrM )()()( (2.1)

dengan:

M(ω) = matrik massa

C(ω) = matrik redaman

K(ω) = matrik kekakuan

X = vektor beban kompleks memberikan informasi pada amplitudo beban

dan fase pada semua derajat kebebasan. Pola eiωt menetapkan variasi

harmonik dari contoh beban dengan frekuensi ω.

r = vektor displasemen

Solusi dari persamaan tersebut dapat diperoleh sebagai berikut:

)()()( XHr (2.2) Dimana matrik frekuensi respon kompleks:

12 ][)( CiMKH (2.3)

Formulasi tersebut mengijinkan frekuensi tergantung pada matrik

sistem.Respon dari beban stokastik dapat diperoleh dari beban pengenalan dan

konsep spektra respon.

2.2.3. Teori Gerak Bangunan Apung di Atas Gelombang Reguler

14

Pengembangan teori gerakan bangunan apung, kapal pada khususnya,

telah dimulai oleh Froude (1861) yang kemudian diikuti oleh Krylov

(1896).Dalam analisanya, Froude dan Krylov menyatakan bahwa keberadaan

kapal tidak mempengaruhi perubahan medan tekanan dari gelombang induksi.

Oleh karena itu gaya-gaya gelombang yang bekerja pada kapal akan diperoleh

dengan mengintegrasikan distribusi tekanan gelombang pada benda yang diam.

Pada awal abad ke-20, kemajuan dalam teori gerak kapal telah banyak dicapai,

utamanya dalam metoda penghitungan koefisien-koefisien massa tambah dan

redaman hidrodinamis atau damping untuk benda-benda 2-dimensi ataupun 3-

dimensi yang terapung.

Pada dasarnya benda yang mengapung mempunyai 6 mode gerakan bebas

(Six Degree Of Freedom) yang terbagi menjadi dua kelompok, yaitu 3 mode

gerakan translasional dan 3 mode gerakan rotasional, dimana enam mode gerakan

tersebut adalah :

2.2.3.1 Heaving

Heaving adalah gerakan osilasi translasi pada arah sumbu vertikal (sumbu

z), dimana heaving adalah salah satu gerakan kapal pada permukaan perairan

gelombang regular, dimana gerakan-gerakannya tersebut disebabkan oleh adanya

gaya luar yang bekerja pada badan kapal yang tidak lain adalah gaya gelombang

(murtedjo, 1990),

15

Dengan keterangan gambar sebagai berikut:

Δ : displasmen struktur terapung

G : titik tangkap gaya berat (titik berat)

B : titik tangkap gaya angkat ke atas (titik bouyancy)

γV : gaya angkat ke atas

W0L0 : garis air keadaan awal

W1L1 : garis air keadaan Heave

az.Z : tambahan gaya angkat ke atas karena massa tambah

𝜹Z : besar jarak simpangan Heave

Dimana persamaan gelombang permukaan dapat di tulis sebagai berikut :

(2.4)

Secara umum persamaan gerakan heaving suatu kapal pada permukaan

peariran bergelombang regular adalah :

(2.5)

Penyelesaian persamaan umum di atas adalah :

(2.6)

Dimana merupakan penyelesaian homogen yang memenuhi

persamaan, dengan ruas kanan sama dengan nol (persamaan gerakan dperairan

tenang). Sedangkan adalah sebagai penyelesaian partikuler dari persamaan

di atas, yang ruang kanannya tidak sama dengan nol.

2.2.3.2. Pitching

Gambar 2.3 Ilustrasi gerakan heaving (Nurfadiyah, 2011)

16

Pitching merupakan gerakan osilasi rotasional pada arah sumbu melintang

(sumbu y), dimana gerakan rotational pada gerakan Pitching mengakibatkan

timbulnya beberapa momen, yaitu :

1. Momen Inersia

2. Momen Redaman

3. Momen Pengembali

4. Momen Eksitasi

Dimana persamaan umum dari gerakan Pitching pada gelombang reguler

dapat di jabarkan sebagai berikut :

(2.7)

Dimana :

= amplitudo momen eksitasi (m)

= frekuensi gelombang encountering (hz)

= momen inersia

= momen redaman

= momen pengembali

= momen eksitasi

Gambar 2.4 Ilustrasi gerakan Pitching (Nurfadiyah, 2011)

17

2.2.3.3. Rolling

Gambar 2.5. Ilustrasi gerakan Rolling (Murtedjo, 1990)

Rolling merupakan gerakan osilasi rotasional terhadap sumbu longitudinal

(sumbu x), dimana persamaan umum dari gerakan Rolling kapal pada gelombang

regular dapat di tulis sebagai berikut :

(2.8)

Dimana :

= amplitudo momen eksitasi (m)

= frekuensi gelombang encountering (hz)

= momen inersia

= momen redaman

= momen pengembali

= momen eksitasi

2.2.3.4. Yawing

Gambar 2.6. Ilustrasi gerakan Yawing (Murtedjo, 1990)

Yawing merupakan gerakan osilasi pada kapal dimana arah pergerakan dari

gerakan osilasi ini bersifat rotasional terhadap sumbu vertical (sumbu z).

18

(2.9)

2.2.3.5. Swaying

Gambar 2.7. Ilustrasi gerakan Swaying (Murtedjo, 1990)

Swaying merupakan gerakan osilasi pada kapal dimana arah pergerakan dari

gerakan osilasi ini bersifat translasi pada sumbu melintang (sumbu y).

2.2.3.6. Surging

Gambar 2.8. Ilustrasi gerakan surging (Murtedjo, 1990)

Gambar 2.8. Ilustrasi gerakan Surging (Murtedjo, 1990)

Surging merupakan gerakan osilasi pada kapal dimana arah pergerakan

dari gerakan osilasi ini bersifat translasi pada sumbu longitudinal (sumbu x).

2.2.3.7. Struktur Bangunan Apung dalam 6 Derajat Kebebasan

Gerakan osilasi bangunan apung akibat eksitasi gelombang terdiri dari 6-

derajat kebebasan, seperti ditunjukkan dalam Gambar 2, terdiri dari Surge, Sway,

Heave, Roll, Pitch dan Yaw. Keenam gerakan tersebut adalah merupakan osilasi

linier dan harmonik, yang dapat dinyatakan dalam persamaan diferensial gerakan

kopelnya dapat dituliskan sebagai berikut:

6......1,;6

1

kje tij

nkjkkjkkjkjk

FKBAM

19

Dimana :

Mjk = matriks massa dan momen inersia massa bangunan laut,

Ajk = matriks koefisien-koefisien massa tambah hidrodinamik,

Bjk = matriks koefisien-koefisien redaman hidrodinamik,

Kjk = matriks koefisien-koefisien kekakuan atau gaya dan momen

hidrostatik,

Fj = matriksgaya eksitasi (F1, F2, F3) dan momen eksitasi (F4, F5, F6)

dalam fungsi kompleks (dinyatakan oleh eit),

F1 = gaya eksitasi yang menyebabkan gerakan Surge,

F2 = gaya eksitasi yang menyebabkan gerakan Sway,

F3 = gaya eksitasi yang menyebabkan gerakan Heave,

F4 = momen eksitasi yang menyebabkan gerakan Roll,

F5 = momen eksitasi yang menyebabkan gerakan Pitch,

F6 = momen eksitasi yang menyebabkan gerakan Yaw,

k = elevasi gerakan pada mode ke k,

k = elevasi kecepatan gerak pada mode ke k,

k = elevasi percepatan gerak pada mode ke k.

Persamaan (1) menunjukkan hubungan antara gaya aksi di ruas kanan dan

gaya reaksi di ruas kiri. Gaya aksi adalah merupakan eksitasi gelombang,

sedangkan gaya reaksinya terdiri dari gaya inersia, gaya redaman dan gaya

pengembali, yang masing-masing berkorelasi dengan percepatan gerak, kecepatan

gerak dan simpangan atau displasemen gerakan.

20

Gambar 2.9. Derajat kebebasan pada Semi-Submersible

Penyelesaian pers. (2.9) dapat dilakukan dengan menentukan potensial

kecepatan, yang terdiri dari komponen tunak independen terhadap waktu yang

ditimbulkan oleh laju gerak maju, dan komponen yang dependen terhadap waktu

akibat sistem gelombang insiden dan gerakan tak-tunak dari bangunan laut,

sebagai berikut:

tiTsx ezyxzyxUtzyx ),,(),,(),,,( ΦΦΦ

(2.10)

Dalam pers. (1), variabel pertama di ruas kanan adalah merupakan

kontribusi dari potensial kecepatan tunak atau steady, s , dan laju atau kecepatan

maju bangunan laut Ux. Sedangkan variabel kedua adalah kontribusi dari potensial

kecepatan tak tunak atau unsteady:

6

1jjjDIT ΦΦΦΦ

(2.11)

Di mana I dan D adalah potensial kecepatan gelombang insiden dan

difraksi, yang intensitasnya dipengaruhi oleh elevasi gelombang . Besaran j

adalah potensial kecepatan radiasi yang ditimbulkanoleh mode gerakan kej, atau

j. Penyelesaian potensial kecepatan insiden dan difraksi akan memberikan gaya-

Surge

Roll

Yaw

Heave

Sway

Pitch

21

(2.13)

(3.14)

(2.14)

gaya eksitasi gelombang. Penyelesaian potensial kecepatan radiasi akan

memberikan harga-harga koefisien hidrodinamis, yakni massa tambah dan

redaman, sebagaimana diutarakan dalam sub-bab sebelumnya.

Penyelesaian persamaan gerak akan terdiri, pertama, komponen persamaan

mode gerakan Surge, yang mempunyai bentuk:

111 Fm x

(2.12)

Kedua, komponen gerakan kopel Heave dan Pitch, yang mempunyai bentuk:

553535355555555

335353533333333

FkbakbaI

Fkbakbam

zzz

zzz

Ketiga, komponen gerakan kopel Sway, Roll dan Yaw, yang diekspresikan sebagai

berikut:

664646262666666

44646424244444444

226262424222222

FbababaI

FbabakbaI

Fbababam

yy

yy

yy

Prediksi gerakan dengan menggunakan formulasi di atas dapat diselesaikan

secara numerik, antara lain dengan penerapan metoda panel, yang

mengakomodasi teori difraksi 3-dimensi, dengan teknik itranslating-pulsating

source distribution, sebagaimana dijelaskan oleh Chan (1990). Hasil prediksi

gerakan bangunan apung umum diberikan dalam bentuk perbandingan antara

amplitudo mode gerakan tertentu dengan amplitudo gelombang insiden, yang

berfluktuasi sebagai fungsi perubahan frekuensi gelombangnya. Perbandingan

amplitudo tersebut,j/0, adalah disebut sebagai respons amplitudo operator

(RAO).

22

2.2.4. Beban Gelombang

Metode penghitungan beban gelombang terbagi atas dua metode di

bedakan berdasarkan ukuran dari struktur yang akan di analisa (Chakrabarti,

1987). Syarat pemilihan teori untuk perhitungan gaya gelombang didasarkan pada

perbandingan antara diameter struktur (D) dengan panjang gelombang (λ) sebagai

berikut:

1

D = gelombang mendekati pemantulan murni, persamaan

morison tidak valid.

2.0

D = difraksi gelombang perlu diperhitungkan, persamaan

morison tidak valid.

2.0

D = persamaan morison valid.

Berikut adalah teori yang digunakan pada perhitungan gaya gelombang

(Indiyono, 2003), yaitu:

1. Teori Morison

Persamaan morison mengasumsikan bahwa gelombang terdiri dari komponen

gaya inersia dan drag force (hambatan) yang dijumlahkan secara linier.

Persamaan morison lebih tepat diterapkan pada kasus struktur dimana gaya

hambatan merupakan komponen yang dominan. Hal ini biasanya dijumpai pada

struktur yang ukurannya (D) relatif kecil dibandingkan dengan panjang

gelombangnya (λ).

2. Teori Froude-Krylov

Froude-Krylov digunakan bilamana gaya hambatan relatif kecil dan gaya

inersia dianggap lebih berpengaruh, dimana struktur dianggap kecil. Teori ini

mengadopsi metode tekanan gelombang incident dan bidang tekanan pada

23

permukaan struktur. Keuntungan dari teori ini adalah untuk struktur yang simetris,

perhitungan gaya dapat dilakukan dengan persamaan terangkai (closed-form) dan

koefisien-koefisien gayanya mudah ditentukan.

3. Teori Difraksi

Bilamana suatu struktur mempunyai ukuran yang relatif besar, yakni memiliki

ukuran yang kurang lebih sama dengan panjang gelombang, maka keberadaan

struktur ini akan mempengaruhi timbulnya perubahan arah pada medan

gelombang disekitarnya. Dalam hal ini difraksi gelombang dari permukaan

struktur harus diperhitungkan dalam evaluasi gaya gelombang.Sehingga pada

penelitian ini, yang di pakai adalah teori difraksi, karena struktur bangunan apung

yang ditinjau adalah sruktur bangunan apung yang memiliki permukaan relatif

besar sehingga difraksi gelombang pada permukaan struktur harus di

perhitungkan, dimana persamaan Navier-Stokes merupakan persamaan yang

sering digunakan pada permasalahan difraksi dan teori gelombang yang

digunakan adalah gelombang linier (Airy), dimana gaya gelombang difraksi

memiliki efek yang signifikan terhadap struktur Semi-Submersible di perairan

dalam.

Gaya dan momen eksitasi untuk gerakan Sway, Heave dan Roll yang di

sebabkan oleh difraksi dapat di ekspresikan dalam matriks persamaan sebagai

berikut :

[

] ∫

[

] [

] (2.15)

= Kecepatan potensial difraksi pada odd complex

= Kecepatan potensial difraksi pada fungsi even complex

Kecepatan potensial difraksi dapat di ekspresikan dalam persamaan

menggunakan diferensiasi normal.

24

(2.16)

[∑

∑

]

*∑

∑

+

Dimana :

= Green Function pada segmen j

= Koefisien Influence

Untuk gaya gelombang Time Series dapat di bangkitkan dari spectrum

gelombang sebagai First Order dan Second Order. First Order adalah gelombang

dengan periode kecil yang daerah pembangkitnya di daerah itu sendiri dan

berpengaruh dominan pada gerakan bangunan apung. Berikut adalah persamaan

gaya gelombang first order.

∑

[ ] (2.17)

Dimana :

= Gaya gelombang First Order tergantung waktu.

= Gaya Exciting gelombang First Order per unit Amplitudo

gelombang.

= Sudut fase komponen gelombang First Order.

= Amplitudo komponen gelombang First Order.

Second Order adalah gelombang dengan periode tinggi yang daerah

pembangkitnya tidak di daerah tersebut (jauh dari lokasi gelombang terjadi).

Berikut adalah persamaan gaya gelombang Second Order.

∑ ∑ [( ) ( )]

(2.18)

Dimana :

= Drift force per unit amplitudo gelombang.

25

2.2.5. Response Amplitudo Operator

Amplitudo respon secara umum dipengaruhi oleh amplitudo

gelombang.Pada sistem linear, respon berada dalam varian dengan amplitudo

gelombang pada frekuensi gelombang.Fungsi respon terbentuk ketika frekuensi

gelombang yang mengenai struktur, hal inilah yang di sebut dengan Response

Amplitudo Operator (RAO) atau di sebut juga dengan fungsi transfer, karena

terdapat transfer exciting wave terhadap respon struktur. Berbagai variasi dari

respon itulah yang menyebabkan RAO unik.

Banyak yang menyebutkan, dalam praktiknya RAO didefinisikan sebagai

response amplitudo per unit wave height. Tetapi dalam pemahamannya, RAO di

definisakan sebagai amplitudo respon per amplitudo gelombang, dimana dalam

perhitungannya RAO selalu di anggap sebagai gelombang regular dan frekuensi

gelombang yang di pilih dimasukkan ke dalam range frekuensi yang di pakai

dalam membuat spectrum gelombang. Menurut Chakrabarti (1987), persamaan

RAO dapat dicari dengan rumus sebagai berikut :

pXRAO

(2.23)

Dimana :

pX = amplitudo struktur

= amplitudo gelombang

Sedangkan amplitudo struktur (respon struktur) dapat dirumuskan :

Xp = )cos()2()1( 222

t

rr

x

c

o (2.24)

Dimana :

26

xo = kFo

r = n

tan = 212

rr

2.2.6. Spektrum Energi Gelombang

Laut pada kondisi sebenarnya tidak memiliki karakteristik gelombang

regular, tetapi merupakan gelombang acak. Periode gelombang pada laut

sebenarnya di definisikan sebagai selisih antara harga maksimum dan harga

minimum periode gelombang. Dalam interval jarak pendek, property statistik laut

diharuskan konstan, dan keadaan laut cenderung tidak berubah.

Spektrum gelombang dapat di cari dengan analisa rekaman gelombang,

dimana spectrum di gambarkan dengan parameter statistic seperti Hs (tinggi

gelombang signifikan) dan Tz (periode gelombang rata-rata). Spektrum energy

gelombang yang di gunakan pada tugas akhir ini adalah spektrum gelombang

JONSWAP(Joint North Wave Acquisition Project) untuk perairan tertutup dan

spektrum gelombang ISSC (International Ship Structure Congress) untuk perairan

terbuka..

Spektrum JONSWAP di kemukakan oleh Hasselman, et al (1973),

berdasarkan percobaan yang di lakukan di Laut Utara. Persamaan untuk spektrum

JONSWAP dapat ditulis dengan modifikasi dari persamaan Pierson-Morkowitz,

yaitu :

[ (

)

] [

] (2.25)

27

Dimana :

= Parameter puncak

= Parameter bentuk

Untuk ω ≤ = 0.07 dan ω ≥ = 0.07

Α = 0,0076 (Xo)-0,33 : Xo =

Sedangkan untuk nilai dari parameter puncak ( ) dapat di tentukan dengan

menggunakan rumus Toursethaugen (1985) sebagai berikut :

[ ( (

√ )

)] (2.26)

Dimana :

= Periode puncak spectra.

= Tinggi gelombang signifikan.

Sedangkan untuk formulasi spektra gelombang ISSC dapat dituliskan

dengan persamaan berikut :

{ (

) } (2.27)

Dimana :

= Frekuensi modal (frekuensi puncak spektra

2.2.7. Respon Struktur Bangunan Apung Semi-Submersible akibat

Ekstiasi Gelombang

Komputasi respons struktur pada anjungan pengeboran Semi-Submersible

menggunakan perhitungan respon struktur bangunan apung pada kapal SWATH

dikarenakan kapal SWATH memiliki lambung ganda dimana hal tersebut

merupakan kesamaan konfigurasi antara kapal SWATH dengan Semi-

Submersible, sehingga komputasi dari bangunan Semi-Submersible akibat beban

gelombang pada dasarnya dapat dilakukan melalui integrasi sejumlah komponen

28

tekanan seperti yang timbul pada benda berosilasi. Komponen ini terdiri dan

tekanan akibat radiasi gerakan benda, tekanan quasi-hidrostatik, tekanan Froude-

Krylov, dan tekanan difraksi gelombang. Komponen-komponen tekanan tersebut

dapat diturunkan dari potensial kecepatan aliran di sekeliling benda, yang secara

umum dapat diberikan dalam bentuk

),()(),( txxUxtx (2.28)

Dengan U sebagai kecepatan gerak maju rata-rata benda, )(x perturbasi

potensial steady akibat kecepatan maju, dan ),( tx potensial kecepatan system

gelombang unsteady akibat gelombang insiden, difraksi dan radiasi, yang mem-

punyai perumusan

iwt

jjjDIw etx

6

1)(),(

(2.29)

Chan (1990) menunjukkan bahwa dengan menggunakan analisis perturbasi

serta ekspansi deret Taylor, tekanan fluida p dapatlah diekspresikan dalam bentuk

variabel luas permukaan basah rata-rata S0

)(~~

)()(),(

21

221

WWW

kggzUWWtxp

t

(2.30)

Dengan sebagai vektor displasemen lokal pada sembarang titik rdi

permukaan benda Sw akibat gerakan translasional dan gerakan rotasional relatif

terhadap S0. Vektor selanjutnya dapat dituliskan

rx (2.31)

Setelah formulasi komponen tekanan diperoleh maka persamaan respons

struktur untuk kapal SWATH akan dapat diselesaikan. Di sini respons struktur

didefinisikan dengan notasi V1, V2, V3, M4, M5, dan M6.Respons terhadap beban

29

gelombang tersebut dihitung pada garis tengah stuktur geladak, yang masing-

masing adalah merupakan gaya geser memanjang, gaya geser sisi, gaya geser

vertikal, momen lengkung melintang, momen torsi, dan momen Yaw (rekah),

sebagaimana ditunjukkan dengan Gbr. 3.9.

Gambar 2.10. Definisi respons struktur kapal SWATH akibat beban gelombang

(Djatmiko, 2007)

Respons struktur tersebut dihitung dengan mempertimbangkan dua bagian

badan kapal SWATH, yang dianggap bertumpuan bebas pada kedua sisinya dan

dipisahkan dengan tumpuan jepit di bagian tengahnya. Sehingga persamaan

umum respons adalah

)( 11621

1 SPG FFyMV (2.32)

)( 2221

2 SP FFV (2.33)

)( 3321

421

3 SPG FFyMV (2.34)

)( 4421

545321

4 SPG FFiyMM (2.35)

)( 5521

6564455 SP FFiiM (2.36)

)( 6621

565121

6 SPG FFiyMM (2.37)

Fjp dan Fjs masing-masing adalah gaya tekanan quasi-hidrostatik dan

hidrodinamika pada bagian kiri dan kanan badan kapal. Variabel-variabel ini

diperoleh dengan mengintegrasikan distribusi tekanan dalam pers. (3.30), yang

diturunkan berdasarkan perumusan potensial kccepatan. M adalah massa kapal, y

jarak titik berat satu sisi badan kapal dan garis length, i45=i54 produk momen

M4

M6

M5

V3

V2

V1

x

y

z

30

inersia satu sisi badan terhadap garis tengah memanjang dan vertikal kapal, i56

produk momen inersia satu sisi badan terhadap garis tengah vertikal dan sumbu

netral kapal. j adalah percepatan gerakan badan kapal dengan frekuensi osilasi

untuk mode ke j. Dengan j = 1, 2, 3, 4, 5 dan 6. masing-masing adalah Surge,

Sway, Heave, Roll, Pitch dan Yaw. Penyelesaian numerik untuk formulasi di atas

telah ditunjukkan oleh Djatmiko (1995) dan Subraman & Beena (2002).

Dimana berdasarkan hal tersebut, salah satu permasalahan hidrostatik pada

struktur bangunan apung adalah permasalahan respon struktur. Apabila struktur

bangunan apung mendapat beban yang berasal dari gaya buoyancy, muatan

maupun dari gelombang, maka pada struktur akan terjadi gaya geser (Shear

Force) dan Bending Moment. Berdasarkan dari asal pembebanannya, gaya geser

dan Bending Moment dibedakan menjadi dua, yaitu still water dan wave Shear

Force Bending Moment. Still water Shear Force dan Bending Moment di

sebabkan oleh beban statis seperti gaya buoyancy dan beban muatan struktur.

Sedangkan wave Shear Force dan Bending Moment di sebabkan oleh adanya

gelombang yang mengenai struktur.

2.2.8. Still Water Shear Force dan Bending Moment

Gaya buoyancy yang mengenai struktur bangunan apung harus sama

dengan berat total struktur bangunan apung. Gaya pada setiap satuan panjang dan

pada struktur bangunan apung tidak akan seimbang. Jika massa persatuan panjang

pada suatu titik adalah m dan luasan melintang struktur adalah a, maka pada titik

tersebut akan terjadi :

- Buoyancy setiap satuan panjang :ρga

- Berat struktur dan muatan persatuan panjang : mg

Sehingga gaya setiap satuan panjang pada titik tersebut dapat di tulis

dengan persamaan :

31

ρga– mg (2.38)

Apabila gaya persatuan panjang tersebut diintegralkan sepanjang struktur

untuk beberapa titik, maka gaya geser total pada struktur dapat di hitung dengan

persamaan :

∫ (2.39)

Pengintegralan dilakukan dari ujung ke ujung struktur bangunan apung,

dimana pengintegralan kedua dari persamaan diatas akan menghasilkan

longitudinal Bending Moment.

∫ ∬ (2.40)

Dalam bentuk lain, maka gaya persatuan panjang dapat diperoleh dengan

menggunakan persamaan :

(2.41)

Besarnya nilai beban persatuan panjang pada struktur bangunan apung

dapat diperoleh dari kurva bonjean dan stability booklet dari struktur tersebut.

Kurva bonjean digunakan untuk mendapatkan distribusi gaya buoyancy,

sedangkan stability booklet digunakan untuk mendapatkan distribusi massa

muatan pada struktur bangunan apung. Pendekatan yang cermat diperlukan untuk

menentukan distibusi beban.

Nilai Shear Force dan Bending Moment pada setiap ujung struktur harus

bernilai nol. Apabila beban bernilai nol, maka Shear Force akan memiliki nilai

maksimum atau minimum dari kurva Bending Moment akan mengalami

pembengkokan. Pada saat Shear Force bernilai nol, maka Bending Moment akan

32

memiliki nilai maksimum atau minimum.Apabila akibat Shear Force dan Bending

Moment struktur bangunan apung mengalami perubahan bentuk menjadi cekung

keatas, keadaan ini dinamakan keadaan sagging. Pada keadaan sagging,, bagian

atas struktur akan mengalami gaya tekan, sedangkan bagian dasar akan

mengalami gaya tarik. Apabila struktur bangunan apung mengalami perubahan

bentuk menjadi cembung keatas, keadaan ini dinamakan keadaan hogging. Pada

keadaan hogging, bagian atas struktur mengalami gaya tarik, sedangkan bagian

dasar akan mengalami gaya tekan. (E.C. Tupper, 1996).

2.2.9. Wave Shear Force dan Bending Moment

Pada perhitungan wave Shear Force dan Bending Moment, distribusi

massa diasumsikan sama dengan perhitungan Shear Force dan Bending Moment

pada keadaan still water. Perbedaannya adalah gaya yang bekerja pada struktur

berasal dari gaya buoyancy dan gayan inersia yang berasal dari percepatan gerak

yang terutama disebabkan oleh gerakan Heave, Pitch dan Roll. Pada keadaan

terkena gelombang, buoyancy setiap lokasi pada struktur bangunan apung akan

berbeda, hal ini diakibatkan oleh perbedaan ketinggian sarat air pada lokasi-lokasi

tersebut.

Pada saat perhitungan respon struktur bangunan apung tidak lagi

dikerjakan menggunakan perhitungan manual, melainkan dengan menggunakan

bantuan program komputer yang dapat menentukan besarnya Shear Force dan

Bending Moment pada setiap titik atau lokasi memanjang pada struktur bangunan

paung. Hasil perhitungan tersebut dapat dibandingkan dengan data dari model

percobaan atau pada percobaan full scale sehingga dapat dikorelasikan dengan

baik. Dua kondisi yang biasanya digunakan pada analisa respon struktur

bangunan apung akibat gelombang adalah kondisi puncak gelombang pada bagian

tengah struktur (midship) dan kondisi puncak gelombang pada ujung-ujung

struktur bangunan apung. Pada kondisi pertama, struktur akan mengalami

hogging, sedangkan pada kondisi kedua, struktur akan mengalami sagging. Pada

33

kasus tertentu, kondisi hogging dan sagging dapat diatur dengan memodifikasi

distribusi massa pada struktur. Dimana Harga non-dimensi gaya aksial (V2 atau

V3)

w

nn g

LVV...'

(2.42)

dan harga non-dimensi momen lengkung

wgMM..

' 44

(2.43)

dengan L panjang karakteristik model, displasemen atau berat model,

wamplitudo gelombang dan g percepatan gravitasi.

2.2.10. Analisa Respon dengan Metoda Spektra Kurun Waktu Pendek

Dalam analisis spektra kurun waktu pendek informasi pertama yang harus

diperoleh adalah harga Response Amplitudo Operator (RAO), yang merupakan

rasio antara amplitudo respons mode tertentu, R, terhadap amplitudo gelombang,

w. Melihat pada pers. (3.41) dan (3,42) maka RAO untuk gaya dan momen,

masing-masing akan dapat diperoleh dengan mengkalikan Vn’ dengan L/g∆ dan

Mn’ dengan 1/g∆. Selanjutnya dipilih spektra gelombang S() yang sesuai dengan

perairan di mana kapal dioperasikan, yang bila dikorelasikan dengan RAO akan

memberikan spektra respons, SR(), yang mana spektra respon didefiniskan

sebagai respon energi dari struktur akibat input energi gelombang dan density

spektrum energi. Pada sistem linear, respon spektra di dapat dengan

mengkuadratkan RAO yang kemudian di kalikan dengan spektrum gelombang,

yang secara persamaan dapa ditulis

34

)(/

)()(2

2

S

SRAOS

wR

R

(2.44)

Dimana :

SR = Respon spectrum (m2-sec)

S(ω) = Spektrum gelombang (m2-sec)

RAO = Response Amplitudo Operator

ω = Frekuensi gelombang ( rad/sec)

Berdasarkan spektra respons di atas harga terbesar (amplitudo) respons

mode tertentu yang mempunyai peluang terbesar terjadi pada saat kapal diopera-

sikan di perairan dengan keganasan tertentu dapat dihitung memakai

RR

RSR m

mmT

00

22

260

ln2ˆ

(2.45)

Variabel TS menunjukkan rentang waktu terjadinya badai, yang harganya

berkisar antara 3 s/d 45 jam, tergantung dari intensitas gelombangnya. Semakin

tinggi gelombang (HS) umumnya TS semakin kecil. Dalam pers. (3.44), m0R dan

m2R, masing-masing adalah luasan dan momen kedua luasan di bawah kurva

spektra respons, yang dapat dihitung dengan persamaan umum.

0

)( dSm Rn

nR (2.46)

2.2.11. Konsep Analisa Dinamis MOSES

MOSES (Multi Operational Structural Engineering Simulator) adalah

sebuah program simulasi yang memiliki kegunaan utama untuk menganalisa

struktur yang berada di lingkungan laut. Dalam program simulasi ini, kita dapat

35

menentukan teori hidrodinamika yang kita inginkan dan sesuai dengan analisa

yang sedang kita lakukan. MOSES dapa menganalisa motion, stress, force,

stabilitas, fatigue dan lain sebagainya. MOSES di ciptakan oleh Ultramarine inc

yang merupakan pengembangan dari perangkat lunak OSCAR. Perbedaan yang

paling mendasar dari kedua perangkat lunak tersebut dalah dalam hal penggunaan

model. OSCAR memerlukan model yang berbeda untuk melakukan simulasi dan

perhitungan respon, sedangkan MOSES hanya membutuhkan satu model untuk

melakukan kedua hal tersebut.

Pada dasarnya MOSES memiliki tiga kegunaan utama, yaitu :

mensimulasikan proses fisik, memprediksikan konfigurasi dan mentaksir

integritas bagian-bagian dari sistem. Secara garis besar program MOSES terdiri

dari seperangkat body, connector, environtment dan ground.

Body adalah kumpulan titik-titik dengan koordinat tertentu yang saling

terhubung. Untuk mendapatkan property dari suatu body, MOSES melakukan

pemetaan dari koordinat setiap titik sehingga didapatkan sebuah area dan volume

dari kumpulan titik pembentuk body. Pemetaan dilakukan dengan mencari

persamaan kontinu garis dari kumpulan titik-titik. Dari persamaan kontinu yang

telah didapatkan, maka dapat dicari luasan serta volume dari body tersebut.

Connector adalah sebuah objek yang menimbulkan gaya antara dua buah

body atau body dengan ground. Pada dasarnya connector tidak memiliki massa

dan tidak terkena gaya.

Environtment adalah suatu yang menimbulkan aksi pada sistem yang

dikenakan selain pada connector. Environtment pada MOSES terdiri dari wind,

sea, current dan temperature. Ground hanya merupakan pelengkap dari body dan

connector.

Analisa dengan menggunakan MOSES dimulai dengan membuat model

struktur. Pemodelan struktur dilakukan dengan menentukan titik-titik yang akan

36

membentuk struktur yang dilanjutkan dengan panel diantara titik-titik ini. Setelah

model terbentuk, maka proses pengerjaan dilanjutkan dengan memberikan sifat-

sifat fisik model seperti buoyancy, distribusi massa (center of gravity, beban

partial dll.) dan beberapa material properti. Selanjutnya model akan diletakkan

pada posisi keseimbangan sesuai dengan draft sehingga semua properti hidrostatis

dapat dihitung. Dengan menggunakan bentuk model geometri dibawah permukaan

air, distribusi tekanan potensial pada setiap panel diberikan dengan linearisasi

persamaan Bernoulli.

Dengan mengintregasikan tekanan pada seluruh body, MOSES telah

mendapatkan gaya hidrodinamis pada body. Pada tahap ini program juga sedang

menghitung added mass, damping matrices yang akan melengkapi properti

hidrodinamis. Properti hirodinamis dapat dihitung dengan menggunakan

persamaan Morison, teori difraksi dua dimensi atau teori difraksi tiga dimensi.

Teori Morison digunakan untuk menghitung properti hidrodinamis pada struktur

ramping seperti Semi-Submersible, sedangkan teori difraksi digunakan pada

struktur besar seperti bentuk kapal konvensional. Berdasarkan gaya hidrodinamis,

linear motion pada enam derajat kebebasan diperkirakan dalam bentuk RAO

(Response Amplitudo Operator). RAO akan disajikan dalam bentuk diagram

transfer fungsi dan merupakan respon linear, Untuk struktur yang memiliki bentuk

seperti Semi-Submersible, nilai dari radiation damping-nya akan sangat kecil

untuk semua degree of freedom pada frekuensi naturalnya. Sehingga MOSES

akan menambahkan viscous damping untuk struktur seperti Semi-Submersible.

RAO hasil simulasi MOSES biasanya memiliki beberapa nilai maksimum

relatif. Hal ini dikarenakan nilai massa (termasuk added mass) yang digunakan

untuk menghitung frekuensi natural tergantung pada frekuensi. Sehingga pada

MOSES akan didapatkan beberapa nilai frekuensi natural. Hal ini disebabkan juga

oleh nilai gaya eksitasi yang juga akan bervariasi dikarenakan nilai massa yang

bervariasi terhadap frekuensi. Nilai frekuensi yang memiliki nilai maksimum

relatif tergantung pada bentuk hull dan distribusi massa struktur tersebut. Bentuk

37

hull juga menentukan besarnya gaya eksitasi, added mass dan kekakuan struktur.

Respon yang didapatkan dalam bentuk RAO merupakan respon linear, selanjutnya

RAO yang telah diperoleh dapat dikalikan dengan spektrum gelombang sehingga

akan didapatkan spektrum respon.

38

(Halaman ini sengaja di kosongkan)

39

BAB III

METODOLOGI PENELITIAN

3.1. Metode Penelitian

Pada penelitian ini, model yang digunakan adalah model numerik yang

dibuat dengan bantuan perangkat lunak. Sedangkan untuk metodologi

penelitiannya, secara umum dapat digambarkan dalam bentuk diagram alir

sebagai berikut :

Tidak

Mulai

Studi Literature : Jurnal

Pengumpulan Data

Data Struktur Data Lingkungan

Pemodelan ke enam struktur dengan MOSES 7.0

A

Validasi model untuk ke enam

variasi

ya

40

Gambar 3.1 flow chart pengerjaan tugas akhir

3.2 Langkah Pengerjaan

Untuk pencapaian penyelesaian masalah dan mendapatkan hasil yang baik,

maka dalam penelitian tugas akhir ini digunakan metodologi sebagai berikut :

3.2.1 Studi Literatur

Pada tahapan ini akan dilakukan studi literatur, dimana studi literature ini

yaitu dilakukannya pengumpulan publikasi ilmiah dari literature terbuka yang

relevan yang dapat dijadikan acuan dalam pengerjaan tugas akhir ini, literatur yang

di kumpulkan mengacu pada penelitian-penelitian, maupun jurnal terdahulu yang

pernah membahas hal serupa, yaitu studi respon struktur Semi-Submersible akibat

eksitasi gelombang regular maupun gelombang acak.

3.2.2 Pengumpulan Data

Kesimpulan

Selesai

A

Analisa respon gerakan dan respon struktur pada gelombang reguler

Analisa respon gerakan dan respon struktur pada gelombang acak

(Spektrum Gelombang JONSWAP)

Melakukan perhitungan spektra energi gelombang

41

Data yang digunakan untuk pengerjaan tugas akhir ini adalah sebagai

berikut :

3.2.2.1 Data Struktur

Data struktur terdiri dari ukuran dimensi struktur Semi-Submersible.

Parameter data Semi-Submersible yang digunakan untuk penelitian tugas akhir ini

adalah Semi-Submersible Essar Wildcat yang dioperasikan oleh Conoco Philips

Indonesia di Sumur Bawal Perairan Natuna, yang selanjutnya data struktur ini

akan di variasikan mengacu pada latar belakang dari pengerjaan tugas akhir

ini,dimana dimensi utama dari Semi-Submersible Essar Wildcat sebagai berikut :

Struktur Semi-Submersible :

Tabel 3.1 Principal dimension dari Semi-Submersible (PT.GM, 2012)

Description Unit Quantity

Length Overall m 108.2

Breadth (moulded) m 67.36

Large Colum Diameter m 7.92

Corner Colum Diameter m 5.2

Height of Pontoons m 6.71

Operating Draught m 21.335

Operating Displacement ton 24173

VCG (Operating) m 17.83

GM (Operating) m 2.74

42

Dimana data struktur Semi-Submersible Essar Wildcat di atas akan di

variasikan sesuai dengan batasan masalah, dimana variasi ukuran kolom dan

pontoon akan didapatkan dengan membuat model dengan perbandingan antara

lebar kolom dan lebar pontoon (b/B) sebesar 0.85. Sebagai batasan, setiap model

harus memiliki displacement yang sama pada sarat air yang sama, yaitu

Gambar 3.2General Arrangement Tampak depan (PT.GM, 2012)

Gambar 3.3 General Arrangement Tampak atas (PT.GM, 2012)

43

displacement dan sarat air yang dimiliki oleh semi-submerisble Essar Wildcat.

Program Microsoft Excel 2010 digunakan untuk mempermudah penentuan ukuran

model. Program ini digunakan untuk mempermudah proses penghitungan

besarnya displacement kasar model dengan memasukkan beberapa variasi ukuran.

3.2.2.2 Data Lingkungan

Data lingkungan dimana struktur beroperasi meliputi kedalaman, tinggi

gelombang, periode gelombang, jenis spektra, kecepatan arus dan kecepatan angin

didapatkan dari data pada perairan natuna yang ditunjukkan oleh tabel 3.2 berikut:

Tabel 3.2 BelanakMetocean Data (PT.GM, 2012)

Parameter 10-yrs Return Period

Kedalaman 90 m Gelombang: Tinggi gelombang signifikan, (Hs) 5.3 m

Periode Puncak, (Tp) 11.1 s Tinggi gelombang maksimum, (Hm) 10.2 m

Periode rata-rata, (Tm) 8.5 s Spektrum JONSWAP Arus: Permukaan 1 m/s Kedalaman tengah 0.8 m/s Dasar 0.8 m/s Angin: Kecepatan angin 1 menit 24 m/s

Dari data sebaran gelombang yang didapatkan akan di inputkan ke dalam

struktur Semi-Submersible kedalam arah pembebanan omnidirectional dimana

nilainya sama untuk semua arah pembebanan. Dalam hal ini arah pembebanan

44

lingkungan yang mengenai struktur Semi-Submersible ditunjukkan pada Gambar

3.4.

Gambar 3.4 Arah pembebanan untuk pemodelan

Arah pembebanan 1800 berarti beban tersebut datang dari arah depan

Semi-Submersible berlawanan dengan gerak maju Semi-Submersible. Kemudian

untuk 900 berarti beban tersebut datang dari arah samping Semi-Submersible

melintang dengan gerak maju Semi-Submersible. Pada penelitian ini arah

pembebanan yang digunakan adalah mulai dari 900 sampai dengan 1800. Hal ini

dikarenakan generalisasi beban yang mengenai badan Semi-Submersible cukup

pada seper-empat bagian sisi dari Semi-Submersible saja, karena bentuknya yang

simetris antara sisi kanan (starboard side), sisi kiri (port side) serta sisi depan

(stern) dan sisi belakang (bow) Jadi pemakaian beam 900 sampai dengan heading

1800 dianggap cukup dan mewakili beban yang datang dari ke-empat arah

sebaliknya (00, 150, 450, 600, 1950, 2250, 2400, 2700, 3000, dan 3150 dan 3450).

3.2.3 Permodelan Struktur

45

Pemodelan pertama dilakukan dengan menggunakan software AutoCAD

agar dapat dengan mudah mengukur dimensi struktur untuk mendapatkan

koordinat yang nantinya digunakan sebagai data input pemodelan struktur dengan

MOSES (lihat Gambar 4.5). Kemudian analisa hidrostatis dilakukan dengan

MOSES untuk mendapatkan koefisien hidrostatis dari struktur. Hasil analisa

hidrostatis digunakan untuk memvalidasi model. Setelah selesai melakukan

permodelan dengan perangkat lunak AUTOCAD dan MOSES, kemudian

dilanjutkan dengan melakukan validasi terhadap parameter-parameter dari model

yang telah dibuat. Tujuan dari validasi ini adalah untuk mengetahui apakah model

tersebut layak atau tidak layak untuk dipakai dalam simulasi. Validasi model

dilakukan dengan membandingkan hasil perhitungan panjang, lebar serta

displasment yang dihasilkan oleh perangkat lunak MOSES terhadap data yang

tersedia. Setelah model yang sudah dibuat di validasi dengan data yang tersedia

dan dinyatakan layak untuk digunakan dalam simulasi, langkah selanjutnya adalah

dilakukannya analisa dinamis dengan perangkat lunak MOSES untuk

mendapatkan karakteristik hidrodinamis dari struktur pada saat terapung bebas

maupun tertambat.

3.2.4 Analisa Dinamis Struktur Pada Gelombang Reguler

Pada tahap ini akan dihitung respon struktur pada 6 derajat kebebasan untuk

setiap ukuran pontoon-kolom pada gelombang regular. Hasil dari tahap ini adalah

RAO (Respon Amplitudo Operator) pada 6 derajat kebebasan yaitu Heave, Pitch,

Roll, Yaw, Sway dan Surge yang akan di tampilkan dalam bentuk diagram transfer

function.

3.2.5 Analisa Dinamis Struktur Pada Gelombang Acak

Pada Tahap ini akan dihitung spectrum respon struktur pada gelombang acak

dengan cara mengkuadratkan RAO (Respon Amplitudo Operator) hasil perhitungan

pada langkah kelima dan mengkalikannya dengan spectrum gelombang JONSWAP,

46

( ) ( ) ( ) dengan kata lain, pada langkah ini informasi

karakteristik respon gerakan pada gelombang regular akan diubah menjadi respon

gerakan pada gelombang acak.

3.2.6 Penarikan Kesimpulan

Pengambilan kesimpulan dari tugas akhir ini berdasarkan tujuan dari tugas akhir.

47

BAB IV

ANALISA DAN PEMBAHASAN

4.1 Variasi Konfigurasi dan Ukuran Utama Model

Pada penelitian tugas akhir ini digunakan enam jenis variasi konfigurasi dan

ukuran model Semi-Submersible dimana model struktur deck Semi-Submersible

Essar Wildcat digunakan sebagai acuan dalam penentuan ukuran dan konfigurasi

ke-enam jenis variasi Semi-Submersible.

Variasi ukuran Semi-Submersible didapatkan dengan perbandingan ukuran

antara lebar kolom dan lebar pontoon (b/B) adalah sebesar 0.85, dengan variasi

kolom dan pontoon persegi empat dengan dua variasi Semi-Submersible

menggunakan dua kolom di tiap sisinya dan variasi Semi-Submersible

menggunakan jarak antar kolom yang lebih di dekatkan

Keenam variasi Semi-Submersible itu adalah DUOVAR-A dan DUOVAR-B.

DUOVAR-A merupakan hasil modifikasi Semi-Submersible Essar Wildcat

dengan merubah bentuk kolom yang tegak menjadi kolom miring, sudut

kemiringan pada DUOVAR-A adalah 100, 200, 300 sedangkan DUOVAR-B

merupakan hasil modifikasi antara Essar Wildcat dengan DUOVAR-A,

kemiringan kolom pada DUOVAR-B mengikuti kemiringan kolom DUOVAR-A,

tapi yang membedakan antara DUOVAR-A dan DUOVAR-B adalah letak kolom

dari masing-masing Semi-Submersible tersebut. Jarak antar kolom pada

DUOVAR-B lebih dekat dari pada jarak antar kolom

Digunakan perangkat lunak Microsoft Excel 2010 untuk mempermudah

langkah penentuan variasi ukuran model, dengan memasukkan sarat air operasi,

dan bagian luasan yang terendam di bawah sarat air untuk tiap-tiap variasi model

dengan perbandingan nilai b/B sama dengan 0.85, maka didapatkan variasi ukuran

48

utama untuk ketiga jenis variasi Semi-Submersible yang selanjutnya akan

digunakan sebagai ukuran permodelan dalam MOSES 7.0

Berikut ini adalah data variasi ukuran utama keenam jenis model :

Tabel 4.1 Data ukuran utama variasi model

Berikut ini adalah hasil validasi dari keenam variasi model Semi-

Submersible, terhadap dari Semi-Submersible Essar Wildcat :

Tabel 4.2 Validasi displacement keenam jenis variasi model

4.2 Permodelan Struktur

Setelah didapatkan ukuran utama dari ketiga jenis model (tabel 4.1), maka

langkah selanjutnya adalah melakukan permodelan fisik struktur, dimana

selanjutnya hasil dari permodelan fisik struktur digunakan untuk kedua analisa

49

selanjutnya, yaitu analisa respon gerak dan analisa respon struktur dinamis akibat

beban gelombang.

Permodelan keenam variasi struktur semi-submerisble dilakukan dengan

menggunakan perangkat lunak MOSES 7.0. Berikut ini adalah hasil konfigurasi

Semi-Submersible hasil permodelan MOSES 7.0

Gambar 4.1 Konfigurasi permodelan semi-submersible DUOVAR A 100 MOSES 7.0

Gambar 4.2 Konfigurasi permodelan Semi-Submersible DUOVAR A 200 MOSES 7.0

50

Gambar 4.3 Konfigurasi permodelan Semi-Submersible DUOVAR A 300 MOSES 7.0

Gambar 4.4 Konfigurasi permodelan Semi-Submersible DUOVAR B 100 MOSES 7.0


51

Tahap selanjutnya dilakukan analisa hidrostatis dengan menggunakan

perangkat lunak MOSES 7.0 untuk mendapatkan nilai displacement dari keenam

jenis variasi Semi-Submersible. Berikut ini adalah hasil dari analisa hidrostatis

keenam jenis Semi-Submersible

Tabel 4.3 Hasil analisis hidrostatis DUOVAR A 100


52



53

Tabel 4.6 Hasil analisis hidrostatis DUOVAR B 100

Tabel 4.7 Hasil analisis hidrostatis DUOVAR B 200

54

Tabel 4.8 Hasil analisi hidrostatis DUOVAR B 300

Berdasarkan hasil analisa hidrostatis pada keenam variasi model Semi-

Submersible diatas, maka didapatkan displacement dari keenam model tersebut,

adalah sebagai berikut :

Displacement DUOVAR A 100 = 24144.09 Ton

Displacement DUOVAR-A 200 = 24144.44 Ton

Displacement DUOVAR-A 300 = 24144.27 Ton

Displacement DUOVAR B 100 = 24148.16 Ton

Displcament DUOVAR-B 200 =24144.25 Ton

Displacement DUOVAR-B 300 = 24144.40 Ton

4.3 Analisa Respon Gerakan Semi-Submersible pada Gelombang Reguler

Analisa respon gerakan struktur dilakukan dengan membandingkan

besarnya amplitudo gerakan pada tiap-tiap gerakan dengan arah datangnya

gelombang, sehingga akan didapatkan gerakan maksimum yang terjadi pada

masing-masing model untuk tiap-tiap gerakan yang selanjutnya model satu

55

dengan lainnya akan dikomparasikan untuk mendapatkan struktur yang

mempunyai respon gerakan yang paling baik.

Langkah pertama, analisa respon gerakan dilakukan dengan melakukan

analisa respon gerakan struktur sehingga didapatkan RAO gerakan setiap variasi

model struktur, Arah gelombang datang ditentukan dengan sudut 90o, 120o, 135o,

165odan 180o. Arah tersebut di anggap sudah mewakili arah datang gelombang

superposisinya karena model memiliki konfigurasi yang simetris untuk ke dua

sisinya, dimana dalam grafik RAO dapat dilihat bahwa sumbu x merupakan

fungsi frekuensi (𝛚) dan sumbu y merupakan fungsi RAO.

Besarnya respon gerakan Semi-Submersible pada gelombang reguler hasil

permodelan perangkat lunak MOSES 6.0 di tampilkan dalam diagram berbasis

frekuensi domain sebagai berikut :

4.3.1 Response Amplitudo Operator 6 Mode Gerakan Duovar –A 100

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 10o Surge

90

120

135

165

180

Gambar 4.7 RAO Semi-Submersible DUOVAR –A 100Gerakan Surge

56

Dari Gambar 4.7 di atas dapat dilihat bahwa gerakan Surge terbesar

(resonansi utama) terjadi pada frekuensi rendah sekitar 0.2 – 0.25 rad/s kemudian

turun hingga pada frekuensi sekitar 0.7 rad/s tetapi naik lagi karena terdapat

resonansi kedua pada frekuensi seitar 0.8 – 0.9 rad/s dan seterusnya (terdapat

beberapa puncak) RAO Surge untuk arah gelombang 165o dan 180o adalah yang

paling signifikan dan keduanya memiliki pola yang sama. Amplitudo tertinggi

arah gelombang 165o sebesar 0.905 m/m, terjadi pada frekuensi 0.2513 rad/s.

Sedangkan untuk arah gelombang 180o sebesar 0.937 m/m terjadi pada frekuensi

0.2513 rad/s. RAO Surge untuk arah gelombang 120o juga memiliki pola yang

sama dengan RAO untuk arah gelombang 135o. Amplitudo tertinggi untuk arah

gelombang 120o sebesar 0.469 m/m, terjadi pada frekuensi 0.2513 rad/s.


0.2513 rad/s. RAO Surge untuk arah gelombang 90o adalah yang paling kecil dan

memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.004 m/m yang terjadi pada frekuensi

0.8976 rad/s. Hal ini sesuai karena gerakanSurge mengikuti arah vektor beban

gelombang yang datang.

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

, de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 10o Sway

90

120

135

165

180

Gambar 4.8 RAO Semi-Submersible DUOVAR-A 100 Gerakan Sway

57

RAO gerakan Sway seperti yang terlihat pada Gambar di atas hampir sama

dengan RAO gerakan Surge. Resonansi utama juga terjadi pada frekuensi rendah

sekitar 0.2 – 0.25 rad/s kemudian turun hingga pada frekuensi sekitar 0.75 rad/s

lalu kemudian naik lagi karena terdapat resonansi kedua pada frekuensi sekitar 0.8

- 0.9 rad/s dan seterusnya. RAO Sway yang paling signifikan terjadi untuk arah

gelombang 90o dengan amplitudo tertinggi sebesar 0.886 m/m yang terjadi pada

frekuensi 0.2513 rad/s. RAO Sway untuk arah gelombang 120o memiliki

amplitudo tertinggi sebesar 0.767 m/m.Sedangkan, RAO Sway pada arah

gelombang 135o memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.626 m/m dan RAO Sway

pada arah gelombang 165o memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.229 m/m pada

frekuensi 0.2513 rad/s. Pada arah gelombang 180o RAO Sway bernilai 0 m/m pada

setiap frekuensi, hal ini di sebabkan besarnya gerakan Sway juga mengikuti arah

vektor beban gelombang yang datang sama seperti gerakan Surge.

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 10o Heave

90

120

135

165

180

Gambar 4.9 RAO Semi-Submersible DUOVAR-A 100 Gerakan Heave

58

Dari Gambar diatas dapat dilihat bahwa RAO gerakan Heave memiliki pola

yang sama untuk setiap arah gelombang. Namun terdapat sedikit perbedaan level

nilai dan resonansi pada frekuensi di atas 0.32 rad/s. Hal ini sesuai dengan teori

potensial kecepatan (velocity potential) bahwa gelombang teradiasi (radiated

waves) dan gelombang terdifraksi (diffracted waves) tergantung dari gelombang

insiden (incident waves) yang mengenai geometri struktur sehingga terjadi

perbedaan pada besarnya beban luar yang bekerja pada gerakan Heave, RAO

gerakan Heave paling signifikan terjadi pada arah gelombang 90o sebesar 1.383

m/m terjadi pada frekuensi 0.2513 rad/s. Amplitudo tertinggi arah lalu diikuti

dengan arah-arah gelombang datang selanjutnya yaitu gelombang arah 120o

sebesar 1.372 m/m,gelombang arah 135o sebesar 1.36 m/m, gelombang arah 165o

sebesar 1.341 m/m dan gelombang arah 180o sebesar 1.337 m/m. Resonansi

utama terjadi pada frekuensi rendah sekitar 0.2 – 0.25 rad/s, hal ini disebabkan

karena resonansi utama terjadi akibat frekuensi alami mode pertama gerakan

Heave Semi-Submersible sama dengan frekuensi gelombang datang. Di sekitar

1.20 rad/s hampir semua gelombang memiliki nilai RAO 0 m/m.

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 10o Roll

90

120

135

165

180

Gambar 4.10 RAO Semi-Submersible DUOVAR-A 100 Gerakan Roll

59

Dari Gambar diatas dapat diketahui bahwa gerakan Roll terbesar terjadi

pada arah gelombang 900 (beamseas). Resonansi utama terjadi pada frekuensi

sekitar 0.6 rad/s kemudian turun hingga pada frekuensi sekitar 1.1 rad/s tetapi naik

lagi karena terdapat resonansi kedua, dimana RAO Roll untuk arah gelombang 90o

tersebut memiliki amplitudo tertinggi sebesar 1.04 deg/m yang terjadi pada

frekuensi 0.598 rad/s dan terjadi resonansi kedua pada frekuensi 1.1 rad/s.

Kemudian diikuti dengan arah datang gelombang yang lainnya yaitu, untuk arah

gelombang 135o memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.75 deg/m pada frekuensi

0.598 rad/s, untuk arah gelombang 165o memiliki amplitudo tertinggi bernilai 0.54

deg/m pada frekuensi 0.25 rad/s dan terjadi resonansi kedua pada frekuensi 0.387

rad/s dengan nilai amplitudo sebesar 0.298 deg/m lalu turun lagi pada frekuensi

0.702 rad/s. Pada arah gelombang 1800 memiliki amplitudo tertinggi dengan

kisaran nilai sebesar 0.53 deg/m dengan frekuensi 0.25 rad/s dan nilai dari

amplitudo gelombang 1800 terus turun di setiap frekuensi dan hampir mengdekati

angka nol. Untuk frekuensi gelombang sekitar 1.40 rad/s semua RAO dari

berbagai arah memiliki nilai yang yang sama yaitu 0 deg/m

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

1.5

1.75

2

2.25

2.5

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 10o Pitch

90

120

135

165

180

Gambar 4.11 RAO Semi-Submersible DUOVAR-A 100 Gerakan Pitch

60

Dari Gambar diatas dapat diketahui bahwa gerakan Pitch memiliki pola

yang sama di setiap arah datang gelombangnya. Resonansi utama terjadi pada

frekuensi sekitar 0.25 – 0.5 rad/s. RAO Pitch memiliki amplitudo tertinggi pada

arah gelombang 180osebesar 2.10 deg/m terjadi pada frekuensi 0.351 rad/s

kemudian nilai RAO dari arah gelombang 1800 mengalami penurunan yang cukup

signifikan menuju nilai 1.10 deg/m pada frekuensi sekitar 0.401 rad/s lalu

mengalami penurunan lagi sehingga mencapai nilai RAO sekitar 0.05 deg/m di

titik frekuensi sebesar 0.91 rad/s. Diikuti dengan arah gelombang selanjutnya

yaitu arah gelombang 165o dengan amplitudo sebesar 1.4 deg/m, arah gelombang

135o dengan amplitudo sebesar 1.17 deg/m. Arah gelombang 120o memiliki pola

yang sama dengan RAO pada arah gelombang 135o dengan amplitudo tertinggi

sebesar 0.693 deg/m yang terjadi pada frekuensi 0.40 rad/s dan terjadi resonansi

kedua dengan frekuensi sebesar 0.84 rad/s dengan nilai RAO sebesar 0.49 deg/m,

arah gelombang 90o bernilai kecil dan memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.096

deg/m yang mana tiap-tiap gelombang memiliki amplitudo terbesar yang terjadi

pada frekuensi 0.39 rad/s. Pada frekuensi 1.20 rad/s semua nilai RAO dari

seluruh gelombang bernilai sama yaitu 0 deg/m.

0

0.25

0.5

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

, de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 10o Yaw

90

120

135

165

180

Gambar 4.12 RAO Semi-Submersible DUOVAR A-100Gerakan Yaw

61

Untuk gerakan Yaw seperti yang ditunjukkan dalam gambar diatas,

gerakannya relatif kecil. Gerakan Yaw terbesar terjadi pada arah pembebanan 1200

dan 1650 dan memiliki dua buah resonansi. Resonansi utama untuk arah 1200

terjadi pada frekuensi sekitar 0.45 rad/s dan resonansi kedua terjadi pada

frekuensi sekitar 0.9 rad/s dan untuk arah 1350resonansi utama terjadi pada

frekuensi sekitar 0.8 rad/s dan resonansi kedua terjadi pada frekuensi sekitar 1.2

rad/s. RAO Yawmemiliki amplitudo tertinggi arah gelombang 165o sebesar 0.0149

deg/m yang terjadi pada frekuensi 0.8976 rad/s. Sedangkan untuk arah

gelombang 120osebesar 0.148 deg/m terjadi pada frekuensi 1.0472

rad/s.Amplitudo tertinggi pada arah gelombang 90o sebesar 0.004 deg/m yang

terjadi pada frekuensi 0.7854 rad/s. Amplitudo tertinggi pada arah gelombang

135oadalah sebesar 0.074 deg/m yang terjadi pada frekuensi 0.5984 rad/s RAO

Yaw untuk arah gelombang 180o bernilai sangat kecil dan hampir tidak ada.

4.3.2 Response Amplitudo Operator 6 Mode Gerakan DUOVAR-A 200

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 20o Surge

90

120

135

165

180

Gambar 4.13 RAO Semi-Submersible DUOVAR-A 200 Gerakan Surge

62

Dari Gambar di atas dapat dilihat bahwa gerakan Surge terbesar (resonansi

utama) terjadi pada frekuensi rendah sekitar 0.2 – 0.25 rad/s kemudian turun

hingga pada frekuensi sekitar 0.7 rad/s tetapi naik lagi karena terdapat resonansi

kedua pada frekuensi seitar 0.8 – 0.9 rad/s dan seterusnya (terdapat beberapa

puncak) RAO Surge untuk arah gelombang 165o dan 180o adalah yang paling

signifikan dan keduanya memiliki pola yang sama. Amplitudo tertinggi arah



0.2513 rad/s. RAO Surge untuk arah gelombang 120o juga memiliki pola yang

sama dengan RAO untuk arah gelombang 135o. Amplitudo tertinggi untuk arah



0.2513 rad/s. RAO Surge untuk arah gelombang 90o adalah yang paling kecil dan

memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.007 m/m yang terjadi pada frekuensi

0.966 rad/s. Hal ini sesuai karena gerakan Surge mengikuti arah vektor beban

gelombang yang datang. Di frekuensi sekitar 1.53 rad/s semua RAO tiap-tiap arah

gelombang hampir bernilai 0 m/m.

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 20o Sway

90

120

135

165

180

Gambar 4.14 RAO Semi-Submersible DUOVAR-A 200 Gerakan Sway

63



sekitar 0.25 rad/s kemudian turun hingga pada frekuensi sekitar 0.65 rad/s lalu

kemudian naik lagi karena terdapat resonansi kedua pada frekuensi sekitar 0.8 -

0.9 rad/s dan seterusnya. RAO Sway yang paling signifikan terjadi untuk arah



amplitudo tertinggi sebesar 0.769 m/m di frekuensi 0.25 rad/s dan terjadi

resonansi kedua pada frekuensi 0.80 rad/s dengan nilai RAO 0.15 m/m.

Sedangkan, RAO Sway pada arah gelombang 135o memiliki amplitudo tertinggi

sebesar 0.628 m/m dan RAO Sway pada arah gelombang 165o memiliki amplitudo

tertinggi sebesar 0.23 m/m pada frekuensi 0.2513 rad/s. Pada arah gelombang

180o RAO Sway sangat kecil dan hampir tidak ada, hal ini di sebabkan besarnya

gerakan Sway juga mengikuti arah vektor beban gelombang yang datang sama

seperti gerakan Surge. Di frekuensi sekitar 1.5 rad/s hampir semua RAO tiap-tiap

arah gelombang memiliki nilai yang mendekati 0 m/m.

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

1.5

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 20o Heave

90

120

135

165

180

Gambar 4.15 RAO Semi-Submersible DUOVAR-A 200 Gerakan Heave

64

Dari Gambar di atas dapat dilihat bahwa RAO gerakan Heave memiliki

pola yang berbeda untuk setiap arah gelombang. Pada gerakan Heave, RAO

gerakan Heave paling signifikan terjadi pada arah gelombang 90o sebesar 1.203

m/m terjadi pada frekuensi 0.2513 rad/s. Amplitudo tertinggi arah lalu diikuti


sebesar 1.200 m/m,gelombang arah 135o sebesar 1.187 m/m,gelombang arah 165o

sebesar 1.176 m/m dan gelombang arah 180o sebesar 1.172 m/m. Resonansi utama

terjadi pada frekuensi rendah sekitar 0.25 rad/s, hal ini disebabkan karena

resonansi utama terjadi akibat frekuensi alami mode pertama gerakan Heave

Semi-Submersible sama dengan frekuensi gelombang datang. Kemudian pada

semua arah gelombang terjadi resonansi kedua dengan frekuensi sekitar 0.3 rad/s

setelah itu turun lagi pada frekuensi 0.6 rad/s, untuk arah gelombang 90 dan 120

derajat terjadi resonansi kembali pada frekuensi 0.75 dengan amplitudo pada 900

sebesar 0.27 m/m sedangkan pada arah gelombang 1200 amplitudo gelombang

sekitar 0.15 m/m. Untuk semua arah gelombang pada frekuensi sekitar 1.41 rad/s

menghasilkan nilai RAO yang sama yaitu 0 m/m

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 20o Roll

90

120

135

165

180

Gambar 4.16 RAO Semi-Submersible DUOVAR-A 200 Gerakan Roll

65

Dari Gambar 4.16 dapat diketahui bahwa gerakan Roll terbesar terjadi

pada arah gelombang 900. Resonansi utama terjadi pada frekuensi sekitar 0.496

rad/s kemudian turun hingga pada frekuensi sekitar 0.87 rad/s tetapi naik lagi

karena terdapat resonansi kedua pada frekuensi 1 rad/s, dimana RAO Roll untuk

arah gelombang 90o tersebut memiliki amplitudo tertinggi sebesar 1.07 deg/m

yang terjadi pada frekuensi 0.476 rad/s dan terjadi resonansi kedua pada frekuensi

sekitar 1.02 rad/s dengan nilai RAO mencapai 0.30 deg/m dan terjadi sebuah

resonansi kecil pada frekuensi 1.42 rad/s dengan nilai RAO 0.081deg/m .

Kemudian diikuti dengan arah datang gelombang yang lainnya yaitu, untuk arah

gelombang 120o memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.973 deg/m yang terjadi

pada frekuensi 0.501 rad/s, untuk arah gelombang 135o memiliki pola yang sama

dengan RAO pada arah gelombang 120o dan memiliki amplitudo tertinggi sebesar

0.823 deg/m yang terjadi pada frekuensi 0.5321 rad/s, Sedangkan untuk arah

gelombang 165o memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.473 deg/m dan terjadi

pada frekuensi 0.25 rad/s. Sedangkan, RAO Roll untuk arah gelombang 180o

bernilai sangat kecil dengan amplitudo tertinggi sebesar 0.464 deg/m dan

frekuensi 0.25 rad/s.

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

1.5

1.75

2

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 20o Pitch

90

120

135

165

180


66

Dari Gambar 4.17 dapat diketahui bahwa gerakan Pitch terbesar terjadi pada

arah gelombang 1650 dan 1800 dan memiliki bentuk yang hampir sama. Resonansi

utama terjadi pada frekuensi sekitar 0.306 rad/s kemudian turun hingga pada

frekuensi sekitar 0.40 – 0.45 rad/s tetapi naik lagi karena terdapat resonansi kedua,

dimana resonansi kedua terjadi pada arah gelombang 120 dan 135 derajatdengan

frekuensi sebesar 0.80-0.85 rad/s yang bernilai, sedangkan untuk arah

gelombang 1800 terjadi resonansi kedua dengan frekuensi sekitar 1.05 rad/s. RAO

Pitch memiliki amplitudo tertinggi pada arah gelombang 180o sebesar 1.803

deg/m terjadi pada frekuensi 0.306 rad/s. Diikuti dengan arah gelombang

selanjutnya yaitu arah gelombang 165o dengan amplitudo sebesar 1.634 deg/m,

arah gelombang 135o dengan amplitudo terbesar 0.973 deg/m. arah gelombang

120o memiliki pola yang sama dengan RAO pada arah gelombang 135o dengan

amplitudo tertinggi sebesar 0.569 deg/m yang terjadi pada frekuensi dan arah

gelombang 90o bernilai kecil dan memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.415

deg/m yang mana tiap-tiap gelombang memiliki amplitudo terbesar yang terjadi

pada frekuensi 0.30 rad/s.

0

0.25

0.5

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 20o Yaw

90

120

135

165

180

Gambar 4.18 RAO Semi-Submersible DUOVAR-A 200 Gerakan Yaw

67

Untuk gerakan Yaw seperti yang ditunjukkan dalam gambar di atas,


dan 1650 dengan arah 1650 memiliki dua buah resonansi. Resonansi utama untuk

arah 1650 terjadi pada frekuensi sekitar 0.83 rad/s dengan nilai RAO sekitar 0.40

deg/m kemudian turun sampai frekuensi 1.20 rad/s dan naik lagi hingga terjadi

resonansi kedua terjadi yang pada frekuensi sekitar 1.28 rad/s dan dengan nilai

RAO sebesar 0.198 deg/m. Untuk arah 1200 resonansi utama terjadi pada

frekuensi sekitar 0.9 rad/s dengan nilai amplitudo mencapai angka 0.398 deg/m

dan terus turun sampai frekuensi lebih dari 1.5 rad/s yang menghasilkan RAO

sebesar 0 deg/m sampai frekuensi 2 rad/s. RAO Yaw memiliki amplitudo tertinggi

arah gelombang 120o sebesar 0.398 deg/m yang terjadi pada frekuensi 0.9 rad/s.

Sedangkan untuk arah gelombang 135o sebesar 0.076 deg/m terjadi pada frekuensi

0.34 rad/s sedikit meningkat pada frekuensi 1.20 rad/s dengan RAO sekitar 0.052

deg/m kemudian turun lagi dan terjadi sedikit peningkatan RAO pada frekuensi

1.60 rad/s dengan besaran 0.03 deg/m Amplitudo tertinggi pada arah gelombang

90o sebesar 0.024 deg/m yang terjadi pada frekuensi 0.534 rad/s.

4.3.3 Response Amplitudo Operator 6 Mode Gerakan DUOVAR-A 300

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 30o Surge

90

120

135

165

180

Gambar 4.19 RAO Semi-Submersible DUOVAR –A 300 Gerakan Surge

68

Dari Gambar di atas dapat dilihat bahwa gerakan Surge terbesar (resonansi

utama) terjadi pada frekuensi rendah sekitar 0.25 rad/s kemudian turun hingga

pada frekuensi sekitar 0.7 rad/s tetapi naik lagi karena terdapat resonansi kedua

pada frekuensi seitar 0.8 – 0.9 rad/s dan seterusnya (terdapat beberapa puncak)

RAO Surge untuk arah gelombang 165o dan 180o adalah yang paling signifikan

dan keduanya memiliki pola yang sama. Amplitudo tertinggi arah gelombang

180o sebesar 0.888 m/m, terjadi pada frekuensi 0.2513 rad/s setelah itu terjadi

resonansi kedua dengan frekuensi sebesar 0.912 rad/s dengan nilai amplitudo

adalah 0.32 m/m dan yang resonansi terakhir pada frekuensi 1.27 rad/s dengan

amplitudo sebesar 0.151 m/m . Sedangkan untuk arah gelombang 165o sebesar

0.858 m/m terjadi pada frekuensi 0.2513 rad/s dan juga terjadi resonansi kedua

dengan nilai frekuensi sebesar 0.88 rad.s dengan nilai RAO adalah 0.153 m/m.

RAO Surge untuk arah gelombang 120o juga memiliki pola yang sama dengan

RAO untuk arah gelombang 135o. Amplitudo tertinggi untuk arah gelombang

120o sebesar 0.445 m/m, terjadi pada frekuensi 0.2513 rad/s. Sedangkan untuk

arah gelombang 135o sebesar 0.628 m/m terjadi pada frekuensi 0.2513 rad/s.

RAO Surge untuk arah gelombang 90o adalah yang paling kecil dan memiliki

amplitudo tertinggi sebesar 0.038 m/m yang terjadi pada frekuensi 0.2513 rad/s.

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 30o Sway

90

120

135

165

180

Gambar 4.20 RAO Semi-Submersible DUOVAR –A 300 Gerakan Sway

69



sekitar 0.2 – 0.25 rad/s kemudian turun hingga pada frekuensi sekitar 0.75 rad/s

lalu kemudian naik lagi karena terdapat resonansi kedua pada frekuensi sekitar 0.8

- 0.9 rad/s dan seterusnya. RAO Sway yang paling signifikan terjadi untuk arah



amplitudo tertinggi sebesar 0.765 m/m. Sedangkan, RAO Sway pada arah

gelombang 135o memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.625 m/m dan RAO Sway

pada arah gelombang 165o memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.233 m/m pada

frekuensi 0.2513 rad/s. Pada arah gelombang 180o RAO Sway sangat kecil dan

hampir tidak ada, hal ini di sebabkan besarnya gerakan Sway juga mengikuti arah

vektor beban gelombang yang datang sama seperti gerakan Surge

Dari Gambar di atas dapat dilihat bahwa RAO gerakan Heave memiliki

pola yang sama untuk setiap arah gelombang. RAO gerakan Heave paling

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

1.5

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 30o Heave

90

120

135

165

180

Gambar 4.21 RAO Semi-Submersible DUOVAR- A 300 Gerakan Heave

70

signifikan terjadi pada arah gelombang 90o sebesar 1.409 m/m terjadi pada

frekuensi 0.25 rad/s dan langsung turun pada frekuensi 0.30 rad/s kemudian

terjadi resonansi lagi pada frekuensi 0.35 rad/s pada semua arah gelombang

dengan nilai amplitudo 900 adalah 0.35 m/m, 1200 sebesar 0.40 m/m, arah

gelombang 1350 sebesar 0.503 m/m, arah gelombang 1650 sebesar 0.687 m/m dan

terakhir pada arah gelombang terjadi dengan nilai besaran amplitudo sekitar 0.695

m/m dengan semua nilai frekuensinya berada di kisaran 0.3-0.40 rad/s. Untuk

beberapa gelombang seperti arah 180, 165, amplitudo tertinggi arah lalu diikuti


sebesar 1.383 m/m dengan nilai frekuensi hampir sama dengan frekuensi pada

arah gelombang 0.25 rad/s, gelombang arah 135o sebesar 1.302 m/m, gelombang

arah 165o sebesar 1.269 m/m dan gelombang arah 180o sebesar 1.257 m/m.

Resonansi utama terjadi pada frekuensi rendah sekitar 0.25 rad/s.

Dari Gambar di atas dapat diketahui bahwa gerakan Roll terbesar terjadi

pada arah gelombang 900. Resonansi utama terjadi pada frekuensi sekitar 0.435

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 30o Roll

90

120

135

165

180

Gambar 4.22 RAO Semi-Submersible DUOVAR –A 300 Gerakan Roll

71

rad/s kemudian turun hingga pada frekuensi sekitar 1.1 rad/s tetapi naik lagi

karena terdapat resonansi kedua, dimana RAO Roll untuk arah gelombang 90o

tersebut memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.396 deg/m yang terjadi pada

frekuensi 0.5712 rad/s yang mana pada arah gelombang tersebut terjadi resonansi

sampai tiga kali, resonansi kedua terjadi pada frekuensi sekitar 0.96 rad/s dengan

nilai amplitude sebesar 0.401 deg/m dan resonansi ketiga terjadi pada frekuensi

1.25 rad/s dengan nilai amplitude sebesar 0.143 deg/m. Kemudian diikuti dengan

arah datang gelombang yang lainnya yaitu, untuk arah gelombang 120o memiliki

amplitudo tertinggi sebesar 0.307 deg/m yang terjadi pada frekuensi 0.5464

rad/s, untuk arah gelombang 135o memiliki pola yang sama dengan RAO pada

arah gelombang 120o dan memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.229 deg/m yang

terjadi pada frekuensi 0.5236 rad/s, sedangkan,untuk arah gelombang 165o

memiliki amplitudo tertinggi sebesar 0.072 deg/m dan terjadi pada frekuensi

0.5072 rad/s. Sedangkan, RAO Roll untuk arah gelombang 180o bernilai sangat

kecil dan hampir tidak ada.

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

1.5

1.75

2

2.25

2.5

2.75

3

3.25

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 30o Pitch

90

120

135

165

180


72

Dari Gambar di atas dapat diketahui bahwa gerakan Pitch terbesar terjadi

pada arah gelombang 900 dan 1800 dan memiliki pola yang sama. Resonansi

utama terjadi pada frekuensi sekitar 0.3 rad/s, pada frekuensi tersebut semua

amplitudo bernilai maksimum, kemudian turun hingga pada frekuensi sekitar 0.4-

0.6 rad/s tetapi naik lagi karena terdapat resonansi kedua, RAO Pitch memiliki

amplitudo tertinggi pada arah gelombang 180o sebesar 2.957 deg/m terjadi pada

frekuensi sekitar 0.32 rad/s. Diikuti dengan arah gelombang selanjutnya yaitu arah

gelombang 90o dengan amplitudo sebesar 2.949 deg/m, arah gelombang 165o

dengan amplitudo sebesar 2.536 deg/m dengan frekuensi 0.3 rad/s. Arah

gelombang 120o memiliki amplitudo sebesar 2.476 deg/m tapi terjadi resonansi

kedua pada frekuensi sebesar 0.75 rad/s yang memiliki nilai amplitude 0.65 deg/m

kemudian turun terus sampai frekuensi sekitar 1.2 rad/s dengan nilai amplitude

sebesar 0 deg/m dan benilai hampir mendekati 0 deg/m untuk frekuensi

berikutnya. RAO pada arah gelombang 135o memiliki amplitudo tertinggi sebesar

2.146 deg/m pada frekuensi sekitar 0.30 rad/s dan seperti yang terjadi pada

gelombang arah 1200, arah gelombang 1350 juga mengalami resonansi kedua pada

frekuensi 0.80 rad/s dengan nilai amplitude sebesar 0.512 deg/m setelah itu nilai

amplitude gelombang arah 1350 terus turun hingga pada frekuensi sekitar 1.25

rad/s menunjukkan nilai amplitude sekitar 0 deg/m sampai frekuensi 2.2 rad/s.

0

0.25

0.5

0.75

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-A 30o Yaw

90120135165180

Gambar 4.24 RAO Semi-Submersible DUOVAR – A 300 Gerakan Yaw

73

Untuk gerakan Yaw seperti yang ditunjukkan dalam gambar 4.3.3.6,


dan 1650 dan memiliki dua buah resonansi. Resonansi utama untuk arah 1200

terjadi pada frekuensi sekitar 0.45 rad/s dan resonansi kedua terjadi pada frekuensi

sekitar 0.85 rad/s dan untuk arah 1350 resonansi utama terjadi pada frekuensi

sekitar 0.8 rad/s dan resonansi kedua terjadi pada frekuensi sekitar 1.25 rad/s.

RAO Yaw memiliki amplitudo tertinggi arah gelombang 120o sebesar 0.128

deg/m yang terjadi pada frekuensi 0.966 rad/s. Sedangkan untuk arah gelombang

165o sebesar 0.076 deg/m terjadi pada frekuensi 0.8976 rad/s. Amplitudo tertinggi

pada arah gelombang 90o sebesar 0.007 deg/m yang terjadi pada frekuensi 0.8976

rad/s. Amplitudo tertinggi pada arah gelombang 135o adalah sebesar 0.041 deg/m

yang terjadi pada frekuensi 0.4654 rad/s RAO Yaw untuk arah gelombang 180o

bernilai sangat kecil dan hampir tidak ada.

4.3.4 Response Amplitudo Operator 6 Mode Gerakan DUOVAR-B- 100

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-B 10o Surge

90

120

135

165

180

Gambar 4.25 RAO Semi-Submersible DUOVAR – B 100 Gerakan Surge

74

Dari gambar 4.25, dapat diketahui bahwa ketiga Semi-Submersible

memiliki pola gerakan yang hampir sama untuk gerakan Surge dalam arah

pembebanan yang memiliki nilai amplitudo yang paling terbesar, yaitu arah 180o,

seperti terlihat pada gambar di atas. Amplitudo arah 1800 memiliki nilai sebesar

0.879 m/m dengan nilai frekuensi sebesar 0.25 rad/s dan juga memiliki resonansi

kedua dengan besaran nilai amplitudo sebesar 0.248 m/m dan frekuensi 1 rad/s.

Untuk berikutnya diikuti arah 1650 dengan nilai 0.845 m/m dengan nilai frekuensi

yang sama yaitu 0.25 rad/s dan juga memiliki nilai resonansi kedua sebesar 0.147

m/m dengan nilai frekuensi pada resonansi kedua sebesar 0.934 rad/s. Resonansi

ketiga dengan arah gelombang 1350 pada amplitudo 0.623 m/m nilai frekuensinya

sebesar 0.25 rad/s selanjutnya arah gelombang 1200 dengan besarnya amplitudo

0.457 m/m lalu arah gelombang 1800 dengan besarnya amplitudo adalah 0.001

m/m pada arah frekuensi 0.25 rad/s dan untuk selanjutnya besaran amplitudonya

mendekati nilai nol.

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-B 10o Sway

90

120

135

165

180

Gambar 4.26 RAO Semi-Submersible DUOVAR – B 100 Gerakan Sway

75

Dari gambar 4.26, dapat diketahui bahwa ketiga Semi-Submersible memiliki

pola gerakan yang sama untuk gerakan Sway dalam arah pembebanan yang

memiliki nilai amplitudo yang paling terbesar, yaitu arah 90o kemudian arah 1200,

1350, 1650 lalu yang terakhir 1800 dengan masing-masing besaran amplitudonya

adalah 0.903 m/m, 0.77 m/m, 0.689 m/m, 0246 m/m dan yang terakhir sebesar

0.001 m/m pada semua arah gelombang memiliki nilai frekuensi yang sama yaitu

sekitar 0.25 rad/s. Amplitudo terkecil di milliki oleh gelombang arah 1800 dengan

besaran nilai amplitude sekitar 0.246 m/m. Kemudian turun terus sampai

frekuensi mendekati 0.70 rad/s dengan nilai amplitude semua arah gelombang

berada di kisaran 0 m/m sampai frekuensi gelombang sekitar 2.2 rad/s, khusus

untuk arah 900 memiliki resonansi kedua dengan besaran amplitudonya adalah

0.305 m/m dengan frekuensinya adalah 0.934 rad/s dan juga terdapat resonansi

ketiga dengan nilai amplitudonya adalah 0.07 m/m dan juga nilai frekuensinya

adalah 1.403 rad/s. Sama seperti arah gelombang 900, arah gelombang 1200 juga

memiliki lebih dari satu kali resonansi gelombang. Resonansi kedua arah

gelombang 1200 terjadi pada frekuensi sebesar 0.90 rad/s dengan nilai amplitude

0.104 m/m. Pada frekuensi 1.5 rad/s semua amplitude masing-masing arah

gelombang memiliki amplitude yang bernilai mendekati 0 m/m.

Gambar 4.27 RAO Semi-Submersible DUOVAR – B 100 Gerakan Heave

76

Dari gambar di atas, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 100 Heave

memiliki pola gerakan yang sama arah pembebanan yang memiliki nilai

amplitudo yang paling terbesar, yaitu arah 120o sebesar 1.346 m/m kemudian arah

gelombang 1350 sebesar 1.339 m/m, arah gelombang 1650 dengan nilai 1.330

m/m, arah 900 dengan nilai 1.328 m/m. Resonansi kedua dari semua arah

gelombang memiliki RAO yang hampir sama yaitu nilai amplitudo sekitar 0.3-0.5

m/m dengan nilai frekuensi sekitar 0.3 rad/s

Dari gambar di atas, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 100 Roll




m/m, arah 1650 dengan nilai 0.251 m/m dan yang terakhir dengan arah gelombang

1800 sebesar 0.05 m/m. Resonansi kedua dimiliki oleh arah gelombang 900

dengan nilai amplitudo sebesar 0.205 m/m nilai frekuensinya adalah 1.109 rad/s.

Gambar 4.28 RAO Semi-Submersible DUOVAR – B 100 Gerakan Roll

77

Dari gambar di atas, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 100 Pitch




m/m, arah 1200 dengan nilai 0.491 m/m dan yang terakhir dengan arah

gelombang 900 sebesar 0.078 m/m. Resonansi kedua dimiliki oleh arah

gelombang 1800 dengan nilai amplitudo sebesar 0.866 m/m nilai frekuensinya

adalah 0.501 rad/s. Arah gelombang 1650 dengan nilai 0.812 m/m dengan

frekuensi 0.50 rad/s. Untuk arah Gelombang 1200 memiliki tiga resonansi, dimana

resonansi terakhir terjadi pada frekuensi sekitar 0.951 rad/s dan nilai

amplitudonya sekitar 0.2987 m/m, untuk resonansi kedua yang di alami oleh

DUOVAR-B 20 pada arah gelombang 1200 yaitu pada frekuensi sekitar 0.50 rad/s

dengan nilai amplitude sekitar 0.39 deg/m. Pada frekuensi 1.5 rad/s semua

amplitude yang ditimbulkan oleh masing-masing arah gelombang memiliki nilai

yang hampir sama yaitu mendekati nilai 0 deg/m.

Gambar 4.29 RAO Semi-Submersible DUOVAR – B 100 Gerakan Pitch

78

Dari gambar di atas, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 100 Yaw


amplitudo yang paling terbesar, yaitu arah 120o sebesar 0.435 deg/m dengan

frekuensi 0.923 rad/s. kemudian arah gelombang 1650 sebesar 0.315 deg/m

frekuensinya 1.023 rad/s, arah gelombang 1350 dengan nilai 0.12 deg/m, arah 900

dengan nilai 0.023 deg/m dan yang terakhir dengan arah gelombang 1800 yang

nilainya mendekati nol. Angka amplitude yang ditunjukkan dalam kondisi yaw

merupakan amplitude yang angat kecil jika dibandingkan dengan amplitude yang

dihasilkan oleh kondisi lainnya seperti surge, sway, heave, roll, dan pitch. Sperti

halnya yang terjadi pada konsidi lainnya, saat kondisi yaw nilai ampplitudo

masing-masing yang dihasilkan oleh tiap-tiap gerakan arah gelombang yang

menghasilkan amplitude 0 deg/m terjadi pada frekuensi yang berada di kisaran 2

rad/s.

Gambar 4.30 RAO Semi-Submersible DUOVAR – B 100 Gerakan Yaw

79


Dari gambar 4.31, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 200 Surge




m/m, arah 1650 dengan nilai 0.251 m/m dan yang arah gelombang 1200 sebesar

0.47 m/m serta yang berada di urutan terakhir adalah arah gelombang 900 sebesar

0.047 m/m, dengan nilai frekuensinya sama semua yaitu 0.25 rad/s. Setelah terjadi

nilai amplitude yang maksimum hampir semua arah gelombang menghasilkan

nilai amplitude yang langsung mengalami penurunan yang drastis sehingga

beberapa arah gelombang memberikan nilai amplitude yang sangat kecil bahkan

nyaris nol. Resonansi kedua dimiliki oleh arah gelombang 1800 dengan nilai

amplitudo sebesar 0.25 m/m nilai frekuensinya adalah 0.97 rad/s dan juga dari

arah gelombang 1650 sebesar 0.21 m/m dengan frekuensi 0.96 rad/s. Untuk besar


80

frekuensi yang menunjukkan angka 2.25 rads semua arah gelombang

mengakibatkan RAO sekitar 0 m/m.

Dari gambar 4.32, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 200 Sway





gelombang 1800 sebesar 0.05 m/m.Setelah mengalami nilai resonansi yang sangat

besar pada Semi-Submersible DUOVAR B 20 hampir semua arah gelombang

menghasilkan nilai amplituo RAO yang sangat turun drastis bahkan semua arah

gelombang memberikan efek RAO yang nyaris bernilai nol. Resonansi kedua

dimiliki oleh arah gelombang 900 dengan nilai amplitudo sebesar 0.205 m/m nilai

frekuensinya adalah 1.109 rad/s kemudian disusul oleh arah gelombang 1200


81

yang mengalami resonansi kedua menghasilkan nilai amplitude RAO sebesar 0.13

m/m dengan nilai frekuensi sekitar 0.87 rad/s.

Dari gambar 4.33, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 200 Heave





gelombang 1800 sebesar 2.312 m/m dengan nilai frekuensi yang sama yaitu

berada di jangkauan 0.25- 0.35 rad/s. Untuk selanjutnya semua arah gelombang

tidak memiliki resonansi yang menghasilkan amplitudo yang besar bahkan semua

arah gelombang datang memberikan nilai amplitude RAO yang berdampak kecil

pada Semi-Submersible DUOVAR B 20, kemudian nilai RAO DUOVAR B 20

terus mengalami penurunan secara perlahan sampai pada frekuensi yang memiliki

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

1.5

1.75

2

2.25

2.5

2.75

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-B 20o Heave

90

120

135

165

180


82

jangkauan antara 0.5-0.9 rad/s menghasilkan nilai amplitude RAO yang

mendekati nilai nol. Pada frekuensi 0.75 arah gelombang datang 900 mengalami

resonansi kecil dengan menghasilkan motion bagi DUOVAR B 20 sejauh 0.257

m/m.

Dari gambar 4.34, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 200 Roll





gelombang 1800 sebesar 0.05 m/m. Disepanjang ferkuensi yang dihasilkan oleh

arah gelombang datang 1800 hampir selalu memberikan efek gerak bagi

DUOVAR B 20 yang sangat kecil bahkan nilainya selalu hampir mendekati nol.

Arah gelombang selain 1800 memiliki pola RAO yang hampir sama, di awal


83

frekuensi menghasilkan gerak bagi DUOVAR B 20 yang kurang besar tapi di

frekuensi berikutnya mengalami kenaikan nilai amplitude. Resonansi kedua


frekuensinya adalah 1.109 rad/s.

Dari gambar 4.35, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 200 Pitch


amplitudo awal yang sama untuk arah pembenan 1800, 1650, 1350, 1200, dan arah

gelombang 900. Arah pembenan paling besar, yaitu arah 180o sebesar 0.92 deg/m

kemudian arah gelombang 1650 sebesar 0.8564 deg/m, arah gelombang 1350

dengan nilai 0.697 deg/m, arah 1200 dengan nilai 0.31 deg/m dan yang terakhir

dengan arah gelombang 900 sebesar 0.05 deg/m yang semua nilai amplitude

tersebut terjadi pada frekuensi 0.25 rad/s. Pola RAO yang terjadi DUOVAR B 20

kondisi pitch relative sama antar arah gelombang. Pada frekuensi 0.5 rad/s

terdapat dua arah gelombang yang mengalami resonansi kedua yaitu, arah

gelombang 1800 dan arah gelombang 1650 dengan nilai amplitude masing-masing

Gambar 4.35 RAO Semi-Submersible DUOVAR – B 200 Gerakan Pitch

84

adalah 0.901 deg/m dan 0.835 deg/m. Untuk arah gelombang 1200 terjadi

resonansi kedua dengan nilai amplitude sebesar 0.44 deg/m serta frekuensi 0.843

rad/s, kemudian arah gelombang 1350 mengalami resonansi kedua dengan nilai

frekuensi 0.844 rad/s dan nilai amplitude sebesar 0.30 deg/m.

Dari gambar 4.36, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 200 Yaw


amplitudo yang paling terbesar, yaitu arah 165o sebesar 0.463 deg/m pada

frekuensi 1.03 rad/s kemudian arah gelombang 1200 sebesar 0.392 deg/m, arah

gelombang 1350 dengan nilai 0.203 deg/m, arah 900 dengan nilai 0.053 deg/m

dan yang terakhir dengan arah gelombang 1800 sebesar 0.005 deg/m.Arah

gelombang 1800 dan arah gelombang 900 mengakibatkan gerakan pada DUOVAR

B 20 kondisi yaw relative sangat kecil, bahkan khusus buat arah gelombang

datang 1800 memberikan nilai amplitude yang sangat kecil bahkan nilai amplitdo

yang terjadi di sepanjang frekuensi 0.25-2.15 rad/s tersebut memiliki nilai yang

hampir nol. Pola RAO gerak yang terjadi pada DUOVAR B 20 yang terjadi pada

kondisi yaw sangat berbeda antar arah gelombang, setiap arah gelombang


85

memberikan pola RAO yang sangat tidak beraturan. Untuk frekuensi 0.25 rad/s

nilai RAO yang dihasilkan oleh masing-masing aarah gelomang dating berada di

jangkauan 0-0.1 deg/m.


Dari gambar 4.37, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 300 Surge





gelombang 900 sebesar 0.342 m/m. Setelah mengalami nilai amplitude RAO yang

sangat besar, tapi seiring dengan naiknya frekuensi gelombang dating nilai

amplitude RAO yang dialami DUOVAR B 30 mengalami penurunan yang sangat


86

besar. Hal ini dapat di lihat dari gambar grafik di atas. Beberapa arah gelombang

dating mampu menghasilkan nilai RAO yang tinggi lagi setelah mengalami

penurunan yang besar, hal ini dibuktikan oleh arah gelombang dating 1800, 1200,

dan 1350 yang mengalami resonansi kedua yang nilainya masih sangat jauh dari

nilai maksimum tapi memberikan sebuah gerakan yang cukup signifikan bagi

DUOVAR B 30 pada kondisi Surge.

Dari gambar 4.38, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 300 Sway


amplitudo yang paling terbesar, yaitu arah 90o sebesar 0.986 m/m pada frekuensi

0.25 rad/s kemudian arah gelombang 1200 sebesar 0.8564 m/m, arah gelombang

1350 dengan nilai 0.697 m/m, arah 1650 dengan nilai 0.251 m/m dan yang

terakhir dengan arah gelombang 1800 sebesar 0.05 m/m. Resonansi kedua


frekuensinya adalah 1.109 rad/s dan resonansi ketiga yang di alami pada arah

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-B 30o Sway

90

120

135

165

180


87

gelombang 900 terjadi pada frekuensi 1.14 rad/s dengan nilai amplitude sebesar

0.132 m/m. kemudian turun terus sampai frekuensi sekitar 1.40 rad/s dengan nilai

amplitude 0 m/m yang terus berlanjut sampai frekuensi berikutnya. Arah

gelombang 1200 juga mengalami resonansi kedua meskipun nilainya tidak sebesar

resonansi kedua arah gelombang 900, nilai amplitude yang di miliki arah

gelombang 1200 hanya sebesar 0.17 m/m dengan frekuensi sebesar 0.83 rad/s

Dari gambar 4.39, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 300 Heave



gelombang 1200 sebesar 5.0 m/m, arah gelombang 1350 dengan nilai 4.5 m/m,

arah 1650 dengan nilai 3.75 m/m dan yang terakhir dengan arah gelombang 1800

sebesar 3.55 m/m. Nilai amplitude yang sangat besar terjadi di awal frekuensi

gelombang dating dengan jangkauan sekitar 0.25-0.40 rad/s. Setelah terjadi nilai

amplitude yang sangat besar tersebut RAO mengalami penurunan yang sangat

0

0.75

1.5

2.25

3

3.75

4.5

5.25

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-B 30o Heave

90

120

135

165

180


88

besar, hal ini dibuktikan dengan nilai amplitude yang terjadi pada frekuensinya

menghasilkan nilai RAO yang tidak lebih besar dari 0.75 m/m. Pada frekuensi

gelombang yang menunjukkan angka 1-2 rad/s semua arah gelombang dating

memberikan nilai RAO pada DUOVAR B 30 yang sangat kecil bahkan beberapa

dari rentang frekuensi tersebut menghasilkan nilai amplitude 0 m/m

Dari gambar di atas dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 300 Roll





gelombang 1800 sebesar 0.45 m/m. Pada frekuensi 0.25 rad/s semua arah

gelombang dating menghasilkan nilai RAO buat DUOVAR B 30 kondisi Roll

dengan nilai yang sama yaitu sekitar 0.183 deg/m. Setelah terjadi nilai RAO yang

kurang maksimal, di frekuensi berikutnya, arah dating gelombang 900, 1200, dan

1350 mengakibatkan gerak dari DUOVAR B 30 kondisi Roll semakin besar, hal

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-B 30o Roll

90

120135


89

ini dapat dibuktikan dari nilai RAO yang terjadi pada DUOVAR B 30 sebagai

akibat dari arah gelombang tadi berada di frekuensi antara 0.35-0.5 rad/s dengan

nilai amplitude terbesar diakibatkan oleh arah gelombang 900 sebesar 1.163

deg/m. Pada frekuensi gelombang yang menunjukkan angka sekitar 1.9 rad/s

semua arah gelombang menghasilkan nilai amplitude yang sangat kecil bahkan

nilai RAO yang dihasilkan oleh gelombang hampir mecapai 0 deg/m.

Dari gambar 4.41, dapat diketahui bahwa RAO DUOVAR-B 300 Pitch





gelombang 1800 sebesar 4.675 m/m pada frekuensi sekitar 0.3 rad/s. DUOVAR B

30 kondisi Pitch memiliki nilai RAO yang sangat besar dibandingkan dengan nilai

RAO Semi-Submersible lainnya. Setelah memiliki nilai RAO yang relative kecil

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

5.5

6

6.5

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-B 30o Pitch

90

120

135

165

180

Gambar 4.41 R AO Semi-Submersible DUOVAR – B 300 Gerakan pitch

90

pada frekuensi 0.25 rad/s, masing-masing arah gelombang mengakibatkan nilai

amplitude DUOVAR B 30 mengalami sebuah gerak yang sangat besar yang

nilainya sampai 6 deg/m. Setelah mengalami lonjakan amplituo yang sangat

tinggi, DUOVAR B 30 mengalami pergerakan yang relative kecil, hal ini dapat

dilihat dari grafik di atas yang memperlihatkan bahwa terjadi penurunan nilai

amplitude yang sangat besar. Masing-masing arah gelombang menghasilkan nilai

amplitude yang tinggi bagi DUOVAR B 30 dengan frekuensi gelombang sekitar

0.27-0.40 rad/s. Pada frekuensi gelombang yang menunjukkan angka 1.25 rad/s

semua gelombang dating memberikan dampak yang kecil bagi DUOVAR B 30.

Pada frekuensi tersebut nilai amplitude yang dihasilkan poleh masing-masing

RAO bernilai antara 0-0.25 deg/m. Kejadian ini terus berlanjut sampai frekuensi

gelombang berada di angka 2 rad/s.

Dari gambar dapat disimpulkan bahwa amplitudo terbesar terjadi pada arah

gelombang 165 dengan besaran nilai sampai sekitar 0.80 deg/m dan nilai

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

Duovar-B 30o Yaw

90

120

135

165

180


91

frekuensi sekitar 0.957 rad/s dan amplitudonya terus turun pada frekuensi

selanjutnya. Kemudian arah gelombang 120 yang memiliki amplitudo puncak

sebesar 0.734 deg/m dengan frekuensi yang dialami sebesar 0.90 rad/s disusul

oleh arah pembebanan 1350 dengan amlitudo terbesar 0.435 deg/m dengan

frekuensi 0.60 rad/s berikutnya arah 1800 dengan nilai amplitudo terbesar yaitu

0.15 deg/m dan yang terakhir arah 900 dengan nilai amplitudo terbesar yaitu 0.05

deg/m dengan frekuensi 0.91 rad/s.

4.4 Komparasi Response Amplitudo Operator (RAO) 6 Mode Gerakan

Dari Gambar diatas dapat diketahui bahwa nilai semua RAO masing-

masing Semi-Submersible pada frekuensi 0.25 rad/s bernilai sekitar 0.90 m/m,

kemudian semua nilai RAO tiap-tiap Semi-Submersible mengalami penurunan

yang sangat signifikan yang terjadi antara rentang 0.25-0.75 rad/s dengan nilai

masing nilai RAO pada frekuensi 0.75 rad/s berada di kisaran 0.03 m/m, tetapi

0

0.25

0.5

0.75

1

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

RAO Surge 180 Derajat

Duovar A 10 Derajat

Duovar A 20 Derajat

Duovar A 30 Derajat

Duovar B 10 Derajat

Duovar B 20 Derajat

Duovar B 30 Derajat

Gambar 4.43 Komparasi RAO Gerakan Surge 1800

92

hanya DUOVAR B 300 yang memiliki nilai RAO tidak mendekati 0 m/m,

DUOVAR B 300 memiliki nilai RAO sekitar 0.16 m/m. Masing-masing Semi-

Submersible mengalami resonansi kedua pada rentang frekuensi 0.90-1.0 rad/s

dengan nilai RAO terbesar di miliki oleh Semi-Submersible DUOVAR A 200 0.31

m/m. Setelah mengalami resonansi kedua, semua RAO Semi-Submersible

mengalami penurunan pada rentang frekuensi sekitar 1.01-1.25 rad/s dengan nilai

semua RAO masing-masing Semi-Submersible hamper mendekati 0 m/m.

Dari Gambar 4.44 dapat di lihat bahwa nilai RAO terbesar yang terjadi

pada frekuensi 0.25 rad/s dimiliki oleh Semi-Submersible DUOVAR B 200

dengan nilai RAO sebesar 1.01 m/m disusul DUOVAR B 300 0.91 m/m dan yang

terakhir adalah Semi-Submersbile DUOVAR A 300 0.44 m/m. Selanjutnya nilai

RAO masing-masing Semi-Submersible mengalami penurunan pada rentang

frekuensi 0.6-0.75 rad/s hampir semua nilai RAO memiliki nilai yang mendekati 0

m/m. Selanjutnya beberapa Semi-Submesible mengalami resonansi kedua dengan

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

RAO Sway 90 Derajat

Duovar A 10 Derajat

Duovar A 20 Derajat

Duovar A 30 Derajat

Duovar B 10 Derajat

Duovar B 20 Derajat

Duovar B 30 Derajat

Gambar 4.44 Komparasi RAO Gerakan Sway 900

93

rentang frekuensi antara 0.60-0.90 rad/s dengan nilai RAO terbesar di miliki

Semi-Submersible DUOVAR B 300 sekitar 0.40 m/m dengan frekuensi

gelombang sekitar 0.815 rad/s kemudian disusul oleh Semi-Submersible

DUOVAR B 20 dengan nilai RAO sebesar 0.31 m/m frekuensi gelombang yang

terjadi sebesar 0.86 rad/s. Pada frekuensi sekitar 1.5-2.1 rad/s semua Semi

Submersible mengalami pergerakan yang sangat kecil, nilai yang terjadi pada

masing-masing Semi-Submersible hampir medekati nilai 0 m/m.

Dari gambar di atas dapat diketahui bahwa nilai RAO terbesar pada

gerakan Heave arah 900 terjadi di Semi-Submersible DUOVAR A 300 dengan

nilai yang mencapai 1.42 m/m yang terjadi pada frekuensi 0.20 rad/s kemudian

nilai RAO dari DUOVAR A 300 turun secara signifikan menuju nilai 0 m/m pada

frekuensi sebesar 0.265 rad/s setelah itu nilai RAO mengalami kenaikan hingga

mencapai angka 0.25 m/m di frekuensi 0.30 rad/s dan setelah itu mengalami

penurunan lagi hingga mencapai nilai yang mendekati 0 m/m. Pola gerakan

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

1.5

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

m/m

)

Frequency (rad/sec)

RAO Heave 90 Derajat

Duovar A 10 Derajat

Duovar A 20 Derajat

Duovar A 30 Derajat

Duovar B 10 Derajat

Duovar B 20 Derajat

Duovar B 30 Derajat

Gambar 4.45 Komparasi RAO Gerakan Heave 900

94

DUOVAR A 30 memiliki pola yang sama dengan RAO DUOVAR lainnya, yang

membedakan hanya nilai RAO dan juga frekuensi terjadinya. Nilai RAO terbesar

berikutnya terjadi pada DUOVAR B 30, dimana terjadi di frekuensi sebesar 0.20

rad/s dengan nilai RAO mencapai 1.38 kemudian turun pada frekuensi 0.25 rad/s

Selanjutnya nilai RAO terbesar di miliki oleh DUOVAR A 20 dan DUOVAR B

20 yang memiliki nilai sebesar 1.30 m/m dan 1.29 m/m sedangkan nilai RAO

terbesar terakhir adalah DUOVAR A 10 dan DUOVAR B 10 dengan nilai

masing-masing sebesar 1.23 m/m dan 1.22 m/m. Pada saat frekuensi gelombang

menunjukkan angka sekitar 2 rad/s, semua nilai RAO masing-masing DUOVAR

A maupun DUOVAR B menunjukkan nilai sekitar 0 m/m.

Dari gambar 4.46 di atas dapat dilihat bahwa RAO terbesar di miliki oleh

DUOVAR B 30 dengan nilai RAO mencapai 1.18 deg/m yang terjadi pada

frekuensi sekitar 0.45 rad/s, kemudian nilai RAO DUOVAR B 30 mengalami

penurunan yang cukup signifikan menjadi 0.11 deg/m pada frekuensi gelombang

sebesar 0.761 rad/s lalu mengalami kenaikan nilai RAO mendekati titik 0.5 deg/m

0

0.25

0.5

0.75

1

1.25

1.5

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

RAO Roll 90 Derajat

Duovar A 10 Derajat

Duovar A 20 Derajat

Duovar A 30 Derajat

Duovar B 10 Derajat

Duovar B 20 Derajat

Duovar B 30 Derajat

Gambar 4.46 Komparasi RAO Gerakan Roll 900

95

dengan besar frekuensi mencapai 0.951 rad/s setelah itu nilai RAO DUOVAR B

30 mengalami penurunan ke titik 0.067 deg/m pada frekuensi sebesar 1.15 rad/s

kemudian mengalami lonjakan kecil ke titik 0.197 deg/m dengan frekuensi

sebesar 1.25 rad/s, untuk nilai RAO terbesar kedua ditempati oleh DUOVAR A

20 dengan nilai sekitar 1.07 deg/m dengan frekuensi yang hampir sama dengan

frekuensi DUOVAR B 30 yaitu 0.45 rad/s, sama seperti halnya DUOVAR B 30,

pola RAO yang dimiliki oleh DUOVAR A 20 juga mengalami siklus naik dan

turun yang cukup sering terjadi, hal ini terbukti dengan nilai pada frekuensi sekitar

0.90 rad/s RAO yang di hasilkan sebesar 0.13 deg/m kemudian naik lagi pada

frekuensi sekitar 0.98 rad/s dengan mampu menghasilkan nilai RAO sebesar 0.31

deg/m. Pada frekuensi sekitar 1.50 rad/s semua nilai RAO mecapai 0 deg/m.

Gambar 4.47 menunjukkan grafik RAO gerakan yang terjadi pada semua

jenis Semi-Submersible pada keadaan pitch dengan arah datang gelombang 1800,

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

RAO Pitch 180 Derajat

Duovar A 10 Derajat

Duovar A 20 Derajat

Duovar A 30 Derajat

Duovar B 10 Derajat

Duovar B 20 Derajat

Duovar B 30 Derajat


96

dari gambar di atas dapat dilihat bahwa RAO gerakan terbesar untuk kondisi pitch

dengan arah datang gelombang 1800 terjadi pada Semi-Submersible DUOVAR B

30 yakni sebesar 3.25 deg/m yang terjadi pada frekuensi sebesar 0.269 rad/s.

Kenaikan nilai RAO tersebut sangat signifikan jika di lihat dari nilai RAO

sebelumnya yang bernilai 0.514 deg/m di frekuensi 0.25 rad/s. Setelah mencapai

nilai RAO maksimum pada frekuensi 0.269 rad/s nilai RAO dari DUOVAR B 30

turun secara drastis menuju nilai sebesar 0.912 deg/m pada frekuensi sebesar

0.279 rad/s kemudian nilai RAO DUOVAR B 30 mengalami penurunan secara

perlahan sampai pada frekuensi sekitar 0.964 rad/s yang menghasilkan nilai RAO

hampir mendekati 0 deg/m. Untuk nilai RAO terbesar berikutnya di dapatkan oleh

Semi-Submersible DUOVAR A 30 dengan nilai maksimum sebesar 2.98 deg/m.

Seperti halnya DUOVAR B 30, DUOVAR A 30 juga mengalami peningkatan

nilai RAO yang sangat signifikan setelah sebelumnya DUOVAR A 30 memiliki

nilai RAO sebesar 0.265 deg/m di frekuensi gelombang datang sebesar 0.25 rad/s.

Setelah terjadi kenaikan secara maksimal, nilai RAO dari DUOVAR A 30

mengalami penurunan sampai ke titik 1.02 deg/m dengan frekuensi gelombang

sebesar 0.265 rad/s.

0.39

0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0.4

0.45

0.5

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25 2.5

RA

O (

de

g/m

)

Frequency (rad/sec)

RAO Yaw 165 Derajat

Duovar A 10Derajat

Duovar A 20Derajat

Duovar A 30Derajat

Duovar B 10Derajat


97

Dari gambar grafik di atas dapat diketahui bahwa semua nilai RAO

gerakan kondisi dengan arah dating gelombang berada di 1650 dari semua jenis

Semi-Submersible menghasilkan angka yang sangat kecil dibandingkan dengan

nilai RAO pada kondisi dan arah gelombang lainnya, dapat di lihat bahwa nilai

RAO terbesar bernilai tidak lebih dari 0.05 deg/m hal ini menegaskan bahwa nilai

RAO yaw sangat kecil jika dibandingkan dengan kondisi lainnya. Nilai RAO

gerakan terbesar dari yaw dengan arah datang gelombang 1650 adalah DUOVAR

A 10 dengan nilai sebesar 0.486 deg/m yanag berada pada frekuensi gelombang

datang sebesar 0.388 rad/s. DUOVAR B 30 yang biasanya memiliki nilai RAO

terbesar dibandingkan dengan Semi-Submersible kali ini justru memiliki nilai

RAO yang relatif kecil dibandingkan yang lainnya. Hal ini dibuktikan dengan

nilai RAO DUOVAR B 30 yang saat gelombang datang dengan frekuensi sebesar

0.25 rad/s hanya menghasilkan nilai yang hamper mendekati 0 deg/m.

4.5 Analisa Respon Struktur (Shear Force dan Bending Moment) Semi-

Submersible akibat Gelombang Reguler

Analisa respon struktur pada penelitian tugas akhir ini bertujuan untuk

mengetahui nilai Shear Force dan Bending Moment untuk kedua variasi model

Semi-Submersible yaitu DUOVAR-A dan DUOVAR-B yang masing-masing

Semi-Submersible memiliki sudut kemiringan pada bagian kolom sebesar 100, 200,

300 dan juga memiliki sarat air yang berbeda untu tiap-tiap Semi-Submersible

akibat eksitasi gelombang regular.

Perhitungan Shear Force dan Bending Moment dilakukan pada sarat air

operasi yang berbeda dan menggunakan panjang gelombang sama dengan panjang

struktur, yaitu 92.2 m untuk struktur Semi-Submersible dua kaki (DUOVAR-A10,

DUOVAR-A 20, DUOVAR-A 30, DUOVAR-B 10, DUOVAR-B 20, dan

DUOVAR-B 30) dengan masing-masing Semi-Submersible memiliki variasi

kemiringan antara lain : 100, 200, 300 menggunakan tinggi gelombang regular,

tinggi gelombang 3 m (data tinggi gelombang perairan Natuna) serta tinggi

98

gelombang sebesar 14.5 m (data tinggi gelombang North Sea). Pembebanan

gelombang divariasikan dengan menggunakan satu puncak gelombang di tengah

struktur dan dua puncak gelombang yang diletakkan di kedua ujung struktur.

Nilai Shear Force dan Bending Moment ditampilkan dalam bentuk diagram

Shear Force dan Bending Moment (Gambar 4.49-4.52) adalah nilai Shear Force

dan Bending Moment untuk kondisi satu puncak dan dua puncak gelombang pada

setiap variasi Semi-Submersible. Berikut ini hasil perhitungan Shear Force dan

Bending Moment pada kondisi satu puncak gelombang dan dua puncak

gelombang yang terjadi pada keenam jenis model Semi-Submersible (DUOVAR

A 10, DUOVAR A 20, DUOVAR A 30, DUOVAR B 10, DUOVAR 20,

DUOVAR B 30) dengan menggunakan perangkat lunak MOSES 7.0 dan juga

menggunakan perangkat lunak Microsoft excel 2010 guna mengolah data dan juga

membantu dalam pembuatan kurva

4.5.1 Hasil Perhitungan Shear Force Akibat Eksitasi Gelombang Reguler

v

-6000

-4000

-2000

0

2000

4000

6000

0 20 40 60 80 100

(kN

)

Panjang (m)

Shear Force Satu Puncak Gelombang

Duovar A 10

Duovar A 20

Duovar A 30

Duovar B 10

Duovar B 20

Duovar B 30

Gambar 4.49 Diagaram Shear Force dengan kondisi satu puncak gelombang

99

Nilai Shear Force pada kondisi satu puncak gelombang untuk masing-

masing Semi-Submersible memiliki nilai yang hampir sama, dari gambar diatas

dapat diketahui bahwa DUOVAR-A 30 yang memiliki nilai Shear Force yang

paling besar dengan nilai sekitar +5240 kN/m pada panjang Semi-Submersible 20

m . Disusul berikutnya Semi-Submersible DUOVAR-A 20 dengan nilai Shear

Force mencapai +5000 kN/m dalam kurun rentang panjang Semi-Submersible

yang sama yaitu 20 m. Untuk DUOVAR-B nilai Shear Force terbesar pada

kondisi satu puncak gelombang adalah DUOVAR-B 30 dengan nilai sekitar

+4000 kN/m yang terletak pada panjang 33 m, kemudian ada DUOVAR-B 20

dengan nilai Shear Force maksimum hampir +3960 kN/m. Dari grafik di atas

dapat dilihat bahwa pada sepanjang 12 meter awal sama 12 meter akhir panjang

Semi-Submersible memiliki nilai shear force yang sangat kecil. Hal ini

disebabkan oleh di pinggir Semi-Submersible tidak ada massa yang besar yang ada

hanya massa dari ponton.

Nilai Shear Force pada kondisi dua puncak gelombang untuk masing-

masing Semi-Submersible memiliki nilai yang hampir sama, jika dari kondisi satu

-4000

-3000

-2000

-1000

0

1000

2000

3000

4000

0 20 40 60 80 100

(kN

)

Panjang (m)

Shear Force Dua Puncak Gelombang

Duovar A 10

Duovar A 20

Duovar A 30

Duovar B 10

Duovar B 20

Duovar B 30

Gambar 4.50 Diagaram Shear Force dengan kondisi dua puncak gelombang

100

puncak gelombang DUOVAR-A memiliki nilai Shear Force yang besar maka

pada gambar diatas dapat diketahui bahwa DUOVAR-B memiliki nilai Shear

Force yang terbesar dengan DUOVAR-B 30 yang memiliki nilai Shear Force

yang paling besar dengan nilai sekitar +3500 kN/m pada panjang Semi-

Submersible 76 m . Disusul berikutnya Semi-Submersible DUOVAR-B 20

dengan nilai Shear Force mencapai +2800 kN/m dalam panjang Semi-

Submersible yang sama yaitu 76 m. Untuk DUOVAR-A nilai Shear Force

terbesar pada kondisi dua puncak gelombang adalah DUOVAR-A 30 dengan nilai

sekitar +1800 kN/m yang terletak pada panjang 12 m, kemudian ada DUOVAR-A

20 dengan nilai Shear Force maksimum hampir +1750 kN/m. Tanda minus yang

terdapat pada grafik shear force diatas hanya sebagai penunjuk arah dari gaya

yang bekerja..

4.5.2 Hasil Perhitungan Bending Moment akibat Eksitasi Gelombang

Reguler

0

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

0 20 40 60 80 100

(kN

.m)

Panjang (m)

Bending Moment Satu Puncak Gelombang

Duovar A 10

Duovar A 20

Duovar A 30

Duovar B 10

Duovar B 20

Duovar B 30

Gambar 4.51 Diagram Bending Moment dengan kondisi satu puncak gelombang

101

Nilai Bending Moment pada kondisi satu puncak gelombang untuk masing-

masing Semi-Submersible memiliki nilai yang hampir sama, dari gambar diatas

dapat diketahui bahwa DUOVAR-A 30 yang memiliki nilai Bending Moment

yang paling besar dengan nilai sekitar +130000 kN.m/m pada panjang Semi-

Submersible sekitar 46 m. Disusul berikutnya Semi-Submersible DUOVAR-A 20

dengan nilai Bending Moment mencapai +125000 kN.m/m dalam panjang Semi-

Submersible yang sama yaitu sekitar 46 m. Untuk DUOVAR-B nilai Bending

Moment terbesar pada kondisi satu puncak gelombang adalah DUOVAR-B 30

dengan nilai sekitar +740000 kN.m/m yang terletak pada panjang yang sama yaitu

46 m, kemudian ada DUOVAR-B 20 dengan nilai Bending Moment maksimum

hampir +730000 kN.m/m dan terakhir adalah DUOVAR-B 10 dengan nilai

Bending Moment + 720000 kN.m/m yang terletak pada panjang 46 m.

Nilai Bending Moment pada kondisi dua puncak gelombang untuk masing-

masing Semi-Submersible memiliki nilai yang hampir sama, jika dari kondisi satu

puncak gelombang DUOVAR-A memiliki nilai Bending Moment yang besar

maka pada gambar diatas dapat diketahui bahwa DUOVAR-B memiliki nilai

-80000

-70000

-60000

-50000

-40000

-30000

-20000

-10000

0

0 20 40 60 80 100

(kN

.m)

Panjang (m)

Bending Moment Dua Puncak Gelombang

Duovar A 10

Duovar A 20

Duovar A 30

Duovar B 10

Duovar B 20

Duovar B 30

Gambar 4.52 Diagaram Bending Moment dengan kondisi dua puncak gelombang

102

Bending Moment yang terbesar dengan DUOVAR-B 30 yang memiliki nilai

Bending Moment yang paling besar dengan nilai sekitar -69000 kN.m/m pada

panjang Semi-Submersible 59 m . Disusul berikutnya Semi-Submersible

DUOVAR-B 10 dengan nilai Bending Moment mencapai +68780 kN.m/m dalam

panjang Semi-Submersible yang sama yaitu 59 m dan yang terakhir adalah

DUOVAR-B 20 dengan nilai maksimum Bending Moment adalah 50004 kN.m/m.

Untuk DUOVAR-A nilai Bending Moment terbesar pada kondisi dua puncak

gelombang adalah DUOVAR-A 30 dengan nilai sekitar +1800 kN.m/m yang

terletak pada panjang 12 m, kemudian ada DUOVAR-A 20 dengan nilai Shear

Force maksimum hampir +1750 kN.m/m

4.6 ANALISIS RESPON STRUKTUR SEMI-SUBMERSIBLE AKIBAT

EKSITASI GELOMBANG REGULAR PADA FREKUENSI DOMAIN

Analisis respon struktur pada penelitian tugas akhir ini bertujuan untuk

mengetahui berapa besar gaya (Shear Force dan Bending Moment) yang terjadi

pada masing-masing Semi-Submersible (DUOVAR-A 10, DUOVAR-A 20,

DUOVAR-A 30, DUOVAR-B 10, DUOVAR-B 20, dan DUOVAR-B 30) akibat

eksitasi gelombang regular dalam frekuensi domain. Eksitasi gelombang regular

adalah frekuensi gelombang laut 1 m.

Perhitungan gaya yang terjadi pada keenam Semi-Submersible DUOVAR-A

dan DUOVAR-B akan dilakukan pada sarat air operasi yang berbeda dan

menggunakan panjang gelombang yang divariasikan sesuai dengan frekuensi yang

ditunjukkan pada respon struktur 3 mode gaya dan 3 mode momen. Pembebanan

gelombang akan divariasikan dengan menggunakan dua arah gelombang datang

yaitu 00 (head seas) dan 900 (beam seas) hal ini dikarenakan dua arah tersebut

menghasilkan nilai Shear Force dan Bending Moment yang maksimal

dibandingkan dengan arah pembebanan 300, 450, dan 600.

103

Nilai gaya dan momen yang terjadi pada DUOVAR-A 10, DUOVAR-A 20,

DUOVAR-A 30, DUOVAR-B 10, DUOVAR-B 20, dan DUOVAR-B 30 akan

ditampilkan dalam bentuk diagram respon struktur gaya ( Longitudinal Shear

Force, Transverse Shear Force dan Vertical Shear Force ) Longitudinal Shear

Force (LSF) adalah gaya shear force yang terjadi pada objek penelitian yang

dihitung secara memanjang dari objek penelitian, Transverse Shear Force (TSF)

adalah gaya shear force yang terjadi pada objek penelitian yang dihitung secara

melintang dari objek penelitian, dan Vertical Shear Force ( VSF) adalah gaya

shear force yang terjadi pada objek penelitian yang dihitung secara vertical dari

objek penelitian, momen ( Longitudinal Bending Moment, Transverse Bending

Moment dan Vertical Bending Moment ) Longitudinal Bending Moment (LBM)

adalah momen yang terjadi pada objek penelitian yang dihitung secara

memanjang dari objek penelitian, Transverse Bending Moment ( TBM ) adalah

momen yang terjadi pada objek penelitian yang dihitung secara melintang dari

objek penelitian, sedangkan Vertical Bending Moment ( VBM ) adalah momen

yang terjadi pada objek penelitian yang dihitung secara vertikal dari objek

penelitian dalam satuan kN/m untuk shear force dan kN.m/m untuk bending

momen. Untuk tiap-tiap frekuensi dengan rentang sekitar 0.2-2.2 rad/s. Maksud

dari satuan shear force kN/m adalah gaya yang ditampilkan memakai satuan kilo

newton yang bekerja di satu bidang, sedangkan pada satuan momen kN.m/m

dimaksudkan adalah momen yang bekerja di subjek per sartuan tinggi gelombang.

Berikut ini hasil perhitungan respon struktur (Shear Force dan Bending Moment)

keenam jenis Semi-Submersible ( DUOVAR A 10, DUOVAR A 20, DUOVAR A

30, DUOVAR B 10, DUOVAR B 20 DUOVAR B 30) dengan menggunakan

perangkat lunak MOSES 7.0 dan juga menggunakan perangkat lunak Microsoft

Excel 2010 guna membantu dalam pengolahan data maupun pembuatan kurva

4.6.1 Response Amplitudo Operator Gaya Translasi dan Momen Rotasi Arah

Pembebanan 00

104

Gambar 4.53 Diagram komparasi RAO longitudinal Shear Force arah pembebanan 00

Nilai Shear Force arah longitudinal paling besar di miliki oleh DUOVAR-

A 10 dengan nilai lebih dari 800 kN/m pada frekuensi 0.30 rad/s kemudian

DUOVAR-A 30 dengan nilai lebih dari 700 kN/m pda frekuensi 0.90 rad/s dan

juga disusul oleh Semi-Submersible DUOVAR-A 20 dengan nilai yang hampir

sama DUOVAR-A 30 yaitu sekutar 700 kN/m pada frekuensi 2.2 rad/s

menghasilkan nilai Shear Force yang mendekati 0 kN/m. Semua Semi-

Submersible memiliki nilai Shear Force terbesar pada frekuensi sekitar 0.9 rad/s –

1.05 rad/s dan nilai Shear Force terus turun seiring nilai frekuensi yang semakin

besar. Untuk DUOVAR-B nilai Shear Force terbesar di miliki oleh Semi-

Submersible DUOVAR-B 10 dengan nilai kisaran 620 kN/m pada frekuensi 1.05

rad/s disusul DUOVAR-B 20 dengan nilai kisaran 605 kN/m pada frekuensi yang

lebih cepat yaitu 0.90 rad/s, DUOVAR-B 30 dengan nilai maksimal sebesar 550

kN/m pada frekuensi 1.05 rad/s kemudian nilai Shear Force terus turun sampai

frekuensi 1.25 rad/s yang menghasilkan nilai Shear Force sebesar 165 kN/m

setelah itu DUOVAR-B 30 mengalami kenaikan nilai Shear Force menjadi 330

kN/m dengan frekuensi sebesar 1.60 rad/s dan yang terakhir pada frekuensi 2.2

rad/s menghasilkan nilai Shear Force sebesar 146 kN/m.

0

200

400

600

800

1000

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25

RA

O (

kN/m

)

Frekuensi (rad/s)

Longitudinal Shear Force 0 Derajat

Douvar A 20

Douvar A 10

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

105

Gambar 4.54 Diagram komparasi RAO transverse Shear Force arah pembebanan 00

Nilai Shear Force arah transverse paling besar di miliki oleh DUOVAR-B

20 dengan nilai lebih dari 460 kN/m kemudian DUOVAR-A 20 dengan nilai lebih

dari 260 kN/m dan juga disusul oleh Semi-Submersible lainnya dengan perbedaan

nilai Shear Force yang relatif kecil. Semua Semi-Submersible memiliki nilai

Shear Force terbesar pada rentang frekuensi sekitar 0.25-0.5 rad/s dan nilai Shear

Force terus turun seiring nilai periode yang semakin besar, tapi untuk DUOVAR-

A 20 terjadi kenaikan Shear Force menjadi 190 kN/m dan pada frekuensi 2.2

rad/s menghasilkan Shear Force sekitar 73 kN/m. Untuk DUOVAR-B nilai Shear

Force terbesar di miliki oleh Semi-Submersible DUOVAR-B 30 dengan nilai

kisaran 195 kN/m disusul DUOVAR-B 20 dengan nilai kisaran 77 kN/m.

0

100

200

300

400

500

600

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25

RA

O (

kN/m

)

Frekuensi (rad/s)

Transvesal Shear Force 0 Derajat

Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

106

Gambar 4.55 Diagram komparasi RAO vertical Shear Force arah pembebanan 00

Nilai Shear Force arah vertical paling besar di miliki oleh DUOVAR-A 10

dengan nilai 11900 kN/m kemudian DUOVAR-A 20 dengan nilai lebih dari 8000

kN dan juga disusul oleh Semi-Submersible lainnya dengan perbedaan nilai Shear

Force yang relatif kecil. Semua Semi-Submersible memiliki nilai Shear Force

terbesar pada frekuensi sekitar 5 rad/s dan nilai Shear Force terus turun seiring

nilai periode yang semakin besar. Nilai Shear Force dari DUOVAR-A lebih besar

dari pada nilai Shear Force pada Semi-Submersible DUOVAR-B. Untuk

DUOVAR-B nilai Shear Force terbesar di miliki oleh Semi-Submersible

DUOVAR-B 10 dengan nilai kisaran 1500 kN/m disusul Semi-Submersible

DUOVAR-B 20 dengan nilai kisaran 1450 kN/m kemudian DUOVAR-B 30

dengan nilai maksimal sebesar 1300 kN/m.

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

0 0.25 0.5 0.75 1 1.25 1.5 1.75 2 2.25

RA

O (

kN/m

)

Frekuensi (rad/s)

Vertical Shear Force 0 Derajat

Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

107

Gambar 4.56 Diagram komparasi RAO longitudinal Bending Moment arah

pembebanan 00

Nilai Bending Moment arah longitudinal paling besar di miliki oleh

DUOVAR-B 20 dengan nilai mencapai 17930 kN.m/m kemudian DUOVAR-A

20 dengan nilai lebih dari 4100 kN.m/m dan juga disusul oleh Semi-Submersible

lainnya dengan perbedaan nilai Bending Moment yang relatif kecil. Semua Semi-

Submersible memiliki nilai Bending moment terbesar pada frekuensi yang berbeda

dan nilai Bending Moment terus turun seiring nilai frekuensi yang semakin besar..

Untuk DUOVAR-B nilai Bending Moment terbesar di miliki oleh Semi-

Submersible DUOVAR-B 20 dengan nilai kisaran 18000 kN.m disusul

DUOVAR-B 30 dengan nilai kisaran 2000 kN.m kemudian DUOVAR-B 10

dengan nilai maksimal sebesar 1500 kN.m/m Untuk DUOVAR-A, nilai Bending

Moment terbesar dimiliki oleh DUOVAR-A 20 dengan niai 4100 kN.m/m

kemudian di susul DUOVAR-A 30 dengan nilai Bending Moment 1700 kN.m/m

dan yang terakhir DUOVAR-A 10 dengan nilai bending moment sekitar

1400kN.m/m

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

20000

0 0.5 1 1.5 2 2.5

RA

O (

kN.m

/m)

Frekuensi (rad/s)

Longitudinal Bending Moment 0 Derajat

Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

108

Gambar 4.57 Diagram komparasi RAO transverse Bending Moment arah pembebanan 00

Nilai Bending Moment arah transverse paling besar di miliki oleh

DUOVAR-A 10 dengan nilai sekitar 18000 kN.m/m kemudian DUOVAR-B 10

dengan nilai lebih dari 14000 kN.m/m dan juga disusul oleh Semi-Submersible


Submersible memiliki nilai Bending Moment terbesar pada frekuensi sekitar 0.5-

0.8 rad/s dan nilai Bending Moment terus turun seiring nilai periode yang semakin

besar. Untuk DUOVAR-B nilai Bending Moment terbesar di miliki oleh Semi-

Submersible DUOVAR-B 20 dengan nilai kisaran 15450 kN.m/m disusul

DUOVAR-B 10 dengan nilai kisaran 15000 kN.m/m kemudian DUOVAR-B 30

dengan nilai maksimal sebesar 14000 kN.m./m. Pola grafik transverse bending

momen yang ditampilkan pada gelombang regular dengan arah 00 memiliki pola

yang sama untuk keenam jenis Semi-Submersible. Angka bending momen yang

paling kecil dari keenam jenis Semi-Submersible ditunjukkan pada saat frekuensi

gelombang menunjukkan angka sekitar 2.2 rad/s.

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

20000

0 0.5 1 1.5 2 2.5

RA

O (

kN.m

/m)

Frekuensi (rad/s)

Transverse Bending Moment 0 Derajat

Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

109

Gambar 4.58 Diagram komparasi RAO Yaw Torsional Moment arah pembebanan 00

Nilai Bending Moment arah vertical paling besar di miliki oleh DUOVAR-

A 20 dengan nilai lebih dari 16000 kN.m/m, dari grafik diatas dapat dilihat bahwa

nilai bending moment yang terjadi pada DUOVAR A 20 memiliki nilai sangat

besar diantara lima jenis Semi-Submersible lainnya, kemudian DUOVAR-B 20

dengan nilai lebih dari 4000 kN.m/m dan juga disusul oleh Semi-Submersible


Submersible memiliki nilai Shear Force terbesar pada frekuensi sekitar 5 rad/s

dan nilai Shear Force terus turun seiring nilai periode yang semakin besar. Nilai

Bending Moment dari DUOVAR-A lebih besar dari pada nilai Bending Moment

pada Semi-Submersible DUOVAR-B. Untuk DUOVAR-B nilai Bending Moment

terbesar di miliki oleh Semi-Submersible DUOVAR-B 20 dengan nilai kisaran

4000 kN.m/m disusul DUOVAR-B 30 dengan nilai maksimum berada di kisaran

3800 kN.m/m kemudian DUOVAR-B 10 dengan nilai maksimal sebesar 300

kN.m/m. Angka bending momen yang paling kecil dari keenam jenis Semi-

Submersible ditunjukkan pada saat frekuensi gelombang menunjukkan angka

sekitar 2.2 rad/s.

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

0 0.5 1 1.5 2 2.5

RA

O (

kN.m

/m)

Frekuensi (rad/s)

Vertical Bending Moment 0 Derajat

Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

110

4.6.2 Response Amplitudo Operator Translasi dan Momen Rotasi Arah

Pembebanan 900

Gambar 4.59 Diagram komparasi RAO longitudinal Shear Force arah pembebanan 900

Nilai Shear Force arah longitudinal paling besar di miliki oleh DUOVAR-

A 10 dengan nilai lebih dari 850 kN/m kemudian disusul oleh Semi-Submersible

lainnya dengan perbedaan nilai Shear Force yang relatif kecil. Semua Semi-

Submersible memiliki nilai Shear Force terbesar pada frekuensi sekitar 0.2-0.5

rad/s dan nilai Shear Force terus turun seiring nilai periode yang semakin besar.

Nilai Shear Force dari DUOVAR-A lebih besar dari pada nilai Shear Force pada

Semi-Submersible DUOVAR-B. Untuk DUOVAR-B nilai Shear Force terbesar di

miliki oleh Semi-Submersible DUOVAR-B 20 dengan nilai kisaran 510 kN/m

disusul DUOVAR-B 10 dengan nilai kisaran 404 kN/m kemudian DUOVAR-B

30 dengan nilai maksimal sebesar 203 kN/m. Angka bending momen yang paling

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

0 0.5 1 1.5 2 2.5

RA

O (

kN/m

)

Frekuensi (rad/s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

111

kecil dari keenam jenis Semi-Submersible ditunjukkan pada saat frekuensi


Gambar 4.60 Diagram komparasi RAO transverse Shear Force arah pembebanan 900

Nilai Shear Force arah transverse paling besar di miliki oleh DUOVAR-B

30 dengan nilai 600 kN/m kemudian DUOVAR-A 10 dengan nilai lebih dari 550

kN/m dan juga disusul oleh Semi-Submersible lainnya dengan perbedaan nilai

Shear Force yang relatif besar. Semua Semi-Submersible memiliki nilai Shear

Force terbesar pada frekuensi sekitar 0.6-1.1 rad/s dan nilai Shear Force terus

turun seiring nilai frekuensi yang semakin besar. Untuk DUOVAR-B nilai Shear

Force terbesar di miliki oleh Semi-Submersible DUOVAR-B 30 dengan nilai

kisaran 600 kN/m disusul DUOVAR-B 20 dengan nilai kisaran 530 kN/m

kemudian DUOVAR-B 10 dengan nilai maksimal sebesar 512 kN/m. Angka

bending momen yang paling kecil dari keenam jenis Semi-Submersible

ditunjukkan pada saat frekuensi gelombang menunjukkan angka sekitar 2.2 rad/s.

0

100

200

300

400

500

600

700

0 0.5 1 1.5 2 2.5

RA

O (

kN/m

)

Frekuensi (rad/s)

Transverse Shear Force 90 Derajat

Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

112

Gambar 4.61 Diagram komparasi RAO vertical Shear Force arah pembebanan 900

Nilai Shear Force arah vertical paling besar di miliki oleh DUOVAR-A 10

dengan nilai lebih dari 16000 kN/m kemudian DUOVAR-A 20 dengan nilai lebih

dari 10000 kN/m dan juga disusul oleh Semi-Submersible lainnya dengan

perbedaan nilai Shear Force yang relatif kecil. Semua Semi-Submersible

memiliki nilai Shear Force terbesar pada frekuensi sekitar 0.2 rad/s dan nilai

Shear Force terus turun seiring nilai periode yang semakin besar. Nilai Shear

Force dari DUOVAR-A lebih besar dari pada nilai Semi-Submersible DUOVAR-

B. Untuk DUOVAR-B nilai Shear Force terbesar di miliki oleh Semi-Submersible

DUOVAR-B 30 dengan nilai kisaran 1700 kN/m disusul DUOVAR-B 20 dengan

nilai kisaran 1200 kN/m kemudian DUOVAR-B 10 dengan nilai maksimal

sebesar 1100 kN/m. Angka bending momen yang paling kecil dari keenam jenis

Semi-Submersible ditunjukkan pada saat frekuensi gelombang menunjukkan

angka sekitar 2.2 rad/s.

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

0 0.5 1 1.5 2 2.5

RA

O (

kN/m

)

Frekuensi (rad/s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

113

Gambar 4.62 Diagram komparasi RAO longitudinal Bending Moment arah pembebanan

900

Nilai Bending Moment arah longitudinal paling besar di miliki oleh

DUOVAR-B 30 dengan nilai lebih dari 18000 kN.m/m kemudian DUOVAR-A

10 dengan nilai lebih dari 16000 kN.m/m dan juga disusul oleh Semi-Submersible


Submersible memiliki nilai Bending Moment terbesar pada frekuensi sekitar 0.5-

1.1 rad/s dan nilai Shear Force terus turun seiring nilai fekuensi yang semakin

besar. Nilai Bending Moment dari DUOVAR-A lebih besar dari pada nilai

Bending Moment pada Semi-Submersible DUOVAR-B. Untuk DUOVAR-B nilai

Bending Moment terbesar di miliki oleh Semi-Submersible DUOVAR-B 30

dengan nilai kisaran 16000 kN.m/m disusul DUOVAR-B 10 dengan nilai kisaran


kN.m/m Angka bending momen yang paling kecil dari keenam jenis Semi-

Submersible ditunjukkan pada saat frekuensi gelombang menunjukkan angka

sekitar 2.2 rad/s.Dari grafik di atas dapat dilihat bahwa DUOVAR B 30 memiliki

2 nilai bending moment yang besar, yang pertama ada frekuensi sekitar 0.6 rad/s

kemudian yang kedua di frekuensi 1.02 rad/s.

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

20000

0 0.5 1 1.5 2 2.5

RA

O (

kN.m

/m)

Frekuensi (rad/s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

114

Gambar 4.63 Diagram komparasi RAO Transverse Bending Moment arah

pembebanan 900

Nilai Bending Moment arah transverse paling besar di miliki oleh

DUOVAR-A 30 dengan nilai hampir 25000 kN.m/m kemudian DUOVAR-A 10

dengan nilai yang hamper sama DUOVAR-A 30 dan juga disusul oleh Semi-

Submersible lainnya dengan perbedaan nilai Bending Moment yang relatif kecil.

Semua Semi-Submersible memiliki nilai Bending Moment terbesar pada frekuensi

sekitar 5 rad/s dan nilai Shear Force terus turun seiring nilai periode yang

semakin besar. Nilai Bending Moment dari DUOVAR-A lebih besar dari pada

nilai Bending Moment pada Semi-Submersible DUOVAR-B. Untuk DUOVAR-B

nilai Bending Moment terbesar di miliki oleh Semi-Submersible DUOVAR-B 10

dengan nilai kisaran 6000 kN.m/m disusul DUOVAR-B 20 dengan nilai kisaran


kN.m/m. Besar bending momen yang terjadi pada tiap-tiap jenis Semi

Submersible menunjukkan angka yang relative kecil jika dibandingkan dengan

angka yang ditunjukkan pada momen yang sama. Pada transverse bending

0

5000

10000

15000

20000

25000

0 0.5 1 1.5 2 2.5

RA

O (

kN.m

/m)

Frekuensi (rad/s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

115

moment ini pada frekuensi gelombang menunjukkan angka sekitar 1-2 rad/s nilai

bending momen masing- masing jenis Semi Submersible memiliki angka yang

relative lebih kecil jika dibandingkan dengan nilai bending moment yang terjadi

pada rentang frekuensi antara 0-1 rad/s. Angka bending momen yang paling kecil

dari keenam jenis Semi-Submersible ditunjukkan pada saat frekuensi gelombang

menunjukkan angka sekitar 2.2 rad/s.

Gambar 4.64 Diagram komparasi RAO vertical Bending Moment arah pembebanan 900

Nilai Bending Moment arah vertical paling besar di miliki oleh DUOVAR-

A 30 dengan nilai lebih dari 9000 kN.m kemudian DUOVAR-A 20 dengan nilai

lebih dari 7000 kN.m/m dan juga disusul oleh Semi-Submersible lainnya dengan

perbedaan nilai Bending Moment yang relatif kecil.. Nilai Bending Moment dari

DUOVAR-A lebih besar dari pada nilai Bending Moment pada Semi-Submersible

DUOVAR-B. Untuk DUOVAR-B nilai Bending Moment terbesar di miliki oleh

Semi-Submersible DUOVAR-B 20 dengan nilai kisaran 6800 kN.m/m disusul

DUOVAR-B 30 dengan nilai kisaran 2000 kN.m/m kemudian DUOVAR-B 10

dengan nilai maksimal sebesar 1900 kN.m/m. Dari grafik di atas dapat diketahui

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

9000

10000

0 0.5 1 1.5 2 2.5

RA

O (

kN.m

/m)

Frekuensi (rad/s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

116

bahwa DUOVAR A 30 memiliki nilai bending moment yang sangat besar, tercatat

ada 2 puncak nilai bending moment besar terjadi. Angka bending momen yang

paling kecil dari keenam jenis Semi-Submersible ditunjukkan pada saat frekuensi


4.7 ANALISIS RESPON STRUKTUR SEMI-SUBMERSIBLE AKIBAT

EKSITASI GELOMBANG ACAK PADA FREKUENSI DOMAIN

Analisis respon struktur pada gelombang acak pada penelitian tugas akhir ini

bertujuan untuk mengetahui berapa besar gaya dan momen yang terjadi pada

struktur akibat eksitasi gelombang acak dalam frekuensi domain.

Perhitungan gaya dan momen yang terjadi pada struktur akan dilakukan pada

sarat air operasi dan menggunakan panjang gelombang yang divariasikan sesuai

dengan frekuensi yang ditunjukkan pada 3 grafik gaya dan 3 grafik momen

dimana gaya dan momen tersebut terjadi diakibatkan oleh arah datang gelombang.

Pembebanan gelombang akan divariasikan dengan menggunakan arah gelombang

datang yaitu 00 (head seas) dan 900 (beam seas). Spektrum yang digunakan adalah

spectrum gelombang JONSWAP dengan gamma 2.5 dan tinggi gelombang yang

divariasikan sesuai dengan tinggi gelombang diperairan Natuna (3 m) dan tinggi

gelombang North Sea (14.5 m).

4.7.1 Respon Struktur Arah Pembebanan 00 Perairan North Sea

Besarnya respon struktur Semi-Submersible akibat eksitasi gelombang acak

ditampilkan pada grafik respon struktur maksimum, dimana grafik respon struktur

maksimum diperoleh berdasarkan analisis hidrodinamis menggunakan perangkat

lunak MOSES 6.0 dengan menggunakan spektrum gelombang JONSWAP untuk

tinggi gelombang signifikan North Sea yaitu 14.5 m dan rentang periode 0 - 24

detik dan dengan arah datang gelombang pada sudut 00 (head seas).

117

Gambar 4.65 Diagram komparasi respon struktur longitudinal Shear Force arah

pembebanan 00

Gambar 4.66 Diagram komparasi respon struktur transverse Shear Force arah

pembebanan 00

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)

Longitudinal Shear Force 0 derajat

Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

118

Gambar 4.67 Diagram komparasi respon struktur vertical Shear Force arah

pembebanan 00

Gambar 4.68 Diagram komparasi respon struktur Transverse Bending Moment arah

pembebanan 00

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

0

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

160000

180000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

119

Gambar 4.69 Diagram komparasi respon struktur longitudinal Bending Moment arah

pembebanan 00

Gambar 4.70 Diagram komparasi respon struktur Vertical Bending Moment arah

pembebanan 00

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

0 10 20 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

0

5000

10000

15000

20000

25000

30000

35000

40000

45000

50000

0 10 20 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

120

4.7.2 Respon Struktur Arah Pembebanan 900 Perairan North Sea

Besarnya respon struktur Semi-Submersible akibat eksitasi gelombang

acak ditampilkan pada grafik respon struktur maksimum, dimana grafik respon

struktur maksimum ini akan digunakan untuk mencari baja yang tepat dalam

proses fabrikasi untuk membangun sebuah Semi-Submersible agar tidak mudah

mengalami fatigue maupun kegagalan struktur diperoleh berdasarkan analisis

hidrodinamis menggunakan perangkat lunak MOSES 6.0 yang menghasilkan 3

mode gaya dan 3 mode momen serta menggunakan perangkat lunak Microsoft

Excel 2010 guna mengolah data dan menampilkan grafik untuk mempermudah

dalam proses analisis, kemudian menggunakan spektrum gelombang JONSWAP

untuk tinggi gelombang signifikan North Sea yaitu 14.5 m dan rentang periode 0 -

24 sec dan dengan arah datang gelombang pada sudut 900 (Beam seas).

Gambar 4.71Diagram komparasi respon struktur longitudinal Shear Force arah

pembebanan 900

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

121


pembebanan 900

Gambar 4.73 Diagram komparasi respon struktur vertical Shear Force arah pembebanan

900

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O(k

N/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

122


pembebanan 900

Gambar 4.75 Diagram komparasi respon struktur transverse Bending Moment arah

pembebanan 900

0

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

160000

180000

200000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

0

10000

20000

30000

40000

50000

60000

70000

80000

90000

100000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

123

Gambar 4.76 Diagram komparasi respon struktur yaw torsional moment arah pembebanan

900

4.7.3 Respon Struktur Arah Pembebanan 00 Perairan Natuna

Besarnya respon struktur Semi-Submersible akibat eksitasi gelombang

acak ditampilkan pada grafik respon struktur maksimum, dimana grafik respon

struktur maksimum ini akan digunakan untuk mencari baja yang tepat dalam

proses fabrikasi untuk membangun sebuah Semi-Submersible agar tidak mudah

mengalami fatigue maupun kegagalan struktur diperoleh berdasarkan analisis

hidrodinamis menggunakan perangkat lunak MOSES 6.0 yang menghasilkan 3

mode gaya dan 3 mode momen serta menggunakan perangkat lunak Microsoft

Excel 2010 guna mengolah data dan menampilkan grafik untuk mempermudah

dalam proses analisis, kemudian menggunakan spektrum gelombang JONSWAP

untuk tinggi gelombang signifikan Natuna yaitu 3 m dan rentang periode 0 - 24

sec dan dengan arah datang gelombang pada sudut 00 (Head seas). Dalam

perhitungan respon struktur arah dating gelombang yang memiliki pengaruh yang

cukup signifikan adalah 00 (Head Seas) maupun 900 (Beam Seas), oleh karena itu

yang di pakai dalam perhitungan ini hanya memakai dua arah gelombang tersebut.

0

10000

20000

30000

40000

50000

60000

70000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

124


pembebanan 00


pembebanan 00

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

0

50

100

150

200

250

300

350

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

125

Gambar 4.79 Diagram komparasi respon struktur vertical Shear Force arah pembebanan

00


pembebanan 00

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

126


pembebanan 00

Gambar 4.82 Diagram komparasi respon struktur vertical moment arah pembebanan 00

0

5000

10000

15000

20000

25000

30000

35000

40000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

9000

10000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

127

4.7.4 Respon Struktur Arah Pembebanan 900 Perairan Natuna

Besarnya respon struktur Semi-Submersible akibat eksitasi

gelombang acak ditampilkan pada grafik respon struktur maksimum, dimana

grafik respon struktur maksimum diperoleh berdasarkan analisis hidrodinamis

menggunakan perangkat lunak MOSES 6.0 dan juga menggunakan Microsoft

Excel 2010 untuk mengolah dan menampilkan grafik, dengan menggunakan

spektrum gelombang JONSWAP dengan tinggi gelombang signifikan Natuna

yaitu 3 m dan rentang periode 0 - 24 sec dan dengan arah datang gelombang pada

sudut 900 (beam seas). Dalam perhitungan respon struktur arah dating gelombang

yang memiliki pengaruh yang cukup signifikan adalah 00 (Head Seas) maupun

900 (Beam Seas), oleh karena itu yang di pakai dalam perhitungan ini hanya

memakai dua arah gelombang tersebut.


pembebanan 900

0

100

200

300

400

500

600

700

800

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

128

Gambar 4.84Diagram komparasi respon struktur transverse Shear Force arah

pembebanan 900

Gambar 4.85Diagram komparasi respon struktur vertical Shear Force arah pembebanan

900

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN/m

)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

129


pembebanan 90


pembebanan 900

0

5000

10000

15000

20000

25000

30000

35000

40000

0 10 20 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

0

2000

4000

6000

8000

10000

12000

14000

16000

18000

20000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)


Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

130

Gambar 4.88 Diagram komparasi respon struktur yaw torsional moment arah pembebanan

900

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

0 5 10 15 20 25 30

RA

O (

kN.m

/m)

Periode (s)

Vertical bending Moment 90 Derajat

Douvar A 10

Douvar A 20

Douvar A 30

Douvar B 10

Douvar B 20

Douvar B 30

131

BAB V

PENUTUP 5.1 KESIMPULAN

Dari Penelitian yang telah dilakukan, dapat ditarik beberapa kesimpulan

yang menjawab permasalahan penelitian. Berikut adalah kesimpulan yang dapat

ditarik dari penelitian ini.

1. Karakteristik respon struktur keenam Semi-Submersible di atas gelombang

reguler relative bervariasi untuk tiap-tiap variasi Semi-Submersible, dimana tiap-tiap

variasi Semi-Submersible memiliki keunggulan masing-masing. Berikut RAO gaya

dan momen dari keenam variasi semi-submersible :

a. Nilai respon struktur maksimum untuk Shear Force gelombang regular

longitudinal berturut-turut adalah : DUOVAR-A 10 850 kN/m,

DUOVAR-A 20 : 450 kN/m, DUOVAR-A 30 : 106 kN/m, DUOVAR-B

10 510 kN/m, DUOVAR-B 20 : 404 kN/m, dan DUOVAR-B 30 203

kN/m dari nilai tersebut dapat simpulkan DUOVAR-B 20 memiliki nilai

Shear Force yang kecil dibandingkan Semi-Submersible lainnya.

b. Nilai respon struktur maksimum untuk Bending Moment gelombang

reguler longitudinal berturut-turut adalah : DUOVAR-A 10 16050

kN.m/m, DUOVAR-A 20 : 15879 kN.m/m, DUOVAR-A 30 : 16000

kN.m/m, DUOVAR-B 10 13800 kN.m/m, DUOVAR-B 20 : 12100

kN.m/m, dan DUOVAR-B 30 18100 kN.m/m, dari nilai tersebut dapat

simpulkan DUOVAR-B 20 memiliki nilai Shear Force yang paling kecil

dari Semi-Submersible lainnya.

2. Karakteristik respon struktur di atas gelombang acak memiliki nilai yang

bervariasi untuk perairan tertentu, berikut adalah nilai respon struktur maksimum

dari keenam variasi struktur di atas gelombang acak dengan variasi tinggi

132

gelombang Hs = 14.5 m yang merepresentasikan perairan North Sea dan Hs = 3 m

yang merepresentasikan Natuna.

a. Nilai respon struktur maksimum untuk Shear Force perairan North Sea

arah 900 transverse berturut-turut adalah : DUOVAR-A 10 7180 kN/m,

DUOVAR-A 20 : 5570 kN/m, DUOVAR-A 30 : 5830 kN/m,

DUOVAR-B 10 6210 kN/m, DUOVAR-B 20 : 4980 kN/m, dan

DUOVAR-B 30 5590 kN/m dari nilai tersebut dapat simpulkan

DUOVAR-B 20 memiliki nilai Shear Force yang paling kecil dari Semi-

Submersible lainnya.

b. Nilai respon struktur maksimum untuk Bending Moment perairan North

Sea arah 900 transverse berturut-turut adalah : DUOVAR-A 10 40000



kN.m/m, dan DUOVAR-B 30 75000 kN.m/m dari nilai tersebut dapat

simpulkan DUOVAR-B 20 memiliki nilai Bending Moment yang paling

kecil dari Semi-Submersible lainnya.

c. Nilai respon struktur maksimum untuk Shear Force perairan Natuna arah

900 transverse berturut-turut adalah : DUOVAR-A 10 1476 kN/m,

DUOVAR-A 20 : 1210 kN/m, DUOVAR-A 30 : 1187 kN/m,

DUOVAR-B 10 1245 kN/m, DUOVAR-B 20 : 1100 kN/m, dan

DUOVAR-B 30 1180 kN/m dari nilai tersebut dapat simpulkan

DUOVAR-B 20 memiliki nilai Shear Force yang paling kecil dari Semi-

Submersible lainnya.

d. Nilai respon struktur maksimum untuk Bending Moment perairan Natuna

arah 900 transverse berturut-turut adalah : DUOVAR-A 10 8030



kN.m/m, dan DUOVAR-B 30 9000 kN.m/m dari nilai-nilai yang ada

133

tersebut dapat simpulkan DUOVAR-B 20 memiliki nilai Bending

Moment yang paling kecil dari Semi-Submersible lainnya.

Efek yang ditimbulkan akibat perbedaan sudut kemiringan kolom tiap-tiap

Semi-Submersible berdampak pada perbedaan nilai shear force maupun bending

momen. Semakin kecil sudut kemiringan kolom Semi-Submersible maka nilai shear

force relative lebih besar dibandingkan dengan Semi-Submersible dengan sudut

kemiringan yang lebih besar dalam jenis Semi-Submersible yang sama, sedangkan

pada bending momen semakin besar sudut yang dimiliki suatu jenis Semi-

Submersible maka nilai dari bending momen relatif lebih besar dibandingkan Semi-

Submersible sudut kemiringan lebih rendah dengan jesnis yang sama.

5.2 SARAN

Penelitian ini dapat dilanjutkan untuk memperkaya ilmu pengetahuan dan

menambah fakta-fakta baru yang dapat menjadi pertimbangan dalam perancangan

struktur lepas pantai jenis terapung. Berikut adalah beberapa saran yang dapat

diberikan untuk penelitian selanjutnya :

1. Dapat dilakukan analisis yang sama pada model Semi-Submersible dengan

menggunakan perangkat lunak lain yang lebih update dan mendukung analisa

yang dilakukan.

2. Dapat dilakukan analisis spektra dengan formulasi spektra selain JONSWAP

(γ=2.5), menyesuaikan dengan kondisi perairan yang akan menjadi dasar

analisis.

3. Dapat dilakukan analisa lebih lanjut mengenai ultimate strength maupun

kelelahan dan kepecahan komponen strukturnya.

4. Dapat dilakukan analisis yang sama dengan daerah perairan yang berbeda.

134

(Halaman ini sengaja di kosongkan)

Input Permodelan MOSES : DUOVAR-A 10 @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @ @ @ Pemodelan Semi-submersible dengan MOSES @ @ Tugas Akhir Dantyo / 4309100059 @ @ @ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@

>&dimen -save -dimen meters m-tons >&device -cecho y -mecho n -prim screen >&title MODEL SEMI-SUBMERSIBLE VARIASI 2 KAKI >&set demo = .false. >&surface >block larcol1 -location 13.6679 0 6.71 0 -80 -90 >plane -0.8 8.895 17.79 26.685 32.91 -rect -5.292 5.292 10.584 1 3 1 >end >move_block larcol1 larcol2 64.8642 0 0 0 0 0 >block dbrace1 -location 13.6679 0 9.71 0 0 -90 >plane 5.292 30.065 -circ 0 0 0.95 0 30 100 >end >move_block dbrace1 dbrace2 64.8642 0 0 0 0 0 >block dbrace3 -location 78.5321 0 9.71 0 0 -180 >plane 4.792 60.5722 -circ 0 0 0.95 0 30 100 >end >block deck1 -location 12.556 -14.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block deck2 -location 16.314 -14.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -3 3 31.209 1 0 1 >end >block deck3 -location 28.5235 -14.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -7.7095 9.2095 31.209 1 0 1 >end >block deck4 -location 46.1 -14.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -10.3671 10.3671 31.209 1 0 1 >end >block deck5 -location 63.6766 -14.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -9.2095 7.7095 31.209 1 0 1 >end

>block deck6 -location 75.886 -14.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -3 3 31.209 1 0 1 >end >block deck7 -location 79.6441 -14.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block upbrace1 -location 13.6679 0 9.71 0 -50 -90 >plane 7 37 -circ 0 0 0.95 0 30 50 >end >move_block upbrace1 upbrace2 64.8642 0 0 0 0 0 >block upbrace3 -location 13.6679 0 9.71 0 -50 -10 >plane 7 37 -circ 0 0 0.95 0 30 50 >end >block upbrace4 -location 78.5321 0 9.71 0 -50 -170 >plane 7 37 -circ 0 0 0.95 0 30 50 >end >block pont >PLANE 0 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >PLANE 0.4 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 0.8 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 1.2 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 1.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 8.1880 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 13.48 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 18.7720 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 32.4360 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 46.1 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 59.5761 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 73.0522 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 78.3442 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 83.6362 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 91 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 91.4 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 91.8 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 92.2 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >end >&subtitle

>union deck1 deck2 decks >delete_block deck1 deck2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck3 deck4 decks2 >delete_block deck3 deck4 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck5 deck6 decks3 >delete_block deck5 deck6 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks decks2 decks4 >delete_block decks decks2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks4 decks3 decks5 >delete_block decks4 decks3 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks5 deck7 deck >delete_block decks5 deck7 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union larcol1 larcol2 Colss >delete_block larcol1 larcol2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck colss Cols >delete_block deck colss >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union upbrace1 upbrace2 upbracs1 >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbrace3 upbrace4 upbracs2 >delete_block upbrace3 upbrace4 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbracs1 upbracs2 upbracs >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union dbracs upbracs udbracs >delete_block dbracs upbracs >&set subt = UNION OF UP BRACE AND DIAGONAL BRACES >union Cols udbracs cobracs

>delete_block Cols dibracs >&set subt = UNION OF DOWN BRACE AND COLUMNS AND DIAGONAL >union pont cobracs element >delete_block pont cobracs >&set subt = UNION OF COLUMNS AND PONTOON AND DOWN BRACES AND DIAGONAL >move_block element stbd 0 30.065 0 0 0 0 >delete_block element >reflect_block stbd port y >&set subt = REFLECTION PORTSIDE - STARBOARD >union port stbd duovar >delete_block port stbd >&set subt = FINAL HULL >rename duovar >&set subt = FINAL HULL >suplot duovar >emit duovar -body duovar >emit duovar -piece ' -diftyp 3ddif' >&dimen -remember MOSES Finished Normally ========================= CP Time 3.46 ======================== Total Units 3.46

======================== Input Permodelan MOSES : DUOVAR-A 20 @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @ @ @ Pemodelan Semi-submersible dengan MOSES @ @ Tugas Akhir Dantyo / 4309100059 @ @ @ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@

$ $********************************************* Set dimensions $

>&dimen -save -dimen meters m-tons >&device -cecho y -mecho n -prim screen >&title MODEL SEMI-SUBMERSIBLE VARIASI 2 KAKI >&set demo = .false. >&surface >block larcol1 -location 13.6679 0 6.71 0 -70 -90 >plane -2 8.895 17.79 26.685 33.61 -rect -5.292 5.292 10.584 1 3 1 >end >move_block larcol1 larcol2 64.8642 0 0 0 0 0 >block dbrace1 -location 13.6679 0 9.71 0 0 -90 >plane 3.292 33.065 -circ 0 0 0.95 0 30 100 >end >move_block dbrace1 dbrace2 64.8642 0 0 0 0 0 >block dbrace3 -location 82.5321 0 9.71 0 0 -180 >plane 4.792 60.5722 -circ 0 0 0.95 0 30 100 >end >block deck1 -location 12.556 -17.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block deck2 -location 16.314 -17.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -3 3 31.209 1 0 1 >end >block deck3 -location 28.5235 -17.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -7.7095 9.2095 31.209 1 0 1 >end >block deck4 -location 46.1 -17.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -10.3671 10.3671 31.209 1 0 1 >end >block deck5 -location 63.6766 -17.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -9.2095 7.7095 31.209 1 0 1 >end >block deck6 -location 75.886 -17.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -3 3 31.209 1 0 1 >end >block deck7 -location 79.6441 -17.4601 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end

>block upbrace1 -location 13.6679 0 9.71 0 -50 -90 >plane 7 37 -circ 0 0 0.95 0 30 50 >end >move_block upbrace1 upbrace2 64.8642 0 0 0 0 0 >block upbrace3 -location 13.6679 0 9.71 0 -47 -26 >plane 7 37 -circ 0 0 0.95 0 30 50 >end >block upbrace4 -location 78.5321 0 9.71 0 -47 -154 >plane 7 37 -circ 0 0 0.95 0 30 50 >end >block pont >PLANE 0 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >PLANE 0.4 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 0.8 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 1.2 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 1.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 8.1880 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 13.48 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 18.7720 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 32.4360 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 46.1 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 59.5761 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 73.0522 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 78.3442 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 83.6362 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 91 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 91.4 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 91.8 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 92.2 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >end >&subtitle >union deck1 deck2 decks >delete_block deck1 deck2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck3 deck4 decks2 >delete_block deck3 deck4 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS

>union deck5 deck6 decks3 >delete_block deck5 deck6 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks decks2 decks4 >delete_block decks decks2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks4 decks3 decks5 >delete_block decks4 decks3 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks5 deck7 deck >delete_block decks5 deck7 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union larcol1 larcol2 Colss >delete_block larcol1 larcol2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck colss Cols >delete_block deck colss >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union dbrace1 dbrace2 dbracs1 >delete_block dbrace1 dbrace2 >&set subt = UNION OF 2 DOWN BRACE >union dbracs1 dbrace3 dbracs >delete_block dbracs1 dbrace3 >&set subt = UNION OF 2 DOWN BRACE >union upbrace1 upbrace2 upbracs1 >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbrace3 upbrace4 upbracs2 >delete_block upbrace3 upbrace4 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbracs1 upbracs2 upbracs >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union dbracs upbracs udbracs >delete_block dbracs upbracs >&set subt = UNION OF UP BRACE AND DIAGONAL BRACES >union Cols udbracs cobracs >delete_block Cols dibracs >&set subt = UNION OF DOWN BRACE AND COLUMNS AND DIAGONAL

>union pont cobracs element >delete_block pont cobracs >&set subt = UNION OF COLUMNS AND PONTOON AND DOWN BRACES AND DIAGONAL >move_block element stbd 0 33.065 0 0 0 0 >delete_block element >reflect_block stbd port y >&set subt = REFLECTION PORTSIDE - STARBOARD >union port stbd duovar >delete_block port stbd >&set subt = FINAL HULL >rename duovar >&set subt = FINAL HULL >suplot duovar >emit duovar -body duovar >emit duovar -piece ' -diftyp 3ddif' >&dimen -remember MOSES Finished Normally ========================= CP Time 3.46 ======================== Total Units 3.46

========================

Input Permodelan MOSES : DUOVAR-A 30 @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @ @ @ Pemodelan Semi-submersible dengan MOSES @ @ Tugas Akhir Dantyo / 4309100059 @ @ @ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ $

>&dimen -save -dimen meters m-tons >&device -cecho y -mecho n -prim screen >&title MODEL SEMI-SUBMERSIBLE VARIASI 2 KAKI >&set demo = .false. >&surface

>block larcol1 -location 13.6679 0 6.71 0 -60 -90 >plane -3 8.895 17.79 26.685 37.91 -rect -5.292 5.292 10.584 1 3 1 >end >move_block larcol1 larcol2 64.8642 0 0 0 0 0 >block dbrace1 -location 13.6679 0 9.71 0 0 -90 >plane 5.292 36.5644 -circ 0 0 0.95 0 30 100 >end >move_block dbrace1 dbrace2 64.8642 0 0 0 0 0 >block dbrace3 -location 78.5321 -1.7 9.71 0 0 -180 >plane 4.792 60.5722 -circ 0 0 0.95 0 30 100 >end >block deck1 -location 12.556 -20.9595 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block deck2 -location 16.314 -20.9595 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -3 3 31.209 1 0 1 >end >block deck3 -location 28.5235 -20.9595 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -7.7095 9.2095 31.209 1 0 1 >end >block deck4 -location 46.1 -20.9595 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -10.3671 10.3671 31.209 1 0 1 >end >block deck5 -location 63.6766 -20.9595 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -9.2095 7.7095 31.209 1 0 1 >end >block deck6 -location 75.886 -20.9595 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -3 3 31.209 1 0 1 >end >block deck7 -location 79.6441 -20.9595 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block upbrace1 -location 13.6679 0 16.71 0 -35 -90 >plane 7 37 -circ 0 0 0.95 0 30 50 >end >move_block upbrace1 upbrace2 64.8642 0 0 0 0 0 >block upbrace3 -location 13.6679 -1.7 9.71 0 -44 -35 >plane 7 42 -circ 0 0 0.95 0 30 50 >end >block upbrace4 -location 78.5321 -1.7 9.71 0 -44 -145

>plane 7 42 -circ 0 0 0.95 0 30 50 >end >block pont >PLANE 0 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >PLANE 0.4 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 0.8 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 1.2 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 1.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 8.1880 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 13.48 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 18.7720 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 32.4360 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 46.1 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 59.5761 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 73.0522 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 78.3442 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 83.6362 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 91 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 91.4 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 91.8 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 92.2 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >end >&subtitle >union deck1 deck2 decks >delete_block deck1 deck2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck3 deck4 decks2 >delete_block deck3 deck4 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck5 deck6 decks3 >delete_block deck5 deck6 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks decks2 decks4 >delete_block decks decks2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks4 decks3 decks5 >delete_block decks4 decks3

>&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks5 deck7 deck >delete_block decks5 deck7 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union larcol1 larcol2 Colss >delete_block larcol1 larcol2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck colss Cols >delete_block deck colss >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union dbrace1 dbrace2 dbracs1 >delete_block dbrace1 dbrace2 >&set subt = UNION OF 2 DOWN BRACE >union dbracs1 dbrace3 dbracs >delete_block dbracs1 dbrace3 >&set subt = UNION OF 2 DOWN BRACE >union upbrace1 upbrace2 upbracs1 >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbrace3 upbrace4 upbracs2 >delete_block upbrace3 upbrace4 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbracs1 upbracs2 upbracs >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union dbracs upbracs udbracs >delete_block dbracs upbracs >&set subt = UNION OF UP BRACE AND DIAGONAL BRACES >union Cols udbracs cobracs >delete_block Cols dibracs >&set subt = UNION OF DOWN BRACE AND COLUMNS AND DIAGONAL >union pont cobracs element >delete_block pont cobracs >&set subt = UNION OF COLUMNS AND PONTOON AND DOWN BRACES AND DIAGONAL >move_block element stbd 0 36.5644 0 0 0 0 >delete_block element >reflect_block stbd port y >&set subt = REFLECTION PORTSIDE - STARBOARD

>union port stbd duovar >delete_block port stbd >&set subt = FINAL HULL >rename duovar >&set subt = FINAL HULL >suplot duovar >emit duovar -body duovar >emit duovar -piece ' -diftyp 3ddif' >&dimen -remember MOSES Finished Normally ========================= CP Time 3.46 ======================== Total Units 3.46

========================

Input Permodelan MOSES : DUOVAR-B 10 @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @ @ @ Pemodelan Semi-submersible dengan MOSES @ @ Tugas Akhir Dantyo / 4309100059 @ @ @ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ $

>&dimen -save -dimen meters m-tons >&device -cecho y -mecho n -prim screen >&title MODEL SEMI-SUBMERSIBLE VARIASI 2 KAKI >&set demo = .false. >&surface >block larcol1 -location 20.1583 0 6.71 0 -80 -90 >plane -1 8.895 17.79 26.685 32.91 -rect -5.292 5.292 10.584 1 3 1 >end >move_block larcol1 larcol2 51.8914 0 0 0 0 0 >block dbrace1 -location 20.1583 0 9.71 0 0 -90 >plane 5.292 32.3318869 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >move_block dbrace1 dbrace2 51.8914 0 0 0 0 0 >block dbrace3 -location 71.5417 0 9.71 0 0 -180 >plane 4.792 52.3834 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end

>block deck1 -location 12.556 -16.7269869 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block deck2 -location 16.314 -16.7269869 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -3 3 31.209 1 0 1 >end >block deck3 -location 28.5235 -16.7269869 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -7.7095 9.2095 31.209 1 0 1 >end >block deck4 -location 46.1 -16.7269869 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -10.3671 10.3671 31.209 1 0 1 >end >block deck5 -location 63.6766 -16.7269869 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -9.2095 7.7095 31.209 1 0 1 >end >block deck6 -location 75.886 -16.7269869 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -3 4 31.209 1 0 1 >end >block deck7 -location 79.6441 -16.7269869 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block upbrace1 -location 20.1583 0 9.71 0 -50 -90 >plane 7 38 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >move_block upbrace1 upbrace2 51.8914 0 0 0 0 0 >block upbrace3 -location 20.1583 0 9.71 0 -59 -17.5 >plane 8 33 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >block upbrace4 -location 71.5417 0 9.71 0 -59 -162.5 >plane 8 33 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >block pont >PLANE 0 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >PLANE 0.4 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 0.8 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 1.2 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 1.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 8.1880 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 13.48 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 18.7720 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 32.4360 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 46.1 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 59.5761 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 73.0522 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 78.3442 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71

>PLANE 83.6362 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 91 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 91.4 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 91.8 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 92.2 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >end >&subtitle >union deck1 deck2 decks >delete_block deck1 deck2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck3 deck4 decks2 >delete_block deck3 deck4 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck5 deck6 decks3 >delete_block deck5 deck6 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks decks2 decks4 >delete_block decks decks2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks4 decks3 decks5 >delete_block decks4 decks3 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks5 deck7 deck >delete_block decks5 deck7 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union larcol1 larcol2 Colss >delete_block larcol1 larcol2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck colss Cols >delete_block deck colss >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union dbrace1 dbrace2 dbracs1 >delete_block dbrace1 dbrace2 >&set subt = UNION OF 2 DOWN BRACE >union dbracs1 dbrace3 dbracs >delete_block dbracs1 dbrace3 >&set subt = UNION OF 2 DOWN BRACE >union upbrace1 upbrace2 upbracs1 >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbrace3 upbrace4 upbracs2 >delete_block upbrace3 upbrace4 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbracs1 upbracs2 upbracs

>delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union dbracs upbracs udbracs >delete_block dbracs upbracs >&set subt = UNION OF UP BRACE AND DIAGONAL BRACES >union Cols udbracs cobracs >delete_block Cols dibracs >&set subt = UNION OF DOWN BRACE AND COLUMNS AND DIAGONAL >union pont cobracs element >delete_block pont cobracs >&set subt = UNION OF COLUMNS AND PONTOON AND DOWN BRACES AND DIAGONAL >move_block element stbd 0 32.3318869 0 0 0 0 >delete_block element >reflect_block stbd port y >&set subt = REFLECTION PORTSIDE - STARBOARD >union port stbd duovar-b >delete_block port stbd >&set subt = FINAL HULL >rename duovar-b >&set subt = FINAL HULL >suplot duovar-b >emit duovar-b -body duovar-b >emit duovar-b -piece ' -diftyp 3ddif' >&dimen –remember MOSES Finished Normally ========================= CP Time 4.30 ======================== Total Units 4.30 ======================== Input Permodelan MOSES : DUOVAR-B 20 @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @ @ @ Pemodelan Semi-submersible dengan MOSES @ @ Tugas Akhir Dantyo / 4309100059 @ @ @ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ $

>&dimen -save -dimen meters m-tons

>&device -cecho y -mecho n -prim screen >&title MODEL SEMI-SUBMERSIBLE VARIASI 2 KAKI >&set demo = .false. >&surface >block larcol1 -location 20.1583 0 6.71 0 -70 -90 >plane -2 8.895 17.79 26.685 33.51 -rect -5.292 5.292 10.584 1 3 1 >end >move_block larcol1 larcol2 51.8914 0 0 0 0 0 >block dbrace1 -location 20.1583 0 9.71 0 0 -90 >plane 5.292 37.9367909 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >move_block dbrace1 dbrace2 51.8914 0 0 0 0 0 >block dbrace3 -location 71.5417 -1 9.71 0 0 -180 >plane 4.792 52.3834 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >block deck1 -location 12.556 -22.3318909 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block deck2 -location 16.314 -22.3318909 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -3 3 31.209 1 0 1 >end >block deck3 -location 28.5235 -22.3318909 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -7.7095 9.2095 31.209 1 0 1 >end >block deck4 -location 46.1 -22.3318909 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -10.3671 10.3671 31.209 1 0 1 >end >block deck5 -location 63.6766 -22.3318909 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -9.2095 7.7095 31.209 1 0 1 >end >block deck6 -location 75.886 -22.3318909 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -3 4 31.209 1 0 1 >end >block deck7 -location 79.6441 -22.3318909 36.58 0 -90 0 >plane 0 3.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block upbrace1 -location 20.1583 0 9.71 0 -50 -90 >plane 7 38 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >move_block upbrace1 upbrace2 51.8914 0 0 0 0 0 >block upbrace3 -location 20.1583 -1 9.71 0 -55 -33 >plane 8 34 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >block upbrace4 -location 71.5417 -1 9.71 0 -55 -147 >plane 8 34 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end

>block pont >PLANE 0 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >PLANE 0.4 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 0.8 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 1.2 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 1.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 8.1880 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 13.48 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 18.7720 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 32.4360 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 46.1 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 59.5761 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 73.0522 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 78.3442 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 83.6362 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 91 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 91.4 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 91.8 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 92.2 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >end >&subtitle >union deck1 deck2 decks >delete_block deck1 deck2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck3 deck4 decks2 >delete_block deck3 deck4 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck5 deck6 decks3 >delete_block deck5 deck6 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks decks2 decks4 >delete_block decks decks2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks4 decks3 decks5 >delete_block decks4 decks3 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks5 deck7 deck >delete_block decks5 deck7 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union larcol1 larcol2 Colss >delete_block larcol1 larcol2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck colss Cols

>delete_block deck colss >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union dbrace1 dbrace2 dbracs1 >delete_block dbrace1 dbrace2 >&set subt = UNION OF 2 DOWN BRACE >union dbracs1 dbrace3 dbracs >delete_block dbracs1 dbrace3 >&set subt = UNION OF 2 DOWN BRACE >union upbrace1 upbrace2 upbracs1 >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbrace3 upbrace4 upbracs2 >delete_block upbrace3 upbrace4 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbracs1 upbracs2 upbracs >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union dbracs upbracs udbracs >delete_block dbracs upbracs >&set subt = UNION OF UP BRACE AND DIAGONAL BRACES >union Cols udbracs cobracs >delete_block Cols dibracs >&set subt = UNION OF DOWN BRACE AND COLUMNS AND DIAGONAL >union pont cobracs element >delete_block pont cobracs >&set subt = UNION OF COLUMNS AND PONTOON AND DOWN BRACES AND DIAGONAL >move_block element stbd 0 37.9367909 0 0 0 0 >delete_block element >reflect_block stbd port y >&set subt = REFLECTION PORTSIDE - STARBOARD >union port stbd duovar-b >delete_block port stbd >&set subt = FINAL HULL >rename duovar-b >&set subt = FINAL HULL >suplot duovar-b >emit duovar-b -body duovar-b >emit duovar-b -piece ' -diftyp 3ddif' >&dimen -remember MOSES Finished Normally ========================= CP Time 4.59 ======================== Total Units 4.59 ========================

Input Permodelan MOSES : DUOVAR-B 30 @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @ @ @ Pemodelan Semi-submersible dengan MOSES @ @ Tugas Akhir Dantyo / 4309100059 @ @ @ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ $

>&dimen -save -dimen meters m-tons >&device -cecho y -mecho n -prim screen >&title MODEL SEMI-SUBMERSIBLE VARIASI 2 KAKI >&set demo = .false. >&surface >block larcol1 -location 20.1583 0 6.71 0 -60 -90 >plane -3 8.895 17.79 26.685 37.91 -rect -5.292 5.292 10.584 1 3 1 >end >move_block larcol1 larcol2 51.8914 0 0 0 0 0 >block dbrace1 -location 20.1583 0 9.71 0 0 -90 >plane 5.292 44.3104525 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >move_block dbrace1 dbrace2 51.8914 0 0 0 0 0 >block dbrace3 -location 71.5417 -1.75 9.71 0 0 -180 >plane 4.792 52.3834 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >block deck1 -location 12.556 -28.7055525 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block deck2 -location 16.314 -28.7055525 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -3 3 31.209 1 0 1 >end >block deck3 -location 28.5235 -28.7055525 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -7.7095 9.2095 31.209 1 0 1 >end >block deck4 -location 46.1 -28.7055525 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -10.3671 10.3671 31.209 1 0 1 >end >block deck5 -location 63.6766 -28.7055525 36.58 0 -90 0

>plane 0 5.54 -rect -9.2095 7.7095 31.209 1 0 1 >end >block deck6 -location 75.886 -28.7055525 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -3 4 31.209 1 0 1 >end >block deck7 -location 79.6441 -28.7055525 36.58 0 -90 0 >plane 0 5.54 -rect -1.1119 1.1119 31.209 1 0 1 >end >block upbrace1 -location 20.1583 0 9.71 0 -50 -90 >plane 7 38 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >move_block upbrace1 upbrace2 51.8914 0 0 0 0 0 >block upbrace3 -location 20.1583 0 9.71 0 -42 -59 >plane 8 38 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >block upbrace4 -location 71.5417 0 9.71 0 -42 -121 >plane 8 38 -circ 0 0 1.04 0 30 100 >end >block pont >PLANE 0 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >PLANE 0.4 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 0.8 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 1.2 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 1.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 8.1880 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 13.48 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 18.7720 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 32.4360 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 46.1 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 59.5761 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 73.0522 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 78.3442 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 83.6362 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.2 -CARTES 0,0 6.615,0 6.615,6.71 >PLANE 90.6 -CARTES 0,0 6.5746,0 6.57465,6.71 >PLANE 91 -CARTES 0,0 6.448,0 6.448,6.71 >PLANE 91.4 -CARTES 0,0 6.215,0 6.215,6.71 >PLANE 91.8 -CARTES 0,0 5.815,0 5.815,6.71 >PLANE 92.2 -CARTES 0,0 4.615,0 4.615,6.71 >end >&subtitle >union deck1 deck2 decks >delete_block deck1 deck2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck3 deck4 decks2

>delete_block deck3 deck4 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck5 deck6 decks3 >delete_block deck5 deck6 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks decks2 decks4 >delete_block decks decks2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks4 decks3 decks5 >delete_block decks4 decks3 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union decks5 deck7 deck >delete_block decks5 deck7 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union larcol1 larcol2 Colss >delete_block larcol1 larcol2 >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union deck colss Cols >delete_block deck colss >&set subt = UNION OF LARGE COLUMNS >union dbrace1 dbrace2 dbracs1 >delete_block dbrace1 dbrace2 >&set subt = UNION OF 2 DOWN BRACE >union dbracs1 dbrace3 dbracs >delete_block dbracs1 dbrace3 >&set subt = UNION OF 2 DOWN BRACE >union upbrace1 upbrace2 upbracs1 >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbrace3 upbrace4 upbracs2 >delete_block upbrace3 upbrace4 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union upbracs1 upbracs2 upbracs >delete_block upbrace1 upbrace2 >&set subt = UNION OF UP BRACE >union dbracs upbracs udbracs >delete_block dbracs upbracs >&set subt = UNION OF UP BRACE AND DIAGONAL BRACES >union Cols udbracs cobracs >delete_block Cols dibracs >&set subt = UNION OF DOWN BRACE AND COLUMNS AND DIAGONAL >union pont cobracs element >delete_block pont cobracs >&set subt = UNION OF COLUMNS AND PONTOON AND DOWN BRACES AND DIAGONAL >move_block element stbd 0 44.3104525 0 0 0 0

>delete_block element >reflect_block stbd port y >&set subt = REFLECTION PORTSIDE - STARBOARD >union port stbd duovar-b >delete_block port stbd >&set subt = FINAL HULL >rename duovar-b >&set subt = FINAL HULL >suplot duovar-b >emit duovar-b -body duovar-b >emit duovar-b -piece ' -diftyp 3ddif' >&dimen -remember MOSES Finished Normally =============================== CP Time 4.52 ======================== Total Units 4.52 ========================

H

asil Output R

AO

MO

SES : DU

OV

AR

-A 10

Licensee - Global Maritime Rev 7.00.018 Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *

* SEMI-SUBMERSIBLE RAO MOTION *

* Engineer : DANTYO SAH P *

* *

***************************************************************************************************************

+++ B U O Y A N C Y A N D W E I G H T F O R D U O V A R +++

===================================================================

Process is DEFAULT: Units Are Degrees, Meters, and M-Tons Unless Specified

Results Are Reported In Body System

Draft = 21.10 Roll Angle = 0.00 Pitch Angle = 0.00

Wet Radii Of Gyration About CG

K-X = 14.35 K-Y = 14.92 K-Z = 18.36

GMT = 10.39 GML = 13.65

/-- Center of Gravity ---/ Sounding % Full

Name Weight ---X--- ---Y--- ---Z--- -------- --------

---------------- Part DUOVAR ------------

LOAD_GRO 24144.1 46.10 0.00 14.32

======== ======== ======= ======= =======

Total 24144.1 46.10 0.00 14.32

Buoyancy 24144.1 46.10 0.00 6.52


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *

* Draft = 21.1 Meters Trim Angle = 0.00 Deg. GMT = 10.39 Meters *

* Roll Gy. Radius = 14.3 Meters Pitch Gy. Radius = 14.9 Meters Yaw Gy. Radius = 18.4 Meters *

* Heading = 90.00 Deg. Forward Speed = 0.00 Knots Linearization Based on 1/ 20 *

* *

***************************************************************************************************************

+++ M O T I O N R E S P O N S E O P E R A T O R S +++

=========================================================

Of Point On Body DUOVAR At X = 46.1 Y = 0.0 Z = 14.3

Process is DEFAULT: Units Are Degrees, Meters, and KN Unless Specified

E N C O U N T E R Surge / Sway / Heave / Roll / Pitch / Yaw /

-------------------- Wave Ampl. Wave Ampl. Wave Ampl. Wave Ampl. Wave Ampl. Wave Ampl.

Frequency Period /--------------/ /--------------/ /--------------/ /--------------/ /--------------/ /--------------/

-(Rad/Sec)- -(Sec)- Ampl. Phase Ampl. Phase Ampl. Phase Ampl. Phase Ampl. Phase Ampl. Phase

0.2513 25.00 0.009 25 0.948 88 1.133 2 0.581 -144 0.029 31 0.040 38

0.3142 20.00 0.028 171 0.798 87 0.249 -11 0.696 139 0.153 -173 0.030 16

0.3307 19.00 0.020 162 0.766 87 0.393 -4 0.736 129 0.172 -170 0.034 16

0.3491 18.00 0.014 146 0.732 87 0.455 -2 0.773 122 0.275 -169 0.039 17

0.3696 17.00 0.022 33 0.699 87 0.510 0 0.806 120 1.134 -166 0.059 22

0.3927 16.00 0.037 163 0.648 88 0.443 0 0.850 113 0.544 9 0.030 14

0.4189 15.00 0.027 152 0.596 88 0.438 0 0.898 109 0.243 8 0.040 16

0.4333 14.50 0.026 147 0.566 88 0.425 0 0.919 108 0.198 8 0.043 17

0.4488 14.00 0.025 142 0.533 88 0.409 -1 0.940 106 0.171 6 0.047 17

0.4654 13.50 0.025 137 0.496 89 0.388 -1 0.963 104 0.156 5 0.049 17

0.4833 13.00 0.025 132 0.457 89 0.362 -2 0.979 104 0.144 3 0.053 16

0.5027 12.50 0.024 127 0.415 89 0.330 -4 0.993 103 0.136 1 0.056 15

0.5236 12.00 0.023 120 0.369 90 0.292 -6 1.004 103 0.130 -1 0.059 14

0.5464 11.50 0.021 113 0.320 90 0.246 -10 1.011 103 0.126 -3 0.063 13

0.5712 11.00 0.019 107 0.266 91 0.191 -17 1.014 103 0.123 -6 0.065 9

0.5984 10.50 0.015 99 0.207 91 0.128 -29 1.012 103 0.121 -9 0.065 6

0.6283 10.00 0.009 94 0.142 92 0.068 -62 1.004 102 0.117 -12 0.062 2

0.6614 9.50 0.003 -175 0.071 89 0.066 -139 0.975 102 0.112 -11 0.055 0

0.6981 9.00 0.017 -149 0.011 -37 0.120 -173 0.919 102 0.110 -11 0.054 2

0.7392 8.50 0.023 -160 0.090 -78 0.167 174 0.830 100 0.104 -13 0.045 -11

0.7854 8.00 0.027 -162 0.175 -83 0.194 170 0.673 96 0.102 -21 0.033 -33

0.8378 7.50 0.032 -164 0.244 -88 0.201 171 0.435 89 0.093 -29 0.023 -80

0.8976 7.00 0.035 -175 0.275 -92 0.190 174 0.169 83 0.077 -45 0.039 -150

0.9666 6.50 0.029 159 0.258 -94 0.162 179 0.059 -88 0.045 -61 0.043 161

1.0472 6.00 0.021 168 0.196 -95 0.108 178 0.198 -93 0.010 -150 0.054 -170

1.1424 5.50 0.023 123 0.100 -105 0.015 172 0.200 -92 0.029 11 0.067 154

1.2566 5.00 0.027 75 0.029 95 0.036 -14 0.092 -94 0.004 -166 0.049 80

1.3963 4.50 0.016 -64 0.050 79 0.022 -3 0.009 72 0.008 -128 0.051 -56

1.5708 4.00 0.005 -119 0.004 20 0.005 178 0.028 79 0.005 151 0.011 -78

2.0944 3.00 0.001 -132 0.003 178 0.001 -151 0.001 -32 0.001 39 0.009 -93

Page 8 Licensee - Global Maritime Rev 7.00.018 Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.444 -97 0.828 79 1.112 -5 0.564 -149 0.158 70 0.059 13

0.3142 20.00 0.406 -106 0.687 73 0.306 -18 0.638 124 0.178 110 0.063 -7

0.3307 19.00 0.391 -106 0.652 72 0.439 -16 0.693 105 0.153 112 0.067 -9

0.3491 18.00 0.373 -107 0.630 70 0.493 -16 0.693 103 0.122 140 0.074 -8

0.3696 17.00 0.334 -107 0.604 68 0.526 -15 0.704 98 0.683 -135 0.084 0

0.3927 16.00 0.351 -113 0.558 66 0.497 -21 0.759 91 0.681 57 0.085 -20

0.4189 15.00 0.317 -115 0.514 63 0.488 -23 0.795 83 0.446 60 0.091 -19

0.4333 14.50 0.300 -116 0.489 62 0.476 -25 0.812 80 0.407 60 0.093 -19

0.4488 14.00 0.282 -117 0.460 61 0.461 -27 0.833 75 0.381 59 0.094 -21

0.4654 13.50 0.263 -119 0.430 59 0.442 -29 0.847 72 0.358 58 0.096 -22

0.4833 13.00 0.241 -120 0.398 57 0.419 -32 0.861 70 0.335 57 0.096 -24

0.5027 12.50 0.219 -122 0.364 55 0.390 -36 0.872 67 0.311 55 0.095 -26

0.5236 12.00 0.194 -123 0.327 52 0.356 -41 0.882 64 0.282 53 0.092 -28

0.5464 11.50 0.169 -125 0.288 49 0.313 -47 0.889 61 0.247 51 0.088 -30

0.5712 11.00 0.142 -126 0.246 45 0.261 -54 0.894 58 0.204 49 0.077 -34

0.5984 10.50 0.113 -128 0.202 41 0.199 -63 0.895 54 0.150 46 0.060 -35

0.6283 10.00 0.082 -131 0.154 35 0.129 -75 0.888 49 0.084 44 0.035 -28

0.6614 9.50 0.048 -135 0.104 25 0.056 -90 0.868 43 0.007 78 0.022 35

0.6981 9.00 0.004 -151 0.053 4 0.009 119 0.826 35 0.097 -152 0.046 70

0.7392 8.50 0.046 11 0.028 -84 0.053 76 0.754 24 0.219 -161 0.085 83

0.7854 8.00 0.083 -8 0.065 -147 0.076 65 0.623 8 0.345 -174 0.136 83

0.8378 7.50 0.088 -32 0.092 -176 0.081 59 0.425 -10 0.426 170 0.186 79

0.8976 7.00 0.056 -63 0.082 160 0.075 54 0.223 -31 0.441 156 0.243 74

0.9666 6.50 0.006 169 0.036 144 0.068 44 0.070 -58 0.378 141 0.326 65

1.0472 6.00 0.046 78 0.022 -113 0.047 15 0.014 179 0.236 126 0.380 40

1.1424 5.50 0.052 57 0.044 -107 0.017 -29 0.030 118 0.101 115 0.301 5

1.2566 5.00 0.036 29 0.033 -124 0.008 -72 0.021 69 0.020 144 0.181 -18

1.3963 4.50 0.030 -175 0.010 -82 0.005 -133 0.004 -113 0.002 83 0.111 -92

1.5708 4.00 0.020 125 0.014 -65 0.001 93 0.003 158 0.007 -83 0.058 -174

2.0944 3.00 0.002 93 0.002 -105 0.001 135 0.001 39 0.003 -38 0.013 131


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.631 -100 0.686 75 1.090 -9 0.546 -148 0.215 68 0.060 7

0.3142 20.00 0.576 -110 0.551 67 0.369 -21 0.588 110 0.215 85 0.067 -16

0.3307 19.00 0.557 -111 0.532 66 0.487 -20 0.587 100 0.177 76 0.074 -17

0.3491 18.00 0.533 -113 0.512 64 0.533 -21 0.593 91 0.062 49 0.080 -17

0.3696 17.00 0.474 -116 0.495 61 0.548 -20 0.583 87 0.985 -95 0.082 -7

0.3927 16.00 0.511 -118 0.454 57 0.549 -31 0.649 80 1.063 70 0.109 -32

0.4189 15.00 0.463 -122 0.420 54 0.534 -34 0.673 70 0.705 65 0.115 -32

0.4333 14.50 0.441 -124 0.400 51 0.523 -36 0.685 67 0.652 63 0.121 -34

0.4488 14.00 0.417 -126 0.379 49 0.508 -39 0.697 64 0.618 60 0.127 -36

0.4654 13.50 0.391 -128 0.355 46 0.491 -42 0.710 60 0.593 58 0.133 -38

0.4833 13.00 0.363 -131 0.330 43 0.469 -46 0.721 57 0.571 55 0.140 -41

0.5027 12.50 0.334 -133 0.303 40 0.442 -50 0.731 53 0.549 52 0.147 -45

0.5236 12.00 0.302 -136 0.274 36 0.410 -56 0.741 49 0.524 49 0.153 -49

0.5464 11.50 0.267 -139 0.244 31 0.371 -62 0.749 44 0.493 45 0.160 -54

0.5712 11.00 0.231 -142 0.211 26 0.324 -70 0.755 39 0.455 41 0.165 -59

0.5984 10.50 0.193 -146 0.177 19 0.267 -79 0.758 33 0.406 36 0.166 -65

0.6283 10.00 0.151 -151 0.140 10 0.203 -88 0.753 26 0.344 32 0.164 -71

0.6614 9.50 0.105 -156 0.100 -1 0.139 -96 0.736 16 0.267 26 0.162 -76

0.6981 9.00 0.051 -157 0.059 -22 0.085 -99 0.699 4 0.165 24 0.169 -82

0.7392 8.50 0.029 -81 0.027 -77 0.051 -93 0.629 -12 0.069 58 0.167 -92

0.7854 8.00 0.066 -70 0.033 -176 0.033 -86 0.505 -33 0.134 117 0.164 -104

0.8378 7.50 0.078 -100 0.043 133 0.017 -90 0.330 -59 0.218 110 0.166 -123

0.8976 7.00 0.061 -161 0.028 86 0.001 -150 0.171 -86 0.237 92 0.163 -152

0.9666 6.50 0.076 101 0.022 -67 0.013 26 0.064 -116 0.181 69 0.119 153

1.0472 6.00 0.109 46 0.056 -134 0.008 -76 0.028 -144 0.060 48 0.055 123

1.1424 5.50 0.115 12 0.070 -171 0.006 116 0.017 158 0.014 70 0.058 89

1.2566 5.00 0.091 -28 0.051 139 0.003 -64 0.011 33 0.014 175 0.059 43

1.3963 4.50 0.021 -111 0.012 84 0.003 -166 0.013 -103 0.035 -138 0.085 -28

1.5708 4.00 0.025 157 0.016 -34 0.005 -145 0.004 -133 0.007 48 0.034 -139

2.0944 3.00 0.003 163 0.004 10 0.000 0 0.001 -124 0.004 102 0.005 -80


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.866 -104 0.283 71 1.051 -15 0.506 -135 0.284 65 0.037 6

0.3142 20.00 0.794 -115 0.202 58 0.482 -24 0.316 122 0.292 59 0.040 -25

0.3307 19.00 0.771 -117 0.195 56 0.572 -26 0.281 110 0.255 41 0.044 -25

0.3491 18.00 0.738 -120 0.189 54 0.604 -29 0.258 99 0.238 -17 0.046 -24

0.3696 17.00 0.650 -126 0.188 53 0.592 -26 0.208 87 2.003 -83 0.037 16

0.3927 16.00 0.726 -126 0.162 43 0.634 -43 0.287 77 1.795 72 0.090 -51

0.4189 15.00 0.659 -132 0.152 38 0.611 -47 0.276 67 1.156 61 0.090 -50

0.4333 14.50 0.630 -135 0.146 35 0.599 -50 0.277 62 1.072 57 0.095 -52

0.4488 14.00 0.599 -138 0.138 32 0.584 -53 0.279 57 1.025 52 0.102 -55

0.4654 13.50 0.565 -141 0.130 28 0.568 -58 0.282 52 0.998 48 0.110 -58

0.4833 13.00 0.528 -145 0.121 23 0.548 -63 0.286 46 0.981 43 0.119 -63

0.5027 12.50 0.488 -149 0.111 18 0.524 -68 0.290 40 0.967 38 0.131 -67

0.5236 12.00 0.444 -153 0.101 12 0.496 -75 0.294 34 0.955 32 0.144 -73

0.5464 11.50 0.396 -158 0.090 5 0.462 -82 0.298 28 0.941 26 0.159 -79

0.5712 11.00 0.343 -163 0.077 -3 0.421 -91 0.301 20 0.921 19 0.176 -87

0.5984 10.50 0.286 -168 0.064 -13 0.373 -101 0.303 10 0.893 11 0.194 -95

0.6283 10.00 0.223 -174 0.049 -28 0.318 -113 0.302 0 0.853 2 0.215 -104

0.6614 9.50 0.154 -178 0.032 -52 0.261 -125 0.293 -14 0.795 -8 0.239 -114

0.6981 9.00 0.084 -169 0.018 -103 0.206 -138 0.274 -33 0.712 -21 0.273 -126

0.7392 8.50 0.064 -114 0.023 170 0.157 -153 0.237 -57 0.599 -37 0.306 -140

0.7854 8.00 0.131 -96 0.041 119 0.116 -172 0.176 -89 0.462 -55 0.341 -157

0.8378 7.50 0.200 -112 0.056 81 0.082 161 0.102 -128 0.313 -77 0.380 179

0.8976 7.00 0.226 -141 0.064 45 0.056 123 0.044 173 0.171 -106 0.403 149

0.9666 6.50 0.185 -174 0.058 2 0.035 61 0.016 45 0.068 -143 0.316 109

1.0472 6.00 0.116 149 0.047 -38 0.016 0 0.022 -144 0.056 118 0.206 77

1.1424 5.50 0.038 107 0.023 -117 0.008 -86 0.031 117 0.068 14 0.050 30

1.2566 5.00 0.019 152 0.008 8 0.004 108 0.030 50 0.036 -62 0.161 128

1.3963 4.50 0.011 -106 0.022 -103 0.004 -66 0.005 -37 0.023 128 0.153 16

1.5708 4.00 0.003 -56 0.005 34 0.001 42 0.004 126 0.012 -129 0.017 46

2.0944 3.00 0.002 -172 0.001 -154 0.000 0 0.000 0 0.003 54 0.009 123


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.899 -105 0.051 71 1.045 -16 0.514 -123 0.292 65 0.019 22

0.3142 20.00 0.825 -115 0.018 -23 0.501 -23 0.245 162 0.312 58 0.011 -24

0.3307 19.00 0.801 -118 0.014 -28 0.586 -26 0.194 158 0.275 39 0.012 -20

0.3491 18.00 0.767 -121 0.010 -28 0.615 -29 0.154 156 0.259 -16 0.010 -2

0.3696 17.00 0.678 -127 0.009 59 0.601 -26 0.117 173 2.070 -82 0.036 89

0.3927 16.00 0.756 -127 0.017 -71 0.645 -44 0.119 131 1.862 71 0.044 -66

0.4189 15.00 0.688 -133 0.013 -73 0.620 -48 0.095 131 1.205 60 0.033 -62

0.4333 14.50 0.658 -136 0.012 -76 0.608 -51 0.086 129 1.119 55 0.032 -63

0.4488 14.00 0.626 -139 0.011 -80 0.593 -55 0.080 126 1.073 50 0.032 -65

0.4654 13.50 0.591 -143 0.011 -84 0.576 -59 0.074 123 1.047 46 0.033 -67

0.4833 13.00 0.553 -146 0.010 -89 0.556 -64 0.069 119 1.031 41 0.034 -71

0.5027 12.50 0.511 -151 0.010 -93 0.533 -70 0.065 114 1.019 35 0.035 -75

0.5236 12.00 0.464 -155 0.010 -97 0.505 -77 0.062 108 1.008 29 0.036 -80

0.5464 11.50 0.413 -160 0.009 -102 0.472 -85 0.059 101 0.995 23 0.037 -88

0.5712 11.00 0.357 -166 0.009 -107 0.432 -94 0.057 91 0.977 16 0.037 -96

0.5984 10.50 0.295 -171 0.009 -112 0.386 -104 0.054 81 0.951 7 0.037 -105

0.6283 10.00 0.228 -176 0.009 -116 0.334 -115 0.050 69 0.913 -1 0.035 -114

0.6614 9.50 0.154 179 0.009 -121 0.277 -128 0.046 57 0.858 -12 0.032 -123

0.6981 9.00 0.081 -168 0.010 -127 0.220 -143 0.045 43 0.779 -26 0.029 -129

0.7392 8.50 0.072 -105 0.011 -135 0.166 -159 0.044 26 0.669 -43 0.028 -133

0.7854 8.00 0.161 -92 0.014 -160 0.119 -178 0.042 -3 0.527 -63 0.032 -135

0.8378 7.50 0.258 -111 0.016 159 0.082 157 0.035 -46 0.360 -88 0.037 -155

0.8976 7.00 0.313 -141 0.014 102 0.055 122 0.018 -92 0.192 -122 0.038 168

0.9666 6.50 0.285 -179 0.009 24 0.037 68 0.003 -112 0.065 174 0.023 106

1.0472 6.00 0.184 139 0.007 -50 0.020 -2 0.006 -97 0.075 61 0.008 -131

1.1424 5.50 0.053 97 0.007 176 0.006 -55 0.004 166 0.112 -19 0.021 100

1.2566 5.00 0.073 -177 0.002 -64 0.002 -119 0.005 -35 0.022 -94 0.014 -154

1.3963 4.50 0.083 73 0.002 -78 0.008 -80 0.001 104 0.015 37 0.014 -13

1.5708 4.00 0.022 112 0.001 -77 0.004 46 0.002 -21 0.009 -168 0.009 -121

2.0944 3.00 0.004 -8 0.001 -157 0.000 0 0.000 0 0.001 20 0.003 -146

H

asil Output R

AO

MO

SES : DU

OV

AR

-A 20


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *



* *

***************************************************************************************************************


===================================================================





K-X = 14.36 K-Y = 14.92 K-Z = 18.87

GMT = 14.98 GML = 13.91


Name Weight ---X--- ---Y--- ---Z--- -------- --------

---------------- Part DUOVAR ------------

LOAD_GRO 24146.5 46.10 0.00 14.32

======== ======== ======= ======= =======

Total 24146.5 46.10 0.00 14.32

Buoyancy 24146.5 46.10 0.00 6.40


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.013 6 0.945 86 1.196 3 0.536 -142 0.002 -132 0.004 150

0.3142 20.00 0.012 -4 0.797 84 0.243 -14 0.745 142 0.078 5 0.011 76

0.3307 19.00 0.015 -7 0.760 84 0.357 -6 0.790 132 0.127 6 0.012 83

0.3491 18.00 0.018 -6 0.721 84 0.404 -4 0.836 125 0.499 6 0.014 82

0.3696 17.00 0.018 -18 0.676 85 0.411 -3 0.882 119 0.311 -175 0.013 91

0.3927 16.00 0.020 -21 0.625 85 0.399 -3 0.929 114 0.138 -177 0.015 88

0.4189 15.00 0.022 -27 0.558 86 0.369 -3 1.001 103 0.101 178 0.018 86

0.4333 14.50 0.022 -31 0.525 86 0.347 -3 1.018 102 0.092 176 0.019 85

0.4488 14.00 0.023 -35 0.488 87 0.319 -4 1.033 101 0.085 172 0.020 84

0.4654 13.50 0.023 -40 0.447 87 0.287 -5 1.046 100 0.081 168 0.021 83

0.4833 13.00 0.022 -45 0.402 87 0.249 -6 1.054 99 0.077 163 0.022 81

0.5027 12.50 0.022 -52 0.353 86 0.205 -8 1.047 101 0.072 157 0.021 82

0.5236 12.00 0.021 -63 0.298 86 0.154 -12 1.043 100 0.068 149 0.022 82

0.5464 11.50 0.018 -74 0.240 87 0.097 -21 1.028 100 0.062 143 0.022 82

0.5712 11.00 0.016 -84 0.177 88 0.039 -54 1.011 98 0.060 136 0.021 90

0.5984 10.50 0.013 -104 0.111 88 0.056 -154 0.975 99 0.055 132 0.024 72

0.6283 10.00 0.014 -134 0.043 79 0.123 -176 0.926 100 0.048 117 0.010 82

0.6614 9.50 0.018 -165 0.034 -66 0.188 175 0.859 101 0.042 100 0.018 54

0.6981 9.00 0.022 172 0.116 -77 0.240 170 0.774 102 0.036 81 0.020 31

0.7392 8.50 0.023 154 0.203 -79 0.266 167 0.651 101 0.026 53 0.016 -7

0.7854 8.00 0.024 140 0.285 -82 0.266 167 0.455 96 0.017 20 0.016 -63

0.8378 7.50 0.021 132 0.338 -87 0.240 171 0.186 86 0.012 -17 0.020 -96

0.8976 7.00 0.020 131 0.334 -92 0.199 179 0.094 -80 0.009 -69 0.019 -120

0.9666 6.50 0.018 130 0.265 -96 0.143 -172 0.277 -93 0.006 118 0.018 -123

1.0472 6.00 0.013 93 0.136 -99 0.043 -167 0.286 -96 0.019 27 0.013 -116

1.1424 5.50 0.005 -2 0.009 -158 0.062 -21 0.182 -84 0.008 43 0.015 -80

1.2566 5.00 0.004 -73 0.081 85 0.052 -12 0.012 -51 0.010 34 0.015 -52

1.3963 4.50 0.003 -171 0.048 69 0.006 75 0.066 82 0.002 129 0.007 6

1.5708 4.00 0.001 -99 0.021 -93 0.018 172 0.002 -98 0.002 -174 0.005 17

2.0944 3.00 0.000 0 0.003 -59 0.001 -150 0.000 0 0.000 0 0.002 -27


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.448 -96 0.828 77 1.165 -5 0.521 -146 0.137 82 0.036 170

0.3142 20.00 0.415 -101 0.692 71 0.313 -23 0.689 128 0.163 53 0.047 157

0.3307 19.00 0.405 -102 0.660 70 0.416 -19 0.724 117 0.150 32 0.052 156

0.3491 18.00 0.393 -103 0.627 69 0.458 -19 0.762 108 0.456 -45 0.055 154

0.3696 17.00 0.377 -106 0.584 68 0.463 -20 0.829 92 0.579 96 0.065 152

0.3927 16.00 0.359 -108 0.545 66 0.452 -23 0.863 85 0.388 85 0.071 149

0.4189 15.00 0.337 -110 0.499 64 0.424 -25 0.899 80 0.346 78 0.079 147

0.4333 14.50 0.324 -112 0.472 63 0.404 -27 0.916 77 0.333 76 0.083 145

0.4488 14.00 0.309 -114 0.442 61 0.379 -29 0.933 74 0.320 73 0.089 144

0.4654 13.50 0.292 -116 0.410 59 0.351 -32 0.947 71 0.306 70 0.094 142

0.4833 13.00 0.273 -118 0.374 57 0.318 -34 0.959 67 0.287 68 0.101 140

0.5027 12.50 0.251 -121 0.334 55 0.279 -38 0.966 64 0.262 64 0.109 138

0.5236 12.00 0.227 -125 0.291 51 0.236 -42 0.962 63 0.229 61 0.119 136

0.5464 11.50 0.199 -129 0.244 48 0.186 -46 0.956 59 0.183 57 0.130 134

0.5712 11.00 0.167 -133 0.195 44 0.130 -52 0.943 55 0.126 54 0.147 132

0.5984 10.50 0.132 -139 0.142 40 0.070 -61 0.919 50 0.050 58 0.157 128

0.6283 10.00 0.094 -148 0.086 31 0.010 -91 0.882 45 0.045 -149 0.185 126

0.6614 9.50 0.052 -163 0.031 8 0.050 112 0.829 38 0.159 -149 0.202 122

0.6981 9.00 0.017 141 0.038 -131 0.098 99 0.756 28 0.288 -157 0.227 118

0.7392 8.50 0.032 34 0.095 -154 0.129 90 0.638 17 0.418 -168 0.268 113

0.7854 8.00 0.054 7 0.135 -172 0.139 80 0.459 1 0.511 179 0.318 105

0.8378 7.50 0.055 -10 0.139 169 0.131 73 0.256 -14 0.531 167 0.365 94

0.8976 7.00 0.034 -20 0.107 153 0.115 64 0.090 -32 0.472 157 0.405 80

0.9666 6.50 0.015 27 0.053 134 0.081 45 0.014 -168 0.359 150 0.436 60

1.0472 6.00 0.028 84 0.010 -59 0.038 20 0.050 140 0.214 141 0.386 31

1.1424 5.50 0.021 55 0.042 -92 0.018 -25 0.039 81 0.059 -177 0.242 -1

1.2566 5.00 0.017 -133 0.012 -118 0.012 -115 0.007 21 0.046 -168 0.121 -31

1.3963 4.50 0.040 152 0.037 -15 0.003 -33 0.011 -55 0.006 -147 0.040 -62

1.5708 4.00 0.007 113 0.010 -73 0.004 -15 0.002 111 0.024 122 0.005 -104

2.0944 3.00 0.002 32 0.003 -147 0.000 0 0.001 -162 0.001 43 0.005 138


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.634 -100 0.687 74 1.134 -9 0.499 -144 0.194 79 0.040 168

0.3142 20.00 0.588 -107 0.566 65 0.384 -25 0.611 122 0.198 56 0.050 154

0.3307 19.00 0.573 -109 0.540 64 0.476 -24 0.631 110 0.133 33 0.054 152

0.3491 18.00 0.557 -111 0.510 62 0.514 -25 0.667 97 0.627 -84 0.055 150

0.3696 17.00 0.532 -114 0.484 61 0.516 -27 0.698 84 0.943 74 0.065 145

0.3927 16.00 0.507 -118 0.454 58 0.507 -30 0.726 77 0.629 67 0.066 142

0.4189 15.00 0.474 -121 0.419 55 0.483 -34 0.757 69 0.564 61 0.069 138

0.4333 14.50 0.455 -124 0.398 52 0.466 -37 0.772 66 0.547 58 0.069 135

0.4488 14.00 0.434 -126 0.376 50 0.445 -39 0.788 62 0.533 55 0.070 133

0.4654 13.50 0.411 -129 0.351 47 0.420 -42 0.802 58 0.518 52 0.070 130

0.4833 13.00 0.384 -133 0.324 44 0.392 -46 0.814 54 0.499 49 0.069 126

0.5027 12.50 0.354 -136 0.293 41 0.360 -50 0.823 50 0.475 45 0.068 123

0.5236 12.00 0.321 -140 0.260 37 0.323 -55 0.828 45 0.442 40 0.066 118

0.5464 11.50 0.284 -145 0.224 32 0.281 -60 0.827 39 0.396 35 0.062 113

0.5712 11.00 0.244 -150 0.186 27 0.234 -66 0.820 34 0.339 30 0.059 110

0.5984 10.50 0.200 -157 0.144 20 0.182 -74 0.804 27 0.262 24 0.048 102

0.6283 10.00 0.153 -164 0.100 10 0.128 -82 0.777 19 0.166 18 0.043 100

0.6614 9.50 0.105 -174 0.055 -4 0.075 -90 0.735 9 0.050 23 0.029 110

0.6981 9.00 0.059 174 0.011 -79 0.028 -91 0.668 -3 0.089 159 0.022 140

0.7392 8.50 0.022 161 0.044 168 0.010 27 0.561 -21 0.225 151 0.031 153

0.7854 8.00 0.001 -163 0.070 136 0.030 40 0.394 -43 0.335 136 0.039 142

0.8378 7.50 0.007 126 0.060 101 0.039 36 0.216 -63 0.378 119 0.041 128

0.8976 7.00 0.041 94 0.023 47 0.043 14 0.102 -77 0.340 101 0.041 103

0.9666 6.50 0.086 66 0.035 -97 0.030 -42 0.061 -105 0.244 87 0.041 41

1.0472 6.00 0.119 39 0.070 -140 0.019 -160 0.047 -173 0.144 69 0.047 -29

1.1424 5.50 0.110 6 0.075 -174 0.008 69 0.011 116 0.042 34 0.056 -76

1.2566 5.00 0.062 -42 0.052 133 0.012 178 0.009 173 0.027 -78 0.040 -117

1.3963 4.50 0.004 39 0.002 83 0.001 23 0.009 -120 0.037 -118 0.025 -93

1.5708 4.00 0.030 146 0.022 -19 0.002 -100 0.002 -21 0.006 90 0.031 54

2.0944 3.00 0.002 128 0.002 -43 0.000 0 0.000 0 0.004 166 0.002 161


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.869 -105 0.288 66 1.080 -14 0.470 -128 0.263 74 0.019 168

0.3142 20.00 0.806 -115 0.205 53 0.513 -26 0.343 117 0.220 57 0.020 149

0.3307 19.00 0.786 -117 0.196 52 0.583 -29 0.311 104 0.060 24 0.021 147

0.3491 18.00 0.765 -120 0.183 50 0.612 -32 0.301 91 1.279 -115 0.016 154

0.3696 17.00 0.727 -125 0.185 49 0.612 -34 0.285 82 1.676 56 0.026 132

0.3927 16.00 0.693 -129 0.173 45 0.606 -39 0.290 72 1.077 51 0.022 129

0.4189 15.00 0.648 -135 0.161 40 0.589 -45 0.298 61 0.965 45 0.017 121

0.4333 14.50 0.622 -138 0.154 38 0.576 -48 0.303 56 0.944 42 0.014 114

0.4488 14.00 0.592 -141 0.146 34 0.561 -52 0.308 51 0.933 38 0.009 102

0.4654 13.50 0.559 -145 0.137 30 0.544 -56 0.313 45 0.927 34 0.005 65

0.4833 13.00 0.522 -149 0.128 26 0.523 -61 0.318 39 0.922 30 0.007 -22

0.5027 12.50 0.481 -154 0.117 21 0.499 -66 0.322 33 0.915 25 0.016 -50

0.5236 12.00 0.436 -159 0.105 15 0.471 -73 0.325 26 0.905 19 0.028 -62

0.5464 11.50 0.385 -165 0.092 9 0.439 -80 0.326 18 0.887 13 0.045 -72

0.5712 11.00 0.328 -171 0.077 1 0.401 -89 0.324 10 0.861 6 0.066 -82

0.5984 10.50 0.267 -178 0.060 -8 0.357 -99 0.318 0 0.823 -1 0.092 -90

0.6283 10.00 0.201 174 0.040 -19 0.308 -110 0.307 -12 0.772 -10 0.127 -99

0.6614 9.50 0.132 168 0.019 -40 0.253 -124 0.286 -27 0.704 -20 0.166 -113

0.6981 9.00 0.061 169 0.007 159 0.198 -140 0.254 -47 0.620 -31 0.214 -127

0.7392 8.50 0.030 -97 0.032 117 0.144 -159 0.202 -74 0.521 -46 0.266 -143

0.7854 8.00 0.099 -78 0.051 86 0.098 176 0.123 -112 0.401 -64 0.319 -161

0.8378 7.50 0.168 -98 0.053 56 0.062 141 0.045 -173 0.268 -86 0.371 177

0.8976 7.00 0.203 -128 0.045 39 0.038 90 0.025 49 0.141 -118 0.407 151

0.9666 6.50 0.184 -166 0.044 22 0.024 27 0.030 -40 0.038 175 0.395 119

1.0472 6.00 0.108 148 0.043 -15 0.012 -37 0.022 -177 0.035 25 0.313 73

1.1424 5.50 0.031 107 0.024 -78 0.004 -44 0.027 109 0.018 13 0.051 -10

1.2566 5.00 0.005 -153 0.009 8 0.002 49 0.035 20 0.024 -73 0.191 118

1.3963 4.50 0.015 -109 0.011 -136 0.002 6 0.002 -123 0.005 115 0.179 25

1.5708 4.00 0.002 -47 0.004 -32 0.002 -150 0.002 168 0.007 -154 0.026 3

2.0944 3.00 0.001 -178 0.001 105 0.000 0 0.000 0 0.001 -3 0.013 88


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.900 -106 0.057 46 1.070 -16 0.460 -112 0.273 74 0.003 -137

0.3142 20.00 0.834 -116 0.041 -22 0.533 -25 0.231 159 0.219 57 0.001 -49

0.3307 19.00 0.814 -119 0.034 -29 0.600 -28 0.176 153 0.044 17 0.002 -75

0.3491 18.00 0.793 -122 0.031 -46 0.628 -32 0.135 145 1.409 -118 0.008 -74

0.3696 17.00 0.753 -126 0.021 -22 0.627 -35 0.111 148 1.802 54 0.006 115

0.3927 16.00 0.717 -131 0.018 -35 0.622 -40 0.087 141 1.152 49 0.004 125

0.4189 15.00 0.671 -136 0.015 -44 0.606 -46 0.068 134 1.031 43 0.003 129

0.4333 14.50 0.643 -140 0.013 -48 0.594 -49 0.060 130 1.010 40 0.004 130

0.4488 14.00 0.613 -143 0.012 -54 0.580 -53 0.053 127 1.000 36 0.004 130

0.4654 13.50 0.578 -147 0.011 -60 0.563 -58 0.047 123 0.996 32 0.004 129

0.4833 13.00 0.540 -151 0.010 -68 0.544 -63 0.041 118 0.994 27 0.004 127

0.5027 12.50 0.497 -156 0.009 -77 0.521 -68 0.036 113 0.991 22 0.005 125

0.5236 12.00 0.449 -161 0.008 -88 0.494 -75 0.031 108 0.986 17 0.005 120

0.5464 11.50 0.395 -167 0.007 -100 0.462 -83 0.027 102 0.975 10 0.005 115

0.5712 11.00 0.335 -174 0.005 -118 0.425 -91 0.022 95 0.955 3 0.005 133

0.5984 10.50 0.270 178 0.005 -143 0.381 -102 0.018 87 0.926 -4 0.007 98

0.6283 10.00 0.199 172 0.005 176 0.331 -114 0.013 83 0.886 -13 0.004 89

0.6614 9.50 0.124 166 0.006 146 0.275 -128 0.009 103 0.828 -24 0.010 77

0.6981 9.00 0.047 176 0.008 104 0.216 -144 0.013 118 0.753 -37 0.008 61

0.7392 8.50 0.058 -79 0.009 64 0.159 -164 0.019 110 0.656 -53 0.008 37

0.7854 8.00 0.153 -81 0.009 27 0.109 171 0.025 74 0.527 -74 0.006 17

0.8378 7.50 0.248 -104 0.008 -21 0.068 137 0.027 35 0.366 -100 0.004 38

0.8976 7.00 0.306 -136 0.004 -75 0.044 83 0.025 -17 0.195 -137 0.009 55

0.9666 6.50 0.291 -176 0.002 -71 0.034 9 0.022 -73 0.060 137 0.014 -15

1.0472 6.00 0.197 136 0.005 -100 0.023 -85 0.015 -155 0.109 6 0.013 -107

1.1424 5.50 0.046 83 0.006 138 0.013 25 0.002 -166 0.088 -94 0.007 66

1.2566 5.00 0.080 -169 0.002 7 0.007 -45 0.003 65 0.011 -111 0.004 89

1.3963 4.50 0.084 76 0.001 -133 0.007 -166 0.001 -127 0.012 -61 0.004 -43

1.5708 4.00 0.017 136 0.001 -170 0.003 19 0.001 175 0.006 53 0.004 -155

2.0944 3.00 0.004 -20 0.000 0 0.000 0 0.000 0 0.004 11 0.001 -121

H

asil Output R

AO

MO

SES : DU

OV

AR

-A 30


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *



* *

***************************************************************************************************************


===================================================================





K-X = 14.32 K-Y = 14.92 K-Z = 17.70

GMT = 23.20 GML = 15.61


Name Weight ---X--- ---Y--- ---Z--- -------- --------

---------------- Part DUOVAR ------------

LOAD_GRO 24145.4 46.10 -0.04 14.32

======== ======== ======= ======= =======

Total 24145.4 46.10 -0.04 14.32

Buoyancy 24145.4 46.10 -0.04 6.23


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.003 39 0.932 87 1.393 1 0.365 -166 0.062 -155 0.012 163

0.3142 20.00 0.021 -3 0.766 83 0.059 147 0.773 134 0.400 9 0.018 -15

0.3307 19.00 0.023 0 0.723 83 0.185 9 0.818 125 0.570 12 0.016 -13

0.3491 18.00 0.057 24 0.701 82 0.357 13 0.845 124 2.921 26 0.035 -16

0.3696 17.00 0.009 -71 0.620 85 0.270 2 0.893 112 0.766 -173 0.006 58

0.3927 16.00 0.012 -41 0.564 85 0.287 2 0.936 109 0.356 -173 0.006 30

0.4189 15.00 0.014 -43 0.487 87 0.269 2 0.997 100 0.262 -174 0.007 26

0.4333 14.50 0.014 -44 0.449 87 0.248 2 1.010 99 0.233 -176 0.007 29

0.4488 14.00 0.014 -46 0.407 87 0.222 1 1.021 99 0.212 180 0.007 32

0.4654 13.50 0.013 -46 0.366 86 0.186 0 1.020 99 0.189 173 0.013 40

0.4833 13.00 0.013 -62 0.310 87 0.145 -1 1.023 99 0.174 168 0.012 46

0.5027 12.50 0.012 -66 0.256 86 0.097 -3 1.013 101 0.161 164 0.017 41

0.5236 12.00 0.010 -72 0.200 85 0.041 -15 1.003 101 0.144 161 0.018 35

0.5464 11.50 0.009 -83 0.137 84 0.033 -162 0.994 103 0.149 158 0.034 4

0.5712 11.00 0.008 175 0.078 75 0.107 179 0.980 104 0.157 146 0.062 -31

0.5984 10.50 0.010 -161 0.043 -1 0.179 175 0.945 104 0.124 137 0.034 -17

0.6283 10.00 0.011 179 0.111 -59 0.249 171 0.902 103 0.096 134 0.036 2

0.6614 9.50 0.011 146 0.205 -69 0.300 168 0.823 102 0.064 140 0.039 -11

0.6981 9.00 0.017 115 0.298 -75 0.324 166 0.680 99 0.058 149 0.045 -31

0.7392 8.50 0.020 83 0.381 -82 0.314 167 0.467 92 0.050 168 0.056 -35

0.7854 8.00 0.021 60 0.417 -87 0.277 173 0.174 78 0.046 174 0.057 -53

0.8378 7.50 0.019 35 0.386 -91 0.238 -175 0.132 -76 0.063 171 0.053 -85

0.8976 7.00 0.006 -44 0.294 -93 0.193 -166 0.340 -90 0.068 142 0.051 -132

0.9666 6.50 0.015 160 0.156 -92 0.071 -158 0.386 -92 0.061 76 0.037 175

1.0472 6.00 0.014 65 0.016 -66 0.079 -29 0.274 -81 0.051 -3 0.044 68

1.1424 5.50 0.004 -15 0.085 89 0.101 -16 0.085 -67 0.042 -13 0.040 -37

1.2566 5.00 0.001 167 0.086 82 0.029 11 0.130 83 0.025 -45 0.014 -102

1.3963 4.50 0.003 119 0.014 -94 0.038 162 0.030 109 0.012 -154 0.006 24

1.5708 4.00 0.002 -103 0.015 -88 0.001 93 0.036 -97 0.005 -104 0.003 14

2.0944 3.00 0.000 0 0.003 -97 0.001 68 0.002 -120 0.001 -29 0.002 41


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.445 -98 0.815 78 1.362 -7 0.350 -172 0.132 105 0.095 169

0.3142 20.00 0.408 -100 0.664 70 0.051 19 0.715 118 0.419 22 0.108 168

0.3307 19.00 0.395 -101 0.631 69 0.257 -9 0.744 109 0.548 17 0.121 166

0.3491 18.00 0.364 -99 0.610 67 0.406 -7 0.775 105 2.433 11 0.119 167

0.3696 17.00 0.366 -107 0.546 68 0.342 -16 0.817 91 0.622 144 0.156 159

0.3927 16.00 0.343 -109 0.499 66 0.358 -18 0.864 84 0.333 123 0.170 157

0.4189 15.00 0.315 -111 0.443 65 0.341 -21 0.909 75 0.274 109 0.187 154

0.4333 14.50 0.299 -112 0.413 63 0.324 -23 0.925 73 0.257 104 0.196 152

0.4488 14.00 0.281 -114 0.379 61 0.301 -25 0.939 71 0.241 100 0.206 150

0.4654 13.50 0.261 -116 0.345 59 0.270 -28 0.948 69 0.221 95 0.213 148

0.4833 13.00 0.239 -118 0.303 57 0.234 -31 0.959 66 0.197 93 0.225 145

0.5027 12.50 0.214 -120 0.261 55 0.194 -34 0.967 64 0.166 93 0.234 143

0.5236 12.00 0.186 -123 0.214 52 0.145 -38 0.970 61 0.123 99 0.244 140

0.5464 11.50 0.156 -126 0.165 48 0.089 -40 0.978 58 0.093 116 0.247 140

0.5712 11.00 0.116 -129 0.114 37 0.032 -30 0.970 55 0.070 148 0.270 143

0.5984 10.50 0.080 -134 0.051 2 0.032 106 0.947 50 0.125 -163 0.284 133

0.6283 10.00 0.042 -139 0.049 -107 0.090 108 0.903 42 0.236 -156 0.288 128

0.6614 9.50 0.005 -106 0.122 -138 0.135 104 0.826 32 0.367 -158 0.305 125

0.6981 9.00 0.038 7 0.187 -155 0.157 96 0.674 20 0.485 -165 0.336 122

0.7392 8.50 0.062 -2 0.222 -174 0.164 94 0.470 6 0.583 -173 0.363 119

0.7854 8.00 0.067 -16 0.211 169 0.164 96 0.238 -4 0.616 177 0.412 110

0.8378 7.50 0.050 -31 0.158 157 0.174 91 0.067 2 0.552 170 0.457 95

0.8976 7.00 0.019 -14 0.092 150 0.152 70 0.029 116 0.448 170 0.467 73

0.9666 6.50 0.009 16 0.037 150 0.071 47 0.091 155 0.342 166 0.380 53

1.0472 6.00 0.028 123 0.023 -68 0.024 15 0.109 125 0.090 175 0.275 31

1.1424 5.50 0.009 -48 0.034 -108 0.015 -85 0.019 53 0.134 -125 0.167 2

1.2566 5.00 0.050 -139 0.026 46 0.009 -99 0.018 45 0.072 -128 0.015 -32

1.3963 4.50 0.028 157 0.039 -16 0.005 50 0.016 -30 0.027 -124 0.066 62

1.5708 4.00 0.013 -78 0.003 -167 0.004 -3 0.001 168 0.037 109 0.031 21

2.0944 3.00 0.001 -146 0.001 -152 0.001 -63 0.002 -157 0.001 -45 0.006 27


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.632 -101 0.671 74 1.329 -11 0.326 -174 0.187 93 0.107 166

0.3142 20.00 0.583 -107 0.540 65 0.146 -8 0.631 109 0.413 25 0.125 162

0.3307 19.00 0.566 -109 0.513 64 0.337 -17 0.654 98 0.491 13 0.138 159

0.3491 18.00 0.541 -108 0.497 60 0.474 -19 0.684 95 2.015 -10 0.141 161

0.3696 17.00 0.521 -115 0.450 63 0.419 -23 0.709 74 0.704 108 0.168 151

0.3927 16.00 0.492 -118 0.419 60 0.434 -27 0.739 70 0.484 86 0.180 148

0.4189 15.00 0.455 -122 0.380 56 0.421 -31 0.770 64 0.443 74 0.193 144

0.4333 14.50 0.434 -124 0.358 54 0.407 -34 0.786 62 0.431 70 0.198 141

0.4488 14.00 0.410 -126 0.333 51 0.388 -36 0.801 59 0.419 66 0.204 138

0.4654 13.50 0.384 -129 0.308 48 0.363 -40 0.813 55 0.404 61 0.206 135

0.4833 13.00 0.355 -132 0.277 46 0.333 -43 0.827 52 0.382 57 0.210 131

0.5027 12.50 0.323 -135 0.246 42 0.300 -47 0.839 48 0.351 53 0.210 127

0.5236 12.00 0.288 -139 0.211 38 0.260 -51 0.849 44 0.307 49 0.208 122

0.5464 11.50 0.251 -143 0.173 32 0.215 -56 0.861 39 0.255 45 0.201 120

0.5712 11.00 0.206 -147 0.131 23 0.168 -60 0.864 33 0.190 41 0.205 119

0.5984 10.50 0.160 -152 0.073 9 0.116 -65 0.852 25 0.099 49 0.189 107

0.6283 10.00 0.116 -157 0.017 -27 0.067 -63 0.816 16 0.060 131 0.162 100

0.6614 9.50 0.075 -160 0.049 -172 0.026 -44 0.756 3 0.173 162 0.139 97

0.6981 9.00 0.042 -149 0.103 163 0.020 27 0.631 -12 0.301 160 0.124 95

0.7392 8.50 0.030 -137 0.133 135 0.040 68 0.451 -32 0.418 150 0.110 99

0.7854 8.00 0.030 -158 0.123 104 0.067 74 0.241 -46 0.487 137 0.114 92

0.8378 7.50 0.049 146 0.071 67 0.092 52 0.115 -38 0.463 125 0.120 67

0.8976 7.00 0.089 99 0.028 -28 0.082 6 0.099 -42 0.395 118 0.130 22

0.9666 6.50 0.114 70 0.052 -112 0.027 -79 0.066 -108 0.350 105 0.116 -12

1.0472 6.00 0.138 47 0.079 -137 0.009 136 0.031 159 0.174 68 0.138 -32

1.1424 5.50 0.096 8 0.079 179 0.010 -112 0.033 -145 0.042 32 0.173 -68

1.2566 5.00 0.021 -57 0.033 112 0.010 -155 0.020 109 0.052 -90 0.165 -102

1.3963 4.50 0.011 21 0.005 114 0.002 -32 0.007 -136 0.055 -167 0.061 160

1.5708 4.00 0.020 160 0.019 -44 0.005 76 0.009 -56 0.011 -71 0.089 56

2.0944 3.00 0.004 -24 0.000 0 0.002 37 0.003 -34 0.005 112 0.008 115


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.871 -106 0.252 68 1.268 -15 0.209 -179 0.259 83 0.058 160

0.3142 20.00 0.811 -115 0.185 60 0.336 -22 0.298 80 0.380 23 0.059 157

0.3307 19.00 0.793 -117 0.179 58 0.490 -27 0.293 72 0.373 -7 0.067 154

0.3491 18.00 0.788 -118 0.163 47 0.630 -35 0.357 76 2.535 -64 0.076 166

0.3696 17.00 0.722 -125 0.177 57 0.557 -31 0.258 58 1.356 67 0.074 136

0.3927 16.00 0.691 -130 0.164 52 0.572 -37 0.282 53 0.983 57 0.078 134

0.4189 15.00 0.647 -135 0.151 47 0.566 -43 0.299 47 0.912 49 0.079 127

0.4333 14.50 0.621 -138 0.144 44 0.558 -47 0.307 43 0.902 45 0.078 123

0.4488 14.00 0.591 -142 0.136 41 0.547 -50 0.315 39 0.898 41 0.075 119

0.4654 13.50 0.559 -146 0.128 38 0.532 -55 0.322 35 0.898 37 0.072 113

0.4833 13.00 0.522 -150 0.118 33 0.513 -59 0.330 30 0.897 32 0.066 106

0.5027 12.50 0.481 -155 0.108 28 0.491 -65 0.337 25 0.895 27 0.057 97

0.5236 12.00 0.436 -160 0.094 24 0.465 -71 0.346 18 0.889 21 0.045 84

0.5464 11.50 0.385 -166 0.080 17 0.435 -78 0.352 10 0.874 15 0.036 64

0.5712 11.00 0.330 -171 0.060 10 0.400 -86 0.353 1 0.839 7 0.035 27

0.5984 10.50 0.264 -178 0.037 15 0.355 -96 0.350 -9 0.805 1 0.046 -44

0.6283 10.00 0.199 173 0.024 37 0.307 -108 0.332 -22 0.763 -6 0.081 -79

0.6614 9.50 0.132 166 0.031 77 0.253 -122 0.303 -40 0.711 -16 0.134 -99

0.6981 9.00 0.066 164 0.050 86 0.198 -139 0.251 -61 0.630 -29 0.197 -114

0.7392 8.50 0.017 -114 0.068 66 0.139 -162 0.170 -93 0.531 -44 0.267 -134

0.7854 8.00 0.079 -74 0.073 36 0.086 163 0.067 -132 0.401 -62 0.347 -153

0.8378 7.50 0.138 -94 0.046 6 0.042 108 0.019 18 0.261 -90 0.427 -174

0.8976 7.00 0.169 -124 0.018 49 0.020 11 0.041 -52 0.109 -140 0.511 161

0.9666 6.50 0.149 -164 0.057 44 0.014 -38 0.022 -158 0.053 51 0.552 123

1.0472 6.00 0.063 155 0.073 -16 0.011 -116 0.036 66 0.059 -29 0.410 67

1.1424 5.50 0.026 143 0.039 -96 0.003 53 0.017 58 0.044 -25 0.022 -108

1.2566 5.00 0.012 10 0.009 27 0.006 22 0.042 -2 0.018 -121 0.205 108

1.3963 4.50 0.031 -87 0.007 -120 0.008 -64 0.019 -39 0.014 48 0.180 28

1.5708 4.00 0.004 -38 0.003 5 0.002 -77 0.004 171 0.011 -172 0.021 -5

2.0944 3.00 0.001 100 0.000 0 0.001 117 0.002 -109 0.002 147 0.013 88


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.904 -106 0.019 -49 1.257 -16 0.133 139 0.274 81 0.012 146

0.3142 20.00 0.842 -116 0.011 -55 0.372 -25 0.040 107 0.368 20 0.005 -94

0.3307 19.00 0.824 -118 0.011 -75 0.520 -29 0.035 83 0.369 -17 0.006 -140

0.3491 18.00 0.824 -119 0.040 -72 0.668 -38 0.118 86 2.949 -70 0.031 -132

0.3696 17.00 0.749 -127 0.009 95 0.580 -32 0.020 -98 1.536 65 0.009 61

0.3927 16.00 0.718 -131 0.004 123 0.596 -39 0.011 -52 1.095 56 0.007 92

0.4189 15.00 0.673 -137 0.005 141 0.593 -45 0.014 -35 1.011 48 0.009 98

0.4333 14.50 0.647 -140 0.005 144 0.586 -49 0.015 -34 0.999 44 0.010 97

0.4488 14.00 0.617 -144 0.006 144 0.575 -53 0.017 -34 0.997 39 0.011 94

0.4654 13.50 0.583 -148 0.007 139 0.562 -57 0.020 -39 1.001 35 0.013 90

0.4833 13.00 0.545 -153 0.007 140 0.545 -62 0.022 -42 1.005 30 0.013 85

0.5027 12.50 0.503 -158 0.006 137 0.524 -68 0.025 -48 1.008 25 0.015 83

0.5236 12.00 0.455 -163 0.009 139 0.500 -74 0.032 -52 1.011 19 0.015 77

0.5464 11.50 0.401 -169 0.009 145 0.471 -82 0.042 -63 1.007 12 0.024 74

0.5712 11.00 0.342 -176 0.013 149 0.437 -90 0.051 -76 0.987 5 0.037 64

0.5984 10.50 0.272 175 0.023 131 0.393 -101 0.059 -90 0.965 -1 0.026 55

0.6283 10.00 0.199 166 0.029 107 0.344 -113 0.064 -114 0.939 -10 0.028 51

0.6614 9.50 0.121 156 0.038 82 0.288 -127 0.072 -141 0.901 -21 0.031 35

0.6981 9.00 0.037 151 0.043 56 0.230 -145 0.066 -178 0.834 -35 0.037 11

0.7392 8.50 0.055 -55 0.045 16 0.168 -167 0.062 138 0.734 -51 0.037 -1

0.7854 8.00 0.156 -73 0.044 -25 0.113 161 0.046 80 0.588 -72 0.036 -30

0.8378 7.50 0.252 -99 0.034 -75 0.070 111 0.038 -1 0.414 -98 0.040 -75

0.8976 7.00 0.314 -132 0.021 -140 0.055 34 0.042 -97 0.213 -138 0.049 -133

0.9666 6.50 0.306 -172 0.008 110 0.061 -45 0.045 177 0.056 99 0.043 142

1.0472 6.00 0.200 135 0.010 -48 0.041 -142 0.041 86 0.195 -21 0.040 68

1.1424 5.50 0.039 88 0.002 -159 0.015 27 0.018 -53 0.111 -87 0.040 -60

1.2566 5.00 0.094 -172 0.005 103 0.029 -60 0.008 122 0.076 -144 0.010 122

1.3963 4.50 0.087 85 0.001 -67 0.021 144 0.001 21 0.034 -97 0.008 35

1.5708 4.00 0.022 132 0.002 -169 0.002 -26 0.002 53 0.017 127 0.002 161

2.0944 3.00 0.006 -2 0.000 0 0.001 -7 0.000 0 0.008 -21 0.001 12

O

utput RA

O D

UO

VA

R B

10


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *



* *

***************************************************************************************************************

+++ B U O Y A N C Y A N D W E I G H T F O R D U O V A R - B +++

=======================================================================





K-X = 14.35 K-Y = 14.92 K-Z = 18.36

GMT = 10.49 GML = 6.09


Name Weight ---X--- ---Y--- ---Z--- -------- --------

---------------- Part DUOVAR-B ------------

LOAD_GRO 24142.2 46.11 0.00 14.32

======== ======== ======= ======= =======

Total 24142.2 46.11 0.00 14.32

Buoyancy 24142.2 46.11 0.00 6.50


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================

Of Point On Body DUOVAR-B At X = 46.1 Y = 0.0 Z = 14.3






0.2513 25.00 0.006 167 0.895 88 1.346 0 0.396 163 0.060 3 0.003 23

0.3142 20.00 0.011 165 0.781 87 0.023 174 0.646 120 0.005 -66 0.013 -38

0.3307 19.00 0.012 161 0.754 88 0.228 1 0.689 115 0.007 -30 0.011 -38

0.3491 18.00 0.013 156 0.717 88 0.335 1 0.767 102 0.009 -24 0.010 -41

0.3696 17.00 0.015 154 0.682 88 0.384 1 0.806 100 0.010 -20 0.009 -41

0.3927 16.00 0.016 152 0.639 89 0.400 1 0.847 99 0.011 -20 0.009 -41

0.4189 15.00 0.018 148 0.587 89 0.394 1 0.890 97 0.013 -22 0.008 -41

0.4333 14.50 0.019 147 0.557 89 0.384 1 0.910 97 0.014 -24 0.008 -41

0.4488 14.00 0.020 145 0.524 89 0.369 1 0.929 96 0.015 -27 0.008 -41

0.4654 13.50 0.021 142 0.488 89 0.350 0 0.945 96 0.015 -30 0.007 -41

0.4833 13.00 0.021 140 0.448 90 0.326 0 0.959 96 0.016 -34 0.007 -40

0.5027 12.50 0.022 137 0.404 90 0.297 0 0.968 96 0.017 -39 0.006 -39

0.5236 12.00 0.022 134 0.356 91 0.261 -2 0.972 96 0.017 -44 0.005 -36

0.5464 11.50 0.023 130 0.306 91 0.218 -4 0.972 96 0.017 -48 0.008 0

0.5712 11.00 0.022 129 0.250 92 0.167 -8 0.961 97 0.016 -55 0.006 -3

0.5984 10.50 0.021 127 0.190 94 0.106 -17 0.942 97 0.013 -68 0.005 6

0.6283 10.00 0.020 128 0.125 96 0.042 -45 0.912 99 0.010 -74 0.004 56

0.6614 9.50 0.020 137 0.056 101 0.047 -159 0.870 100 0.004 -84 0.009 93

0.6981 9.00 0.018 158 0.019 -112 0.107 174 0.810 101 0.013 42 0.012 91

0.7392 8.50 0.022 154 0.088 -89 0.154 167 0.726 102 0.021 24 0.013 27

0.7854 8.00 0.022 143 0.165 -84 0.177 164 0.603 102 0.024 3 0.011 0

0.8378 7.50 0.018 131 0.240 -85 0.180 167 0.419 99 0.020 -20 0.007 -37

0.8976 7.00 0.010 125 0.288 -89 0.168 173 0.183 96 0.013 -29 0.006 -142

0.9666 6.50 0.005 152 0.278 -95 0.143 -177 0.051 -102 0.008 -24 0.012 171

1.0472 6.00 0.004 176 0.192 -100 0.103 -173 0.189 -98 0.004 -24 0.013 177

1.1424 5.50 0.001 -22 0.073 -101 0.024 -179 0.190 -95 0.004 79 0.017 167

1.2566 5.00 0.002 -71 0.023 77 0.035 -18 0.091 -88 0.006 84 0.007 -87

1.3963 4.50 0.003 -113 0.062 80 0.020 -1 0.013 105 0.004 85 0.013 -91

1.5708 4.00 0.002 -177 0.001 78 0.006 177 0.013 80 0.001 91 0.008 42

2.0944 3.00 0.003 72 0.002 138 0.001 -130 0.001 -74 0.001 86 0.005 -112


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.439 -99 0.776 79 1.340 -7 0.312 156 0.475 73 0.007 170

0.3142 20.00 0.409 -104 0.674 74 0.005 69 0.577 103 0.324 75 0.013 -143

0.3307 19.00 0.397 -106 0.647 73 0.247 -12 0.641 88 0.334 73 0.016 -160

0.3491 18.00 0.384 -108 0.622 72 0.353 -14 0.668 84 0.345 71 0.020 -170

0.3696 17.00 0.367 -110 0.593 70 0.402 -16 0.700 80 0.357 69 0.025 -177

0.3927 16.00 0.347 -113 0.557 67 0.420 -18 0.734 77 0.368 67 0.031 176

0.4189 15.00 0.322 -116 0.514 65 0.416 -21 0.769 73 0.376 64 0.040 169

0.4333 14.50 0.308 -118 0.489 63 0.408 -23 0.785 71 0.378 62 0.046 166

0.4488 14.00 0.292 -119 0.462 62 0.396 -25 0.800 68 0.377 61 0.053 163

0.4654 13.50 0.274 -122 0.433 60 0.379 -27 0.813 66 0.374 59 0.061 159

0.4833 13.00 0.255 -124 0.401 58 0.358 -30 0.824 64 0.367 57 0.071 155

0.5027 12.50 0.234 -126 0.366 56 0.332 -34 0.831 61 0.356 54 0.083 151

0.5236 12.00 0.212 -129 0.329 53 0.301 -38 0.834 59 0.339 52 0.097 147

0.5464 11.50 0.187 -132 0.290 50 0.262 -43 0.835 56 0.316 49 0.109 142

0.5712 11.00 0.162 -136 0.248 47 0.216 -49 0.827 53 0.284 46 0.131 137

0.5984 10.50 0.134 -140 0.204 44 0.160 -58 0.814 49 0.243 43 0.155 132

0.6283 10.00 0.105 -146 0.156 39 0.099 -68 0.792 45 0.189 39 0.184 125

0.6614 9.50 0.072 -157 0.104 33 0.036 -80 0.758 39 0.119 33 0.216 117

0.6981 9.00 0.043 -178 0.054 25 0.019 89 0.704 32 0.032 5 0.248 110

0.7392 8.50 0.019 95 0.007 -28 0.058 79 0.619 23 0.091 -153 0.278 105

0.7854 8.00 0.042 19 0.045 -160 0.078 69 0.493 11 0.214 -173 0.320 97

0.8378 7.50 0.061 -8 0.079 180 0.081 62 0.330 -2 0.303 168 0.365 87

0.8976 7.00 0.058 -30 0.088 162 0.072 55 0.174 -15 0.324 154 0.406 73

0.9666 6.50 0.040 -48 0.071 144 0.052 44 0.056 -28 0.283 143 0.429 54

1.0472 6.00 0.011 -70 0.032 125 0.026 25 0.010 93 0.207 134 0.359 27

1.1424 5.50 0.020 101 0.010 -104 0.007 6 0.013 87 0.108 118 0.276 0

1.2566 5.00 0.010 14 0.019 -127 0.004 -57 0.006 62 0.024 143 0.151 -40

1.3963 4.50 0.022 171 0.013 -8 0.002 -116 0.004 124 0.003 76 0.039 -86

1.5708 4.00 0.023 103 0.026 -70 0.002 58 0.009 100 0.002 52 0.025 -30

2.0944 3.00 0.001 127 0.003 -135 0.001 169 0.001 104 0.000 0 0.011 161


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.623 -102 0.634 75 1.334 -11 0.277 151 0.669 72 0.008 169

0.3142 20.00 0.582 -109 0.545 69 0.029 -3 0.515 85 0.465 70 0.013 -150

0.3307 19.00 0.567 -111 0.529 67 0.268 -18 0.531 80 0.480 68 0.015 -165

0.3491 18.00 0.549 -114 0.510 65 0.373 -21 0.551 75 0.497 65 0.018 -174

0.3696 17.00 0.527 -117 0.487 62 0.421 -24 0.576 71 0.517 63 0.021 178

0.3927 16.00 0.500 -120 0.460 59 0.440 -27 0.602 66 0.536 59 0.026 171

0.4189 15.00 0.467 -124 0.426 55 0.438 -31 0.629 62 0.553 55 0.031 164

0.4333 14.50 0.448 -127 0.407 53 0.431 -34 0.642 59 0.560 53 0.034 160

0.4488 14.00 0.428 -129 0.386 50 0.420 -36 0.654 56 0.564 50 0.038 156

0.4654 13.50 0.405 -132 0.364 48 0.405 -39 0.664 53 0.565 48 0.042 151

0.4833 13.00 0.379 -135 0.340 45 0.386 -43 0.672 50 0.562 45 0.047 146

0.5027 12.50 0.352 -139 0.314 41 0.363 -47 0.678 47 0.554 41 0.053 141

0.5236 12.00 0.322 -142 0.286 38 0.334 -53 0.680 43 0.540 38 0.059 134

0.5464 11.50 0.289 -147 0.257 33 0.299 -59 0.681 39 0.518 34 0.063 127

0.5712 11.00 0.255 -152 0.226 29 0.258 -66 0.675 34 0.487 29 0.072 120

0.5984 10.50 0.219 -157 0.193 23 0.209 -74 0.665 28 0.445 24 0.080 112

0.6283 10.00 0.180 -164 0.158 15 0.155 -84 0.648 22 0.388 17 0.090 101

0.6614 9.50 0.137 -174 0.119 6 0.100 -92 0.619 13 0.314 9 0.097 87

0.6981 9.00 0.095 172 0.081 -5 0.054 -94 0.571 1 0.216 -1 0.099 76

0.7392 8.50 0.047 154 0.042 -23 0.023 -75 0.489 -14 0.090 -11 0.096 70

0.7854 8.00 0.006 146 0.005 -62 0.017 -25 0.360 -34 0.047 120 0.099 60

0.8378 7.50 0.016 -84 0.017 92 0.019 -3 0.200 -58 0.143 112 0.100 47

0.8976 7.00 0.012 -145 0.015 25 0.018 -4 0.076 -73 0.168 93 0.101 29

0.9666 6.50 0.029 88 0.023 -88 0.013 -33 0.024 -79 0.121 76 0.106 0

1.0472 6.00 0.068 40 0.045 -142 0.013 -131 0.011 176 0.058 87 0.081 -55

1.1424 5.50 0.088 1 0.060 -176 0.015 135 0.016 74 0.044 97 0.068 -87

1.2566 5.00 0.070 -48 0.058 134 0.004 -54 0.019 -57 0.013 125 0.079 -132

1.3963 4.50 0.021 -109 0.026 51 0.005 126 0.017 -106 0.010 -112 0.080 172

1.5708 4.00 0.005 -51 0.002 115 0.003 -120 0.003 146 0.005 29 0.034 51

2.0944 3.00 0.004 155 0.002 37 0.000 0 0.001 -173 0.002 -137 0.008 86


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.854 -106 0.226 69 1.322 -16 0.195 132 0.916 71 0.003 171

0.3142 20.00 0.805 -115 0.197 61 0.077 -18 0.196 71 0.651 65 0.008 -100

0.3307 19.00 0.786 -118 0.192 59 0.308 -26 0.200 66 0.673 62 0.007 -111

0.3491 18.00 0.763 -121 0.186 56 0.408 -30 0.206 62 0.701 58 0.006 -118

0.3696 17.00 0.736 -125 0.178 52 0.456 -34 0.214 57 0.734 54 0.006 -121

0.3927 16.00 0.703 -130 0.169 47 0.474 -38 0.223 52 0.769 50 0.006 -119

0.4189 15.00 0.662 -135 0.158 42 0.474 -44 0.232 47 0.805 44 0.007 -112

0.4333 14.50 0.639 -138 0.151 39 0.468 -47 0.236 43 0.822 41 0.008 -107

0.4488 14.00 0.612 -142 0.144 35 0.459 -51 0.240 40 0.837 37 0.009 -101

0.4654 13.50 0.583 -146 0.137 32 0.446 -55 0.244 36 0.850 34 0.010 -96

0.4833 13.00 0.551 -150 0.129 27 0.429 -59 0.246 32 0.859 29 0.013 -91

0.5027 12.50 0.515 -155 0.120 23 0.409 -65 0.248 28 0.863 24 0.016 -88

0.5236 12.00 0.475 -160 0.111 17 0.385 -71 0.249 23 0.861 19 0.021 -87

0.5464 11.50 0.431 -166 0.101 11 0.356 -78 0.249 17 0.852 13 0.030 -85

0.5712 11.00 0.383 -173 0.091 4 0.323 -87 0.247 10 0.831 6 0.038 -90

0.5984 10.50 0.331 178 0.079 -4 0.282 -97 0.243 2 0.798 0 0.050 -95

0.6283 10.00 0.274 169 0.066 -15 0.237 -109 0.237 -8 0.750 -9 0.066 -101

0.6614 9.50 0.211 159 0.051 -29 0.187 -123 0.226 -21 0.683 -20 0.089 -109

0.6981 9.00 0.145 148 0.035 -47 0.137 -139 0.208 -40 0.592 -32 0.121 -122

0.7392 8.50 0.076 137 0.015 -84 0.091 -157 0.175 -68 0.478 -46 0.153 -141

0.7854 8.00 0.013 166 0.012 107 0.053 178 0.125 -110 0.346 -62 0.192 -159

0.8378 7.50 0.058 -100 0.029 50 0.027 140 0.073 -179 0.207 -78 0.237 178

0.8976 7.00 0.114 -123 0.033 7 0.018 77 0.053 97 0.079 -86 0.285 151

0.9666 6.50 0.149 -159 0.025 -26 0.019 18 0.034 35 0.051 -26 0.322 118

1.0472 6.00 0.137 151 0.022 -34 0.016 -31 0.009 155 0.060 -46 0.361 72

1.1424 5.50 0.081 92 0.029 -71 0.004 -78 0.059 95 0.028 -75 0.267 7

1.2566 5.00 0.019 29 0.027 -159 0.005 -71 0.051 5 0.005 -60 0.054 -72

1.3963 4.50 0.002 -172 0.002 -135 0.001 95 0.014 -95 0.006 134 0.091 -10

1.5708 4.00 0.014 142 0.002 52 0.001 131 0.004 -81 0.003 155 0.085 -113

2.0944 3.00 0.005 3 0.001 -73 0.000 0 0.001 7 0.000 0 0.011 -58


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.885 -106 0.004 149 1.320 -16 0.050 -28 0.953 72 0.001 27

0.3142 20.00 0.836 -116 0.009 -69 0.087 -19 0.009 145 0.678 64 0.010 -65

0.3307 19.00 0.817 -119 0.007 -73 0.315 -27 0.005 149 0.701 61 0.008 -67

0.3491 18.00 0.794 -122 0.006 -77 0.415 -31 0.003 155 0.731 58 0.008 -70

0.3696 17.00 0.767 -126 0.006 -83 0.462 -35 0.002 166 0.766 54 0.008 -74

0.3927 16.00 0.733 -131 0.006 -90 0.480 -40 0.002 178 0.805 49 0.008 -79

0.4189 15.00 0.692 -136 0.006 -99 0.479 -46 0.002 -175 0.844 43 0.008 -85

0.4333 14.50 0.669 -140 0.006 -104 0.473 -49 0.002 -176 0.863 40 0.008 -89

0.4488 14.00 0.642 -143 0.006 -110 0.464 -53 0.003 180 0.881 36 0.008 -93

0.4654 13.50 0.612 -147 0.006 -116 0.451 -57 0.003 174 0.896 32 0.008 -98

0.4833 13.00 0.579 -152 0.006 -123 0.435 -62 0.003 166 0.908 27 0.008 -102

0.5027 12.50 0.542 -157 0.006 -131 0.415 -67 0.004 155 0.915 22 0.008 -108

0.5236 12.00 0.501 -163 0.006 -139 0.391 -73 0.004 142 0.915 17 0.008 -114

0.5464 11.50 0.455 -169 0.006 -141 0.364 -81 0.004 125 0.907 10 0.009 -112

0.5712 11.00 0.404 -176 0.005 -150 0.331 -90 0.005 106 0.888 3 0.009 -123

0.5984 10.50 0.348 175 0.005 -159 0.293 -100 0.004 91 0.855 -4 0.008 -133

0.6283 10.00 0.286 166 0.004 -172 0.249 -112 0.005 66 0.806 -13 0.007 -136

0.6614 9.50 0.219 156 0.004 170 0.200 -127 0.005 40 0.738 -24 0.008 -126

0.6981 9.00 0.147 145 0.002 175 0.148 -145 0.006 10 0.646 -36 0.010 -150

0.7392 8.50 0.074 134 0.004 -161 0.097 -166 0.007 -32 0.534 -50 0.006 160

0.7854 8.00 0.011 -133 0.005 170 0.056 167 0.009 -87 0.398 -68 0.002 142

0.8378 7.50 0.089 -99 0.006 139 0.029 128 0.008 -134 0.236 -89 0.001 -128

0.8976 7.00 0.173 -127 0.005 96 0.022 70 0.006 174 0.068 -98 0.005 180

0.9666 6.50 0.233 -167 0.003 41 0.025 22 0.005 104 0.082 -11 0.005 110

1.0472 6.00 0.231 140 0.002 -24 0.028 -21 0.004 22 0.108 -48 0.003 78

1.1424 5.50 0.160 78 0.003 -128 0.014 -78 0.002 -91 0.057 -78 0.005 -97

1.2566 5.00 0.042 8 0.001 34 0.018 -69 0.001 115 0.005 30 0.004 58

1.3963 4.50 0.041 86 0.001 59 0.003 -139 0.000 0 0.017 -133 0.001 28

1.5708 4.00 0.047 -51 0.001 -45 0.002 9 0.000 0 0.013 -32 0.002 -25

2.0944 3.00 0.006 159 0.000 0 0.000 0 0.000 0 0.001 173 0.000 0

OUTPUT RAO DUOVAR-B 20


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *



* *

***************************************************************************************************************


=======================================================================





K-X = 14.35 K-Y = 14.91 K-Z = 18.87

GMT = 11.48 GML = 3.72


Name Weight ---X--- ---Y--- ---Z--- -------- --------

---------------- Part DUOVAR-B ------------

LOAD_GRO 24144.3 46.60 0.00 14.31

======== ======== ======= ======= =======

Total 24144.3 46.60 0.00 14.31

Buoyancy 24146.2 46.70 0.00 6.68


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.013 -178 0.992 88 2.502 0 0.396 140 0.942 179 0.014 -117

0.3142 20.00 0.041 0 0.873 89 0.340 0 0.649 107 0.170 0 0.004 -129

0.3307 19.00 0.038 -1 0.842 89 0.389 0 0.691 104 0.131 1 0.003 -140

0.3491 18.00 0.035 -2 0.806 89 0.408 0 0.737 103 0.105 1 0.002 -169

0.3696 17.00 0.034 -4 0.763 89 0.406 0 0.784 101 0.086 2 0.002 142

0.3927 16.00 0.033 -7 0.711 89 0.387 0 0.833 100 0.072 3 0.004 116

0.4189 15.00 0.033 -10 0.648 89 0.353 0 0.880 99 0.060 6 0.006 106

0.4333 14.50 0.032 -12 0.612 89 0.329 0 0.902 98 0.055 8 0.007 104

0.4488 14.00 0.032 -14 0.572 89 0.301 0 0.922 98 0.051 11 0.008 102

0.4654 13.50 0.031 -17 0.528 89 0.269 0 0.938 97 0.048 14 0.010 102

0.4833 13.00 0.030 -20 0.480 89 0.232 0 0.949 97 0.045 17 0.011 102

0.5027 12.50 0.029 -23 0.427 90 0.190 0 0.955 96 0.043 21 0.013 103

0.5236 12.00 0.028 -26 0.369 90 0.143 -1 0.953 96 0.042 23 0.014 105

0.5464 11.50 0.025 -28 0.306 91 0.090 -2 0.941 96 0.041 25 0.016 107

0.5712 11.00 0.022 -30 0.239 92 0.031 -4 0.917 96 0.040 24 0.018 109

0.5984 10.50 0.019 -29 0.167 93 0.032 177 0.878 97 0.036 20 0.021 112

0.6283 10.00 0.016 -25 0.092 97 0.096 174 0.821 97 0.031 15 0.023 113

0.6614 9.50 0.015 -17 0.016 125 0.157 171 0.745 98 0.022 8 0.026 113

0.6981 9.00 0.014 -11 0.065 -93 0.204 169 0.646 99 0.012 0 0.028 112

0.7392 8.50 0.013 -9 0.143 -87 0.231 168 0.520 100 0.003 -5 0.028 110

0.7854 8.00 0.012 -12 0.218 -85 0.233 169 0.354 99 0.003 -166 0.026 106

0.8378 7.50 0.009 -17 0.278 -86 0.212 172 0.144 96 0.008 -151 0.019 99

0.8976 7.00 0.006 -24 0.293 -90 0.173 179 0.074 -91 0.014 -143 0.009 85

0.9666 6.50 0.004 -36 0.237 -96 0.117 -173 0.221 -95 0.017 -144 0.006 -42

1.0472 6.00 0.002 -79 0.123 -97 0.031 -166 0.228 -95 0.014 -155 0.013 -91

1.1424 5.50 0.003 108 0.011 -54 0.048 -22 0.132 -88 0.001 16 0.011 -52

1.2566 5.00 0.001 -72 0.059 75 0.043 -12 0.006 -80 0.003 -20 0.008 -42

1.3963 4.50 0.004 -175 0.045 76 0.001 96 0.042 82 0.001 76 0.007 111

1.5708 4.00 0.001 47 0.020 -116 0.012 174 0.004 -94 0.002 125 0.009 38

2.0944 3.00 0.002 27 0.002 -87 0.001 -150 0.000 0 0.001 21 0.002 -73


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.456 -99 0.859 80 2.450 -8 0.366 129 0.936 157 0.069 180

0.3142 20.00 0.421 -98 0.763 76 0.369 -13 0.572 92 0.331 47 0.096 168

0.3307 19.00 0.410 -99 0.738 75 0.417 -14 0.608 88 0.326 52 0.104 166

0.3491 18.00 0.396 -101 0.709 73 0.437 -16 0.647 85 0.331 55 0.114 163

0.3696 17.00 0.380 -104 0.675 72 0.437 -18 0.689 82 0.339 57 0.126 161

0.3927 16.00 0.361 -106 0.634 69 0.420 -20 0.732 78 0.347 57 0.140 157

0.4189 15.00 0.338 -109 0.585 67 0.390 -23 0.775 74 0.351 56 0.156 154

0.4333 14.50 0.324 -111 0.556 65 0.369 -24 0.795 72 0.351 55 0.165 152

0.4488 14.00 0.309 -113 0.525 64 0.345 -26 0.813 70 0.348 54 0.175 150

0.4654 13.50 0.292 -115 0.491 62 0.317 -28 0.829 68 0.341 52 0.187 148

0.4833 13.00 0.273 -117 0.454 60 0.285 -30 0.841 65 0.329 50 0.199 145

0.5027 12.50 0.252 -120 0.413 57 0.249 -32 0.848 62 0.311 48 0.213 142

0.5236 12.00 0.227 -123 0.368 55 0.209 -35 0.849 59 0.284 44 0.229 139

0.5464 11.50 0.200 -127 0.320 52 0.164 -38 0.841 56 0.247 40 0.245 135

0.5712 11.00 0.169 -131 0.267 48 0.115 -41 0.819 53 0.196 34 0.263 131

0.5984 10.50 0.135 -135 0.212 44 0.062 -41 0.788 49 0.130 25 0.282 126

0.6283 10.00 0.097 -141 0.154 40 0.014 6 0.746 43 0.051 -1 0.301 121

0.6614 9.50 0.059 -146 0.095 35 0.049 95 0.683 37 0.065 -129 0.318 115

0.6981 9.00 0.020 -146 0.035 24 0.093 93 0.600 30 0.174 -154 0.333 109

0.7392 8.50 0.016 0 0.025 -145 0.120 85 0.492 21 0.287 -167 0.347 103

0.7854 8.00 0.045 -3 0.078 -164 0.125 76 0.351 9 0.381 180 0.362 96

0.8378 7.50 0.061 -15 0.111 178 0.111 68 0.193 -3 0.421 167 0.378 86

0.8976 7.00 0.060 -32 0.113 160 0.085 61 0.060 -14 0.388 156 0.390 71

0.9666 6.50 0.042 -57 0.083 138 0.053 53 0.024 132 0.300 147 0.350 46

1.0472 6.00 0.021 -131 0.032 108 0.024 42 0.041 117 0.182 138 0.227 34

1.1424 5.50 0.045 109 0.007 -63 0.006 -6 0.014 101 0.015 155 0.209 6

1.2566 5.00 0.011 -63 0.010 -90 0.006 -69 0.006 155 0.044 -167 0.107 -53

1.3963 4.50 0.033 169 0.031 -8 0.003 -87 0.007 -23 0.014 -174 0.029 82

1.5708 4.00 0.006 94 0.015 -60 0.004 18 0.002 113 0.014 73 0.052 2

2.0944 3.00 0.002 23 0.004 -122 0.000 0 0.000 0 0.001 139 0.017 -68


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.646 -102 0.700 77 2.398 -11 0.326 121 0.931 147 0.076 173

0.3142 20.00 0.597 -105 0.627 71 0.398 -19 0.475 84 0.443 50 0.105 162

0.3307 19.00 0.581 -107 0.609 69 0.446 -20 0.503 80 0.452 53 0.114 159

0.3491 18.00 0.563 -110 0.587 67 0.466 -23 0.535 76 0.468 54 0.124 156

0.3696 17.00 0.541 -113 0.561 65 0.468 -25 0.569 73 0.487 54 0.135 153

0.3927 16.00 0.515 -117 0.531 61 0.455 -29 0.605 68 0.506 52 0.147 149

0.4189 15.00 0.483 -121 0.494 58 0.429 -32 0.640 63 0.521 50 0.160 144

0.4333 14.50 0.464 -123 0.473 55 0.412 -35 0.657 61 0.526 48 0.167 142

0.4488 14.00 0.443 -126 0.450 53 0.391 -37 0.672 58 0.527 46 0.174 139

0.4654 13.50 0.420 -129 0.425 50 0.367 -40 0.686 55 0.525 43 0.182 135

0.4833 13.00 0.395 -132 0.398 47 0.339 -43 0.697 51 0.517 40 0.189 132

0.5027 12.50 0.366 -136 0.367 44 0.308 -47 0.703 47 0.502 37 0.197 128

0.5236 12.00 0.334 -141 0.334 40 0.274 -51 0.705 43 0.477 33 0.204 123

0.5464 11.50 0.298 -146 0.299 35 0.235 -55 0.700 38 0.441 28 0.210 118

0.5712 11.00 0.259 -151 0.260 30 0.193 -61 0.686 33 0.391 23 0.214 112

0.5984 10.50 0.217 -158 0.219 24 0.147 -66 0.662 26 0.323 16 0.215 104

0.6283 10.00 0.172 -165 0.176 16 0.099 -72 0.625 19 0.237 9 0.212 96

0.6614 9.50 0.126 -174 0.131 6 0.051 -74 0.575 11 0.133 2 0.203 87

0.6981 9.00 0.081 175 0.085 -7 0.018 -31 0.507 0 0.016 27 0.185 76

0.7392 8.50 0.040 163 0.039 -34 0.031 26 0.413 -14 0.114 150 0.161 66

0.7854 8.00 0.009 153 0.013 -150 0.042 23 0.285 -33 0.226 137 0.135 57

0.8378 7.50 0.005 -78 0.027 135 0.038 12 0.148 -51 0.287 119 0.119 48

0.8976 7.00 0.009 127 0.019 107 0.025 -3 0.058 -62 0.270 101 0.116 27

0.9666 6.50 0.045 78 0.007 -149 0.008 -55 0.019 -92 0.195 87 0.117 -22

1.0472 6.00 0.081 42 0.033 -140 0.012 156 0.014 167 0.123 76 0.049 -69

1.1424 5.50 0.102 10 0.059 -170 0.007 99 0.005 138 0.043 18 0.113 -70

1.2566 5.00 0.060 -53 0.057 134 0.007 -146 0.007 171 0.008 -4 0.150 -131

1.3963 4.50 0.006 93 0.011 13 0.004 146 0.012 -82 0.019 -116 0.109 157

1.5708 4.00 0.006 99 0.005 150 0.003 -74 0.003 -51 0.003 69 0.027 101

2.0944 3.00 0.002 -14 0.001 58 0.001 122 0.001 144 0.005 -36 0.009 52


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.886 -107 0.251 73 2.308 -16 0.158 88 0.927 134 0.035 165

0.3142 20.00 0.821 -113 0.233 65 0.449 -26 0.179 69 0.603 49 0.049 154

0.3307 19.00 0.801 -117 0.227 63 0.496 -28 0.189 66 0.629 50 0.052 151

0.3491 18.00 0.778 -120 0.220 60 0.518 -31 0.200 62 0.662 50 0.055 147

0.3696 17.00 0.750 -124 0.212 56 0.523 -35 0.212 58 0.699 48 0.058 143

0.3927 16.00 0.716 -129 0.202 52 0.516 -39 0.226 54 0.739 44 0.061 138

0.4189 15.00 0.675 -135 0.191 46 0.497 -45 0.239 48 0.778 40 0.063 131

0.4333 14.50 0.651 -138 0.184 43 0.484 -48 0.245 45 0.796 37 0.063 128

0.4488 14.00 0.624 -142 0.177 40 0.469 -52 0.251 41 0.812 34 0.063 124

0.4654 13.50 0.594 -146 0.169 36 0.451 -55 0.256 37 0.825 30 0.061 119

0.4833 13.00 0.561 -150 0.161 31 0.430 -60 0.260 32 0.835 26 0.059 113

0.5027 12.50 0.524 -155 0.151 26 0.406 -65 0.263 27 0.840 22 0.055 107

0.5236 12.00 0.484 -161 0.141 21 0.379 -71 0.264 22 0.837 16 0.049 99

0.5464 11.50 0.439 -167 0.129 14 0.348 -78 0.262 15 0.826 11 0.040 88

0.5712 11.00 0.389 -175 0.116 6 0.313 -86 0.257 7 0.804 4 0.029 69

0.5984 10.50 0.334 176 0.102 -2 0.274 -96 0.247 0 0.769 -3 0.017 22

0.6283 10.00 0.274 166 0.086 -13 0.229 -108 0.232 -11 0.718 -11 0.026 -56

0.6614 9.50 0.211 155 0.069 -28 0.179 -122 0.212 -24 0.650 -21 0.058 -90

0.6981 9.00 0.143 140 0.048 -48 0.128 -138 0.183 -41 0.564 -33 0.102 -113

0.7392 8.50 0.073 120 0.026 -83 0.080 -157 0.142 -65 0.457 -46 0.157 -133

0.7854 8.00 0.014 20 0.011 168 0.042 179 0.085 -104 0.332 -62 0.221 -156

0.8378 7.50 0.071 -79 0.023 82 0.018 138 0.033 176 0.201 -77 0.287 179

0.8976 7.00 0.127 -115 0.028 48 0.012 55 0.034 66 0.098 -82 0.346 151

0.9666 6.50 0.152 -156 0.032 33 0.015 -10 0.026 9 0.057 -75 0.402 120

1.0472 6.00 0.124 152 0.047 1 0.008 -76 0.005 109 0.026 -104 0.457 71

1.1424 5.50 0.062 96 0.058 -66 0.002 9 0.032 68 0.007 38 0.311 4

1.2566 5.00 0.010 57 0.037 172 0.003 -101 0.014 19 0.010 -43 0.037 -52

1.3963 4.50 0.007 -114 0.017 -35 0.002 27 0.011 -55 0.003 -133 0.093 8

1.5708 4.00 0.023 151 0.001 -88 0.002 -174 0.003 116 0.008 127 0.072 -108

2.0944 3.00 0.002 -169 0.001 17 0.001 -2 0.001 30 0.003 171 0.006 -42


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.918 -107 0.000 0 2.294 -16 0.001 3 0.927 133 0.000 0

0.3142 20.00 0.851 -114 0.000 0 0.457 -27 0.000 0 0.625 49 0.000 0

0.3307 19.00 0.831 -118 0.000 0 0.504 -29 0.000 0 0.654 50 0.000 0

0.3491 18.00 0.807 -121 0.000 0 0.526 -32 0.000 0 0.689 49 0.000 0

0.3696 17.00 0.778 -126 0.000 0 0.532 -36 0.000 0 0.730 47 0.000 0

0.3927 16.00 0.743 -130 0.000 0 0.525 -41 0.000 0 0.773 43 0.000 0

0.4189 15.00 0.701 -136 0.000 0 0.508 -47 0.000 0 0.816 38 0.000 0

0.4333 14.50 0.676 -140 0.000 0 0.496 -50 0.000 0 0.836 35 0.000 0

0.4488 14.00 0.649 -144 0.000 0 0.481 -53 0.000 0 0.855 32 0.000 0

0.4654 13.50 0.618 -148 0.000 0 0.463 -58 0.001 73 0.872 28 0.000 0

0.4833 13.00 0.584 -152 0.000 0 0.443 -62 0.001 66 0.885 24 0.000 0

0.5027 12.50 0.546 -158 0.000 0 0.420 -68 0.001 58 0.894 20 0.000 0

0.5236 12.00 0.504 -164 0.000 0 0.394 -74 0.001 49 0.896 14 0.000 0

0.5464 11.50 0.457 -170 0.000 0 0.364 -81 0.001 38 0.891 8 0.000 0

0.5712 11.00 0.405 -178 0.000 0 0.330 -90 0.001 26 0.875 1 0.000 0

0.5984 10.50 0.348 173 0.000 0 0.291 -100 0.001 11 0.846 -6 0.000 0

0.6283 10.00 0.285 163 0.001 -113 0.246 -112 0.001 -6 0.802 -15 0.000 0

0.6614 9.50 0.216 151 0.001 -131 0.195 -127 0.001 -27 0.741 -25 0.000 0

0.6981 9.00 0.142 136 0.001 -154 0.141 -144 0.001 -54 0.661 -37 0.000 0

0.7392 8.50 0.062 113 0.001 177 0.089 -165 0.002 -88 0.555 -52 0.001 -133

0.7854 8.00 0.029 -43 0.001 141 0.047 167 0.001 -130 0.421 -70 0.001 -155

0.8378 7.50 0.116 -90 0.001 99 0.020 117 0.001 -178 0.264 -90 0.001 -178

0.8976 7.00 0.201 -124 0.001 57 0.018 30 0.001 134 0.117 -102 0.001 158

0.9666 6.50 0.255 -167 0.000 0 0.026 -26 0.000 0 0.055 -74 0.001 126

1.0472 6.00 0.237 139 0.000 0 0.023 -96 0.000 0 0.040 -68 0.001 53

1.1424 5.50 0.153 77 0.000 0 0.011 92 0.000 0 0.039 -69 0.001 -28

1.2566 5.00 0.037 29 0.000 0 0.017 -73 0.000 0 0.013 -55 0.000 0

1.3963 4.50 0.042 83 0.000 0 0.004 -150 0.000 0 0.020 97 0.001 0

1.5708 4.00 0.039 -38 0.000 0 0.002 -41 0.000 0 0.009 -74 0.000 0

2.0944 3.00 0.003 -171 0.000 0 0.001 76 0.000 0 0.004 -139 0.000 0

OUTPUT RAO DUOVAR-B 30


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *



* *

***************************************************************************************************************


=======================================================================





K-X = 14.33 K-Y = 14.92 K-Z = 17.91

GMT = 29.58 GML = 7.36


Name Weight ---X--- ---Y--- ---Z--- -------- --------

---------------- Part DUOVAR-B ------------

LOAD_GRO 24143.8 47.11 0.01 14.32

======== ======== ======= ======= =======

Total 24143.8 47.11 0.01 14.32

Buoyancy 24144.1 47.14 0.01 6.05


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.018 -65 0.934 89 0.829 -1 0.169 16 1.897 -168 0.043 -86

0.3142 20.00 0.035 -169 0.889 81 2.487 1 0.762 -174 1.998 -177 0.036 -99

0.3307 19.00 0.324 11 0.837 79 5.364 -167 0.868 167 5.997 12 0.035 -106

0.3491 18.00 0.093 2 0.748 79 0.510 -170 0.968 146 1.016 5 0.029 -100

0.3696 17.00 0.065 0 0.671 79 0.053 -140 1.034 132 0.502 4 0.025 -97

0.3927 16.00 0.053 -2 0.594 80 0.101 -9 1.080 122 0.306 4 0.022 -94

0.4189 15.00 0.044 -6 0.513 81 0.137 -3 1.110 114 0.200 5 0.019 -91

0.4333 14.50 0.040 -9 0.464 83 0.133 -2 1.132 109 0.162 6 0.017 -89

0.4488 14.00 0.037 -13 0.419 83 0.119 -2 1.135 106 0.131 7 0.016 -89

0.4654 13.50 0.033 -18 0.364 85 0.095 -2 1.149 101 0.104 9 0.014 -89

0.4833 13.00 0.030 -24 0.311 86 0.061 -2 1.141 100 0.081 13 0.012 -90

0.5027 12.50 0.026 -33 0.254 87 0.018 -5 1.128 99 0.061 20 0.009 -94

0.5236 12.00 0.023 -45 0.193 85 0.034 179 1.101 101 0.045 31 0.005 -102

0.5464 11.50 0.020 -63 0.125 84 0.095 176 1.075 101 0.034 53 0.002 -148

0.5712 11.00 0.018 -90 0.051 77 0.164 174 1.041 101 0.034 83 0.005 112

0.5984 10.50 0.021 -128 0.037 -71 0.235 171 1.008 99 0.046 101 0.012 79

0.6283 10.00 0.029 -177 0.139 -85 0.295 166 0.932 95 0.059 91 0.020 29

0.6614 9.50 0.028 124 0.217 -95 0.325 166 0.713 93 0.036 68 0.018 -63

0.6981 9.00 0.020 93 0.271 -93 0.348 167 0.525 98 0.013 101 0.021 -137

0.7392 8.50 0.015 73 0.327 -89 0.350 170 0.338 103 0.013 -176 0.030 -172

0.7854 8.00 0.010 53 0.369 -87 0.330 176 0.110 114 0.028 -140 0.038 166

0.8378 7.50 0.007 34 0.369 -87 0.290 -177 0.165 -92 0.046 -132 0.034 154

0.8976 7.00 0.012 16 0.292 -88 0.214 -171 0.385 -88 0.059 -130 0.029 175

0.9666 6.50 0.022 -30 0.155 -87 0.065 -167 0.471 -85 0.056 -144 0.035 159

1.0472 6.00 0.011 -54 0.014 50 0.107 -26 0.354 -82 0.014 -131 0.021 -106

1.1424 5.50 0.006 -44 0.115 84 0.129 -13 0.087 -60 0.017 21 0.030 -145

1.2566 5.00 0.003 21 0.087 81 0.042 -7 0.158 89 0.014 25 0.002 126

1.3963 4.50 0.008 -104 0.024 -81 0.045 171 0.028 81 0.010 58 0.019 133

1.5708 4.00 0.035 -47 0.015 -73 0.009 1 0.046 -85 0.019 162 0.053 103

2.0944 3.00 0.047 148 0.006 -158 0.009 117 0.006 -39 0.015 160 0.053 -152


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.414 -96 0.814 80 0.866 0 0.193 3 1.840 143 0.119 -170

0.3142 20.00 0.411 -107 0.797 68 2.396 -11 0.713 179 1.870 160 0.182 176

0.3307 19.00 0.443 -62 0.752 64 4.947 178 0.820 157 5.691 1 0.202 173

0.3491 18.00 0.382 -93 0.670 62 0.405 176 0.897 133 1.039 7 0.216 169

0.3696 17.00 0.363 -98 0.604 61 0.053 -62 0.944 116 0.597 19 0.235 166

0.3927 16.00 0.342 -102 0.542 60 0.172 -26 0.972 103 0.452 29 0.259 162

0.4189 15.00 0.316 -106 0.476 59 0.210 -26 1.001 90 0.383 36 0.287 158

0.4333 14.50 0.301 -108 0.445 58 0.209 -27 1.005 86 0.357 39 0.304 156

0.4488 14.00 0.285 -110 0.411 57 0.199 -28 1.008 82 0.333 41 0.322 153

0.4654 13.50 0.266 -113 0.374 56 0.180 -29 1.008 78 0.306 42 0.341 151

0.4833 13.00 0.245 -115 0.335 54 0.153 -31 1.006 75 0.276 42 0.363 148

0.5027 12.50 0.222 -119 0.292 52 0.118 -33 1.000 71 0.238 42 0.386 144

0.5236 12.00 0.197 -122 0.245 49 0.076 -35 0.990 68 0.191 40 0.410 141

0.5464 11.50 0.168 -127 0.195 46 0.026 -26 0.973 64 0.132 39 0.436 137

0.5712 11.00 0.135 -133 0.141 41 0.033 111 0.949 60 0.058 35 0.461 132

0.5984 10.50 0.098 -143 0.079 31 0.092 113 0.919 55 0.031 -135 0.482 127

0.6283 10.00 0.051 -166 0.007 -46 0.143 105 0.859 45 0.138 -140 0.490 122

0.6614 9.50 0.013 49 0.055 -171 0.169 101 0.675 37 0.301 -146 0.518 120

0.6981 9.00 0.049 5 0.086 -166 0.191 98 0.531 35 0.468 -157 0.558 115

0.7392 8.50 0.077 -7 0.122 -165 0.197 94 0.392 31 0.614 -167 0.590 108

0.7854 8.00 0.092 -22 0.151 -170 0.189 93 0.232 26 0.712 -177 0.622 101

0.8378 7.50 0.093 -41 0.157 -179 0.171 91 0.069 30 0.731 172 0.663 92

0.8976 7.00 0.082 -67 0.142 169 0.142 86 0.081 180 0.654 162 0.714 74

0.9666 6.50 0.070 -109 0.102 140 0.085 70 0.202 163 0.456 148 0.553 37

1.0472 6.00 0.060 -161 0.027 92 0.016 89 0.143 133 0.092 122 0.281 24

1.1424 5.50 0.020 176 0.007 0 0.011 167 0.032 126 0.163 -105 0.130 -15

1.2566 5.00 0.022 -151 0.008 95 0.006 -121 0.054 159 0.122 -125 0.102 -178

1.3963 4.50 0.005 128 0.027 16 0.014 141 0.015 -23 0.017 170 0.133 107

1.5708 4.00 0.037 -7 0.009 144 0.003 56 0.013 -174 0.020 173 0.059 -70

2.0944 3.00 0.048 95 0.005 125 0.009 52 0.004 -88 0.016 111 0.041 176


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.577 -99 0.669 77 0.908 0 0.196 -2 2.055 119 0.133 -179

0.3142 20.00 0.584 -111 0.672 62 2.306 -16 0.640 179 1.759 149 0.202 168

0.3307 19.00 0.571 -82 0.633 57 4.535 173 0.751 154 5.364 -2 0.223 164

0.3491 18.00 0.543 -104 0.559 55 0.303 174 0.799 126 1.067 10 0.237 160

0.3696 17.00 0.521 -110 0.504 53 0.122 -42 0.819 107 0.701 24 0.257 156

0.3927 16.00 0.494 -114 0.455 52 0.245 -33 0.837 90 0.600 33 0.280 152

0.4189 15.00 0.461 -119 0.408 51 0.285 -35 0.849 76 0.559 37 0.306 147

0.4333 14.50 0.442 -122 0.388 49 0.287 -36 0.846 72 0.545 38 0.320 144

0.4488 14.00 0.420 -125 0.365 48 0.281 -38 0.845 68 0.531 38 0.336 141

0.4654 13.50 0.396 -128 0.341 45 0.267 -41 0.843 64 0.514 37 0.351 137

0.4833 13.00 0.369 -132 0.315 43 0.247 -44 0.840 60 0.491 36 0.367 133

0.5027 12.50 0.340 -136 0.286 40 0.220 -48 0.835 56 0.460 34 0.383 129

0.5236 12.00 0.306 -140 0.255 36 0.186 -52 0.826 51 0.418 31 0.398 124

0.5464 11.50 0.269 -146 0.221 32 0.147 -56 0.810 46 0.363 27 0.411 118

0.5712 11.00 0.226 -152 0.184 27 0.104 -59 0.783 41 0.289 23 0.421 112

0.5984 10.50 0.177 -159 0.144 22 0.060 -59 0.735 34 0.190 15 0.426 105

0.6283 10.00 0.121 -163 0.113 22 0.022 -47 0.637 28 0.055 -2 0.431 98

0.6614 9.50 0.087 -158 0.101 7 0.029 84 0.576 28 0.114 176 0.446 88

0.6981 9.00 0.057 -154 0.070 -27 0.065 77 0.545 20 0.276 166 0.434 76

0.7392 8.50 0.044 -133 0.054 -86 0.082 72 0.457 7 0.440 154 0.413 64

0.7854 8.00 0.054 -133 0.067 -149 0.093 69 0.313 -10 0.568 140 0.383 51

0.8378 7.50 0.066 -163 0.067 161 0.094 59 0.134 -27 0.607 124 0.355 39

0.8976 7.00 0.086 153 0.036 131 0.073 43 0.023 -23 0.537 107 0.406 23

0.9666 6.50 0.110 106 0.007 73 0.026 31 0.059 125 0.387 90 0.430 -19

1.0472 6.00 0.108 70 0.043 -104 0.021 93 0.055 92 0.171 50 0.335 -45

1.1424 5.50 0.077 21 0.058 -164 0.015 84 0.011 105 0.071 -178 0.325 -85

1.2566 5.00 0.014 -18 0.030 99 0.005 -119 0.038 86 0.034 58 0.199 -117

1.3963 4.50 0.027 85 0.007 -46 0.010 17 0.018 -126 0.053 -115 0.139 157

1.5708 4.00 0.056 -107 0.001 34 0.004 -72 0.020 -28 0.038 67 0.117 47

2.0944 3.00 0.025 -131 0.005 -110 0.004 -178 0.007 56 0.011 -104 0.067 -62


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.777 -103 0.248 69 0.989 2 0.180 -12 2.734 93 0.064 173

0.3142 20.00 0.810 -117 0.281 51 2.152 -23 0.379 -166 1.605 132 0.096 159

0.3307 19.00 0.769 -100 0.266 39 3.825 166 0.489 155 4.804 -6 0.108 155

0.3491 18.00 0.762 -116 0.200 38 0.132 -176 0.428 106 1.149 15 0.111 150

0.3696 17.00 0.738 -122 0.186 40 0.252 -41 0.360 88 0.910 28 0.117 145

0.3927 16.00 0.707 -128 0.177 39 0.367 -41 0.328 76 0.875 33 0.125 140

0.4189 15.00 0.669 -134 0.167 36 0.410 -46 0.313 65 0.886 33 0.132 134

0.4333 14.50 0.646 -137 0.161 34 0.416 -49 0.308 60 0.898 32 0.135 130

0.4488 14.00 0.621 -141 0.155 31 0.416 -52 0.303 55 0.910 30 0.137 126

0.4654 13.50 0.593 -146 0.148 28 0.411 -56 0.299 49 0.922 27 0.138 121

0.4833 13.00 0.561 -150 0.141 25 0.400 -60 0.292 44 0.931 24 0.138 116

0.5027 12.50 0.525 -156 0.133 22 0.384 -65 0.282 38 0.935 20 0.137 110

0.5236 12.00 0.484 -162 0.125 18 0.364 -72 0.266 31 0.932 16 0.132 103

0.5464 11.50 0.437 -169 0.117 16 0.339 -79 0.239 24 0.918 10 0.125 95

0.5712 11.00 0.383 -176 0.113 15 0.309 -88 0.189 18 0.886 3 0.115 88

0.5984 10.50 0.321 177 0.127 16 0.276 -101 0.096 33 0.820 -3 0.111 83

0.6283 10.00 0.287 176 0.191 1 0.226 -123 0.258 92 0.707 -8 0.145 68

0.6614 9.50 0.296 159 0.218 -44 0.120 -149 0.510 46 0.700 -9 0.183 16

0.6981 9.00 0.227 133 0.178 -84 0.048 -160 0.479 9 0.665 -21 0.193 -34

0.7392 8.50 0.150 104 0.153 -125 0.004 149 0.387 -22 0.562 -34 0.248 -75

0.7854 8.00 0.093 59 0.135 -178 0.034 0 0.242 -60 0.435 -47 0.355 -110

0.8378 7.50 0.082 -11 0.104 114 0.059 -31 0.037 -112 0.305 -61 0.492 -145

0.8976 7.00 0.107 -79 0.059 52 0.054 -65 0.105 21 0.170 -74 0.605 179

0.9666 6.50 0.103 -137 0.034 21 0.038 -101 0.125 -29 0.091 -72 0.799 137

1.0472 6.00 0.056 170 0.056 -8 0.007 -146 0.049 -91 0.045 -115 0.707 74

1.1424 5.50 0.023 163 0.074 -100 0.015 -96 0.025 -94 0.059 39 0.347 10

1.2566 5.00 0.010 93 0.039 154 0.013 161 0.039 73 0.029 -89 0.124 4

1.3963 4.50 0.025 -73 0.019 102 0.019 11 0.023 -117 0.031 146 0.064 36

1.5708 4.00 0.047 178 0.011 -14 0.003 -163 0.010 63 0.009 70 0.037 -47

2.0944 3.00 0.079 -106 0.009 -158 0.015 -139 0.008 20 0.028 -95 0.104 -113


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 9 September, 2013 *


* VESSEL MOTIONS *




* *

***************************************************************************************************************


=========================================================







0.2513 25.00 0.800 -104 0.025 -18 1.004 2 0.164 -16 2.921 90 0.001 -33

0.3142 20.00 0.839 -118 0.060 24 2.125 -24 0.321 -128 1.594 129 0.003 -135

0.3307 19.00 0.800 -102 0.086 0 3.704 164 0.356 -166 4.701 -7 0.007 179

0.3491 18.00 0.793 -118 0.052 -24 0.102 -175 0.176 161 1.160 15 0.003 171

0.3696 17.00 0.768 -124 0.038 -30 0.271 -40 0.104 156 0.941 29 0.002 179

0.3927 16.00 0.737 -129 0.029 -36 0.385 -42 0.065 156 0.917 33 0.003 -175

0.4189 15.00 0.699 -136 0.022 -42 0.428 -47 0.042 163 0.937 32 0.003 -174

0.4333 14.50 0.676 -139 0.019 -46 0.435 -50 0.034 172 0.953 31 0.004 -175

0.4488 14.00 0.650 -143 0.015 -50 0.435 -53 0.031 -174 0.971 29 0.005 -177

0.4654 13.50 0.621 -148 0.012 -54 0.430 -57 0.032 -158 0.988 26 0.006 179

0.4833 13.00 0.589 -153 0.008 -59 0.420 -62 0.039 -147 1.003 23 0.008 176

0.5027 12.50 0.553 -158 0.003 -61 0.405 -68 0.051 -142 1.014 18 0.010 171

0.5236 12.00 0.511 -164 0.004 92 0.386 -74 0.071 -144 1.018 14 0.014 165

0.5464 11.50 0.464 -171 0.014 85 0.361 -82 0.102 -151 1.012 8 0.021 157

0.5712 11.00 0.410 -178 0.032 70 0.330 -92 0.153 -165 0.988 1 0.035 144

0.5984 10.50 0.353 175 0.068 45 0.292 -106 0.256 170 0.930 -5 0.065 123

0.6283 10.00 0.337 171 0.135 -1 0.226 -129 0.425 124 0.851 -8 0.124 81

0.6614 9.50 0.340 148 0.157 -69 0.100 -147 0.423 55 0.911 -13 0.147 17

0.6981 9.00 0.253 117 0.124 -118 0.039 -123 0.287 4 0.891 -28 0.123 -23

0.7392 8.50 0.168 78 0.102 -159 0.038 -65 0.197 -39 0.791 -44 0.115 -54

0.7854 8.00 0.131 16 0.085 152 0.060 -59 0.124 -90 0.645 -63 0.118 -87

0.8378 7.50 0.174 -50 0.058 93 0.068 -77 0.049 -155 0.448 -86 0.120 -127

0.8976 7.00 0.245 -103 0.027 29 0.049 -92 0.010 19 0.204 -111 0.118 -166

0.9666 6.50 0.270 -157 0.008 -62 0.055 -95 0.035 -69 0.060 -54 0.132 137

1.0472 6.00 0.219 150 0.010 136 0.046 -169 0.050 -138 0.131 -32 0.106 70

1.1424 5.50 0.127 86 0.015 17 0.026 39 0.056 125 0.136 -103 0.077 -24

1.2566 5.00 0.031 29 0.003 162 0.021 -127 0.034 24 0.071 -138 0.022 151

1.3963 4.50 0.029 103 0.010 -54 0.010 92 0.006 -5 0.061 7 0.025 16

1.5708 4.00 0.034 -41 0.002 178 0.004 -22 0.003 -139 0.016 24 0.027 -85

2.0944 3.00 0.090 73 0.008 43 0.017 36 0.011 -126 0.032 84 0.105 94

Hasil O

utput Shear Force dan Bending Mom

ent MO

SES : DU

OV

AR

-A 10

Licensee - PT. Global Maritime Rev 7.00.018

Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 26 January, 2014

*

* CPP BOATLANDINGS & OFF. EQP MARINE TRANSPORTATION, ENGINEER : DANTYO SAH P

*

* SHEAR AND BENDING MOMENT OF DOUVAR A 10 HOGGING

*

*

*

***************************************************************************************************************

+++ L O N G I T U D I N A L S T R E N G T H R E S U L T S +++

=================================================================


Static Wave Length = 92.20 Steep = 20.42 Crest Loc. = 0.0

Allowable Stress = 1.000 Mpa

Allowable Deflection = 1.000 MM

Longitudinal Shear Bending B. Stress/ Deflection/

Location Force Moment Allowable Allowable


-------------- -------------- -------------- -------------- ---------

0.00 22. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -192. -38. 0.0000 0.0000

0.80 -332. -144. 0.0000 0.0000

1.20 -441. -299. 0.0000 0.0000

1.60 -533. -494. 0.0000 0.0000

2.00 -617. -725. 0.0000 0.0000

8.19 -1651. -7740. 0.0000 0.0000

11.02 -1722. -12516. 0.0000 0.0000

11.44 -1733. -13246. 0.0000 0.0000

12.85 -1770. -15699. 0.0000 0.0000

13.48 -1787. -16828. 0.0000 0.0000

14.14 -1689. -17980. 0.0000 0.0000

14.49 -1637. -18559. 0.0000 0.0000

16.31 -1367. -21297. 0.0000 0.0000

18.96 -993. -24398. 0.0000 0.0000

19.33 -972. -24767. 0.0000 0.0000

32.44 -487. -33800. 0.0000 0.0000

35.14 -392. -34988. 0.0000 0.0000

35.59 -376. -35162. 0.0000 0.0000

36.21 -355. -35389. 0.0000 0.0000

36.83 -333. -35602. 0.0000 0.0000

37.29 -317. -35750. 0.0000 0.0000

46.10 -9. -37188. 0.0000 0.0000

54.91 299. -35912. 0.0000 0.0000

55.37 315. -35774. 0.0000 0.0000

55.97 336. -35578. 0.0000 0.0000

56.54 356. -35380. 0.0000 0.0000

57.06 374. -35191. 0.0000 0.0000

59.58 462. -34138. 0.0000 0.0000

72.89 929. -24882. 0.0000 0.0000

73.24 961. -24550. 0.0000 0.0000

75.89 1356. -21493. 0.0000 0.0000

77.71 1651. -18753. 0.0000 0.0000

78.34 1758. -17670. 0.0000 0.0000

78.91 1751. -16683. 0.0000 0.0000

79.36 1745. -15900. 0.0000 0.0000

80.76 1729. -13467. 0.0000 0.0000

81.18 1724. -12740. 0.0000 0.0000

83.82 1672. -8214. 0.0000 0.0000

90.20 652. -804. 0.0000 0.0000

90.60 570. -559. 0.0000 0.0000

91.00 480. -349. 0.0000 0.0000

91.40 372. -178. 0.0000 0.0000

91.80 234. -55. 0.0000 0.0000

92.20 22. -0. 0.0000 0.0000


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 26 January, 2014

*

* CPP BOATLANDINGS & OFF. EQP MARINE TRANSPORTATION, ENGINEER : DANTYO

*

* SHEAR AND BENDING MOMENT OF DUOVAR 10 SAGGING

*

*

*

***************************************************************************************************************


=================================================================







-------------- -------------- -------------- -------------- --------------

0.00 5. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -202. -43. 0.0000 0.0000

0.80 -333. -151. 0.0000 0.0000

1.20 -433. -305. 0.0000 0.0000

1.60 -516. -496. 0.0000 0.0000

2.00 -591. -717. 0.0000 0.0000

8.19 -1518. -7240. 0.0000 0.0000

11.02 -1600. -11659. 0.0000 0.0000

11.44 -1613. -12335. 0.0000 0.0000

12.85 -1654. -14626. 0.0000 0.0000

13.48 -1673. -15679. 0.0000 0.0000

14.15 -1589. -16764. 0.0000 0.0000

14.49 -1545. -17307. 0.0000 0.0000

16.32 -1315. -19914. 0.0000 0.0000

18.96 -995. -22955. 0.0000 0.0000

19.33 -975. -23322. 0.0000 0.0000

21.96 -844. -25707. 0.0000 0.0000

32.44 -491. -32458. 0.0000 0.0000

35.02 -400. -33611. 0.0000 0.0000

35.39 -387. -33754. 0.0000 0.0000

35.97 -367. -33973. 0.0000 0.0000

36.30 -355. -34093. 0.0000 0.0000

36.61 -345. -34201. 0.0000 0.0000

36.92 -334. -34306. 0.0000 0.0000

46.10 -11. -35889. 0.0000 0.0000

55.29 311. -34511. 0.0000 0.0000

55.60 322. -34414. 0.0000 0.0000

55.97 335. -34291. 0.0000 0.0000

56.54 355. -34094. 0.0000 0.0000

56.96 370. -33943. 0.0000 0.0000

59.58 462. -32853. 0.0000 0.0000

72.89 929. -23602. 0.0000 0.0000

73.24 960. -23268. 0.0000 0.0000

75.89 1330. -20241. 0.0000 0.0000

77.71 1595. -17575. 0.0000 0.0000

78.35 1688. -16534. 0.0000 0.0000

78.91 1676. -15589. 0.0000 0.0000

79.36 1667. -14837. 0.0000 0.0000

80.76 1638. -12526. 0.0000 0.0000

81.18 1629. -11835. 0.0000 0.0000

83.82 1551. -7598. 0.0000 0.0000

90.20 602. -736. 0.0000 0.0000

90.60 527. -510. 0.0000 0.0000

91.00 443. -316. 0.0000 0.0000

91.40 342. -158. 0.0000 0.0000

91.80 210. -46. 0.0000 0.0000

92.20 3. 0. 0.0000 0.0000

H

asil Output Shear Force dan Bending M

oment M

OSES : D

UO

VA

R-A

20


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 29 January, 2014

*


*

* SHEAR AND BENDING MOMENT OF DUOVAR A 20 HOGGING

*

*

*

***************************************************************************************************************


=================================================================







0.00 4. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -133. -30. 0.0000 0.0000

0.80 -184. -95. 0.0000 0.0000

1.20 -201. -173. 0.0000 0.0000

1.60 -198. -253. 0.0000 0.0000

2.00 -186. -330. 0.0000 0.0000

8.19 31. -809. 0.0000 0.0000

11.02 1454. 1258. 0.0000 0.0000

11.44 1680. 1917. 0.0000 0.0000

12.85 2457. 4814. 0.0000 0.0000

13.48 2820. 6483. 0.0000 0.0000

14.15 3087. 8448. 0.0000 0.0000

14.49 3226. 9543. 0.0000 0.0000

16.32 3956. 16089. 0.0000 0.0000

18.96 4919. 27950. 0.0000 0.0000

19.33 4879. 29781. 0.0000 0.0000

21.96 4657. 42283. 0.0000 0.0000

32.44 4825. 90470. 0.0000 0.0000

35.02 3915. 101774. 0.0000 0.0000

35.39 3787. 103176. 0.0000 0.0000

35.97 3583. 105313. 0.0000 0.0000

36.30 3465. 106491. 0.0000 0.0000

36.61 3358. 107535. 0.0000 0.0000

36.92 3249. 108555. 0.0000 0.0000

46.10 20. 123565. 0.0000 0.0000

55.29 -3257. 108695. 0.0000 0.0000

55.60 -3367. 107672. 0.0000 0.0000

55.97 -3499. 106398. 0.0000 0.0000

56.54 -3703. 104338. 0.0000 0.0000

56.96 -3853. 102756. 0.0000 0.0000

59.58 -4786. 91447. 0.0000 0.0000

72.89 -5025. 29220. 0.0000 0.0000

73.24 -4973. 27437. 0.0000 0.0000

75.89 -3928. 15652. 0.0000 0.0000

77.71 -3182. 9164. 0.0000 0.0000

78.35 -2918. 7230. 0.0000 0.0000

78.91 -2623. 5673. 0.0000 0.0000

79.36 -2387. 4545. 0.0000 0.0000

80.76 -1654. 1718. 0.0000 0.0000

81.18 -1432. 1067. 0.0000 0.0000

83.82 -124. -894. 0.0000 0.0000

90.20 193. -345. 0.0000 0.0000

90.60 205. -265. 0.0000 0.0000

91.00 208. -182. 0.0000 0.0000

91.40 191. -101. 0.0000 0.0000

91.80 141. -33. 0.0000 0.0000

92.20 4. 0. 0.0000 0.0000


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 26 January, 2014

*

* CPP BOATLANDINGS & OFF. EQP MARINE TRANSPORTATION, ENGINEER : DANTYO *

* SHEAR AND BENDING MOMENT OF DUOVAR 20 SAGGING

*

*

*

***************************************************************************************************************


=================================================================







-------------- -------------- -------------- -------------- --------------

0.00 5. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -202. -43. 0.0000 0.0000

0.80 -333. -151. 0.0000 0.0000

1.20 -433. -305. 0.0000 0.0000

1.60 -516. -496. 0.0000 0.0000

2.00 -591. -717. 0.0000 0.0000

8.19 -1518. -7240. 0.0000 0.0000

11.02 -1600. -11659. 0.0000 0.0000

11.44 -1613. -12335. 0.0000 0.0000

12.85 -1654. -14626. 0.0000 0.0000

13.48 -1673. -15679. 0.0000 0.0000

14.15 -1589. -16764. 0.0000 0.0000

14.49 -1545. -17307. 0.0000 0.0000

16.32 -1315. -19914. 0.0000 0.0000

18.96 -995. -22955. 0.0000 0.0000

19.33 -975. -23322. 0.0000 0.0000

21.96 -844. -25707. 0.0000 0.0000

32.44 -491. -32458. 0.0000 0.0000

35.02 -400. -33611. 0.0000 0.0000

35.39 -387. -33754. 0.0000 0.0000

35.97 -367. -33973. 0.0000 0.0000

36.30 -355. -34093. 0.0000 0.0000

36.61 -345. -34201. 0.0000 0.0000

36.92 -334. -34306. 0.0000 0.0000

46.10 -11. -35889. 0.0000 0.0000

55.29 311. -34511. 0.0000 0.0000

55.60 322. -34414. 0.0000 0.0000

55.97 335. -34291. 0.0000 0.0000

56.54 355. -34094. 0.0000 0.0000

56.96 370. -33943. 0.0000 0.0000

59.58 462. -32853. 0.0000 0.0000

72.89 929. -23602. 0.0000 0.0000

73.24 960. -23268. 0.0000 0.0000

75.89 1330. -20241. 0.0000 0.0000

77.71 1595. -17575. 0.0000 0.0000

78.35 1688. -16534. 0.0000 0.0000

78.91 1676. -15589. 0.0000 0.0000

79.36 1667. -14837. 0.0000 0.0000

80.76 1638. -12526. 0.0000 0.0000

81.18 1629. -11835. 0.0000 0.0000

83.82 1551. -7598. 0.0000 0.0000

90.20 602. -736. 0.0000 0.0000

90.60 527. -510. 0.0000 0.0000

91.00 443. -316. 0.0000 0.0000

91.40 342. -158. 0.0000 0.0000

91.80 210. -46. 0.0000 0.0000

92.20 3. 0. 0.0000 0.0000

H


oment M

OSES : D

UO

VA

R-A

30


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 26 January, 2014

*


*

* SHEAR AND BENDING MOMENT OF DUOVAR A 30 HOGGING

*

*

*

***************************************************************************************************************


=================================================================







-------------- -------------- -------------- -------------- --------------

0.00 -10. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -147. -36. 0.0000 0.0000

0.80 -198. -106. 0.0000 0.0000

1.20 -215. -190. 0.0000 0.0000

1.60 -212. -276. 0.0000 0.0000

2.00 -200. -358. 0.0000 0.0000

8.19 17. -924. 0.0000 0.0000

11.02 1512. 1202. 0.0000 0.0000

11.44 1750. 1890. 0.0000 0.0000

12.85 2566. 4910. 0.0000 0.0000

13.48 2950. 6658. 0.0000 0.0000

14.14 3227. 8706. 0.0000 0.0000

14.49 3372. 9855. 0.0000 0.0000

16.31 4134. 16696. 0.0000 0.0000

18.96 5141. 29089. 0.0000 0.0000

19.33 5100. 31009. 0.0000 0.0000

32.44 4974. 94209. 0.0000 0.0000

35.34 3920. 107127. 0.0000 0.0000

35.76 3766. 108752. 0.0000 0.0000

36.37 3545. 110982. 0.0000 0.0000

37.01 3315. 113153. 0.0000 0.0000

37.49 3138. 114725. 0.0000 0.0000

46.10 16. 128296. 0.0000 0.0000

54.71 -3130. 114889. 0.0000 0.0000

55.19 -3308. 113322. 0.0000 0.0000

55.65 -3475. 111776. 0.0000 0.0000

55.97 -3590. 110660. 0.0000 0.0000

56.54 -3799. 108550. 0.0000 0.0000

56.98 -3962. 106819. 0.0000 0.0000

59.58 -4909. 95323. 0.0000 0.0000

72.89 -5193. 31130. 0.0000 0.0000

73.24 -5147. 29288. 0.0000 0.0000

75.89 -4149. 16969. 0.0000 0.0000

77.71 -3407. 10076. 0.0000 0.0000

78.34 -3139. 8000. 0.0000 0.0000

78.91 -2823. 6322. 0.0000 0.0000

79.36 -2571. 5113. 0.0000 0.0000

80.76 -1784. 2062. 0.0000 0.0000

81.18 -1546. 1358. 0.0000 0.0000

83.82 -145. -774. 0.0000 0.0000

90.20 179. -315. 0.0000 0.0000

90.60 190. -241. 0.0000 0.0000

91.00 193. -164. 0.0000 0.0000

91.40 177. -89. 0.0000 0.0000

91.80 126. -27. 0.0000 0.0000

92.20 -11. 0. 0.0000 0.0000


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 26 January, 2014

*

* CPP BOATLANDINGS & OFF. EQP MARINE TRANSPORTATION, ENGINEER : DANTYO *

* SHEAR AND BENDING MOMENT OF DUOVAR A 30 SAGGING

*

*

*

***************************************************************************************************************


=================================================================







-------------- -------------- -------------- -------------- --------------

0.00 3. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -205. -44. 0.0000 0.0000

0.80 -336. -154. 0.0000 0.0000

1.20 -438. -309. 0.0000 0.0000

1.60 -522. -501. 0.0000 0.0000

2.00 -597. -725. 0.0000 0.0000

8.19 -1536. -7323. 0.0000 0.0000

11.02 -1624. -11801. 0.0000 0.0000

11.44 -1637. -12489. 0.0000 0.0000

12.85 -1680. -14815. 0.0000 0.0000

13.48 -1700. -15886. 0.0000 0.0000

14.14 -1613. -16984. 0.0000 0.0000

14.49 -1567. -17538. 0.0000 0.0000

16.31 -1326. -20174. 0.0000 0.0000

18.96 -989. -23219. 0.0000 0.0000

19.33 -969. -23586. 0.0000 0.0000

32.44 -484. -32605. 0.0000 0.0000

35.34 -382. -33864. 0.0000 0.0000

35.76 -367. -34021. 0.0000 0.0000

36.37 -346. -34239. 0.0000 0.0000

37.01 -324. -34451. 0.0000 0.0000

37.49 -307. -34604. 0.0000 0.0000

46.10 -5. -35942. 0.0000 0.0000

54.71 298. -34680. 0.0000 0.0000

55.19 315. -34531. 0.0000 0.0000

55.65 331. -34383. 0.0000 0.0000

55.97 342. -34278. 0.0000 0.0000

56.54 362. -34076. 0.0000 0.0000

56.98 378. -33911. 0.0000 0.0000

59.58 469. -32814. 0.0000 0.0000

72.89 936. -23466. 0.0000 0.0000

73.24 965. -23130. 0.0000 0.0000

75.89 1317. -20117. 0.0000 0.0000

77.71 1580. -17480. 0.0000 0.0000

78.34 1675. -16448. 0.0000 0.0000

78.91 1664. -15508. 0.0000 0.0000

79.36 1655. -14764. 0.0000 0.0000

80.76 1628. -12464. 0.0000 0.0000

81.18 1620. -11777. 0.0000 0.0000

83.82 1543. -7563. 0.0000 0.0000

90.20 599. -733. 0.0000 0.0000

90.60 525. -508. 0.0000 0.0000

91.00 441. -314. 0.0000 0.0000

91.40 340. -157. 0.0000 0.0000

91.80 209. -46. 0.0000 0.0000

92.20 2. 0. 0.0000 0.0000

H


oment M

OSES D

UO

VA

R-B

10


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 26 January, 2014

*


*

* SHEAR AND BENDING MOMENT OF DUOVAR B 10 HOGGING

*

*

*

***************************************************************************************************************


=================================================================







-------------- -------------- -------------- -------------- --------------

0.00 41. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -96. -15. 0.0000 0.0000

0.80 -147. -66. 0.0000 0.0000

1.20 -164. -129. 0.0000 0.0000

1.60 -161. -194. 0.0000 0.0000

2.00 -149. -256. 0.0000 0.0000

8.19 66. -514. 0.0000 0.0000

11.44 178. -117. 0.0000 0.0000

13.48 248. 316. 0.0000 0.0000

14.87 440. 770. 0.0000 0.0000

17.51 1345. 2977. 0.0000 0.0000

18.77 2024. 5084. 0.0000 0.0000

19.33 2103. 6245. 0.0000 0.0000

20.16 2218. 8023. 0.0000 0.0000

20.68 2288. 9194. 0.0000 0.0000

21.06 2339. 10076. 0.0000 0.0000

22.80 2572. 14360. 0.0000 0.0000

25.45 2922. 21630. 0.0000 0.0000

32.44 3796. 45137. 0.0000 0.0000

34.40 3263. 52066. 0.0000 0.0000

34.71 3178. 53067. 0.0000 0.0000

35.25 3032. 54738. 0.0000 0.0000

35.80 2882. 56382. 0.0000 0.0000

36.23 2765. 57593. 0.0000 0.0000

36.72 2634. 58894. 0.0000 0.0000

46.10 87. 71661. 0.0000 0.0000

54.99 -2463. 61105. 0.0000 0.0000

55.29 -2551. 60330. 0.0000 0.0000

55.97 -2745. 58549. 0.0000 0.0000

56.54 -2908. 56934. 0.0000 0.0000

56.99 -3039. 55581. 0.0000 0.0000

57.30 -3128. 54629. 0.0000 0.0000

59.58 -3780. 46775. 0.0000 0.0000

66.75 -3000. 22463. 0.0000 0.0000

69.40 -2715. 14878. 0.0000 0.0000

71.15 -2532. 10303. 0.0000 0.0000

71.53 -2492. 9345. 0.0000 0.0000

72.05 -2438. 8064. 0.0000 0.0000

72.57 -2384. 6810. 0.0000 0.0000

72.89 -2351. 6061. 0.0000 0.0000

74.70 -1571. 2475. 0.0000 0.0000

77.34 -528. -246. 0.0000 0.0000

78.53 -189. -642. 0.0000 0.0000

78.91 -175. -711. 0.0000 0.0000

80.76 -109. -973. 0.0000 0.0000

83.64 -6. -1139. 0.0000 0.0000

90.20 227. -413. 0.0000 0.0000

90.60 239. -319. 0.0000 0.0000

91.00 242. -223. 0.0000 0.0000

91.40 225. -128. 0.0000 0.0000

91.80 175. -47. 0.0000 0.0000

92.20 37. -0. 0.0000 0.0000


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 28 January, 2014

*


*

* SHEAR AND BENDING MOMENT OF DUOVAR B 10 SAGGING

*

*

*

***************************************************************************************************************


=================================================================







-------------- -------------- -------------- -------------- --------------

0.00 7. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -229. -48. 0.0000 0.0000

0.80 -393. -173. 0.0000 0.0000

1.20 -528. -358. 0.0000 0.0000

1.60 -648. -594. 0.0000 0.0000

2.00 -759. -875. 0.0000 0.0000

8.19 -2267. -10237. 0.0000 0.0000

11.44 -2679. -18290. 0.0000 0.0000

13.48 -2937. -24006. 0.0000 0.0000

14.87 -2879. -28035. 0.0000 0.0000

17.51 -2782. -35521. 0.0000 0.0000

18.77 -2743. -39001. 0.0000 0.0000

19.33 -2515. -40481. 0.0000 0.0000

20.16 -2206. -42422. 0.0000 0.0000

20.68 -2025. -43520. 0.0000 0.0000

21.06 -1900. -44269. 0.0000 0.0000

22.80 -1406. -47134. 0.0000 0.0000

25.45 -895. -50114. 0.0000 0.0000

32.44 -948. -55365. 0.0000 0.0000

34.40 -879. -57158. 0.0000 0.0000

34.71 -868. -57429. 0.0000 0.0000

35.25 -849. -57891. 0.0000 0.0000

35.80 -829. -58357. 0.0000 0.0000

36.23 -814. -58709. 0.0000 0.0000

36.72 -797. -59098. 0.0000 0.0000

46.10 -465. -65015. 0.0000 0.0000

54.99 -155. -67769. 0.0000 0.0000

55.29 -144. -67815. 0.0000 0.0000

55.97 -121. -67905. 0.0000 0.0000

56.54 -101. -67968. 0.0000 0.0000

56.99 -85. -68010. 0.0000 0.0000

57.30 -74. -68035. 0.0000 0.0000

59.58 5. -68114. 0.0000 0.0000

66.75 1407. -63678. 0.0000 0.0000

69.40 2193. -58932. 0.0000 0.0000

71.15 2786. -54597. 0.0000 0.0000

71.53 2924. -53509. 0.0000 0.0000

72.05 3117. -51939. 0.0000 0.0000

72.57 3316. -50266. 0.0000 0.0000

72.89 3440. -49199. 0.0000 0.0000

74.70 3533. -42838. 0.0000 0.0000

77.34 3583. -33425. 0.0000 0.0000

78.53 3575. -29150. 0.0000 0.0000

78.91 3515. -27810. 0.0000 0.0000

80.76 3225. -21589. 0.0000 0.0000

83.64 2771. -12955. 0.0000 0.0000

90.20 872. -999. 0.0000 0.0000

90.60 740. -677. 0.0000 0.0000

91.00 600. -409. 0.0000 0.0000

91.40 444. -199. 0.0000 0.0000

91.80 260. -57. 0.0000 0.0000

92.20 8. -0. 0.0000 0.0000

H


oment M

OSES D

UO

VA

R-B

20


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 26 January,

2014 *


*


*

*

*

***************************************************************************************************************


=================================================================







-------------- -------------- -------------- -------------- --------------

0.00 0. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -137. -32. 0.0000 0.0000

0.80 -187. -98. 0.0000 0.0000

1.20 -204. -177. 0.0000 0.0000

1.60 -201. -258. 0.0000 0.0000

2.00 -189. -336. 0.0000 0.0000

8.19 28. -835. 0.0000 0.0000

11.44 142. -558. 0.0000 0.0000

13.48 213. -197. 0.0000 0.0000

14.87 404. 209. 0.0000 0.0000

17.51 1314. 2324. 0.0000 0.0000

18.77 1998. 4394. 0.0000 0.0000

19.33 2075. 5540. 0.0000 0.0000

20.16 2186. 7293. 0.0000 0.0000

20.68 2253. 8447. 0.0000 0.0000

21.06 2301. 9315. 0.0000 0.0000

22.80 2524. 13525. 0.0000 0.0000

25.45 2865. 20658. 0.0000 0.0000

32.44 3723. 43709. 0.0000 0.0000

34.87 3063. 51974. 0.0000 0.0000

35.30 2947. 53254. 0.0000 0.0000

35.80 2810. 54710. 0.0000 0.0000

36.23 2693. 55890. 0.0000 0.0000

36.58 2600. 56801. 0.0000 0.0000

36.96 2496. 57780. 0.0000 0.0000

46.10 17. 69260. 0.0000 0.0000

54.74 -2350. 59179. 0.0000 0.0000

55.20 -2475. 58077. 0.0000 0.0000

55.97 -2687. 56088. 0.0000 0.0000

56.54 -2843. 54509. 0.0000 0.0000

56.97 -2961. 53260. 0.0000 0.0000

59.58 -3675. 44607. 0.0000 0.0000

66.75 -2868. 21115. 0.0000 0.0000

69.40 -2559. 13913. 0.0000 0.0000

71.15 -2360. 9622. 0.0000 0.0000

71.53 -2317. 8731. 0.0000 0.0000

72.05 -2258. 7541. 0.0000 0.0000

72.57 -2196. 6383. 0.0000 0.0000

72.89 -2158. 5695. 0.0000 0.0000

74.70 -1313. 2532. 0.0000 0.0000

77.34 -429. 348. 0.0000 0.0000

78.53 -230. -22. 0.0000 0.0000

78.91 -217. -107. 0.0000 0.0000

80.76 -152. -448. 0.0000 0.0000

83.64 -51. -740. 0.0000 0.0000

90.20 180. -317. 0.0000 0.0000

90.60 192. -243. 0.0000 0.0000

91.00 194. -165. 0.0000 0.0000

91.40 178. -90. 0.0000 0.0000

91.80 127. -28. 0.0000 0.0000

92.20 -10. 0. 0.0000 0.0000


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 28 January, 2014

*

* CPP BOATLANDINGS & OFF. EQP MARINE TRANSPORTATION, ENGINEER : DANTYO

*


* *

***************************************************************************************************************


=================================================================







-------------- -------------- -------------- -------------- --------------

0.00 4. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -229. -49. 0.0000 0.0000

0.80 -389. -174. 0.0000 0.0000

1.20 -521. -356. 0.0000 0.0000

1.60 -636. -588. 0.0000 0.0000

2.00 -743. -864. 0.0000 0.0000

8.19 -2173. -9887. 0.0000 0.0000

11.44 -2532. -17547. 0.0000 0.0000

13.48 -2757. -22931. 0.0000 0.0000

14.87 -2674. -26695. 0.0000 0.0000

17.51 -2528. -33574. 0.0000 0.0000

18.77 -2464. -36719. 0.0000 0.0000

19.33 -2210. -38033. 0.0000 0.0000

20.16 -1864. -39708. 0.0000 0.0000

20.68 -1663. -40624. 0.0000 0.0000

21.06 -1524. -41230. 0.0000 0.0000

22.80 -975. -43390. 0.0000 0.0000

25.45 -407. -45146. 0.0000 0.0000

32.44 -484. -46925. 0.0000 0.0000

34.87 -399. -48001. 0.0000 0.0000

35.30 -384. -48167. 0.0000 0.0000

35.80 -366. -48357. 0.0000 0.0000

36.23 -351. -48511. 0.0000 0.0000

36.58 -339. -48630. 0.0000 0.0000

36.96 -326. -48756. 0.0000 0.0000

46.10 -5. -50266. 0.0000 0.0000

54.74 299. -48997. 0.0000 0.0000

55.20 315. -48857. 0.0000 0.0000

55.97 342. -48603. 0.0000 0.0000

56.54 362. -48403. 0.0000 0.0000

56.97 377. -48244. 0.0000 0.0000

59.58 468. -47142. 0.0000 0.0000

66.75 417. -45443. 0.0000 0.0000

69.40 1024. -43608. 0.0000 0.0000

71.15 1602. -41337. 0.0000 0.0000

71.53 1747. -40701. 0.0000 0.0000

72.05 1958. -39738. 0.0000 0.0000

72.57 2182. -38661. 0.0000 0.0000

72.89 2325. -37949. 0.0000 0.0000

74.70 2507. -33523. 0.0000 0.0000

77.34 2690. -26650. 0.0000 0.0000

78.53 2745. -23400. 0.0000 0.0000

78.91 2708. -22370. 0.0000 0.0000

80.76 2525. -17540. 0.0000 0.0000

83.64 2240. -10678. 0.0000 0.0000

90.20 747. -874. 0.0000 0.0000

90.60 641. -597. 0.0000 0.0000

91.00 526. -363. 0.0000 0.0000

91.40 395. -178. 0.0000 0.0000

91.80 235. -51. 0.0000 0.0000

92.20 3. 0. 0.0000 0.0000

H


oment M

OSES D

UO

VA

R-B

30


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 26 January, 2014

*


*


***************************************************************************************************************


=================================================================







-------------- -------------- -------------- -------------- --------------

0.00 25. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -112. -22. 0.0000 0.0000

0.80 -163. -78. 0.0000 0.0000

1.20 -179. -147. 0.0000 0.0000

1.60 -176. -219. 0.0000 0.0000

2.00 -165. -287. 0.0000 0.0000

8.19 51. -638. 0.0000 0.0000

11.44 164. -286. 0.0000 0.0000

13.48 235. 120. 0.0000 0.0000

14.87 430. 556. 0.0000 0.0000

17.51 1410. 2817. 0.0000 0.0000

18.77 2153. 5043. 0.0000 0.0000

19.33 2234. 6279. 0.0000 0.0000

20.16 2352. 8166. 0.0000 0.0000

20.68 2422. 9407. 0.0000 0.0000

21.06 2473. 10338. 0.0000 0.0000

22.80 2706. 14858. 0.0000 0.0000

25.45 3067. 22497. 0.0000 0.0000

32.44 3955. 47066. 0.0000 0.0000

33.95 3525. 52717. 0.0000 0.0000

34.34 3412. 54094. 0.0000 0.0000

34.84 3272. 55745. 0.0000 0.0000

35.30 3142. 57213. 0.0000 0.0000

35.80 2997. 58773. 0.0000 0.0000

36.23 2875. 60032. 0.0000 0.0000

46.10 71. 74566. 0.0000 0.0000

55.97 -2840. 60903. 0.0000 0.0000

56.54 -3008. 59234. 0.0000 0.0000

56.86 -3104. 58243. 0.0000 0.0000

57.36 -3250. 56674. 0.0000 0.0000

57.89 -3407. 54900. 0.0000 0.0000

59.58 -3904. 48733. 0.0000 0.0000

66.75 -3118. 23539. 0.0000 0.0000

69.40 -2820. 15659. 0.0000 0.0000

71.25 -2622. 10642. 0.0000 0.0000

72.05 -2536. 8574. 0.0000 0.0000

72.57 -2482. 7270. 0.0000 0.0000

72.89 -2449. 6490. 0.0000 0.0000

74.70 -1634. 2758. 0.0000 0.0000

77.34 -544. -64. 0.0000 0.0000

78.53 -200. -474. 0.0000 0.0000

78.91 -186. -547. 0.0000 0.0000

80.76 -121. -830. 0.0000 0.0000

83.64 -18. -1030. 0.0000 0.0000

90.20 214. -386. 0.0000 0.0000

90.60 226. -298. 0.0000 0.0000

91.00 229. -207. 0.0000 0.0000

91.40 212. -118. 0.0000 0.0000

91.80 161. -42. 0.0000 0.0000

92.20 23. -0. 0.0000 0.0000


Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES ***

*

* ---------------- 28 January, 2014

*


*


*

*

*

***************************************************************************************************************


=================================================================







-------------- -------------- -------------- -------------- --------------

0.00 5. 0. 0.0000 0.0000

0.40 -233. -49. 0.0000 0.0000

0.80 -400. -177. 0.0000 0.0000

1.20 -539. -365. 0.0000 0.0000

1.60 -661. -606. 0.0000 0.0000

2.00 -775. -893. 0.0000 0.0000

8.19 -2331. -10504. 0.0000 0.0000

11.44 -2767. -18805. 0.0000 0.0000

13.48 -3040. -24716. 0.0000 0.0000

14.87 -2991. -28895. 0.0000 0.0000

17.51 -2903. -36692. 0.0000 0.0000

18.77 -2863. -40325. 0.0000 0.0000

19.33 -2605. -41863. 0.0000 0.0000

20.16 -2255. -43860. 0.0000 0.0000

20.68 -2052. -44980. 0.0000 0.0000

21.06 -1912. -45733. 0.0000 0.0000

22.80 -1359. -48567. 0.0000 0.0000

25.45 -792. -51339. 0.0000 0.0000

32.44 -935. -55998. 0.0000 0.0000

33.95 -882. -57370. 0.0000 0.0000

34.34 -868. -57718. 0.0000 0.0000

34.84 -850. -58142. 0.0000 0.0000

35.30 -834. -58527. 0.0000 0.0000

35.80 -816. -58947. 0.0000 0.0000

36.23 -801. -59293. 0.0000 0.0000

46.10 -452. -65472. 0.0000 0.0000

55.97 -108. -68232. 0.0000 0.0000

56.54 -88. -68287. 0.0000 0.0000

56.86 -76. -68314. 0.0000 0.0000

57.36 -59. -68347. 0.0000 0.0000

57.89 -41. -68374. 0.0000 0.0000

59.58 18. -68393. 0.0000 0.0000

66.75 1369. -64140. 0.0000 0.0000

69.40 2180. -59467. 0.0000 0.0000

71.25 2834. -54857. 0.0000 0.0000

72.05 3144. -52460. 0.0000 0.0000

72.57 3354. -50772. 0.0000 0.0000

72.89 3485. -49691. 0.0000 0.0000

74.70 3580. -43243. 0.0000 0.0000

77.34 3625. -33712. 0.0000 0.0000

78.53 3612. -29389. 0.0000 0.0000

78.91 3551. -28036. 0.0000 0.0000

80.76 3255. -21754. 0.0000 0.0000

83.64 2793. -13044. 0.0000 0.0000

90.20 876. -1003. 0.0000 0.0000

90.60 743. -679. 0.0000 0.0000

91.00 602. -410. 0.0000 0.0000

91.40 445. -199. 0.0000 0.0000

91.80 261. -57. 0.0000 0.0000

92.20 7. -0. 0.0000 0.0000

H

asil Output R

espon Struktur di Atas G

elombang R

eguler Dalam

Frekuensi Dom

ain pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 10

***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 10 July, 2013 *

* *

* *


* Roll Gy. Radius = 14.4 Meters Pitch Gy. Radius = 15.0 Meters Yaw Gy. Radius = 21.3 Meter *


* *

***************************************************************************************************************

+++ C A R G O F O R C E R E S P O N S E O P E R A T O R S +++

===================================================================

On Weight of 24145.2 At Point On Body DUOVAR-A At X = 46.1 Y = 0.0 Z = 14.3


/--- ENCOUNTER ---/ /-------------- F O R C E S ------------------/ /--------------- M O M E N T S ----------------/

Frequency Period Long./Wave Am. Trans/Wave Am. Vert./Wave Am. Roll/Wave Am. Pitch/Wave Am. Yaw/Wave Am.

(Rad/Sec)- -(Sec)- Ampl. Phase Ampl. Phase Ampl. Phase Ampl. Phase Ampl. Phase Ampl. Phase

0.2027 31.00 276.01 -78 1.68 -41 106.97 -168 10.84 137 2606.16 -78 8.38 -52

0.2094 30.00 245.66 -77 1.67 -40 115.70 -167 11.37 138 2225.62 -78 8.99 -50

0.2167 29.00 226.06 -77 1.69 -39 125.98 -166 12.15 139 1953.15 -77 9.85 -49

0.2244 28.00 213.19 -76 1.74 -39 138.42 -166 13.21 139 1743.57 -76 10.97 -48

0.2327 27.00 204.93 -75 1.82 -38 154.15 -165 14.62 140 1571.45 -75 12.36 -48

0.2417 26.00 200.03 -74 1.93 -38 175.40 -163 16.51 140 1420.65 -74 14.09 -49

0.2513 25.00 197.73 -72 2.10 -37 207.72 -162 19.15 141 1279.35 -74 16.26 -51

0.2618 24.00 197.51 -71 2.37 -37 269.66 -161 23.35 141 1136.72 -74 19.29 -59

0.2732 23.00 198.58 -70 3.12 -39 489.45 -161 34.33 140 974.82 -78 28.16 -85

0.2856 22.00 204.90 -64 0.32 0 569.10 28 4.99 -34 941.39 -49 61.78 26

0.2992 21.00 208.90 -64 2.06 -31 16.15 37 20.85 145 680.13 -59 37.52 -7

0.3142 20.00 215.19 -62 2.58 -31 74.29 -153 29.34 145 449.04 -58 41.49 -15

0.3307 19.00 222.93 -59 3.05 -30 119.93 -150 37.63 146 172.74 -55 49.17 -18

0.3491 18.00 231.86 -55 3.58 -29 153.06 -146 47.62 147 170.94 123 59.85 -18

0.3696 17.00 241.65 -51 4.22 -27 181.70 -142 60.52 148 604.97 128 74.17 -18

0.3927 16.00 251.73 -46 5.04 -25 208.75 -137 77.84 149 1158.81 134 93.42 -16

0.4189 15.00 261.10 -40 6.11 -22 235.36 -132 101.71 151 1868.08 140 119.59 -13

0.4488 14.00 267.93 -33 7.54 -18 261.75 -125 135.38 154 2774.64 147 155.70 -10

0.4833 13.00 268.93 -24 9.48 -13 287.09 -117 183.90 156 3922.68 156 206.47 -5

0.5236 12.00 258.11 -12 12.18 -7 308.67 -107 254.91 160 5345.71 168 279.17 0

0.5686 11.05 226.94 -5 4.55 -86 318.38 -96 53.42 100 7590.01 179 60.87 -142

0.5712 11.00 224.44 -4 4.55 -85 318.34 -96 53.49 102 7687.79 180 61.02 -144

0.6252 10.05 151.71 10 2.34 -78 300.34 -83 87.06 178 9520.22 -162 74.83 104

0.6283 10.00 146.34 10 2.23 -77 298.25 -82 89.56 179 9611.39 -161 79.63 103

0.6943 9.05 30.24 -49 3.28 71 236.45 -64 263.15 -153 11066.05 -139 148.59 84

0.6981 9.00 32.81 -67 3.10 77 232.05 -62 255.72 -151 11086.67 -138 165.94 84

0.7805 8.05 295.86 -98 11.10 92 140.14 -34 318.61 -150 10100.26 -111 542.03 92

0.7854 8.00 314.14 -97 11.22 92 135.21 -33 320.45 -150 9937.41 -109 555.83 92

0.8912 7.05 653.29 -63 9.02 93 61.42 -3 160.43 -166 4780.69 -72 747.05 115

0.8976 7.00 664.22 -61 8.85 99 60.48 -2 129.79 -173 4466.76 -70 693.22 115

1.0385 6.05 543.16 6 14.09 -165 33.04 0 227.45 -117 2025.33 -106 557.16 179

1.0472 6.00 520.92 12 14.53 -164 28.82 1 234.53 -120 2242.67 -104 555.01 -178

1.2442 5.05 223.11 -50 5.99 -51 63.49 -159 42.94 -12 1874.61 -67 450.94 -14

1.2566 5.00 269.89 -38 5.86 -41 53.88 -159 55.36 -1 1416.42 -70 465.13 -10

1.5514 4.05 83.17 -8 3.04 -131 6.96 153 46.25 -92 828.95 -22 162.27 -94

1.5708 4.00 113.32 14 3.20 -122 12.00 -169 34.51 -82 909.40 -17 168.77 -74

2.0601 3.05 24.23 144 3.45 -176 4.15 -69 10.78 -171 196.52 -124 33.92 -4

2.0944 3.00 43.26 -157 2.77 -136 4.16 -37 10.46 -159 307.18 -129 103.95 -48

Licensee - PT. Global Maritime Rev 7.00.018 Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 24 February, 2014 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================

On Weight of 24144.1 At Point On Body DUOVAR At X = 46.4 Y = 0.0 Z = 14.3





0.2027 31.00 6.23 0 80.94 -88 108.19 -179 93.53 -92 302.81 0 108.66 90

0.2091 30.05 1.82 -3 76.06 -89 116.81 -179 172.80 -90 254.08 0 114.47 89

0.2094 30.00 1.64 -3 75.85 -89 117.30 -179 176.99 -90 252.09 0 114.80 89

0.2163 29.05 0.99 -172 72.65 -89 127.52 180 258.47 -89 224.60 0 121.39 88

0.2167 29.00 1.09 -173 72.52 -89 128.11 180 262.89 -89 223.51 0 121.76 88

0.2240 28.05 2.67 -177 70.51 -90 140.56 180 350.58 -88 209.10 0 129.22 87

0.2244 28.00 2.73 -177 70.43 -90 141.29 180 355.43 -88 208.63 0 129.63 87

0.2323 27.05 3.57 -177 69.34 -90 157.12 180 453.01 -88 204.78 0 138.14 86

0.2327 27.00 3.60 -177 69.30 -90 158.07 180 458.47 -88 204.84 0 138.62 86

0.2412 26.05 3.78 -177 68.93 -90 179.48 180 569.68 -88 212.56 0 148.54 84

0.2417 26.00 3.77 -177 68.93 -90 180.82 180 575.96 -88 213.29 0 149.10 83

0.2508 25.05 3.13 -176 69.18 -90 212.92 180 704.79 -88 238.34 0 161.31 80

0.2513 25.00 3.07 -176 69.21 -90 215.07 180 712.11 -88 240.35 0 162.06 80

0.2613 24.05 0.92 -163 70.04 -89 272.90 180 862.56 -89 303.38 -1 179.60 75

0.2618 24.00 0.74 -159 70.10 -89 277.30 180 871.10 -89 308.64 -1 180.83 74

0.2726 23.05 6.88 -4 71.74 -86 433.88 179 1043.66 -91 513.21 -2 222.89 61

0.2732 23.00 7.69 -3 71.88 -86 450.01 179 1053.04 -91 535.27 -2 227.39 60

0.2850 22.05 340.74 -24 220.68 -43 6740.98 157 1344.13 -174 9493.02 -25 2674.66 -8

0.2856 22.00 848.34 -104 519.97 -102 15989.34 77 3389.55 52 22815.39 -105 6419.45 -92

0.2985 21.05 27.88 -178 76.00 -101 202.68 1 1622.50 -83 431.65 178 233.67 133

0.2992 21.00 26.98 -178 76.02 -100 185.16 1 1636.71 -83 407.62 178 230.84 131

0.3134 20.05 18.48 -178 77.69 -97 17.49 0 1956.55 -85 186.07 176 220.95 114

0.3142 20.00 18.25 -178 77.81 -97 12.80 0 1975.70 -85 180.31 176 221.34 114

0.3298 19.05 15.17 -178 80.15 -96 49.77 -178 2385.08 -86 107.94 174 233.23 108

0.3307 19.00 15.05 -178 80.28 -96 52.15 -178 2409.17 -86 105.41 174 234.00 108

0.3481 18.05 13.16 -178 82.70 -96 88.73 -178 2922.52 -86 68.99 172 249.89 105

0.3491 18.00 13.08 -178 82.82 -96 90.31 -178 2952.72 -86 67.53 172 250.76 105

0.3685 17.05 11.52 -178 84.97 -96 116.33 -178 3596.79 -86 44.16 168 268.47 104

0.3696 17.00 11.44 -178 85.06 -96 117.53 -178 3634.72 -86 43.09 168 269.45 104

0.3915 16.05 9.89 -178 86.39 -96 137.56 -178 4444.54 -87 24.84 159 288.54 105

0.3927 16.00 9.81 -177 86.43 -96 138.49 -178 4492.25 -87 23.94 158 289.58 105

0.4175 15.05 8.07 -177 86.06 -97 153.57 -178 5510.72 -87 9.22 115 310.30 106

0.4189 15.00 7.97 -177 85.98 -97 154.22 -178 5570.67 -87 8.78 109 311.46 107

0.4472 14.05 5.88 -176 82.42 -98 163.32 -178 6846.23 -87 19.75 23 335.68 110

0.4488 14.00 5.76 -176 82.11 -98 163.59 -178 6920.99 -87 20.75 21 337.12 110

0.4815 13.05 3.13 -174 72.82 -100 163.32 180 8498.61 -87 47.03 7 370.94 116

0.4833 13.00 2.97 -174 72.12 -101 162.96 180 8590.11 -87 48.53 6 373.20 117

0.5214 12.05 0.51 -15 53.12 -107 146.02 177 10484.78 -87 86.24 1 432.55 125

0.5236 12.00 0.72 -9 51.78 -108 144.48 177 10592.07 -87 88.50 0 436.70 125

0.5686 11.05 4.33 -7 20.46 -149 95.63 169 12713.53 -87 98.85 -13 516.93 110

0.5712 11.00 4.45 -5 19.39 -156 91.82 168 12828.73 -87 108.21 -8 516.23 110

0.6252 10.05 11.01 7 61.27 112 30.37 46 14877.97 -87 176.54 -4 616.52 127

0.6283 10.00 11.47 8 65.66 110 35.53 36 14972.22 -87 181.03 -4 623.60 128

0.6943 9.05 29.26 -1 178.90 100 191.63 -7 16174.51 -87 238.01 -45 808.17 125

0.6981 9.00 29.57 -3 185.20 100 200.13 -8 16151.08 -87 212.21 -43 863.14 124

0.7805 8.05 42.18 -30 359.28 96 341.24 -16 13792.18 -89 73.59 131 1037.69 102

0.7854 8.00 42.09 -31 368.93 96 346.25 -16 13506.66 -89 87.51 117 1029.47 100

0.8912 7.05 26.20 -64 552.20 91 376.82 -10 4531.55 -93 288.98 66 782.69 37

0.8976 7.00 24.03 -66 561.41 91 376.51 -9 3909.60 -93 297.96 66 761.95 26

1.0385 6.05 16.94 -55 537.61 78 280.02 8 9428.77 82 140.10 167 1347.25 -42

1.0472 6.00 17.19 -60 518.70 77 267.15 8 9869.67 81 178.54 167 1392.77 -45

1.2442 5.05 17.25 156 64.92 -83 187.97 161 5594.83 93 227.95 -136 359.65 3

1.2566 5.00 15.57 147 91.76 -92 192.87 160 4901.63 95 291.34 -138 432.00 11

1.5514 4.05 5.57 -99 80.76 -104 31.45 -15 2362.81 -93 56.69 -102 587.96 139

1.5708 4.00 2.89 -98 51.23 -96 44.96 -10 1947.64 -93 18.48 -81 603.32 148

2.0601 3.05 2.83 -109 32.16 -70 8.19 174 37.63 -145 85.04 -114 176.35 -4

2.0944 3.00 2.03 -125 30.74 -50 4.05 114 76.60 165 76.52 -131 91.14 -1

H

asil Output R


elombang R

eguler Dalam

Frekuensi Dom

ain pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 20


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 24 February, 2014 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================






0.2027 31.00 329.35 -77 2.69 -103 106.57 -167 14.66 98 3330.97 -73 61.19 -169

0.2091 30.05 282.52 -77 2.10 -108 114.71 -167 11.87 101 2747.67 -72 63.81 -173

0.2094 30.00 280.63 -77 2.07 -108 115.18 -167 11.76 101 2723.35 -72 63.95 -173

0.2163 29.05 252.10 -77 1.70 -112 124.71 -166 10.28 107 2339.67 -71 66.75 -175

0.2167 29.00 250.91 -77 1.68 -112 125.26 -166 10.23 107 2322.80 -71 66.90 -176

0.2240 28.05 232.68 -76 1.41 -114 136.70 -165 9.61 115 2046.39 -70 69.78 -178

0.2244 28.00 231.91 -76 1.39 -114 137.37 -165 9.60 115 2033.73 -70 69.93 -178

0.2323 27.05 220.15 -76 1.15 -114 151.64 -164 9.80 125 1819.34 -68 72.68 178

0.2327 27.00 219.66 -75 1.13 -113 152.49 -164 9.84 126 1809.16 -68 72.81 178

0.2412 26.05 212.32 -75 0.86 -106 171.36 -163 11.22 138 1631.51 -66 74.83 175

0.2417 26.00 212.03 -75 0.85 -106 172.52 -163 11.34 139 1622.82 -66 74.89 175

0.2508 25.05 207.95 -73 0.59 -73 200.07 -161 14.96 152 1466.52 -64 74.60 170

0.2513 25.00 207.81 -73 0.59 -69 201.90 -161 15.25 152 1458.68 -64 74.47 169

0.2613 24.05 206.24 -72 1.16 -7 250.38 -160 24.40 164 1315.72 -60 67.37 158

0.2618 24.00 206.21 -72 1.24 -5 254.04 -160 25.18 165 1308.59 -60 66.66 157

0.2726 23.05 206.60 -69 4.61 12 386.02 -158 56.89 175 1197.66 -51 58.51 95

0.2732 23.00 206.67 -69 4.99 13 399.94 -158 60.45 175 1195.28 -50 61.74 88

0.2850 22.05 469.72 -95 251.88 -118 8153.74 64 2263.01 48 9715.75 -115 5381.41 -116

0.2856 22.00 274.87 -92 99.94 -145 3089.39 39 896.28 21 3820.60 -130 2211.23 -142

0.2985 21.05 215.98 -70 10.53 -158 76.85 34 80.08 12 764.61 -78 339.96 -167

0.2992 21.00 216.17 -69 10.22 -158 65.21 35 77.18 12 751.29 -77 334.50 -167

0.3134 20.05 221.24 -66 7.46 -158 55.22 -158 50.57 16 510.58 -67 299.63 -172

0.3142 20.00 221.57 -66 7.40 -158 58.80 -157 49.92 16 497.37 -67 299.68 -172

0.3298 19.05 228.55 -63 6.85 -159 109.83 -151 42.81 19 221.84 -58 316.95 -174

0.3307 19.00 228.96 -63 6.84 -159 111.93 -151 42.62 20 205.88 -58 318.53 -174

0.3481 18.05 237.30 -59 7.00 -159 146.51 -147 41.20 22 139.20 110 359.10 -175

0.3491 18.00 237.77 -59 7.02 -159 148.13 -147 41.21 22 159.08 111 361.77 -175

0.3685 17.05 247.13 -55 7.63 -159 176.96 -143 42.82 23 589.68 122 423.71 -175

0.3696 17.00 247.65 -54 7.68 -159 178.40 -143 42.97 23 615.23 122 427.60 -175

0.3915 16.05 257.51 -50 8.74 -158 205.10 -138 47.02 23 1165.59 128 515.72 -174

0.3927 16.00 258.03 -49 8.81 -158 206.48 -138 47.30 23 1198.27 128 521.20 -174

0.4175 15.05 267.50 -44 10.44 -157 232.46 -132 53.98 22 1902.67 134 645.31 -172

0.4189 15.00 267.97 -43 10.54 -157 233.82 -132 54.41 22 1944.52 134 653.04 -172

0.4472 14.05 275.44 -36 12.97 -154 259.33 -126 64.45 20 2843.20 141 829.74 -169

0.4488 14.00 275.73 -36 13.12 -154 260.65 -125 65.09 20 2896.35 142 840.85 -169

0.4815 13.05 278.31 -28 16.75 -150 284.84 -117 79.82 16 4028.66 150 1097.73 -165

0.4833 13.00 278.24 -27 16.99 -150 286.04 -117 80.75 16 4094.95 151 1114.08 -165

0.5214 12.05 270.75 -17 22.52 -145 306.17 -108 102.24 11 5481.93 161 1497.26 -159

0.5236 12.00 269.95 -16 22.88 -144 307.02 -107 103.60 10 5561.37 162 1521.93 -159

0.5686 11.05 243.22 -3 32.49 -138 316.83 -96 118.93 0 7128.54 175 2237.35 -151

0.5712 11.00 241.13 -2 33.05 -138 316.91 -95 119.71 0 7216.77 176 2277.86 -151

0.6252 10.05 178.95 11 45.12 -130 303.36 -82 120.52 -31 8825.17 -166 3119.94 -144

0.6283 10.00 174.26 12 45.88 -130 301.67 -81 122.70 -32 8902.83 -165 3175.28 -143

0.6943 9.05 64.79 -6 60.09 -116 251.21 -64 153.11 -65 10121.21 -145 4268.41 -132

0.6981 9.00 60.18 -13 61.19 -115 247.50 -62 155.44 -61 10113.30 -143 4324.67 -132

0.7805 8.05 278.28 -82 82.75 -98 173.06 -35 718.43 19 9726.70 -124 5572.45 -127

0.7854 8.00 297.74 -82 83.11 -96 168.45 -33 732.68 19 9546.57 -123 5521.24 -125

0.8912 7.05 743.05 -65 33.60 -47 74.37 -14 1166.34 -80 3940.85 -111 2938.87 41

0.8976 7.00 752.15 -62 40.49 -45 76.47 -13 1157.37 -78 3681.46 -113 3565.47 44

1.0385 6.05 446.18 11 159.32 55 70.16 45 4284.82 0 3893.01 -132 16345.56 0

1.0472 6.00 438.17 18 170.04 55 63.17 45 3885.15 -5 3676.69 -128 14689.02 -1

1.2442 5.05 240.36 -60 80.57 157 115.31 -151 292.53 147 2112.15 19 3127.93 91

1.2566 5.00 289.97 -48 67.77 168 101.71 -148 241.17 161 1942.03 33 2229.79 83

1.5514 4.05 79.74 -6 45.59 145 7.65 -160 136.67 176 863.24 -15 1348.44 177

1.5708 4.00 112.86 15 33.54 153 12.26 -147 97.45 -173 818.88 -8 922.26 -175

2.0601 3.05 24.00 145 57.64 -79 16.89 -52 60.70 -117 516.74 154 2854.24 -82

2.0944 3.00 36.49 -153 52.17 -23 12.95 -6 39.34 1 761.83 -148 2610.69 -23


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 24 February, 2014 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================






0.2027 31.00 7.45 0 78.23 -89 108.43 -179 110.25 -90 314.42 0 100.19 109

0.2091 30.05 2.70 0 74.02 -90 117.15 180 185.38 -89 261.57 0 103.72 107

0.2094 30.00 2.50 0 73.85 -90 117.65 180 189.38 -89 259.40 0 103.91 107

0.2163 29.05 0.42 -179 71.12 -90 128.01 180 267.53 -88 228.01 0 107.67 105

0.2167 29.00 0.54 -179 71.01 -90 128.61 180 271.79 -88 226.73 0 107.87 105

0.2240 28.05 2.40 -179 69.37 -90 141.29 180 356.60 -88 208.52 0 111.82 102

0.2244 28.00 2.48 -179 69.30 -90 142.04 180 361.31 -88 207.82 0 112.04 102

0.2323 27.05 3.62 -179 68.49 -91 158.24 180 456.18 -88 199.71 0 116.21 98

0.2327 27.00 3.66 -179 68.47 -91 159.22 180 461.50 -88 199.51 0 116.45 98

0.2412 26.05 4.20 -179 68.35 -91 181.33 180 569.94 -88 201.84 0 121.00 94

0.2417 26.00 4.21 -179 68.36 -91 182.72 180 576.07 -88 202.31 0 121.26 93

0.2508 25.05 4.06 -179 68.84 -90 216.26 180 701.85 -88 219.71 0 127.05 86

0.2513 25.00 4.03 -179 68.88 -90 218.53 180 709.00 -88 221.21 0 127.44 85

0.2613 24.05 2.67 179 69.93 -89 280.23 180 855.77 -89 271.51 -1 139.60 72

0.2618 24.00 2.53 179 70.00 -89 284.99 180 864.09 -89 275.89 -1 140.73 71

0.2726 23.05 3.04 3 72.00 -85 460.60 179 1030.89 -91 453.61 -3 204.44 42

0.2732 23.00 3.68 3 72.18 -85 479.39 179 1039.79 -91 473.60 -3 213.23 40

0.2850 22.05 410.49 -138 402.32 -134 11246.42 39 2930.48 1 12543.21 -143 7244.66 -140

0.2856 22.00 166.77 -163 171.75 -143 4312.52 15 1868.47 -45 4861.38 -168 2882.09 -167

0.2985 21.05 21.02 -176 76.72 -102 188.13 1 1602.14 -83 301.22 176 316.17 154

0.2992 21.00 20.48 -176 76.76 -101 172.47 1 1616.14 -83 284.71 176 308.02 153

0.3134 20.05 15.25 -177 78.69 -98 17.25 0 1929.49 -85 128.29 173 237.46 141

0.3142 20.00 15.11 -177 78.82 -98 12.77 -1 1948.23 -85 124.15 173 235.84 141

0.3298 19.05 13.12 -177 81.51 -97 47.61 -177 2348.41 -86 72.70 170 218.14 136

0.3307 19.00 13.04 -177 81.66 -97 49.93 -177 2371.94 -86 70.92 170 217.64 136

0.3481 18.05 11.77 -177 84.52 -97 85.63 -178 2873.17 -86 46.23 166 211.67 135

0.3491 18.00 11.71 -177 84.67 -97 87.17 -178 2902.63 -86 45.29 166 211.51 135

0.3685 17.05 10.62 -177 87.39 -97 112.58 -178 3530.55 -86 30.85 160 209.94 138

0.3696 17.00 10.56 -177 87.52 -97 113.74 -178 3567.49 -86 30.21 160 209.94 138

0.3915 16.05 9.42 -177 89.62 -97 133.19 -178 4355.49 -86 20.43 150 212.46 144

0.3927 16.00 9.36 -177 89.70 -97 134.08 -178 4401.87 -86 19.97 150 212.77 145

0.4175 15.05 8.04 -178 90.38 -97 148.51 -178 5390.53 -87 12.81 129 225.05 155

0.4189 15.00 7.96 -178 90.36 -97 149.13 -178 5448.64 -87 12.47 127 226.17 156

0.4472 14.05 6.35 179 88.24 -98 157.46 -178 6683.16 -87 10.32 78 262.71 169

0.4488 14.00 6.25 178 88.02 -99 157.69 -178 6755.40 -87 10.45 75 265.66 170

0.4815 13.05 4.23 170 80.80 -101 156.58 -179 8276.39 -87 17.94 36 349.31 -176

0.4833 13.00 4.12 169 80.22 -101 156.17 -179 8364.40 -87 18.51 35 355.39 -175

0.5214 12.05 2.22 124 64.12 -107 138.47 178 10181.69 -87 32.42 19 508.73 -167

0.5236 12.00 2.20 119 62.96 -107 136.89 178 10284.28 -87 33.15 18 518.78 -166

0.5686 11.05 4.05 56 33.03 -129 87.89 169 12304.24 -87 10.24 -37 574.06 -167

0.5712 11.00 4.31 56 31.31 -132 84.09 168 12412.19 -87 17.50 6 583.85 -166

0.6252 10.05 12.43 44 44.72 126 32.99 36 14326.53 -86 26.71 48 904.10 -160

0.6283 10.00 13.00 43 48.29 124 38.78 29 14412.73 -86 26.63 50 918.99 -159

0.6943 9.05 34.42 23 146.16 104 195.18 -7 15445.74 -87 151.62 -159 1201.41 -152

0.6981 9.00 35.33 22 151.82 104 203.80 -8 15418.88 -87 154.72 -174 1222.00 -153

0.7805 8.05 63.69 -9 302.86 100 347.87 -16 13033.71 -87 993.40 158 2196.18 -160

0.7854 8.00 64.40 -10 311.94 99 352.63 -16 12782.19 -87 1006.39 155 2196.97 -161

0.8912 7.05 53.23 -123 514.11 94 360.39 -11 4625.62 -98 1718.49 88 1595.65 -31

0.8976 7.00 52.73 -127 522.14 94 358.95 -11 3999.03 -100 1719.58 84 2088.15 -40

1.0385 6.05 16.80 -20 502.03 81 262.49 6 8745.34 87 316.15 102 2405.97 169

1.0472 6.00 14.65 -18 485.66 80 251.34 7 9199.42 85 362.39 120 1646.10 172

1.2442 5.05 18.51 -122 40.82 -24 171.98 170 5208.52 93 841.29 101 1868.94 -9

1.2566 5.00 18.44 -110 61.02 -60 178.39 168 4629.20 94 816.39 107 1514.34 -27

1.5514 4.05 12.95 -95 140.09 -95 25.40 -23 2060.58 -91 132.27 -29 2139.06 -81

1.5708 4.00 10.47 -110 100.81 -96 35.81 -11 1713.21 -91 173.48 -8 1790.18 -107

2.0601 3.05 2.00 -131 62.91 125 22.63 -121 68.19 95 1016.56 79 4706.99 113

2.0944 3.00 7.23 -173 73.05 82 15.41 -143 153.17 146 893.28 49 4652.56 94

H

asil Ou

tpu

t Re sp

on

Struktu

r di A

tas Gelo

mb

ang R

eguler D

alam Freku

ensi D

om

ain p

ada M

OSES : D

UO

VA

R A

30


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 24 February, 2014 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================






0.2027 31.00 520.05 -78 153.37 42 111.84 -168 952.88 -133 6050.78 -78 121.73 -7

0.2091 30.05 388.98 -77 143.59 26 120.46 -167 927.87 -151 4367.96 -77 110.76 0

0.2094 30.00 384.34 -77 142.39 26 120.95 -167 921.97 -151 4307.25 -77 110.86 0

0.2163 29.05 318.77 -76 121.10 22 130.96 -167 815.38 -156 3430.60 -76 114.07 5

0.2167 29.00 316.21 -76 120.09 22 131.54 -167 810.21 -156 3395.31 -76 114.28 5

0.2240 28.05 278.19 -75 102.82 19 143.46 -166 721.36 -159 2850.93 -75 118.08 8

0.2244 28.00 276.63 -75 102.01 19 144.15 -166 717.14 -159 2827.49 -75 118.27 8

0.2323 27.05 252.94 -74 88.24 18 158.81 -165 644.96 -160 2448.58 -74 121.63 10

0.2327 27.00 251.95 -74 87.59 18 159.68 -165 641.53 -160 2431.46 -74 121.80 10

0.2412 26.05 236.78 -73 76.48 18 178.59 -164 582.10 -160 2143.23 -73 124.65 12

0.2417 26.00 236.15 -73 75.95 18 179.74 -164 579.25 -160 2129.64 -73 124.78 12

0.2508 25.05 226.58 -72 66.80 18 206.09 -162 529.01 -160 1892.30 -72 127.29 13

0.2513 25.00 226.19 -72 66.36 18 207.78 -162 526.55 -160 1880.68 -72 127.42 13

0.2613 24.05 220.58 -71 58.59 19 249.77 -161 481.73 -159 1669.86 -70 130.05 14

0.2618 24.00 220.36 -71 58.20 19 252.72 -161 479.43 -159 1659.13 -70 130.20 14

0.2726 23.05 217.60 -70 51.11 20 340.66 -160 433.50 -158 1458.18 -67 134.43 14

0.2732 23.00 217.51 -70 50.74 20 348.18 -160 430.77 -158 1447.67 -67 134.77 14

0.2850 22.05 215.30 -71 40.79 19 765.49 -162 337.38 -160 1261.71 -60 153.80 10

0.2856 22.00 214.89 -71 39.71 18 836.64 -162 324.64 -161 1256.70 -59 157.06 9

0.2985 21.05 222.01 -61 49.07 29 400.59 30 492.36 -148 1031.51 -76 98.27 31

0.2992 21.00 222.11 -61 48.33 28 350.50 30 483.73 -149 1014.18 -75 100.54 30

0.3134 20.05 225.36 -60 40.92 28 14.20 37 412.45 -149 731.98 -70 114.82 26

0.3142 20.00 225.59 -60 40.66 28 7.39 45 410.39 -149 716.84 -69 115.05 26

0.3298 19.05 230.92 -58 36.42 31 79.14 -149 379.43 -146 403.24 -71 117.05 27

0.3307 19.00 231.24 -58 36.22 31 82.27 -149 378.09 -146 385.26 -71 117.07 27

0.3481 18.05 238.05 -55 32.81 34 130.33 -146 355.51 -142 79.78 -155 116.66 29

0.3491 18.00 238.44 -54 32.65 34 132.46 -145 354.45 -142 86.48 -170 116.61 29

0.3685 17.05 246.34 -50 29.72 37 168.82 -142 336.38 -138 534.30 137 115.01 31

0.3696 17.00 246.78 -50 29.58 37 170.59 -141 335.53 -137 563.26 136 114.91 32

0.3915 16.05 255.26 -45 27.00 42 202.74 -137 321.37 -132 1193.28 137 112.49 34

0.3927 16.00 255.71 -45 26.87 42 204.38 -137 320.74 -131 1231.00 137 112.35 35

0.4175 15.05 263.84 -39 24.57 47 235.25 -131 311.12 -124 2051.92 141 109.41 38

0.4189 15.00 264.24 -39 24.46 48 236.87 -131 310.76 -124 2101.13 142 109.25 38

0.4472 14.05 270.34 -32 22.41 54 267.56 -124 307.13 -116 3173.08 148 106.30 41

0.4488 14.00 270.56 -31 22.31 54 269.17 -124 307.13 -115 3237.35 148 106.17 41

0.4815 13.05 271.43 -23 20.51 62 299.30 -116 311.63 -106 4632.32 156 104.36 43

0.4833 13.00 271.24 -22 20.42 63 300.83 -116 312.12 -105 4715.55 157 104.34 43

0.5214 12.05 260.81 -11 18.86 72 327.39 -107 327.93 -95 6503.42 167 106.10 44

0.5236 12.00 259.81 -10 18.82 72 328.54 -106 328.86 -94 6607.20 168 103.17 44

0.5686 11.05 226.89 3 17.49 82 342.42 -96 361.08 -84 8818.32 -178 104.14 40

0.5712 11.00 224.26 4 17.41 82 342.52 -95 362.96 -84 8945.52 -177 104.84 40

0.6252 10.05 147.36 24 15.30 92 323.04 -83 390.52 -78 11498.27 -160 127.22 23

0.6283 10.00 141.54 25 15.16 93 320.58 -82 389.97 -78 11635.73 -159 128.57 23

0.6943 9.05 28.23 -179 10.11 107 245.80 -63 294.62 -73 13931.22 -138 149.38 -13

0.6981 9.00 37.88 -166 9.82 109 240.74 -61 286.80 -71 14021.00 -137 147.65 -13

0.7805 8.05 316.15 -111 9.83 161 149.00 -28 267.21 -30 13694.36 -113 85.75 9

0.7854 8.00 334.40 -109 10.07 163 144.64 -27 268.25 -29 13487.54 -112 83.22 11

0.8912 7.05 728.03 -67 11.97 -167 58.93 -22 224.66 18 5883.96 -75 26.04 -20

0.8976 7.00 741.59 -65 11.73 -165 57.22 -25 225.29 22 5465.94 -73 20.27 -32

1.0385 6.05 613.10 1 14.46 -95 98.60 -59 268.50 96 4320.24 -144 223.10 -76

1.0472 6.00 587.40 6 14.64 -91 97.16 -61 267.27 99 4849.94 -141 243.55 -73

1.2442 5.05 244.67 -58 7.77 9 61.35 171 185.09 175 3119.97 -122 147.24 10

1.2566 5.00 293.06 -44 6.86 14 53.62 171 159.45 176 2601.67 -123 125.22 16

1.5514 4.05 82.26 -25 4.82 -56 4.23 163 74.48 108 2332.16 -67 73.02 -30

1.5708 4.00 100.54 3 4.91 -49 16.21 -173 78.62 116 2051.26 -55 74.50 -23

2.0601 3.05 5.28 120 0.80 22 5.35 3 9.32 -142 871.66 103 15.35 -5

2.0944 3.00 37.52 -138 0.84 108 8.35 36 7.66 -67 410.05 164 14.56 106

***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 10 July, 2013 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================

On Weight of 24144.2 At Point On Body TRIVAR At X = 54.1 Y = 0.0 Z = 14.4





0.2027 31.00 6.26 8 221.74 -101 99.67 -179 938.90 64 350.81 -170 51.03 -40

0.2094 30.00 7.86 9 192.15 -106 107.21 -179 798.03 50 354.58 -172 50.20 -46

0.2167 29.00 9.43 10 167.12 -109 115.85 -179 674.69 36 358.32 -174 51.94 -50

0.2244 28.00 10.97 10 151.89 -108 125.95 -179 574.21 27 364.08 -175 58.98 -51

0.2327 27.00 12.58 10 141.82 -106 138.07 -178 506.96 15 376.77 -175 72.05 -52

0.2417 26.00 14.41 10 135.17 -105 153.20 -178 479.82 0 400.30 -176 94.61 -53

0.2513 25.00 16.75 10 130.88 -104 173.34 -178 508.89 -16 442.82 -177 134.29 -53

0.2618 24.00 20.27 10 128.20 -104 203.22 -178 619.32 -31 524.05 -177 210.26 -53

0.2732 23.00 27.14 11 126.64 -106 258.11 -177 870.28 -41 708.81 -176 385.68 -51

0.2856 22.00 50.50 16 132.48 -118 428.96 -171 1610.10 -41 1387.39 -170 1045.18 -43

0.2992 21.00 96.58 141 262.02 -82 608.31 -45 2273.62 87 2942.62 -39 3126.88 88

0.3142 20.00 16.77 153 162.27 -85 34.26 -77 202.21 -97 594.23 -13 911.88 116

0.3307 19.00 7.40 124 155.53 -88 83.12 -168 777.10 -81 266.98 -6 614.90 121

0.3491 18.00 6.45 88 156.49 -89 126.56 -173 1251.25 -80 138.95 4 513.80 124

0.3696 17.00 7.61 70 159.59 -89 157.94 -175 1770.00 -80 81.95 40 472.69 127

0.3927 16.00 9.10 61 163.18 -89 184.30 -175 2394.04 -81 107.13 91 458.22 131

0.4189 15.00 10.61 55 166.00 -90 208.02 -174 3172.75 -81 207.24 113 458.61 136

0.4488 14.00 12.08 48 166.36 -89 229.52 -173 4158.19 -81 390.65 121 471.30 145

0.4833 13.00 13.43 34 161.59 -89 247.89 -172 5405.42 -81 731.56 124 507.77 157

0.5236 12.00 15.29 9 147.30 -88 259.57 -171 6960.81 -81 1402.76 121 590.47 174

0.5712 11.00 19.90 -29 116.82 -84 257.93 -169 8794.56 -81 2749.04 116 884.89 -166

0.6283 10.00 22.48 -59 69.48 -78 237.59 -162 11299.04 -83 5761.51 93 2654.04 -155

0.6981 9.00 53.23 -98 68.54 85 157.74 -141 13211.77 -81 7238.18 78 1785.56 166

0.7854 8.00 75.84 -126 254.23 56 141.51 -100 10649.09 -81 8681.06 76 3491.16 -113

0.8976 7.00 111.98 -50 282.49 124 534.05 -37 7656.62 -20 32542.83 111 14412.11 -46

1.0472 6.00 288.10 111 293.48 73 673.47 19 9069.90 26 17715.39 -157 41209.08 -75

1.2566 5.00 535.91 110 85.18 -165 599.81 97 7046.40 88 16473.80 -86 15145.54 -160

1.5708 4.00 678.58 175 113.82 -67 424.86 174 7750.84 -6 20933.48 -4 6932.19 -165

2.0944 3.00 79.47 38 66.22 -86 62.40 65 1554.55 -178 3062.89 -114 1586.09 142

H

asil Ou

tpu

t Resp

on

Struktu

r di A

tas Gelo

mb

ang R

eguler D

alam Freku

ensi D

om

ain p

ada M

OSES : D

UO

VA

R B

10


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 2 February, 2014 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================

On Weight of 24144.2 At Point On Body DUOVAR-B At X = 47.9 Y = 0.0 Z = 14.3





0.2027 31.00 90.11 -76 97.98 -54 103.88 -166 622.23 119 113.05 23 15.76 175

0.2091 30.05 92.95 -75 83.67 -80 111.41 -165 592.63 93 149.23 38 14.14 174

0.2094 30.00 93.11 -74 82.93 -81 111.84 -165 590.96 91 151.54 38 14.06 174

0.2163 29.05 96.34 -73 85.21 -119 120.48 -164 688.34 55 203.40 48 11.82 176

0.2167 29.00 96.53 -73 84.02 -121 120.96 -164 683.34 54 206.57 49 11.74 176

0.2240 28.05 100.19 -71 56.76 -153 131.03 -163 529.42 24 275.97 55 11.80 -171

0.2244 28.00 100.40 -71 55.25 -154 131.60 -163 519.25 24 280.12 55 11.88 -171

0.2323 27.05 104.50 -69 34.46 -159 143.57 -161 377.02 19 370.25 59 13.16 -168

0.2327 27.00 104.73 -69 33.67 -159 144.26 -161 371.56 19 375.63 59 13.22 -168

0.2412 26.05 109.30 -67 22.15 -160 158.92 -160 290.95 18 494.24 62 14.29 -166

0.2417 26.00 109.55 -66 21.68 -160 159.79 -160 287.64 18 501.45 62 14.34 -166

0.2508 25.05 114.65 -63 14.49 -161 178.56 -158 235.99 18 662.80 63 15.42 -164

0.2513 25.00 114.93 -63 14.18 -161 179.70 -158 233.75 18 672.83 63 15.48 -164

0.2613 24.05 120.61 -59 9.31 -160 205.46 -156 197.33 18 905.91 64 16.76 -162

0.2618 24.00 120.93 -59 9.09 -160 207.10 -156 195.68 18 921.01 64 16.85 -162

0.2726 23.05 127.52 -53 5.62 -160 246.86 -153 167.72 19 1296.75 62 18.65 -159

0.2732 23.00 127.90 -53 5.47 -160 249.58 -153 166.39 19 1322.98 62 18.77 -159

0.2850 22.05 137.47 -42 2.94 -159 326.32 -149 142.32 20 2078.09 58 22.00 -156

0.2856 22.00 138.20 -42 2.83 -159 332.47 -149 141.06 20 2139.72 58 22.25 -156

0.2985 21.05 181.23 -13 1.17 -159 592.00 -145 111.63 19 4812.59 50 32.39 -151

0.2992 21.00 188.41 -11 1.12 -158 624.29 -145 109.24 19 5150.77 50 33.62 -150

0.3134 20.05 561.38 -115 3.12 43 1252.75 50 190.23 38 15037.54 -135 37.52 55

0.3142 20.00 482.52 -113 2.86 42 1014.19 50 177.36 36 12504.47 -137 28.56 56

0.3298 19.05 224.01 -85 2.81 37 126.02 74 119.12 32 3249.49 -159 8.72 -173

0.3307 19.00 222.11 -84 2.85 37 116.25 77 117.93 32 3153.31 -160 9.10 -171

0.3481 18.05 210.42 -71 3.64 38 67.72 161 100.14 35 2382.37 179 14.02 -154

0.3491 18.00 210.47 -71 3.68 38 69.51 164 99.35 35 2373.85 178 14.21 -154

0.3685 17.05 216.18 -63 4.35 41 109.93 -164 85.25 38 2491.23 165 17.31 -146

0.3696 17.00 216.65 -62 4.38 41 111.95 -163 84.54 39 2508.28 164 17.46 -146

0.3915 16.05 227.41 -55 4.90 45 146.50 -151 71.17 44 2971.55 157 20.11 -138

0.3927 16.00 228.04 -55 4.92 45 148.14 -151 70.46 44 3002.40 157 20.25 -138

0.4175 15.05 240.87 -48 5.30 50 176.87 -142 56.79 52 3698.60 156 22.76 -129

0.4189 15.00 241.57 -48 5.32 51 178.27 -142 56.06 53 3740.96 156 22.89 -129

0.4472 14.05 254.65 -40 5.58 57 202.96 -133 42.13 67 4656.55 158 25.12 -119

0.4488 14.00 255.31 -39 5.59 57 204.16 -133 41.42 68 4710.68 158 25.22 -119

0.4815 13.05 266.27 -30 5.79 64 224.77 -124 30.70 99 5853.36 163 26.55 -106

0.4833 13.00 266.72 -30 5.80 65 225.72 -124 30.41 101 5919.42 163 26.58 -105

0.5214 12.05 271.46 -19 6.03 73 240.26 -113 34.71 146 7272.85 171 25.40 -88

0.5236 12.00 271.43 -18 6.05 73 240.80 -113 35.45 148 7348.35 172 25.22 -87

0.5686 11.05 262.44 -5 6.47 81 244.26 -101 54.69 170 8803.93 -176 18.80 -52

0.5712 11.00 261.40 -4 6.50 82 243.99 -101 55.79 171 8878.75 -175 18.34 -49

0.6252 10.05 225.49 12 7.24 89 225.57 -88 70.83 174 10094.92 -159 23.17 47

0.6283 10.00 222.55 13 7.28 89 223.73 -87 71.07 174 10140.68 -158 24.78 51

0.6943 9.05 139.13 36 7.99 98 168.86 -73 60.15 164 10320.41 -136 79.77 100

0.6981 9.00 133.03 38 8.16 98 164.97 -72 58.30 168 10278.46 -134 80.45 100

0.7805 8.05 28.08 -88 7.45 120 90.70 -57 41.07 120 7874.82 -103 149.20 134

0.7854 8.00 38.98 -90 7.26 121 87.41 -56 38.93 115 7646.86 -101 148.18 136

0.8912 7.05 326.60 -54 5.38 -138 64.12 -47 74.34 49 1210.02 -42 134.30 -165

0.8976 7.00 345.59 -52 5.67 -130 65.29 -45 74.02 52 825.51 -30 131.75 -159

1.0385 6.05 603.88 6 11.16 -49 84.97 17 71.18 36 4205.79 176 242.41 -7

1.0472 6.00 602.37 10 10.75 -45 83.83 22 70.77 35 4129.35 -177 254.98 -4

1.2442 5.05 200.87 132 6.04 102 79.83 -122 18.31 -136 574.95 -147 66.20 -158

1.2566 5.00 175.15 145 5.30 102 83.65 -118 21.69 -134 836.08 -173 77.66 -124

1.5514 4.05 315.05 -168 1.21 176 20.13 61 13.07 41 1172.21 -165 155.53 128

1.5708 4.00 298.93 -153 0.65 -179 22.43 74 13.46 6 1177.73 -146 162.25 129

2.0601 3.05 19.12 -20 4.18 20 2.35 12 36.90 147 92.68 25 490.77 -127

2.0944 3.00 39.31 37 4.83 42 2.75 30 45.11 -168 270.03 37 509.84 -103

***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 2 February, 2014 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================






0.2027 31.00 3.90 7 227.23 -32 103.89 -179 1203.42 174 116.52 5 80.85 -108

0.2091 30.05 5.16 5 251.85 -45 111.43 -179 1260.23 156 141.48 4 83.17 -108

0.2094 30.00 5.23 5 252.84 -46 111.86 -179 1260.87 155 142.92 4 83.30 -108

0.2163 29.05 6.75 4 264.56 -61 120.53 -179 1228.78 134 174.55 4 86.07 -106

0.2167 29.00 6.84 4 265.19 -62 121.02 -179 1227.57 133 176.42 4 86.23 -106

0.2240 28.05 8.75 3 277.28 -83 131.14 -179 1229.30 98 217.63 3 89.45 -104

0.2244 28.00 8.86 3 275.13 -84 131.72 -179 1212.28 97 220.13 3 89.80 -104

0.2323 27.05 11.27 2 225.83 -93 143.80 -179 827.03 76 276.67 3 98.31 -102

0.2327 27.00 11.41 2 223.53 -93 144.50 -179 808.03 75 280.14 3 98.78 -102

0.2412 26.05 14.60 2 189.46 -94 159.36 -179 498.75 62 360.15 3 107.96 -102

0.2417 26.00 14.79 2 188.10 -94 160.24 -179 484.98 61 365.20 3 108.44 -102

0.2508 25.05 19.26 1 168.21 -93 179.37 -179 266.17 38 483.60 2 118.01 -102

0.2513 25.00 19.54 1 167.42 -93 180.53 -179 257.30 36 491.29 2 118.51 -102

0.2613 24.05 26.31 1 155.71 -92 206.96 -179 191.94 -22 680.02 2 128.85 -102

0.2618 24.00 26.76 1 155.25 -92 208.64 -179 195.41 -25 692.81 2 129.41 -102

0.2726 23.05 38.35 1 148.43 -91 249.76 -179 343.80 -63 1030.55 2 140.88 -103

0.2732 23.00 39.18 1 148.17 -91 252.59 -179 354.15 -64 1055.28 2 141.52 -103

0.2850 22.05 63.83 1 144.39 -90 332.60 -179 574.62 -76 1802.03 1 154.63 -104

0.2856 22.00 65.88 1 144.25 -90 339.03 -179 587.33 -76 1865.02 1 155.39 -104

0.2985 21.05 155.82 0 142.59 -90 611.20 180 850.25 -82 4671.03 0 171.85 -107

0.2992 21.00 167.22 0 142.54 -90 645.09 180 865.31 -82 5029.21 0 172.96 -108

0.3134 20.05 505.54 -172 142.54 -88 1321.24 6 1166.63 -79 16275.22 -173 177.77 -84

0.3142 20.00 420.47 -173 142.60 -89 1070.91 6 1186.65 -80 13589.16 -173 179.34 -87

0.3298 19.05 102.46 -176 143.74 -89 128.09 4 1568.75 -84 3588.27 -177 202.66 -99

0.3307 19.00 98.64 -176 143.83 -89 116.38 4 1590.64 -84 3470.22 -177 203.78 -99

0.3481 18.05 58.09 -175 145.72 -89 12.31 170 2051.95 -85 2245.67 -177 226.50 -101

0.3491 18.00 56.87 -175 145.83 -89 16.31 173 2078.86 -86 2210.36 -177 227.79 -101

0.3685 17.05 40.59 -174 148.03 -89 73.18 -179 2649.43 -86 1761.90 -178 253.95 -102

0.3696 17.00 39.98 -174 148.15 -89 75.45 -179 2682.86 -86 1746.35 -178 255.44 -102

0.3915 16.05 30.89 -171 150.00 -89 110.77 -178 3393.89 -87 1534.80 -179 286.53 -103

0.3927 16.00 30.51 -171 150.08 -89 112.31 -178 3435.64 -87 1527.05 -179 288.30 -103

0.4175 15.05 24.54 -167 150.55 -89 137.16 -178 4323.88 -87 1421.79 180 325.84 -104

0.4189 15.00 24.27 -167 150.51 -89 138.26 -177 4376.00 -87 1418.04 179 328.03 -104

0.4472 14.05 20.10 -160 147.92 -89 155.29 -177 5481.49 -87 1370.41 178 374.19 -104

0.4488 14.00 19.92 -159 147.66 -89 155.98 -177 5546.08 -88 1368.88 178 376.90 -104

0.4815 13.05 17.33 -149 139.21 -89 163.92 -177 6904.08 -88 1351.94 175 434.84 -104

0.4833 13.00 17.24 -149 138.54 -89 164.02 -178 6982.58 -88 1351.45 175 438.30 -104

0.5214 12.05 16.56 -136 119.57 -89 157.43 -179 8603.03 -87 1337.30 170 513.15 -103

0.5236 12.00 16.58 -135 118.18 -89 156.52 -179 8694.64 -87 1335.79 170 517.67 -103

0.5686 11.05 17.69 -126 81.11 -90 123.08 176 10517.87 -87 1273.81 160 619.24 -101

0.5712 11.00 17.77 -126 78.49 -90 120.26 176 10616.31 -87 1267.83 160 625.55 -101

0.6252 10.05 18.77 -125 11.41 -103 39.49 159 12415.86 -86 1062.87 143 774.76 -98

0.6283 10.00 18.76 -125 7.05 -114 33.87 155 12501.08 -86 1046.89 142 784.44 -98

0.6943 9.05 16.17 -131 110.98 95 107.83 -5 13568.32 -86 654.96 107 1016.77 -93

0.6981 9.00 15.92 -131 118.81 94 115.76 -6 13576.37 -86 629.78 104 1030.67 -92

0.7805 8.05 9.81 -140 304.96 93 251.59 -13 11993.78 -87 413.24 32 1365.76 -90

0.7854 8.00 9.47 -141 316.54 93 257.15 -13 11787.72 -87 417.69 29 1382.79 -89

0.8912 7.05 5.57 118 540.25 90 324.38 -6 4674.69 -89 486.94 -10 1918.77 -85

0.8976 7.00 6.00 110 549.79 89 325.82 -5 4121.77 -89 479.93 -11 1953.65 -85

1.0385 6.05 7.88 14 481.30 79 279.37 5 6943.60 83 443.91 24 2063.97 -89

1.0472 6.00 6.87 8 459.70 79 268.69 4 7319.65 82 452.31 25 2104.04 -90

1.2442 5.05 19.87 135 85.67 -119 122.03 168 5404.12 87 399.84 135 798.38 149

1.2566 5.00 18.71 129 110.78 -113 131.32 168 4831.55 88 421.55 136 819.63 137

1.5514 4.05 23.00 -44 43.00 -58 27.38 -6 1424.88 -98 29.05 -148 765.54 28

1.5708 4.00 20.90 -45 38.04 0 36.54 -7 1116.57 -99 57.76 -101 497.26 0

2.0601 3.05 18.11 -117 28.77 -54 1.79 17 165.40 120 72.50 -61 1138.14 67

2.0944 3.00 29.93 -87 17.27 -23 2.91 25 131.44 128 125.80 -53 843.53 58

H

asil Ou

tpu

t Resp

on

Struktu

r di A

tas Gelo

mb

ang R

eguler D

alam Freku

ensi D

om

ain p

ada M

OSES : D

UO

VA

R B

20


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 2 February, 2014 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================






0.2027 31.00 74.93 -74 105.39 97 114.78 -164 679.03 -82 363.85 74 60.90 -123

0.2091 30.05 79.00 -70 111.35 74 127.94 -163 761.13 -105 441.07 70 73.29 -135

0.2094 30.00 79.24 -70 110.93 74 128.67 -163 760.59 -105 444.79 70 73.67 -135

0.2163 29.05 84.35 -68 98.48 65 144.16 -162 717.77 -114 513.93 68 77.39 -141

0.2167 29.00 84.59 -68 97.97 64 145.09 -162 716.41 -115 518.48 68 77.67 -141

0.2240 28.05 89.84 -66 84.28 60 165.52 -160 656.53 -119 605.99 68 78.57 -144

0.2244 28.00 90.13 -66 83.55 60 166.79 -160 653.02 -119 611.35 68 78.53 -144

0.2323 27.05 95.76 -64 67.33 60 196.53 -159 561.87 -119 729.62 67 73.89 -143

0.2327 27.00 96.09 -64 66.29 60 198.47 -159 555.20 -119 736.79 67 73.34 -143

0.2412 26.05 102.56 -60 43.57 69 248.88 -157 390.67 -110 916.07 64 55.99 -134

0.2417 26.00 102.95 -59 42.05 70 252.51 -157 378.43 -109 927.98 64 54.46 -133

0.2508 25.05 112.67 -52 31.68 163 365.80 -155 305.72 -16 1277.34 58 46.90 -41

0.2513 25.00 113.46 -51 35.03 169 375.86 -155 339.35 -10 1306.73 57 52.21 -35

0.2613 24.05 180.64 -29 308.68 -151 968.15 -164 3219.24 28 2959.76 29 542.62 -9

0.2618 24.00 197.16 -28 355.84 -151 1074.46 -166 3725.30 28 3255.68 25 636.39 -12

0.2726 23.05 179.18 -94 356.57 83 511.66 60 4028.47 -96 1646.80 -161 775.09 -148

0.2732 23.00 174.16 -93 344.00 81 471.11 59 3903.13 -98 1552.19 -165 746.62 -149

0.2850 22.05 146.71 -80 231.90 58 140.63 64 2860.23 -122 1135.73 145 530.60 -157

0.2856 22.00 146.61 -79 228.31 57 132.86 66 2828.50 -122 1140.63 144 525.86 -158

0.2985 21.05 150.48 -73 189.43 59 56.93 107 2557.09 -121 1341.14 128 497.76 -158

0.2992 21.00 150.85 -72 188.45 59 55.58 110 2555.72 -121 1354.90 128 498.50 -158

0.3134 20.05 159.48 -68 175.47 57 58.67 164 2609.67 -123 1647.90 123 526.74 -159

0.3142 20.00 160.00 -68 174.96 57 59.82 166 2614.95 -123 1665.00 123 528.80 -159

0.3298 19.05 170.88 -64 170.80 59 84.68 -171 2814.24 -121 2024.91 122 588.20 -159

0.3307 19.00 171.51 -64 170.70 60 86.08 -170 2827.53 -121 2045.61 122 591.92 -159

0.3481 18.05 184.10 -60 173.20 62 112.08 -159 3183.26 -120 2482.80 124 684.77 -160

0.3491 18.00 184.81 -60 173.55 62 113.44 -158 3207.90 -119 2508.23 124 690.96 -160

0.3685 17.05 199.07 -55 182.97 65 140.62 -150 3778.35 -118 3041.39 128 831.62 -160

0.3696 17.00 199.87 -55 183.68 66 142.10 -150 3815.85 -118 3072.44 128 840.72 -160

0.3915 16.05 216.04 -51 202.66 69 173.21 -143 4733.97 -116 3725.54 133 1060.23 -161

0.3927 16.00 216.96 -50 204.00 69 175.03 -142 4795.36 -116 3763.61 133 1074.77 -161

0.4175 15.05 236.10 -45 239.67 72 214.99 -137 6361.01 -117 4577.52 140 1443.61 -164

0.4189 15.00 237.23 -44 242.29 72 217.50 -136 6471.86 -117 4626.18 141 1469.67 -164

0.4472 14.05 263.90 -38 312.50 72 276.50 -134 9407.22 -121 5766.39 152 2162.08 -170

0.4488 14.00 265.71 -38 317.71 71 280.37 -134 9621.94 -122 5845.44 152 2213.05 -171

0.4815 13.05 310.95 -34 450.09 61 355.53 -143 14993.78 -138 8366.36 166 3521.54 169

0.4833 13.00 313.64 -34 457.47 60 358.24 -144 15313.84 -139 8574.50 167 3601.79 167

0.5214 12.05 322.06 -42 477.84 27 293.57 -169 17494.80 179 12963.31 166 4273.87 128

0.5236 12.00 319.14 -43 470.25 25 283.88 -170 17297.37 177 13120.48 165 4237.45 126

0.5686 11.05 246.08 -47 305.48 7 121.43 -166 12083.04 150 14529.97 166 3207.77 104

0.5712 11.00 242.11 -47 298.55 7 115.92 -165 11829.98 150 14564.36 166 3159.77 104

0.6252 10.05 175.66 -63 207.87 11 74.32 -124 8269.52 144 14917.87 177 2592.80 103

0.6283 10.00 173.55 -65 204.65 12 74.27 -123 8129.74 144 14912.95 178 2577.27 103

0.6943 9.05 257.03 -112 165.60 23 92.64 -146 6185.04 146 13994.34 -166 2560.03 110

0.6981 9.00 269.68 -113 164.50 23 96.18 -149 6110.05 146 13883.09 -165 2574.06 110

0.7805 8.05 588.79 -128 150.04 26 238.47 164 4637.27 140 9435.17 -151 3185.20 116

0.7854 8.00 602.40 -128 148.76 26 246.00 162 4526.49 139 9053.25 -151 3231.06 116

0.8912 7.05 624.95 -104 83.93 -12 243.22 151 1469.49 101 3043.82 160 3794.51 94

0.8976 7.00 617.81 -101 76.47 -16 235.71 152 1263.17 98 3120.02 155 3687.75 92

1.0385 6.05 479.03 -18 5.88 -64 72.24 135 231.77 -86 5750.94 165 1756.47 94

1.0472 6.00 462.95 -12 5.98 -73 67.18 131 256.00 -84 5749.42 167 1751.42 93

1.2442 5.05 378.95 161 10.56 -155 83.44 -159 255.73 -121 493.99 157 782.55 48

1.2566 5.00 332.89 165 9.73 -155 77.13 -154 218.50 -122 1004.93 177 647.99 46

1.5514 4.05 229.17 142 6.67 -30 16.61 -37 31.61 94 1910.81 -152 851.23 -27

1.5708 4.00 141.59 131 6.56 -26 8.82 -68 34.59 63 1253.93 -166 943.98 -36

2.0601 3.05 62.87 -159 0.42 70 14.81 34 16.03 64 201.17 -178 83.48 57

2.0944 3.00 51.47 -139 0.66 175 14.64 41 15.61 78 74.54 142 65.39 86


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 2 February, 2014 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================






0.2027 31.00 15.07 -113 246.62 -92 108.85 175 898.83 86 196.87 -91 116.19 53

0.2091 30.05 13.78 -120 230.29 -109 116.61 175 886.98 52 178.81 -96 115.28 45

0.2094 30.00 13.64 -120 228.04 -110 117.10 175 878.49 51 176.93 -96 114.80 44

0.2163 29.05 10.20 -119 182.70 -117 128.84 176 693.80 25 139.26 -85 102.20 40

0.2167 29.00 10.06 -119 180.96 -117 129.55 176 687.40 23 138.38 -84 101.82 40

0.2240 28.05 7.47 -106 151.55 -120 145.93 176 600.17 1 135.10 -61 93.76 37

0.2244 28.00 7.37 -105 150.45 -120 146.94 176 599.09 0 136.13 -60 93.52 37

0.2323 27.05 6.58 -76 135.33 -121 170.50 176 637.45 -17 179.59 -38 91.61 32

0.2327 27.00 6.62 -74 134.78 -122 172.06 176 642.34 -18 183.38 -37 91.65 32

0.2412 26.05 9.55 -44 132.05 -126 210.72 175 809.48 -27 287.93 -25 100.47 22

0.2417 26.00 9.85 -43 132.23 -126 213.54 175 822.11 -28 296.28 -24 101.37 21

0.2508 25.05 20.42 -27 151.68 -137 298.36 173 1227.54 -26 556.75 -19 145.36 2

0.2513 25.00 21.46 -27 154.01 -138 305.98 173 1263.18 -26 581.40 -19 150.04 0

0.2613 24.05 86.92 -37 341.53 -156 750.77 156 3305.75 -6 2100.80 -33 488.16 -36

0.2618 24.00 100.58 -41 370.59 -157 836.90 152 3624.64 -4 2415.62 -37 554.32 -41

0.2726 23.05 73.19 -174 147.73 9 348.24 13 2854.15 -124 1622.91 -172 454.12 161

0.2732 23.00 68.63 -175 141.85 4 315.99 12 2726.31 -125 1515.67 -172 431.09 160

0.2850 22.05 33.09 178 103.09 -40 57.01 2 1861.20 -120 675.90 -178 251.95 143

0.2856 22.00 32.32 178 102.15 -41 50.99 2 1852.79 -119 657.54 -178 248.21 142

0.2985 21.05 23.56 177 93.54 -56 21.56 -173 1935.90 -110 441.80 -179 214.93 136

0.2992 21.00 23.28 177 93.35 -56 24.08 -173 1947.93 -110 434.63 -179 214.36 136

0.3134 20.05 19.62 176 94.71 -60 61.26 -176 2255.78 -107 334.67 -179 213.36 133

0.3142 20.00 19.50 176 94.65 -61 62.86 -176 2274.90 -106 330.87 -179 213.59 133

0.3298 19.05 17.80 175 94.68 -64 88.40 -177 2701.42 -103 273.33 -178 225.79 132

0.3307 19.00 17.74 175 94.71 -64 89.58 -177 2726.78 -103 270.99 -178 226.68 132

0.3481 18.05 17.09 174 95.86 -65 109.39 -177 3273.06 -102 234.01 -178 250.45 131

0.3491 18.00 17.08 174 95.95 -65 110.32 -177 3305.28 -102 232.44 -178 252.09 131

0.3685 17.05 17.13 173 97.69 -64 126.71 -178 3984.46 -101 209.82 -176 289.80 129

0.3696 17.00 17.15 173 97.79 -64 127.49 -178 4024.03 -101 208.96 -176 292.24 129

0.3915 16.05 17.76 173 100.15 -62 141.15 -178 4849.07 -102 203.31 -173 351.20 127

0.3927 16.00 17.80 173 100.30 -62 141.80 -178 4896.27 -102 203.66 -173 355.09 127

0.4175 15.05 18.92 173 104.74 -57 152.54 180 5847.83 -104 230.83 -170 453.43 123

0.4189 15.00 18.99 174 105.12 -57 153.03 180 5899.41 -104 233.78 -170 460.38 122

0.4472 14.05 21.30 179 118.87 -49 159.72 176 6778.24 -108 341.03 -177 645.75 112

0.4488 14.00 21.52 179 120.17 -49 159.89 176 6810.47 -108 350.56 -178 659.50 112

0.4815 13.05 31.77 -171 161.86 -48 151.41 163 6473.52 -115 644.29 152 1026.53 87

0.4833 13.00 32.80 -171 164.64 -49 149.76 162 6377.98 -115 665.50 149 1049.57 85

0.5214 12.05 56.20 168 174.14 -73 76.35 131 5556.70 -82 979.46 89 1257.63 36

0.5236 12.00 57.05 167 171.05 -75 71.27 129 5750.66 -80 983.08 86 1249.35 34

0.5686 11.05 64.30 143 87.27 -97 31.92 20 9930.71 -73 927.37 38 1037.52 0

0.5712 11.00 64.48 142 82.41 -98 35.05 15 10105.75 -73 923.18 36 1029.73 -1

0.6252 10.05 67.22 125 28.67 129 126.63 -6 12355.10 -77 861.50 8 987.16 -19

0.6283 10.00 67.31 124 33.53 122 132.76 -6 12417.42 -77 858.75 7 988.96 -19

0.6943 9.05 65.97 105 158.72 94 265.89 -8 12183.23 -77 778.28 -12 1080.81 -25

0.6981 9.00 65.55 103 166.22 94 273.15 -9 12083.57 -77 770.07 -12 1090.33 -24

0.7805 8.05 39.69 83 314.10 93 372.45 -10 8292.59 -69 386.56 -23 1775.98 -11

0.7854 8.00 37.34 84 321.78 93 374.25 -10 8005.38 -68 352.48 -21 1866.30 -10

0.8912 7.05 41.01 135 543.28 99 358.03 2 1387.66 17 630.48 67 4740.56 -54

0.8976 7.00 41.39 135 558.18 98 354.05 2 1561.83 46 649.28 67 4724.10 -59

1.0385 6.05 114.57 151 324.92 80 149.46 27 10371.05 82 1770.96 74 1120.01 -67

1.0472 6.00 120.50 148 298.38 80 129.54 30 10302.61 83 1876.81 70 1154.38 -57

1.2442 5.05 35.77 92 210.25 -107 173.63 164 1394.65 111 57.39 -63 1508.17 -28

1.2566 5.00 22.19 91 223.74 -107 166.29 165 741.27 127 48.08 70 1632.03 -35

1.5514 4.05 57.47 -20 79.30 85 73.20 -5 148.75 15 95.15 129 6621.14 -168

1.5708 4.00 48.93 7 98.47 76 68.29 -6 253.09 91 138.48 22 5400.00 180

2.0601 3.05 14.11 -94 9.61 32 12.14 40 57.34 87 37.20 -22 461.79 -144

2.0944 3.00 13.84 -106 20.21 91 9.27 42 68.11 116 4.53 -138 249.68 151

H

asil Ou

tpu

t Resp

on

Struktu

r di A

tas Gelo

mb

ang R

eguler D

alam Freku

ensi D

om

ain p

ada M

OSES : D

UO

VA

R B

30


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 4 August, 2014 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================






0.2027 31.00 108.82 -90 59.58 7 100.08 -166 449.11 -172 202.28 -118 5.68 3

0.2091 30.05 110.47 -88 67.88 7 107.00 -166 535.42 -172 154.23 -122 5.40 2

0.2094 30.00 110.57 -88 68.40 7 107.39 -166 540.79 -172 151.59 -122 5.39 2

0.2163 29.05 112.81 -86 80.36 6 115.23 -165 665.28 -173 99.77 -133 5.23 1

0.2167 29.00 112.95 -86 81.13 5 115.67 -165 673.26 -173 97.03 -134 5.23 1

0.2240 28.05 115.77 -83 99.59 3 124.66 -164 866.02 -175 55.00 -175 5.39 0

0.2244 28.00 115.93 -83 100.81 3 125.17 -163 878.87 -175 54.15 180 5.42 0

0.2323 27.05 119.31 -81 131.38 -3 135.63 -162 1201.05 177 88.79 117 6.39 -5

0.2327 27.00 119.50 -81 133.43 -4 136.23 -162 1222.88 177 92.61 115 6.47 -5

0.2412 26.05 123.30 -78 155.44 -32 148.76 -161 1494.53 149 185.05 97 8.28 -34

0.2417 26.00 123.51 -78 156.63 -33 149.49 -161 1509.81 148 190.74 96 8.41 -35

0.2508 25.05 127.99 -75 177.55 -60 165.00 -159 1797.37 122 314.56 89 11.34 -63

0.2513 25.00 128.24 -75 178.53 -61 165.92 -159 1812.02 120 321.96 89 11.53 -64

0.2613 24.05 133.64 -72 164.90 -90 186.13 -157 1759.35 91 481.56 85 13.63 -92

0.2618 24.00 133.93 -72 168.32 -92 187.37 -157 1800.64 89 491.49 85 14.02 -93

0.2726 23.05 140.19 -68 157.78 -127 215.77 -155 1776.74 54 708.55 81 16.15 -119

0.2732 23.00 140.54 -68 155.49 -129 217.59 -155 1755.71 52 722.09 81 16.08 -121

0.2850 22.05 147.39 -63 108.33 -150 263.19 -152 1287.58 29 1053.61 77 12.28 -136

0.2856 22.00 147.75 -63 106.00 -151 266.42 -152 1263.27 29 1076.63 77 11.94 -137

0.2985 21.05 155.22 -54 71.59 -154 366.00 -148 895.81 25 1759.79 69 0.64 125

0.2992 21.00 155.70 -53 70.08 -154 374.81 -148 879.04 25 1818.87 68 1.46 70

0.3134 20.05 202.35 -19 31.77 -168 946.77 -145 392.62 9 5679.97 49 97.39 42

0.3142 20.00 217.75 -14 27.02 -174 1063.59 -145 326.29 2 6479.46 47 118.28 41

0.3298 19.05 237.45 -84 68.20 -140 344.11 57 1001.42 40 3635.00 -155 149.16 -127

0.3307 19.00 232.76 -83 66.30 -140 306.15 59 975.50 39 3400.58 -157 142.83 -127

0.3481 18.05 212.23 -67 48.42 -140 60.48 126 752.03 39 2172.78 168 105.31 -126

0.3491 18.00 212.34 -67 47.87 -140 59.49 132 745.96 39 2172.50 166 105.01 -126

0.3685 17.05 219.56 -58 40.02 -137 96.59 -167 666.56 42 2487.90 151 109.01 -123

0.3696 17.00 220.10 -58 39.70 -137 98.99 -165 663.73 42 2515.35 150 109.59 -123

0.3915 16.05 231.84 -51 34.78 -132 138.39 -150 627.14 46 3166.51 145 125.66 -118

0.3927 16.00 232.51 -51 34.57 -132 140.18 -150 626.00 46 3207.06 145 126.76 -118

0.4175 15.05 245.60 -43 31.34 -126 170.45 -140 617.82 51 4095.18 145 152.65 -112

0.4189 15.00 246.29 -43 31.21 -126 171.87 -140 618.09 51 4148.38 145 154.29 -111

0.4472 14.05 258.67 -34 29.25 -119 196.46 -131 637.18 57 5294.77 148 191.94 -104

0.4488 14.00 259.26 -34 29.18 -118 197.63 -131 638.96 58 5362.61 149 194.29 -103

0.4815 13.05 267.93 -24 28.43 -110 217.20 -121 690.25 64 6804.51 154 248.37 -93

0.4833 13.00 268.20 -23 28.42 -109 218.08 -121 693.92 64 6888.62 154 251.77 -93

0.5214 12.05 267.77 -10 29.03 -99 230.43 -110 787.00 71 8631.65 163 331.36 -80

0.5236 12.00 267.37 -9 29.10 -98 230.80 -110 793.15 71 8730.25 163 336.48 -80

0.5686 11.05 249.53 8 31.35 -87 227.73 -98 936.88 77 10664.20 174 460.48 -63

0.5712 11.00 247.97 9 31.51 -87 226.85 -98 945.74 77 10765.68 175 468.77 -62

0.6252 10.05 208.42 40 35.36 -76 187.05 -85 1124.27 81 12495.93 -170 680.89 -42

0.6283 10.00 206.08 42 35.58 -76 183.44 -84 1133.24 81 12566.82 -169 695.73 -41

0.6943 9.05 178.94 99 39.65 -67 84.93 -63 1230.24 83 12969.50 -150 1088.68 -16

0.6981 9.00 179.33 103 39.81 -66 78.60 -60 1228.33 83 12911.02 -149 1117.30 -15

0.7805 8.05 242.26 -179 38.31 -66 52.87 92 827.81 81 8633.80 -128 1954.18 9

0.7854 8.00 249.00 -175 37.65 -66 57.25 95 777.84 82 8201.01 -127 2016.16 10

0.8912 7.05 433.82 -102 3.90 -75 56.20 140 736.62 -168 2724.45 90 2850.84 22

0.8976 7.00 444.25 -98 1.88 -58 49.38 144 785.65 -168 3284.83 92 2866.34 22

1.0385 6.05 504.69 -9 12.92 81 82.78 -103 629.83 179 6320.36 166 1668.70 17

1.0472 6.00 505.78 -3 12.51 82 75.62 -109 584.42 180 6331.59 176 1543.86 16

1.2442 5.05 156.93 145 13.66 -166 142.77 -170 294.89 122 1195.57 -28 536.23 160

1.2566 5.00 113.83 161 16.64 -161 127.33 -164 252.05 129 1173.08 9 571.15 152

1.5514 4.05 297.96 170 5.04 -75 35.17 93 176.86 114 1008.90 -116 995.64 -112

1.5708 4.00 256.47 -164 4.90 -82 38.45 91 138.05 97 1186.69 -107 793.27 -115

2.0601 3.05 60.59 -49 2.67 119 7.80 -55 115.95 -62 443.33 -35 489.30 114

2.0944 3.00 79.80 10 2.77 149 10.07 -40 109.76 -30 447.16 14 451.40 149


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 4 August, 2014 *

* *

* *




* *

***************************************************************************************************************


===================================================================






0.2027 31.00 22.63 177 69.08 -6 100.09 -179 786.71 -129 117.07 170 83.04 81

0.2091 30.05 20.58 176 80.07 -7 107.07 -179 905.79 -132 93.85 167 87.84 81

0.2094 30.00 20.47 176 80.76 -7 107.46 -179 912.84 -132 92.57 167 88.11 81

0.2163 29.05 18.47 176 96.95 -8 115.39 -179 1065.96 -136 67.13 160 93.33 81

0.2167 29.00 18.37 176 98.01 -8 115.84 -178 1075.19 -136 65.73 159 93.62 81

0.2240 28.05 16.36 175 123.77 -11 124.97 -178 1279.88 -143 39.44 139 99.23 80

0.2244 28.00 16.25 175 125.51 -11 125.49 -178 1292.43 -144 38.18 137 99.53 80

0.2323 27.05 14.17 173 177.08 -28 136.20 -178 1454.58 -165 33.73 70 103.85 79

0.2327 27.00 14.06 173 179.80 -28 136.82 -178 1465.84 -166 34.87 67 104.07 79

0.2412 26.05 11.69 170 238.22 -45 149.73 -178 1648.59 169 77.00 32 107.02 77

0.2417 26.00 11.55 169 241.51 -46 150.49 -178 1656.47 167 80.06 31 107.09 77

0.2508 25.05 8.54 162 287.14 -70 166.77 -178 1609.06 128 154.07 20 107.03 78

0.2513 25.00 8.37 162 289.27 -72 167.74 -178 1610.18 126 158.83 19 107.01 78

0.2613 24.05 4.64 140 309.07 -99 189.48 -178 1680.55 72 272.43 14 108.10 81

0.2618 24.00 4.44 137 311.36 -101 190.84 -178 1724.22 68 280.05 13 108.14 81

0.2726 23.05 3.89 46 237.24 -132 222.18 -178 1822.50 2 456.46 9 120.97 85

0.2732 23.00 4.15 42 231.74 -133 224.21 -178 1823.24 0 468.15 8 121.87 85

0.2850 22.05 12.72 13 137.43 -148 276.07 -178 1985.42 -44 782.87 6 138.69 82

0.2856 22.00 13.39 13 134.52 -148 279.82 -178 1994.89 -45 806.67 6 139.44 82

0.2985 21.05 35.23 6 92.80 -148 397.51 -178 2278.00 -63 1589.68 4 156.20 75

0.2992 21.00 37.22 6 91.00 -148 408.06 -178 2297.17 -63 1661.92 4 157.41 75

0.3134 20.05 170.60 0 45.23 -134 1104.65 179 2725.29 -80 6563.11 0 238.28 45

0.3142 20.00 198.11 0 40.03 -128 1247.63 178 2751.74 -82 7577.64 0 257.52 41

0.3298 19.05 134.35 -173 91.87 -151 477.74 9 3303.28 -67 4725.18 -171 181.17 132

0.3307 19.00 125.40 -173 89.37 -151 431.01 9 3334.79 -68 4395.77 -172 178.11 130

0.3481 18.05 60.22 -176 65.59 -150 90.08 13 4010.66 -75 2007.27 -174 170.27 109

0.3491 18.00 58.82 -176 64.82 -150 82.83 14 4050.29 -76 1956.74 -174 170.53 109

0.3685 17.05 42.20 -178 52.76 -152 12.84 117 4888.72 -79 1356.76 -174 175.62 104

0.3696 17.00 41.64 -178 52.21 -153 14.16 128 4937.66 -79 1336.56 -174 175.85 104

0.3915 16.05 33.64 179 42.46 -159 47.21 171 5970.70 -81 1047.87 -175 178.47 102

0.3927 16.00 33.32 179 41.98 -160 48.51 171 6030.83 -81 1036.13 -175 178.46 102

0.4175 15.05 28.26 176 34.13 -177 64.20 175 7293.98 -83 845.42 -174 175.36 101

0.4189 15.00 28.03 176 33.84 -178 64.58 175 7367.07 -83 836.54 -174 174.99 101

0.4472 14.05 24.07 171 34.22 148 62.91 176 8885.70 -84 675.86 -172 162.18 101

0.4488 14.00 23.88 171 34.69 146 62.32 176 8972.42 -84 667.56 -172 161.15 101

0.4815 13.05 20.10 162 54.28 117 39.26 173 10735.10 -84 505.97 -167 132.04 99

0.4833 13.00 19.89 161 55.89 116 37.32 173 10833.09 -84 497.22 -167 129.92 98

0.5214 12.05 15.67 144 97.91 102 18.27 12 12731.36 -85 328.76 -153 75.73 82

0.5236 12.00 15.43 143 100.77 101 22.17 9 12830.41 -85 320.39 -151 72.40 80

0.5686 11.05 11.04 109 169.81 96 123.16 -2 14526.50 -84 221.30 -104 93.51 -18

0.5712 11.00 10.85 106 174.30 96 129.89 -2 14598.58 -84 221.67 -101 101.64 -21

0.6252 10.05 8.63 50 278.42 94 278.85 -8 15235.05 -83 346.25 -52 354.02 -41

0.6283 10.00 8.57 48 284.93 93 287.30 -8 15213.68 -83 356.10 -50 372.86 -41

0.6943 9.05 5.67 17 426.78 94 433.28 -10 12975.46 -81 517.82 -26 881.93 -45

0.6981 9.00 5.37 17 435.04 94 439.47 -10 12732.92 -81 522.95 -25 919.01 -45

0.7805 8.05 7.02 108 595.25 95 515.19 -4 4382.10 -76 742.15 19 1879.60 -55

0.7854 8.00 7.50 110 602.77 95 516.72 -3 3681.38 -75 774.74 22 1931.72 -57

0.8912 7.05 32.33 164 557.16 87 447.89 8 14201.06 89 1671.47 43 1362.36 -71

0.8976 7.00 36.53 164 538.42 87 435.03 8 15084.08 89 1733.16 43 1281.59 -67

1.0385 6.05 59.71 89 66.78 -95 259.24 154 18208.05 91 823.44 -32 1480.29 -23

1.0472 6.00 52.01 86 103.44 -95 289.34 154 17411.07 91 549.49 -44 1468.51 -22

1.2442 5.05 13.28 -131 343.01 -100 212.82 173 10190.44 -89 854.21 -158 200.34 81

1.2566 5.00 8.40 -130 315.77 -101 165.73 173 11454.12 -91 774.32 -148 100.25 40

1.5514 4.05 173.78 88 106.30 84 30.31 159 6194.46 90 817.77 -76 1392.71 -115

1.5708 4.00 147.22 79 79.91 85 55.62 164 5628.02 90 1008.93 -102 947.14 -84

2.0601 3.05 36.56 -21 25.05 101 15.91 -47 441.06 45 184.11 -20 798.34 -130

2.0944 3.00 27.34 -3 41.44 67 9.04 -16 661.16 42 105.78 -5 1204.89 -146

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 10, H

s : 14.5 m arah 0

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *



* JONSWAP Height = 14.5 Meters Period = 24.0 Sec. M. Heading = 0.0 Deg. *

* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************

+++ C A R G O F O R C E S T A T I S T I C S +++

===================================================


Maximum Responses Based on a Multiplier of 3.720


Period Long For Tran For Vert For Roll Mom Pitch Mom Yaw Mom

------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 2215.22 59.22 358.58 682.08 13625.43 3499.16

4.00 4773.24 119.12 592.51 1799.41 28273.75 6039.68

5.00 6484.26 136.02 990.89 2435.79 60951.72 7404.98

6.00 5566.29 126.06 1889.92 3037.21 100501.48 6989.35

7.00 4377.45 101.38 2808.60 2814.65 114810.13 5381.70

8.00 3997.46 86.64 3375.24 2229.72 108661.54 4316.78

9.00 3883.56 79.00 3568.86 1874.66 96290.71 3582.55

10.00 3797.23 80.27 3763.50 1661.89 83593.25 3041.13

11.00 3710.11 150.03 5900.21 1945.11 72631.38 3224.24

12.00 3655.52 300.49 11017.82 3172.97 64711.23 4867.20

13.00 3658.00 476.14 17211.92 4821.55 60504.03 7248.36

14.00 3718.05 650.55 23422.25 6514.99 59764.68 9741.04

15.00 3907.18 876.58 31501.56 8739.19 64068.48 13039.66

16.00 4307.71 1182.72 42482.41 11769.09 74879.38 17545.07

17.00 4456.58 1292.15 46462.35 12855.55 78583.26 19156.30

18.00 4188.42 1140.12 41051.29 11346.35 70449.16 16903.52

19.00 3909.61 950.58 34252.37 9461.96 61109.25 14095.65

20.00 3794.05 836.20 30130.27 8322.81 55821.04 12399.12

21.00 3797.05 778.28 28036.93 7744.95 53567.33 11538.13

22.00 3863.36 740.90 26686.38 7371.70 52678.65 10981.41

23.00 3956.90 711.42 25622.08 7077.21 52417.23 10541.86

24.00 4040.11 691.87 24916.79 6881.93 52469.62 10250.23

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 10, H

s : 14.5 m arah 90

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 109.87 1306.88 1357.63 41501.51 1882.52 7316.14

4.00 205.77 4144.28 2783.50 85113.32 2762.61 11293.22

5.00 298.67 5839.61 3847.31 105603.51 2942.63 12804.89

6.00 389.04 5230.25 3918.27 147672.67 2686.04 12420.87

7.00 347.84 4121.67 3223.72 172476.34 2584.28 11366.48

8.00 273.78 3317.28 2688.83 169335.06 2280.13 9850.54

9.00 228.15 2779.61 2519.81 155396.20 1922.80 8630.24

10.00 221.22 2398.65 3007.92 139107.81 3031.12 7652.47

11.00 395.00 2122.96 6977.47 123512.80 9514.59 7291.96

12.00 781.10 1946.59 14515.12 109539.72 20524.76 8402.26

13.00 1233.82 1869.05 23148.50 97341.41 32921.45 10785.26

14.00 1683.72 1874.43 31686.76 86815.77 45133.89 13656.35

15.00 2266.84 2003.90 42730.36 77833.74 60905.37 17737.79

16.00 3056.16 2302.71 57691.23 70304.80 82243.59 23513.72

17.00 3336.73 2401.65 63093.89 63669.96 89916.80 25586.37

18.00 2942.90 2170.12 55720.95 57562.03 79378.48 22612.93

19.00 2453.50 1904.27 46473.30 52241.38 66194.34 18914.43

20.00 2158.57 1745.42 40874.27 47752.39 58227.48 16669.86

21.00 2009.21 1663.04 38034.82 43935.02 54196.26 15518.05

22.00 1912.64 1611.67 36203.54 40671.32 51601.18 14766.99

23.00 1836.39 1574.94 34759.75 38017.73 49557.75 14173.81

24.00 1785.84 1552.41 33802.81 36164.43 48205.20 13779.96

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 20, H

s : 14.5 m arah 0

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 2240.50 731.61 657.83 7599.50 16605.64 36844.81

4.00 4549.82 1376.74 1064.09 27868.73 35464.39 107905.55

5.00 6650.12 1366.74 1316.02 31004.59 60750.43 119095.17

6.00 5802.07 1151.84 2143.97 22207.32 95229.61 92837.83

7.00 4558.74 1000.41 2961.42 17513.54 107264.08 79184.75

8.00 4197.23 832.98 3447.59 14077.21 101578.95 65445.58

9.00 4055.84 694.89 3598.63 11470.26 90271.10 54186.83

10.00 3934.64 585.82 3569.49 9461.85 78414.66 45364.45

11.00 3807.18 503.51 3902.03 7928.89 67834.73 38486.96

12.00 3681.00 455.44 5654.13 6828.31 59101.48 33114.93

13.00 3567.58 451.60 8534.99 6168.88 52344.07 29023.02

14.00 3473.53 484.21 11642.94 5906.07 47452.96 26026.41

15.00 3411.37 555.20 15279.61 6075.11 44525.72 24133.14

16.00 3410.26 691.33 20600.52 6914.54 44370.42 23793.05

17.00 3434.69 808.05 24926.22 7742.45 45342.76 23982.39

18.00 3387.45 767.76 23871.31 7305.39 43186.24 22168.99

19.00 3327.80 651.72 20207.26 6242.84 39714.51 19360.54

20.00 3323.41 560.54 17305.39 5404.20 37578.77 17117.39

21.00 3379.69 510.93 15764.66 4925.57 37052.99 15637.75

22.00 3482.10 482.65 14921.96 4635.33 37542.92 14588.70

23.00 3603.94 462.92 14346.68 4427.57 38489.80 13789.65

24.00 3704.93 450.43 13987.86 4293.38 39368.71 13251.28

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 20, H

s : 14.5 m arah 90

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 165.09 1573.37 1247.41 38344.15 7901.35 34805.50

4.00 271.29 3901.10 2609.05 79545.16 9831.60 27833.91

5.00 498.99 5421.73 3682.46 99826.94 14362.66 27875.89

6.00 608.83 4752.16 3846.57 140445.20 13731.76 25840.65

7.00 509.05 3716.75 3179.98 164809.56 10282.07 21644.09

8.00 401.38 3007.35 2635.44 162554.27 8275.00 17805.13

9.00 334.73 2541.77 2450.01 149588.48 6868.81 14927.07

10.00 288.41 2216.18 2437.39 134135.05 5781.37 12641.93

11.00 272.97 1975.38 3522.54 119230.27 5725.84 10938.74

12.00 333.95 1798.65 6832.18 105814.63 8383.73 10263.73

13.00 464.96 1679.34 11276.93 94058.16 12949.12 10933.45

14.00 616.65 1608.66 15788.59 83874.33 17844.45 12533.69

15.00 799.35 1591.12 20945.11 75106.38 23545.11 15070.84

16.00 1067.23 1662.51 28381.83 67627.84 31817.32 19345.50

17.00 1279.15 1747.38 34369.71 61200.12 38461.70 22892.55

18.00 1218.82 1670.49 32890.66 55456.10 36781.09 21799.29

19.00 1030.21 1518.19 27811.45 50396.37 31106.88 18482.63

20.00 882.84 1405.36 23797.82 46066.58 26641.59 15879.08

21.00 804.92 1344.07 21673.13 42370.90 24293.25 14479.97

22.00 762.22 1310.43 20514.61 39214.06 23027.84 13694.76

23.00 733.10 1290.11 19724.30 36650.32 22175.61 13150.31

24.00 715.07 1278.98 19231.45 34860.26 21650.08 12806.85

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 30, H

s : 14.5m arah 0

0 Licensee - PT. Global Maritime Rev 7.00.018 Ser614

***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 2326.51 71.87 408.30 1373.54 29293.08 1189.11

4.00 5317.48 128.96 875.11 2530.05 49461.50 2090.76

5.00 7238.93 151.50 1220.85 3031.92 84525.52 1953.64

6.00 6165.49 150.11 2042.44 3432.27 132739.94 1686.62

7.00 4808.31 167.86 2998.35 3967.30 146355.91 1750.81

8.00 4307.45 200.31 3605.62 4326.31 134913.56 1654.24

9.00 4101.80 229.71 3782.19 4325.21 117754.30 1565.47

10.00 3949.05 259.99 3697.66 4287.31 101429.75 1532.69

11.00 3805.30 294.53 3511.89 4318.21 87407.94 1524.35

12.00 3668.51 334.22 3357.03 4422.41 75761.51 1531.30

13.00 3543.05 380.00 3318.19 4592.20 66226.41 1546.38

14.00 3434.65 434.65 3425.84 4829.85 58516.75 1563.18

15.00 3351.47 501.44 3813.16 5138.11 52413.69 1580.50

16.00 3304.69 579.16 4523.13 5468.19 47807.01 1613.49

17.00 3307.89 669.16 4890.77 5828.49 44665.39 1654.41

18.00 3370.64 775.35 4604.34 6314.13 42961.27 1668.97

19.00 3493.69 893.32 4114.66 6902.97 42624.77 1662.50

20.00 3679.56 1020.14 3738.96 7549.48 43596.31 1649.99

21.00 3939.69 1155.35 3496.20 8235.92 45908.63 1637.36

22.00 4278.68 1292.28 3324.37 8922.51 49518.75 1627.73

23.00 4648.60 1411.25 3194.52 9508.64 53744.91 1624.38

24.00 4946.15 1491.18 3111.43 9893.92 57226.27 1626.66

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 30, H

s : 14.5m arah 90


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 396.79 2016.45 2122.09 31539.88 5029.46 21832.54

4.00 701.23 5378.73 3143.44 103022.55 14197.23 65139.43

5.00 966.34 7018.15 4320.54 117123.92 24470.00 69382.02

6.00 876.46 5836.70 4869.55 131419.63 29946.13 61442.44

7.00 887.64 4448.37 4141.07 157153.73 36686.41 68861.23

8.00 1056.83 3629.33 3324.82 174963.42 39580.27 66005.42

9.00 1179.86 3064.30 2806.88 173066.92 38452.82 58379.77

10.00 1176.01 2649.84 2514.96 159103.17 35198.66 50878.69

11.00 1092.70 2332.84 2379.42 142516.97 31428.94 44426.57

12.00 983.60 2081.85 2468.24 126967.06 27901.93 38966.84

13.00 876.82 1881.58 2810.73 113232.59 24819.85 34343.00

14.00 782.02 1723.42 3351.95 101272.09 22171.18 30417.93

15.00 701.77 1601.95 4230.87 90874.60 19902.87 27074.32

16.00 637.92 1513.60 5369.57 81820.63 18004.27 24221.56

17.00 584.95 1456.14 5859.74 73945.81 16421.14 21787.43

18.00 534.62 1427.31 5446.85 67147.59 15023.14 19702.31

19.00 489.53 1423.70 4793.24 61312.17 13792.45 17915.21

20.00 453.38 1441.69 4318.11 56309.23 12749.55 16384.15

21.00 426.85 1475.88 4029.56 52016.82 11889.60 15068.85

22.00 409.78 1516.28 3833.21 48363.13 11202.87 13944.42

23.00 401.41 1550.86 3685.98 45421.64 10695.30 13033.44

24.00 398.71 1572.50 3592.53 43382.60 10371.54 12396.87

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 10, H

s : 14.5 m arah 0

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 3520.01 46.32 580.32 316.89 15345.75 3346.82

4.00 5011.71 92.51 948.70 593.16 32061.76 2685.67

5.00 5333.53 101.52 1054.92 791.35 50544.20 2519.00

6.00 4036.75 98.72 1463.29 757.24 85022.88 2110.61

7.00 3577.70 100.17 2114.27 785.90 107647.01 1693.01

8.00 3568.41 95.34 2569.55 775.02 109844.28 1342.86

9.00 3566.80 89.89 2737.53 704.46 102249.55 1114.29

10.00 3507.92 85.13 2754.04 698.79 92150.02 944.69

11.00 3433.75 80.42 2864.01 794.12 83231.85 809.47

12.00 3382.58 75.50 3220.43 952.94 77209.22 701.35

13.00 3372.10 72.30 3792.17 1152.25 74586.38 615.78

14.00 3470.73 79.12 4785.31 1410.90 77510.98 551.52

15.00 3642.24 108.67 6060.57 1734.58 84647.55 510.85

16.00 3510.95 162.43 6359.35 2096.22 82573.91 479.16

17.00 3147.57 232.63 5708.95 2538.39 71996.21 440.88

18.00 2842.29 312.82 4984.74 3064.75 62307.62 402.45

19.00 2645.92 402.30 4520.19 3660.65 56136.71 370.53

20.00 2504.28 505.45 4230.86 4336.27 52002.54 345.18

21.00 2383.72 622.74 4008.90 5061.60 48663.76 324.93

22.00 2276.19 739.55 3814.62 5705.45 45725.91 309.35

23.00 2186.75 834.54 3651.83 6147.16 43269.60 298.56

24.00 2125.64 895.75 3541.84 6383.71 41571.70 292.17

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 10, H

s : 14.5 m arah 90

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 272.86 1190.05 1015.94 35166.39 2794.96 10895.59

4.00 227.77 3784.66 2428.15 69734.93 4982.91 18190.64

5.00 171.50 5452.36 3357.88 88111.46 5823.99 22413.55

6.00 171.13 4802.88 3187.70 126022.41 7106.87 20200.84

7.00 199.81 3713.51 2572.83 145408.64 10027.19 17120.37

8.00 217.84 3076.60 2277.03 141798.95 13116.45 14536.95

9.00 237.92 2735.48 2239.00 129466.21 15239.65 12433.67

10.00 347.14 2528.82 2241.30 115348.09 18070.62 10721.12

11.00 615.02 2385.47 2445.29 101919.52 24622.32 9320.15

12.00 956.06 2277.74 2962.47 89920.77 34091.98 8166.29

13.00 1315.01 2196.37 3692.50 79461.34 44703.46 7208.72

14.00 1790.12 2141.29 4844.43 70441.76 59208.52 6407.81

15.00 2291.20 2117.42 6250.09 62698.41 74604.03 5733.05

16.00 2325.18 2129.49 6575.48 56071.87 75151.84 5162.26

17.00 1996.24 2177.98 5883.89 50435.57 64338.40 4675.47

18.00 1689.55 2261.48 5119.18 45691.13 54480.57 4258.02

19.00 1515.35 2381.43 4635.45 41758.98 48928.73 3900.02

20.00 1414.28 2534.93 4338.84 38566.54 45690.43 3592.67

21.00 1335.96 2692.44 4112.62 36000.70 43156.75 3328.41

22.00 1265.31 2804.57 3914.28 33898.37 40862.10 3103.48

23.00 1204.85 2853.69 3747.73 32197.38 38896.05 2922.93

24.00 1163.28 2860.16 3635.18 30979.90 37541.04 2798.46

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 20, H

s : 14.5m arah 0

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 2860.29 94.26 516.47 1527.92 19491.65 10965.22

4.00 5005.45 318.08 1146.71 7357.57 44574.63 19131.91

5.00 6549.91 927.73 2118.70 25920.47 69166.45 33668.82

6.00 6651.66 1668.99 2442.62 56180.70 113005.94 37988.35

7.00 5470.63 2442.91 2146.60 90025.05 151220.11 37736.13

8.00 4803.75 3391.50 2341.67 125807.55 163512.97 40213.03

9.00 4603.76 4288.59 2959.58 154420.73 156971.98 43159.41

10.00 4355.65 4460.20 3303.09 153858.00 138411.09 40981.27

11.00 4005.66 4068.89 3136.51 134535.02 120145.10 35447.45

12.00 3682.45 3692.57 2875.29 117204.19 106083.55 30734.01

13.00 3409.51 3455.30 2787.92 104775.80 94406.66 27251.81

14.00 3174.24 3309.92 2932.34 94907.72 84279.46 24435.14

15.00 2970.12 3230.67 3260.35 86553.77 75519.82 22036.23

16.00 2799.17 3226.78 3814.19 79521.14 68066.94 19988.42

17.00 2665.92 3285.03 4711.51 73684.63 61974.97 18253.55

18.00 2543.06 3251.14 5530.75 68162.07 57003.41 16689.44

19.00 2390.85 3016.67 5565.30 62249.70 52327.70 15187.90

20.00 2228.38 2722.28 5033.22 56639.10 47811.57 13831.07

21.00 2086.40 2506.83 4463.03 51978.53 43806.57 12686.05

22.00 1971.62 2381.45 4080.27 48254.25 40458.84 11738.21

23.00 1883.19 2307.92 3864.84 45356.40 37818.78 10983.44

24.00 1824.78 2265.11 3762.34 43378.54 36013.70 10461.22

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 20, H

s : 14.5m arah 90

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 601.10 1776.48 1279.41 20213.25 3804.05 60384.69

4.00 944.18 3368.72 2126.37 73484.79 13227.01 43464.38

5.00 975.10 4998.20 3371.28 87675.03 14323.13 45440.77

6.00 829.91 4635.72 3909.07 106178.60 11446.88 39249.50

7.00 857.78 3643.80 3424.33 130026.72 11520.74 30492.79

8.00 839.89 3049.91 2786.98 129624.85 11675.84 25938.96

9.00 768.46 2786.04 2460.07 115700.79 11305.22 22773.01

10.00 661.42 2540.98 2364.16 105799.66 9975.58 19755.80

11.00 571.21 2255.39 2268.59 98678.88 8496.41 16810.37

12.00 512.19 2038.03 2155.70 89822.78 7605.89 14441.65

13.00 477.49 1904.36 2124.96 80739.86 7393.72 12610.56

14.00 465.46 1842.24 2236.07 72640.38 7789.70 11152.06

15.00 474.01 1842.31 2471.52 65738.70 8632.61 9973.48

16.00 508.17 1916.32 2873.28 60065.11 10006.61 9040.26

17.00 571.58 2104.61 3556.05 55690.22 12011.55 8341.92

18.00 616.58 2332.89 4217.47 52010.80 13477.23 7755.99

19.00 588.85 2403.05 4285.74 47973.38 13041.29 7107.11

20.00 520.48 2365.19 3907.43 43817.20 11478.36 6446.65

21.00 461.32 2368.09 3486.43 40235.38 10042.94 5887.00

22.00 426.62 2455.82 3201.02 37424.53 9165.13 5451.52

23.00 409.24 2579.69 3040.89 35330.77 8707.29 5125.99

24.00 401.65 2679.00 2965.81 33957.14 8501.87 4909.90

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 30, H

s : 14.5m arah 0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 12 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 3045.33 116.20 890.76 2556.20 18525.43 10324.41

4.00 4338.22 167.76 1284.65 5496.22 48100.43 16135.60

5.00 5207.55 220.53 1072.35 8517.28 68955.69 25896.86

6.00 4438.08 367.15 1162.19 10790.92 103414.94 25437.74

7.00 3836.52 425.52 1665.74 12813.01 132642.92 20534.63

8.00 3680.99 423.29 2230.93 12681.12 134616.44 16835.21

9.00 3648.80 415.09 2493.09 11780.01 123967.22 14061.15

10.00 3582.43 419.72 2564.25 10972.36 110536.45 11848.95

11.00 3473.61 446.14 2706.20 10451.80 97907.23 10072.04

12.00 3345.33 507.11 3045.11 10307.51 87167.90 8640.63

13.00 3218.16 615.93 3585.89 10660.40 78636.90 7483.64

14.00 3105.70 760.17 4565.51 11428.45 72945.03 6545.65

15.00 2970.41 915.47 5617.27 12314.28 68990.20 5764.56

16.00 2785.98 1105.60 5606.02 13655.00 62862.66 5093.08

17.00 2606.98 1321.03 4931.11 15394.97 55597.88 4526.07

18.00 2462.34 1494.53 4347.61 16703.84 49602.72 4055.68

19.00 2344.08 1576.93 3997.75 17048.15 45056.95 3663.23

20.00 2242.58 1565.48 3765.73 16490.36 41401.36 3331.97

21.00 2153.73 1492.42 3573.76 15431.13 38286.67 3049.74

22.00 2076.83 1401.17 3401.22 14310.55 35596.01 2809.73

23.00 2014.96 1325.03 3256.03 13426.40 33395.29 2615.58

24.00 1973.39 1279.40 3157.52 12904.96 31861.75 2479.24

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 30, H

s : 14.5m arah 90

0 ***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 10 July, 2013 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 1618.67 2163.30 1293.88 97573.13 11204.01 12435.87

4.00 1089.27 3439.60 2963.85 164918.22 11326.15 13761.58

5.00 847.79 5138.53 4548.40 184609.31 15175.18 17291.88

6.00 618.42 6177.62 5436.04 161939.33 13632.55 18739.16

7.00 473.77 5522.76 5070.56 173006.02 10822.58 15379.70

8.00 389.50 4581.28 4181.28 179441.56 9191.59 12128.17

9.00 352.83 3810.67 3423.95 170871.34 8731.94 10074.07

10.00 378.27 3216.42 2986.33 156103.83 10621.16 8553.96

11.00 478.78 2758.56 2968.03 140317.97 15319.54 7359.61

12.00 622.28 2413.12 3370.50 125481.48 21296.85 6408.89

13.00 793.51 2180.37 4091.28 112179.44 28058.84 5648.93

14.00 1014.72 2063.02 5333.82 100491.81 36730.30 5050.14

15.00 1165.02 2044.22 6566.39 90314.04 43001.33 4575.13

16.00 1087.96 2139.77 6490.64 81503.72 40562.24 4140.39

17.00 915.46 2355.48 5644.99 73934.58 34157.13 3738.32

18.00 792.95 2582.65 4937.40 67462.09 29405.33 3398.85

19.00 728.96 2666.45 4524.45 61913.91 26799.59 3123.47

20.00 689.68 2576.77 4255.71 57104.19 25116.73 2897.58

21.00 657.87 2391.89 4033.99 52863.87 23697.53 2706.13

22.00 629.80 2202.04 3834.14 49134.95 22397.22 2541.27

23.00 606.69 2058.99 3665.41 46061.15 21287.14 2406.56

24.00 591.13 1977.81 3550.53 43912.24 20519.80 2312.65

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A, H

s : 3 m arah 0

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 24 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 458.32 12.25 74.19 141.12 2819.06 723.96

4.00 987.57 24.65 122.59 372.29 5849.74 1249.59

5.00 1341.57 28.14 205.01 503.96 12610.70 1532.07

6.00 1151.65 26.08 391.02 628.39 20793.41 1446.07

7.00 905.68 20.98 581.09 582.34 23753.82 1113.45

8.00 827.06 17.93 698.33 461.32 22481.70 893.13

9.00 803.49 16.35 738.39 387.86 19922.22 741.22

10.00 785.63 16.61 778.66 343.84 17295.15 629.20

11.00 767.61 31.04 1220.73 402.44 15027.18 667.08

12.00 756.31 62.17 2279.55 656.48 13388.53 1007.01

13.00 756.83 98.51 3561.09 997.56 12518.08 1499.66

14.00 769.25 134.60 4845.98 1347.93 12365.11 2015.39

15.00 808.38 181.36 6517.57 1808.11 13255.55 2697.86

16.00 891.25 244.70 8789.46 2434.98 15492.29 3630.02

17.00 922.05 267.34 9612.90 2659.77 16258.61 3963.37

18.00 866.57 235.89 8493.37 2347.52 14575.69 3497.28

19.00 808.89 196.67 7086.70 1957.65 12643.29 2916.34

20.00 784.98 173.01 6233.85 1721.96 11549.18 2565.33

21.00 785.60 161.02 5800.74 1602.40 11082.89 2387.20

22.00 799.32 153.29 5521.32 1525.18 10899.03 2272.02

23.00 818.67 147.19 5301.12 1464.25 10844.94 2181.07

24.00 835.89 143.15 5155.20 1423.85 10855.78 2120.74

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A, H

s : 3 m arah 90

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 24 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 22.73 270.39 280.89 8586.52 389.49 1513.68

4.00 42.57 857.44 575.90 17609.65 571.57 2336.53

5.00 61.79 1208.20 795.99 21849.00 608.82 2649.29

6.00 80.49 1082.12 810.68 30552.96 555.73 2569.84

7.00 71.97 852.76 666.98 35684.77 534.68 2351.69

8.00 56.64 686.33 556.31 35034.84 471.75 2038.04

9.00 47.20 575.09 521.34 32150.94 397.82 1785.57

10.00 45.77 496.27 622.33 28780.93 627.13 1583.27

11.00 81.72 439.23 1443.61 25554.37 1968.54 1508.68

12.00 161.61 402.74 3003.13 22663.39 4246.50 1738.40

13.00 255.27 386.70 4789.34 20139.60 6811.33 2231.43

14.00 348.36 387.81 6555.88 17961.89 9338.05 2825.45

15.00 469.00 414.60 8840.76 16103.54 12601.11 3669.89

16.00 632.31 476.42 11936.12 14545.82 17015.92 4864.91

17.00 690.36 496.89 13053.91 13173.10 18603.47 5293.73

18.00 608.88 448.99 11528.47 11909.39 16423.13 4678.54

19.00 507.62 393.99 9615.17 10808.56 13695.38 3913.33

20.00 446.60 361.12 8456.74 9879.81 12047.06 3448.94

21.00 415.70 344.08 7869.27 9090.00 11213.02 3210.63

22.00 395.72 333.45 7490.39 8414.75 10676.11 3055.24

23.00 379.94 325.85 7191.67 7865.74 10253.33 2932.51

24.00 369.48 321.19 6993.69 7482.30 9973.49 2851.03

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 20, H

s : 3m arah 0

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 24 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 463.55 151.37 136.10 1572.31 3435.66 7623.08

4.00 941.34 284.84 220.16 5765.96 7337.48 22325.33

5.00 1375.89 282.78 272.28 6414.76 12569.08 24640.43

6.00 1200.43 238.31 443.58 4594.63 19702.72 19207.87

7.00 943.19 206.98 612.71 3623.50 22192.62 16383.09

8.00 868.40 172.34 713.30 2912.53 21016.38 13540.49

9.00 839.14 143.77 744.55 2373.16 18676.82 11211.09

10.00 814.07 121.20 738.52 1957.63 16223.76 9385.77

11.00 787.69 104.18 807.32 1640.46 14034.80 7962.84

12.00 761.59 94.23 1169.82 1412.76 12227.92 6851.38

13.00 738.12 93.44 1765.86 1276.32 10829.83 6004.77

14.00 718.66 100.18 2408.89 1221.95 9817.88 5384.78

15.00 705.80 114.87 3161.31 1256.92 9212.24 4993.08

16.00 705.57 143.03 4262.19 1430.60 9180.11 4922.71

17.00 710.63 167.18 5157.16 1601.89 9381.28 4961.88

18.00 700.85 158.85 4938.90 1511.46 8935.10 4586.70

19.00 688.51 134.84 4180.82 1291.63 8216.81 4005.64

20.00 687.60 115.97 3580.43 1118.11 7774.93 3541.54

21.00 699.25 105.71 3261.66 1019.09 7666.15 3235.40

22.00 720.44 99.86 3087.31 959.04 7767.52 3018.36

23.00 745.64 95.78 2968.29 916.05 7963.42 2853.04

24.00 766.54 93.19 2894.05 888.29 8145.27 2741.65

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 20, H

s : 3m arah 90

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 24 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 34.16 325.53 258.09 7933.29 1634.77 7201.15

4.00 56.13 807.12 539.80 16457.65 2034.13 5758.75

5.00 103.24 1121.74 761.89 20653.89 2971.59 5767.44

6.00 125.96 983.21 795.84 29057.69 2841.06 5346.35

7.00 105.32 768.98 657.93 34098.60 2127.33 4478.10

8.00 83.04 622.21 545.27 33631.99 1712.07 3683.83

9.00 69.25 525.88 506.90 30949.41 1421.14 3088.37

10.00 59.67 458.52 504.29 27752.13 1196.15 2615.58

11.00 56.48 408.70 728.80 24668.39 1184.66 2263.19

12.00 69.09 372.13 1413.56 21892.73 1734.57 2123.54

13.00 96.20 347.45 2333.16 19460.35 2679.13 2262.10

14.00 127.58 332.83 3266.61 17353.34 3691.96 2593.18

15.00 165.38 329.20 4333.48 15539.28 4871.41 3118.11

16.00 220.81 343.97 5872.11 13992.00 6582.91 4002.53

17.00 264.65 361.53 7110.99 12662.12 7957.61 4736.40

18.00 252.17 345.62 6804.98 11473.70 7609.90 4510.21

19.00 213.15 314.11 5754.10 10426.86 6435.92 3824.00

20.00 182.66 290.76 4923.70 9531.04 5512.06 3285.33

21.00 166.54 278.08 4484.11 8766.41 5026.20 2995.86

22.00 157.70 271.12 4244.41 8113.27 4764.39 2833.41

23.00 151.68 266.92 4080.90 7582.84 4588.07 2720.76

24.00 147.95 264.62 3978.93 7212.48 4479.34 2649.70

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 30, H

s : 3 m arah 0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 24 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 481.35 14.87 84.48 284.18 6060.64 246.02

4.00 1100.17 26.68 181.06 523.46 10233.41 432.57

5.00 1497.71 31.35 252.59 627.29 17488.04 404.20

6.00 1275.62 31.06 422.57 710.13 27463.43 348.96

7.00 994.82 34.73 620.35 820.82 30280.53 362.24

8.00 891.20 41.44 745.99 895.10 27913.15 342.26

9.00 848.65 47.53 782.52 894.87 24362.96 323.89

10.00 817.05 53.79 765.03 887.03 20985.47 317.11

11.00 787.30 60.94 726.60 893.42 18084.40 315.38

12.00 759.00 69.15 694.56 914.98 15674.80 316.82

13.00 733.04 78.62 686.52 950.11 13702.02 319.94

14.00 710.62 89.93 708.80 999.28 12106.92 323.42

15.00 693.41 103.75 788.93 1063.06 10844.21 327.00

16.00 683.73 119.83 935.82 1131.35 9891.11 333.83

17.00 684.39 138.45 1011.88 1205.90 9241.12 342.29

18.00 697.37 160.42 952.62 1306.37 8888.54 345.30

19.00 722.83 184.82 851.31 1428.20 8818.92 343.97

20.00 761.29 211.06 773.58 1561.96 9019.93 341.38

21.00 815.11 239.04 723.35 1703.98 9498.34 338.76

22.00 885.24 267.37 687.80 1846.04 10245.26 336.77

23.00 961.78 291.98 660.94 1967.30 11119.64 336.08

24.00 1023.34 308.52 643.74 2047.02 11839.92 336.55

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-A 30, H

s : 3 m arah 90


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 24 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 82.09 417.20 439.05 6525.49 1040.58 4517.08

4.00 145.08 1112.84 650.37 21315.01 2937.36 13477.12

5.00 199.93 1452.03 893.91 24232.54 5062.76 14354.90

6.00 181.34 1207.59 1007.49 27190.27 6195.75 12712.23

7.00 183.65 920.35 856.77 32514.56 7590.29 14247.15

8.00 218.65 750.90 687.89 36199.33 8189.02 13656.29

9.00 244.11 633.99 580.73 35806.95 7955.76 12078.57

10.00 243.31 548.24 520.34 32917.90 7282.48 10526.63

11.00 226.08 482.66 492.29 29486.27 6502.54 9191.71

12.00 203.50 430.73 510.67 26269.05 5772.81 8062.10

13.00 181.41 389.29 581.53 23427.43 5135.14 7105.45

14.00 161.80 356.57 693.51 20952.85 4587.14 6293.36

15.00 145.19 331.44 875.35 18801.64 4117.84 5601.58

16.00 131.98 313.16 1110.95 16928.41 3725.02 5011.36

17.00 121.02 301.27 1212.36 15299.14 3397.48 4507.74

18.00 110.61 295.30 1126.94 13892.61 3108.24 4076.34

19.00 101.28 294.56 991.71 12685.28 2853.61 3706.59

20.00 93.80 298.28 893.40 11650.18 2637.84 3389.83

21.00 88.31 305.36 833.70 10762.10 2459.92 3117.69

22.00 84.78 313.71 793.08 10006.17 2317.84 2885.05

23.00 83.05 320.87 762.62 9397.58 2212.82 2696.57

24.00 82.49 325.34 743.28 8975.71 2145.83 2564.87

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 10, H

s : 3 m arah 0

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 2 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 728.28 9.58 120.07 65.56 3174.98 692.44

4.00 1036.91 19.14 196.28 122.72 6633.47 555.66

5.00 1103.49 21.01 218.26 163.73 10457.42 521.17

6.00 835.19 20.42 302.75 156.67 17590.94 436.68

7.00 740.21 20.73 437.44 162.60 22271.80 350.28

8.00 738.29 19.73 531.63 160.35 22726.40 277.83

9.00 737.96 18.60 566.39 145.75 21155.08 230.54

10.00 725.78 17.61 569.80 144.58 19065.52 195.45

11.00 710.43 16.64 592.55 164.30 17220.38 167.48

12.00 699.84 15.62 666.30 197.16 15974.32 145.11

13.00 697.68 14.96 784.59 238.40 15431.66 127.40

14.00 718.08 16.37 990.06 291.91 16036.76 114.11

15.00 753.57 22.48 1253.91 358.88 17513.29 105.69

16.00 726.40 33.61 1315.73 433.70 17084.26 99.14

17.00 651.22 48.13 1181.16 525.18 14895.77 91.22

18.00 588.06 64.72 1031.33 634.09 12891.23 83.27

19.00 547.43 83.23 935.21 757.38 11614.49 76.66

20.00 518.13 104.58 875.35 897.16 10759.15 71.42

21.00 493.18 128.84 829.43 1047.23 10068.37 67.23

22.00 470.94 153.01 789.23 1180.44 9460.53 64.00

23.00 452.43 172.66 755.55 1271.83 8952.33 61.77

24.00 439.79 185.33 732.80 1320.77 8601.04 60.45

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 10, H

s : 3 m arah 90

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 2 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 56.45 246.22 210.19 7275.81 578.27 2254.26

4.00 47.13 783.03 502.37 14427.92 1030.95 3763.58

5.00 35.48 1128.07 694.73 18229.96 1204.96 4637.29

6.00 35.41 993.70 659.52 26073.60 1470.39 4179.48

7.00 41.34 768.31 532.31 30084.55 2074.59 3542.15

8.00 45.07 636.54 471.11 29337.71 2713.75 3007.65

9.00 49.23 565.96 463.24 26786.11 3153.03 2572.48

10.00 71.82 523.20 463.72 23865.12 3738.75 2218.16

11.00 127.25 493.55 505.92 21086.80 5094.27 1928.31

12.00 197.81 471.26 612.92 18604.30 7053.52 1689.58

13.00 272.07 454.42 763.97 16440.28 9248.99 1491.46

14.00 370.37 443.03 1002.30 14574.16 12250.04 1325.75

15.00 474.04 438.09 1293.12 12972.08 15435.32 1186.15

16.00 481.07 440.58 1360.44 11601.07 15548.66 1068.05

17.00 413.02 450.62 1217.36 10434.95 13311.39 967.34

18.00 349.56 467.89 1059.14 9453.34 11271.84 880.97

19.00 313.52 492.71 959.06 8639.79 10123.18 806.90

20.00 292.61 524.47 897.69 7979.28 9453.19 743.31

21.00 276.40 557.06 850.89 7448.42 8928.98 688.64

22.00 261.79 580.26 809.85 7013.46 8454.23 642.10

23.00 249.28 590.42 775.39 6661.53 8047.46 604.74

24.00 240.68 591.76 752.11 6409.64 7767.11 578.99

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 20, H

s : 3 m arah 0

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 2 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 591.78 19.50 106.86 316.12 4032.73 2268.65

4.00 1035.60 65.81 237.25 1522.25 9222.28 3958.30

5.00 1355.15 191.94 438.35 5362.83 14310.22 6965.92

6.00 1376.20 345.31 505.37 11623.53 23380.40 7859.61

7.00 1131.85 505.43 444.12 18625.76 31286.74 7807.43

8.00 993.87 701.69 484.48 26029.00 33830.07 8319.89

9.00 952.50 887.29 612.32 31948.93 32476.78 8929.48

10.00 901.16 922.79 683.39 31832.51 28636.61 8478.83

11.00 828.75 841.83 648.93 27834.67 24857.47 7333.91

12.00 761.88 763.98 594.88 24249.00 21948.20 6358.72

13.00 705.41 714.88 576.81 21677.63 19532.30 5638.27

14.00 656.74 684.81 606.69 19635.97 17437.03 5055.52

15.00 614.50 668.41 674.55 17907.57 15624.71 4559.19

16.00 579.13 667.61 789.14 16452.55 14082.74 4135.51

17.00 551.57 679.66 974.79 15245.01 12822.33 3776.57

18.00 526.15 672.65 1144.29 14102.41 11793.74 3452.97

19.00 494.66 624.13 1151.44 12879.17 10826.36 3142.31

20.00 461.04 563.23 1041.35 11718.37 9891.99 2861.58

21.00 431.67 518.65 923.38 10754.12 9063.38 2624.68

22.00 407.92 492.71 844.19 9983.58 8370.75 2428.58

23.00 389.62 477.50 799.62 9384.03 7824.53 2272.42

24.00 377.54 468.64 778.41 8974.82 7451.07 2164.38

c


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 2 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 124.36 367.54 264.70 4182.03 787.04 12493.31

4.00 195.35 696.97 439.94 15203.66 2736.61 8992.58

5.00 201.74 1034.10 697.50 18139.55 2963.39 9401.48

6.00 171.70 959.11 808.77 21967.86 2368.31 8120.54

7.00 177.47 753.88 708.48 26901.93 2383.59 6308.82

8.00 173.77 631.01 576.61 26818.78 2415.68 5366.65

9.00 158.99 576.42 508.98 23937.96 2339.00 4711.63

10.00 136.84 525.72 489.13 21889.46 2063.90 4087.38

11.00 118.18 466.63 469.36 20416.20 1757.87 3477.99

12.00 105.97 421.66 446.00 18583.92 1573.62 2987.91

13.00 98.79 394.00 439.64 16704.70 1529.73 2609.07

14.00 96.30 381.15 462.63 15028.96 1611.65 2307.31

15.00 98.07 381.17 511.35 13601.03 1786.05 2063.47

16.00 105.14 396.48 594.47 12427.19 2070.32 1870.39

17.00 118.26 435.43 735.73 11522.05 2485.13 1725.91

18.00 127.57 482.66 872.57 10760.80 2788.38 1604.68

19.00 121.83 497.18 886.70 9925.47 2698.18 1470.43

20.00 107.68 489.35 808.43 9065.58 2374.82 1333.78

21.00 95.45 489.95 721.33 8324.51 2077.84 1217.99

22.00 88.27 508.10 662.28 7742.96 1896.22 1127.89

23.00 84.67 533.73 629.15 7309.77 1801.50 1060.54

24.00 83.10 554.27 613.61 7025.58 1759.00 1015.84

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 30, H

s : 3 m arah 0

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 2 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 630.06 24.04 184.30 528.85 3832.77 2136.09

4.00 897.54 34.71 265.79 1137.13 9957.90 3338.39

5.00 1077.39 45.63 221.87 1762.09 14272.19 5357.96

6.00 918.19 75.96 240.45 2232.33 21397.67 5262.98

7.00 793.73 88.04 344.64 2650.60 27445.38 4248.54

8.00 761.53 87.57 461.57 2623.29 27854.88 3483.14

9.00 754.86 85.88 515.81 2436.83 25652.29 2909.19

10.00 741.12 86.83 530.53 2269.70 22873.74 2451.50

11.00 718.59 92.29 559.90 2161.91 20260.72 2083.86

12.00 692.04 104.89 630.02 2131.90 18038.51 1787.71

13.00 665.72 127.39 741.90 2204.71 16272.99 1548.33

14.00 642.44 157.23 944.58 2363.45 15094.66 1354.27

15.00 614.44 189.36 1162.19 2546.63 14275.75 1192.66

16.00 576.29 228.70 1159.86 2823.91 13007.80 1053.73

17.00 539.25 273.30 1020.23 3184.09 11504.80 936.42

18.00 509.31 309.29 899.50 3455.73 10264.38 839.10

19.00 484.84 326.42 827.12 3527.82 9323.75 757.91

20.00 463.83 324.10 779.12 3412.88 8567.25 689.37

21.00 445.44 309.00 739.40 3193.86 7922.68 630.98

22.00 429.52 290.11 703.70 2961.95 7365.84 581.32

23.00 416.71 274.34 673.66 2778.89 6910.40 541.15

24.00 408.10 264.89 653.28 2670.91 6593.03 512.94

H

asil Output R


elombang A

cak pada MO

SES : DU

OV

AR

-B 30, H

s : 3 m arah 90

0


***************************************************************************************************************

* *** MOSES *** *

* ---------------- 2 February, 2014 *

* *

* *




* S. Coef.=200.0 Gamma = 2.50 *

* *

***************************************************************************************************************


===================================================





------ -------- -------- -------- -------- --------- -------

3.00 334.89 447.53 267.70 20188.93 2320.43 2572.92

4.00 225.36 711.58 613.21 34121.98 2344.31 2847.21

5.00 175.40 1063.05 941.05 38196.04 3140.27 3577.63

6.00 127.95 1278.05 1124.70 33504.08 2820.88 3877.09

7.00 98.02 1142.60 1049.08 35791.93 2239.39 3182.09

8.00 80.58 947.83 865.09 37123.29 1901.87 2509.35

9.00 73.00 788.40 708.40 35350.38 1806.59 2084.34

10.00 78.26 665.45 617.86 32295.33 2197.13 1769.82

11.00 99.04 570.72 614.08 29029.58 3168.81 1522.70

12.00 128.72 499.24 697.35 25960.20 4405.11 1325.99

13.00 164.14 451.07 846.48 23208.27 5803.74 1168.75

14.00 209.89 426.77 1103.56 20790.32 7597.36 1044.86

15.00 240.98 422.87 1358.58 18684.74 8894.51 946.59

16.00 225.04 442.61 1342.90 16862.05 8390.03 856.64

17.00 189.36 487.23 1167.94 15296.15 7065.18 773.45

18.00 164.02 534.31 1021.54 13957.18 6082.30 703.22

19.00 150.78 551.78 936.10 12809.40 5543.32 646.23

20.00 142.65 533.33 880.50 11814.35 5195.23 599.50

21.00 136.07 495.11 834.63 10937.10 4901.67 559.88

22.00 130.27 455.82 793.28 10165.66 4632.70 525.77

23.00 125.48 426.20 758.37 9529.74 4403.08 497.90

24.00 122.26 409.38 734.60 9085.15 4244.36 478.47

135

DAFTAR PUSTAKA

ABS, 2012, Guide For Building And Classing Mobile Offshore Unit, American

Bureau of Shipping

ABS, 2005, ABS Rules For Building And Classing Mobile Offshore Drilling Unit,

2001 Part 3 – Hull Construction & Equipment, American Bureau of

Shipping

API, 2001, “Recommended Practice for the Analysis of Spread Mooring Systems

for Floating Drilling Units”, API Recommended Practice 2 P.

API, 2010, “Planning, Designing, and Constructing Tension Leg Platforms”, API

Recommended Practice 2 T, 3rd edition.

Arda, Djatmiko, E.B. and Murdjito, 2012, “A Study on the Effect of Semi-

Submersible Drilling Rig Motions with Variation in Mooring Line Pre-

Tension to the Safety of Drilling Riser”, Proc. of the 8th International

Conference on Marine Technology MARTEC 2012, Kuala Terengganu,

Malaysia, 20 – 22 October

Bhattacharyya, R., 1978, “Dynamic of Marine Vehicles”, John Wiley and Sons,

New York.

Chakrabarti, S.K., 1987, “Hydrodynamics of Offshore Structures”. Computational

Mechanics Publications Southampton, Boston, USA.

Djatmiko, E.B, (1995), “Identifikasi Respons Struktur Global Kapal SWATH

dengan Model Fisik”, Laporan Penelitian, Lembaga Penelitian - ITS,

Surabaya

Djatmiko, E.B., 2004, “Analisa Respons Dinamis Gerakan Heave dan Pitch pada

Semi-Submersible Catamaran Hull”, Jurnal Teknologi Kelautan, Vol. 08, No.

02, Juli

Djatmiko, E.B., 2006 “Analisa Gelombang Acak” Pembinaan Dasar Engineer dan

Inspector Bangunan Lepas Pantai Terpancang (Fixed Offshore Platform),

Bandung, 3-7 Juli

Djatmiko, E.B., 2007, “Analisa Beban Gelombang dalam Perancangan Struktur

Global Kapal SWATH”, Jurnal Teknologi Kelautan, Vol. 11, No. 01, Januari

136

Djatmiko, E.B., 2012, Perilaku dan Operabilitas Bangunan Laut di Atas

Gelombang Acak, ITS Press, Surabaya

Froude, W., 1861, “On the Rolling of Ships”, Transactions of INA, Vol. 2, pp.

180-229

Indiyono, P., 2004, Hidrodinamika Bangunan Lepas Pantai, Penerbit SIC,

Surabaya.

Kim, B.W., et al, 2006, “Evaluation of Bending Moments and Shear Force at

Very Large Floating Structures Using Hydroelastic and Rigid Body

Analyses” Ocean Engineering 34 (2007) 1668-1679, ELSEVIER

Krylov, A.N., 1896, “A New Theory of the Pitching Motion of Ships on Waves

and of the Stresses Produced by This Motion”,Transactions of INA, Vol. 37,

pp. 326

Murdjito, 2003, “Pengantar Kuliah Perancangan Bangunan Laut III”, Jurusan

Teknik Kelautan ITS, Surabaya.

Murtedjo, 1990, “Teori Gerak”, Jurusan Teknik Kelautan ITS, Surabaya

Nurfadiyah, 2011, Analisa Kekuatan Konstruksi Aft & Bow Chain Stopper Akibat

Konversi Motor Tanker Menjadi Mooring Storage Tanker (MST), Laporan

Tugas Akhir Jurusan Teknik Kelautan, ITS Surabaya, Indonesia.

Pierson, W.J. and Moskowitz, L. 1964, “A Proposed Spectral Form for Fully

Developed Wind Seas Based on the Similarity Theory of S.A.

Kataigorodskii”,Journal of Geophysical Research, Vol. 69, No. 24, Dec.,

pp. 5181-5203

Prasteyo, G.H., Soedjono, J.S. and Djatmiko, E.B., 2008, “Analisa Pengaruh

Variasi Ukuran Ponton-Kolom Terhadap Respon Dinamis Semi-

Submersible”Laporan Tugas Akhir Jurusan Teknik Kelautan, ITS Surabaya,

Indonesia.

BIODATA PENULIS

Dantyo Sah Putro dilahirkan di Makassar, 10 Januari

1992. Penulis lulus SD di SDN Mojorejo 2 madiun,

menempuh pendidikan SMP di SLTPN 4 Madiun dan

peulis lulus SMA di SMAN 4 Surabaya pada tahun 2009.

Penulis mengikuti Seleksi Penerimaan Mahasiswa Baru

melalui jalur SNMPTN dan diterima di Jurusan Teknik

Kelautan, Fakultas Teknologi Kelautan, Institut Teknologi

Sepuluh Nopember Surabaya. Selama kuliah penulis

sempat aktif di beberapa organisasi kemahasiswaan intra kampus, salah satunya

adalah ikut aktif menjadi anggota Himpunan Mahasiswa (HIMA) di jurusan

Teknik Kelautan dan penulis pernah menjabat sebagai ketua divisi (kadiv)

Departemen Hubungan luar di organisasi kampus dengan massa jabatan pada

periode 2011-2012 Penulis juga aktif di berbagai kegiatan pelatihan serta seminar

didalam kampus. Penulis memiliki minat di bidang hidrodinamika struktur lepas

pantai sehingga tugas akhir yang diambil berhubungan dengan olah gerak

bangunan apung dan respon struktur bangunan apung khususnya pada Semi-

Submersible. Penulis dapat dihubungi di [email protected]

Documents

STUDI KARAKTERISTIK RESPON STRUKTUR AKIBAT …repository.its.ac.id/1074/1/4309100059-undergraduate thesis.pdf · SUBMERSIBLE DRILLING RIG DENGAN DUA KOLOM MIRING DAN PONTON PERSEGI