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PARTE 3 CARGAS DE VIENTO
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3.3.3. DEFINICION NUMERICA DE LA ACCION DINAMICA PRODUCIDAPOR
LAS FLUCTUACIONES DE LA PRESION DEL VIENTO INCIDENTE..........
154
3.3.3.1. TRATAMIENTO EN EL DOMINIO DEL TIEMPO 1543.3.3.2.
TRATAIVIIENTO EN EL DOMII\IIO DE LA
FRECUENCIA........................... 1553.3.3.3. FUERZAS ESTATICAS
EQUIVALENTES 1563.3.4. DEFINICION I\JUMERICA DE LA ACCION
DINAIVIICA PRODUCIDA
POR LAS FLUCTUACIONES DE PRESION ORIGINADAS POR LAFORMACION DE
REMOLlI\JOS EN LA ESTELA GEI\JERADA PORLA INTERPOSICION DE UNA
ESTRUCTURA AL FLUJO DE VIENTOINCIDENTE
:..................................................................................................
157
3.3.4.1. DESCRIPCION DEL FENOMENO 1573.3.4.2. FUERZAS ESTATICAS
EQUIVALENTES 1603.3.5. ANALISIS DE
FATIGA..................................................................................
162
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PARTE 3 FIGURASIndice
3.2.1.4.1 . Factor de conversi6n de la velocidad del viento para
periodos deretorno diferentes a 50 aries 104
3.2.2.1.1. Presiones del viento sobre elementos superficiales en
diversassituaciones............................................................................................
110
3.2.2.3.1. Esquema general de fuerzas de presi6n producidas por
el vientosobre una
estructura.............................................................................
125
3.2.2.3.2. Fuerzas de Rozamiento 0Arrastre en estructuras
alargadas deplanta rectangular 126
3.2.2.8.1. Esquema de las fuerzas de arrastre producidas por el
viento so-bre un buque 142
3.2.2.8.2. Esquema de las fuerzas de arrastre producidas por el
viento so-bre una estructura flotante
prismatica..................................................
145
3.2.2.8.3. Esquema de las fuerzas de arrastre producidas por el
viento so-bre una estructura flotante de simetrfa
radial....................................... 145
3.3.1.1. Comparaci6n de la densidad espectral de potencia
reducida tipocorrespondiente a la componente longitudinal de
lavelocidad defluctuaci6n del viento con las frecuencias naturales
de oscilaci6nusuales en algunas estructuras tipificadas 147
3.3.2.1. Modelos estructurales con uno (a)0varios (b) grados de
libertadpara calculo dinarnico 151
3.3.4.1.1. Esquematizaci6n del fen6meno de los remolinos de Von
Karman 159
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PARTE 3 TA B LA SIndice
3.2.1'.2.1. Intervalo de medici6n 0 duraci6n de rafaqa a
considerar para ladeterminaci6n de la velocidad del viento de
proyecto en funci6ndel tipo estructural analizado 99
3.2.1.2.2. Velocidades de viento limite de operatividad usuales
en instala-ciones y estructuras portuarias no considerando
diferenciaci6ndireccional..............................................................................................
100
3.2.1.4.1. Velocidad basica escalar del viento en el litoral
espanol. asociadaa un periodo de retorno de 50 anos [Vb 50 a r i o
s l . (en rn/s) 103
3.2.1.4.2. Velocidad basica escalar del viento en ellitoral
espanol para la de-terminaci6n del valor frecuente de la acci6n del
viento [Vb o .95l .(en
m/s)..................................................................................................
106
3.2.1.5.1. Coeficientes de seguridad para laobtenci6n de los
valores de calcu-10de laacci6n del viento aplicables en
lacomprobaci6n de EstadosLfmites
Ultimos......................................................................................
108
3.2.2.1.1. Presi6n Dinarnica del viento asociada a una velocidad
de viento dada.......... 1093.2.2.2.1. Coeficientes e61icosde
presi6n exterior, Cpe'para paredes lateralesde construcciones de
planta rectangular 1123.2.2.2.2. Coeficientes e61icos de presi6n
exterior, Cpe'para cubiertas adosaguas de construcciones de planta
rectangular..................................... 1133.2.2.2.3.
Coeficientes e61icos de presi6n exterior, Cpe'para cubiertas a
unaqua de construcciones de planta
rectangular....................................... 1143.2.2.2.4.
Coeficientes e61icosde presi6n exterior, Cpe,para cubiertas
planasde construcciones de planta rectangular 1153.2.2.2.5.
Coeficientes e61icos de presi6n exterior, Cpe,para cubiertas
cilin-dricas con directriz circular, elfptica 0 parab6lica, de
construcciones
de planta rectangular 1163.2.2.2.6. Coeficientes e61icos de
presi6n exterior, Cpe' para cubiertas mul-tiples ados aguas de
construcciones de planta rectangular (todos
los vanos
iguales)...................................................................................
1173.2.2.2.7. Coeficientes e61icos de presi6n exterior, Cpe' para
cubiertas mul-tiples en dientes de sierra de construcciones de
planta rectangu-
lar (todos los vanos
iguales)...................................................................
1183.2.2.2.8. Coeficientes eolicos de presion netos, Cp,net'para
cubiertas ais-
ladas ados aguas en construcciones sin paredes laterales
per-manentes...............................................................................................
119
3.2.2.2.9. Coeficientes eolicos de presion netos, Cp,net'para
cubiertas aisladasa un agua en construcciones sin paredes laterales
permanentes .......... 120
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3.2.2.2.10. Coeficientes e61icosde presi6n netos, Cp,net'para
cubiertas aisladasmultiples ados aguas en construcciones sin
paredes laterales per-manentes (todas las crujfas iguales) 121
3,2.2.2.11. Coeficientes e61icos de presi6n exterior, Cpe,para
paredes late-rales en construcciones de planta en L, T e Y
1213.2.2.2.12. Coeficientes e61icos de presi6n interior, Cpi'en
construcciones noestancas de planta rectangular no compartimentadas
interiormente 1223.2.2.2.13. Coeficientes e61icosde presi6n
exterior, Cpe'paraconstrucciones ci-Ifndricas (para viento actuando
perpendicularmente al eje del cilindro) 1233.2.2.3.1. Coeficientes
e61icos de rozamiento 0 arrastre para estructuras
planas de planta rectangular 1273.2.2.3.2. Coeficientes e61icos
de fuerza, C t, para construcciones macizasprisrnaticas de secci6n
rectangular uniforme y eje vertical (viento
actuando en la direcci6n de los ejes
principales)................................... 1283.2.2.3.3.
Coeficientes e61icos de fuerza, C t, para diversas
construccionesmacizas prisrnaticas de secci6n uniforme y eje
vertical........................ 1293.2.2.3.4. Coeficientes e61icos
de fuerza (C fx y C fy) para elementos estruc-turales de caras
planas y esbeltez infinita (1..=00)viento actuando
perpendicularmente al eje longitudinal del elemento
estructura/}........... 1313.2.2.3.5. Coeficientes e61icos de
fuerza, C t, para elementos estructuralesde secci6n circular y
esbeltez infinita (1..=00),de superficie lisa 0
debilrnente rugosa (viento actuando perpendicularmente al
ejelongitudinal del elemento
estructura/}....................................................
132
3.2.2.3.6. Coeficientes e61icos de fuerza, C t, para tirantes,
cables y cabosde esbeltez infinita (1..=00)viento actuando
perpendicularmenteal plano longitudinal del elemento) 133
3.2.2.3.7. Coeficientes e61icos de fuerza (Cf) para
superestructuras de pan-talanes, plataformas, puentes y duques de
alba sobre pilas 0 pi-lotes de esbeltez infinita (A=I/b=oo) (viento
actuando perpendicu-larmente al eje longitudinal de la
superestructura) 134
3.2.2.4.1. Coeficientes e61icos de fuerza efectivos para
considerar el efectode opacidad al viento en construcciones
formadas por elementosestructurales individuales situados en un
plano normal a la direc-ci6n del viento......................
136
3.2.2.5.1. Factor de sombra, 'Tj , en construcciones formadas
por elementosestructurales situados en diferentes pianos en la
direcci6n de ac-tuaci6n del viento.............. 138
3.2.2.6.1 . Coeficientes e61icos de fuerza efectivos
correspondientes a es-tructuras reticuladas en forma de torre de
secci6n uniforme cua-drada 0 triangular equilatera, constituidas
por elementos estruc-turales de superficies planas 139
3.2.2.6.2. Coeficientes e61icos de fuerza efectivos
correspondientes a es-tructuras reticuladas en forma de torre de
secci6n uniforme cua-drada, constituidas por elementos
estructurales de secci6n circular........... 139
3.2.2.6.3. Coeficientes e61icosde fuerza efectivos
correspondientes a estruc-turas reticuladas en forma de torre de
secci6n uniforme triangularequilatera, constituidas por elementos
estructurales de secci6ncircular 140
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3.2.2.8.1. Valores del coeficiente de excentricidad (Ke)para la
determinaci6ndel punto de aplicaci6n de la fuerza total de arrastre
resultante dela acci6n del viento sobre un buque 144
3.3.1.1. Frecuencias propias correspondientes al modo
fundamental aflexi6n de estructuras tipo que presentan un plano de
simetrfavertical en la direcci6n de actuaci6n del viento
(construccionesverticales y horizon tales) 148
3.3.1.2. Masa anadida que valora el efecto inercial del agua
externa rno-vilizada por una estructura sumergida prisrnatica de
secci6n uni-forme, en funci6n de la direcci6n de la oscilaci6n
150
3.3.2.1. Valores tipificados de la fracci6n de amortiguamiento
crftico (s ) 1533.3.3.3.1. Abacos para la obtenci6n de los
pararnetros r, A , J y S de la for-
mula de Vickery (1971) para la determinaci6n del factor
dinarnicoI j J d en estructuras verticales, no sumergidas
parcialmente, conarea frontal efectiva rectangular 158
3.3.4.1.1. Nurnero de Strouhal para diferentes secciones
transversales 1603.3.4.2.1. Abacos para laobtenci6n de los
parametres incluidos en laf6rmula
de la presi6n estatica equivalente para el calculo de los
efectosdinarnicos producidos por los remolinos de Von Karman.
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PARTE 3 CARGAS DE VIENTO
3.1. DEFINICION DE CARGA DE VIENTO (QMJSe define como Carga de
Viento (OMd aquella carga de naturaleza variable producida porla
actuaci6n directa del viento sobre la estructura resistente 0 sobre
elementos no es-tructurales que incidan sobre ella,
independientemente de que se considere su actua-ci6n directamente
para el calculo estructural 0 como acci6n exterior para
ladeterminaci6n de otras cargas variables 0 accidentales (p.e.
Sobrecargas de Equipos eInstalaciones de Menipulecion de Mercancfas
OV2, 0 Sobrecargas de Operaciones deBuques 0V5)'La incidencia de la
acci6n del viento en la valoraci6n de dichas cargas variables 0
acci-dentales y las condiciones de actuaci6n aplicables se analizan
en los apartados corres-pondientes a dichas cargas en la ROM 0.2,
teniendo en cuenta las hip6tesis decombinaci6n de acciones
consignadas en la misma Recomendaci6n.A todos los efectos de la ROM
0.2-90. ACCIONES EN EL PROYECTO DE OBRAS MARI-TIMAS Y PORTUARIAS,
la carga de viento se considera una acci6n variable medioam-biental
0 clirnatica (OM)'
3.2. DETERMINACION DE LA ACCION3.2.1. CRITERIOS DE VALORACION DE
LA ACCION DEL VIENTO3.2.1.1. CRITERIOS GENERALESLa acci6n del
viento, a pesar de tener el caracter de carga dinarnica
frecuencial-?'. podraasimilarse en la mayor parte de los casos a
una carga estatica horizontal determinada se-gun los criterios que
se exponen en este apartado.Para aquellos casos en que la respuesta
dinarnica de la estructura se prevea apreciable,o cuando se trate
de estructuras con formas complejas en las que el viento es la
cargapreponderante, el comportamiento real de las mismas puede
diferir notable mente delprevisto en el anal isis estatico. En
estos casos, para la determinaci6n de las cargas deviento y sus
efectos sobre las estructuras sera necesario utilizar rnetodos
especfficos deanal isis dinamico 0 estudios experimentales en tunel
de viento, introduciendo el viento apartir de su definici6n en el
dominio del tiempo 0 de la frecuencia''".Los valores
representativos de la Carga de Viento se obtendran a partir de la
determina-ci6n del Estado de Viento de Proyecto en la localizaci6n
geogrilfica considerada, para ca-da una de las fases de proyecto e
hip6tesis de trabajo.El Estado de Viento de Proyecto quedara
definido por los parametros velocidad del vien-to y direcci6n. Se
deterrninara a partir del anal isis estadfstico unidimensional de
la varia-ble velocidad del viento utilizada como representativa de
un Estado de Viento (media,maxima asociada a diversos intervalos de
tnedicion, 0 estimada a partir de observacio-nes desde buques en
ruta32 J), considerando la direcci6n de actuaci6n, para dos tipos
desituaciones:
(30) Ver Apartado 3.3. EFECTOS DINAMICOS de la ROM 0.2-90.-
ACCIOI\IES EN EL PROYECTODE OBRAS MARITIMAS Y PORTUARIAS.(31) Ver
Apartados 3.3. EFECTOS DINAMICOS, 2.1.2.2.1. DESCRIPCION
ESTADISTICA DELVIENTO y 2.1.2.2.2. DESCRIPCION ESPECTRAL DEL
VIENTO.
(32) Ver Apartado 2.1. CARACTERIZACION DEL VIENTO EN PERIODOS DE
CORTA DURACION.
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Regfmenes Extremales (para obtener el valor cerectetistico y el
valor de combinaci6nde la acci6n en fases de Construcci6n y de
Servicio, excepto en la hip6tesis deCondiciones Normales de
Operaci6n).Regfmenes Medios (para obtener los valores
representativos de la acci6n en fase deServicio en la hip6tesis de
Condiciones Normales de Operaci6n, as! como los valoresfrecuentes y
cuasi-permanentes de la eccion).
Los regfmenes medios y extremales seran obtenidos
preferentemente a partir dedatos de velocidad de viento registrados
en la zona geografica considerada, 0 en sulugar observados desde
buques en ruta 0 estimados a partir de cartas meteorol6gi-cas33), y
extrapolados a las condiciones ffsicas locales especfficas del
proyecto (rugo-sidad superficial, altura, topograf!a local y reieae
considerada en el celcuto) pormedio de los factores de velocidad de
viento p41 . Con objeto de facilitar su utiliza-ci6n practice se
recomienda, siempre que sea posible, obtener los regfmenes
co-rrespondientes al parametro Velocidad Basica del Viento 0
Velocidad de Referencia(Vb)35) .Con objeto de valorar la fiabilidad
de los resultados obtenidos. estes deberan contrastar-se con la
informaci6n elaborada equivalente incluida en los diferentes
CodiqosNacionales e Internacionales de Viento existentes 0
suministrada por InstitutosMeteoroloqicos.A falta de informacion
local mejor, los resultados recogidos en el Atlas de Viento
delLitoral Espanol, incluidos en el Anejo I de esta Hecornendacion,
podran utilizarse para ladeterminacion de Vientos de Proyecto en su
ambito de aplicacion.3.2.1.2. VELOCIDAD DEL VIENTO DE
PROYECTO3.2.1.2.1. VELOCIDAD DEL VIENTO DE PROYECTO EN CONDICIONES
CLiMATI-CAS EXTREMASSe considera que una estructura 0 instalacion
esta sometida a condiciones clirnaticas ex-tremas cuando esta debe
paralizar 0 limitar su operatividad mientras subsistan
accionesclirnaticas superiores a los Ifmites de explotacion. Esta
condicion esta asociada a las masseveras condiciones clirnaticas
para las cuales debe estar disenada la estructura. Por 1 0tanto,
cuando una estructura 0 instalacion no tiene limitadas sus
condiciones de explota-cion se considerara que esta es su condicion
de proyecto (Ver ROM 0.2-90).La velocidad del viento de proyecto
para Fase de Construccion y para Fase de Servicioen Condiciones
Clirnaticas Extremas y Excepcionales se deterrninara a partir dela
Velocidad Basica del viento, en el punto y direccion considerados,
correspondiente alperiodo de retorno (T) asociado a la probabllidad
de presentacion 0 riesgo admisible (E)durante el periodo asignado
en proyecto a la fase analizada (Lf), tomando en considera-cion las
condiciones especfficas de proyecto (rugosidad superficial, altura,
topograf!a lo-cal, y tipo de estructure).Los criterios generales
para la consideracion de riesgos rnaxirnos admisibles y vidasutiles
mfnimas para la valoracion de cargas variables se recogen en la ROM
0.2-90,apartados 2.2. VIDA UTIL (L) y 3.2. CRITERIOS DE VALORACION
DE ACCIOI\JES, loscuales se iran desarrollando en las distintas
Recomendaciones referentes a estructu-ras particulares.La relacion
entre riesgo, vida util y periodo de retorno viene dada por la
expresion:
E = 1 - ( 1 -~t [3.2.1 J(33) Ver Apartado 2.2. CARACTERIZACION
DEL VIENTO EN PERIODOS LARGOS DE TIEMPO.(34) Ver Apartado 2.1.4.
FACTORES DE VELOCIDAD DE VIENTO.(35) Velocidad Media del Viento en
un intervale de 10 minutos, en condiciones de mar abierto(Categorfa
de I rugosidad superficial) y a 10m de altura sobre la superficie
(Ver apartado2.7.3. VELOCIDAD BASICA DEL VIENTO).
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que para periodos de retorno altos puede aproximarse por:L,E =
1- e-1' ~ T = _ LfIn (1- 8 [3.2.2]
La influencia de las condiciones especfficas de proyecto en la
definici6n de la velocidaddel viento de proyecto se llevara a cabo
por medio de los factores de velocidad de vientoF,mediante la
formulaci6n siguiente:[3.2.3]
siendo:Vvt(zlh",: Velocidad del viento de proyecto en la
direcci6n a asociada a un periodo de, 'retorno T, correspondiente a
un intervalo de medici6n 0 duraci6n de rMaga t ya una altura z.
Velocidad basica del viento en la direcci6n a asociada a un
periodo de retorno T .Factor de Altura y de Rugosidad
Superficial.EI valor del factor FApara la altura y categorfa de
rugosidad superficial cons ide-rada puede obtenerse en el abaco de
la tabla 2.1.4.1.2. Las condiciones de apli-caci6n de este factor
se recogen en el apartado 2.1.4.1.En el ambito de aplicaci6n de
esta Recomendaci6n debera considerarse siem-pre Categorfa I de
rugosidad superficial, sin perjuicio de las modificaciones
decategorfa que puedan surgir cuando se tome en consideraci6n la
direcci6n deactuaci6n del viento. Asfmismo, en ninqun caso se
consideraran velocidadescorrespondientes a alturas menores a 10m;
es decir, para valores de z < 10mse tornara el valor
correspondiente a z= 10m.Cuando la estructura 0 el flotador tenga
una altura s 30 m podra s.implificada-mente no considerarse la
variaci6n del perfil de velocidades del viento con la al-tura,
tornandose como velocidad de proyecto la correspondiente a 10m
dealtura. Para alturas mayores podra discretizarse el perfil de
velocidades en zo-nas de velocidad uniforme, calculadas usando el
factor FAcorrespondiente a laaltura del punto superior de cada
parte. En ninqun caso la discretizaci6n sera enpartes superiores a
30 metros de altura. Como regia general es recomendabletomar
10m.
FT: Factor Topoqrafico.EI valor del factor FTpara la altura y
heterogeneidad topografica de escala localconsideradas puede
obtenerse en la tabla 2.1.4.2.1. Las condiciones de aplica-ci6n de
este factor se recogen en el apartado 2.1.4.2.En el ambito de
aplicaci6n de esta Recomendaci6n se considera que los efec-tos de
la topograffa local pueden ser especial mente significativos en
rlas y es-tuarios muy encajados y profundos 0 en las proximidades
de acantilados.Cuando no se tome en consideraci6n la direcci6n de
actuaci6n del viento se toma-ra el factor FTcorrespondiente a la
direcci6n en la que el efecto de latopograffa lo-cal sea mas
desfavorable. En estos casos no se tendra en cuenta la posibil idad
dereducciones en lavelocidad del viento por efectos topoqraficos
(Fy
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FR: Factor de Rafaga Maxima.EI valor del factor
FRcorrespondiente a intervalos de medici6n 0 duraciones derafaqa de
3 s, 5 s. 15 s y 1 minuto, para diferentes alturas y categorias de
rugo-sidad superficial, puede obtenerse en la tabla 2.1.4.3.1. Las
condiciones deaplicaci6n de este factor se recogen en el apartado
2.1.4.3.En el ambito de aplicaci6n de esta Recomendaci6n, para la
determinaci6n delfactor FRdebora tomarse siempre Categoria I de
rugosidad superficial, sin per-juicio de las modificaciones de
categoria que pudieran surgir cuando se tomeen consideraci6n la
direcci6n de actuaci6n del viento.En ninqun caso se consideraran
factores de rafaqa maxima correspondientes aalturas menores a 10
metros; es decir, para valores de z-cl0 m se tomara el va-lor
correspondiente a z=1 0 m. Cuando la estructura 0 flotador tengan
una alturaS; 30 m podra simplificadamente no considerarse la
variaci6n del factor FRconla altura, tornandose aquel
correspondiente a 10 metros de altura. Por tanto enestos casos, que
son los mas generales en el ambito de aplicaci6n de
estaRecomendaci6n, los factores de rMaga maxima correspondientes a
cada inter-valo de medici6n 0 duraci6n de rafaqa considerado
seran:
DURACION DE RAFAGA FR3 s 1.445 s 1.4215 s 1.381 min 1.31
En los casos en que se discretice el perfil de velocidades sequn
los criterios de-finidos en FA para estructuras 0 flotadores de
altura superior a 30 metros, seaplicara el factor FRcorrespondiente
a la altura del punto superior de cada parte.Se adoptara como
velocidad de proyecto la correspondiente al intervalo de me-dici6n
0 duraci6n de rafaqa (t) mas corto capaz de afectar a la estructura
0 ele-mento estructural considerado dando empujes 0 fuerzas de
arrastre efectivossobre la totalidad de la misma, 0 capaz de vencer
la inercia de elementos 0 es-tructuras m6viles 0 flotantes.Para la
determinaci6n del intervalo de tiempo 0 duraci6n de rMaga t a
conside-rar en funci6n del tipo de estructura 0 elemento
estructural analizado se aten-dera a 1 0 dispuesto en la tabla
3.2.1.2.1.
3 . 2 . 1 . 2 . 2 . VELOCIDAD DEL VIENTO DE PROYECTO EN
CONDICIONES NORMA-LES DE OPERACION
Se considera que una estructura 0 instalaci6n esta sometida a
condiciones normales deoperaci6n cuando esta funciona sin
limitaciones, no viendose afectada por las condicio-nes
clirnaticas. A efectos del proyecto esta condici6n esta asociada a
las condiciones c1i-rnaticas limite de operatividad de la
instalaci6n. Por 1 0 tanto, esta condici6n de proyectodebera
considerarse unicarnente cuando la estructura 0 instalaci6n tenga
limitada suoperatividad (Ver ROM 0.2-90).La velocidad del viento de
proyecto para Fase de Servicio en Condiciones Normales deOperaci6n
se deterrninara a partir de la Velocidad Basics del viento, en el
punto y direc-ci6n considerados, correspondiente al nivel de
excedencia limite establecido en funci6nde los criterios
funcionales 0 de operatividad del proyecto, tomando en
consideraci6n lascondiciones especfficas de proyecto (rugosidad
superficial, altura, topograffa local y tipode estructura). La
influencia de las condiciones especfficas de proyecto en la
definicion dela velocidad del viento de proyecto se llevara a cabo
por medio de los factores de veloci-dad de viento F, sequn las
condiciones establecidas en el apartado 3.2.1.2.1. Asimismo,
lavelocidad del viento de proyecto en Condiciones Normales de
Operacion tarnbien podrafijarse directamente como aquella
establecida como condicion limite de operatividad parala situaci6n
y condiciones de explotacion de la instalaci6n 0 estructura
analizada.AI igual que en otras obras de ingenieria civil como
puede ser el caso de los puentes rnovi-les, en las estructuras e
instalaciones portuarias esta condicion de proyecto es
especial-mente importante, ya que en algunas instalaciones es usual
que las condiciones de
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TABLA 3.2.1.2.1. INTERVALO DE MEDICION 0 DURACION DE RAFAGA A
CON-SIDERAR PARA LA DETERMINACION DE LA VELOCIDAD DELVIENTO DE
PROYECTO EN FUNCION DEL TIPO ESTRUCTU-RALANALIZADO
TlPO ESTRUCTURALELEMENTOS E INSTALACIONES FIJAS
oURAC/ON DE RAFAGA
- Elementos estructurales aislados.- Subestructuras (p.e
cerramientos, cubiertas, ...) y suselementos de suiecion a la
estructura resistente.
3 segundos
- Estructuras 0 partes de ella cuya mayor dimensionhorizontal y
vertical no sobrepasa los 50 m. 5 segundos
- Estructuras 0 partes de ella cuya mayor dimensionhorizontal 0
vertical excede de 50 m. 15 segundosELEMENTOS E INSTALACIOt\IES
MOVILES
- Equipamiento.- Equipos e instalaciones de rnanipulacion y
trans-porte de mercancfas.
3 segundos
- Pequenas embarcaciones y elementos flotanteshasta 25 m de
eslora.
- Buques y estructuras flotantes de eslora mayorde 25 m.
15 segundos
1 minuto
explotaci6n esten limitadas en funci6n de criterios funcionales
impuestos por la propiedadde la misma, por la actuaci6n de equipos
de manipulaci6n de mercancfas cuya operatividadesta limitada por el
fabricante, por no quedar garantizada la seguridad de la estructura
delbuque en ciertas condiciones clirnaticas. 0 por la no
disponibilidad de elementos 0 equiposnecesarios para garantizar una
total operatividad de la instalaci6n en cualquier condici6n
cli-matica (p.e. disponibi/idad 0 no de remolcadores con potencia
suficiente para garantizarcon seguridad la maniobra de atraque 0
desatraque en dichas condiciones climetices).Estas condiciones son
particularmente importantes en el proyecto de obras de atraque
yamarre, de obras de carena y varada, y de instalaciones de
manipulaci6n de mercancfas.Independientemente de los criterios de
operatividad que se recomienden para cada tipo deinstalaci6n en
futuras Recomendaciones especfficas, sin perjuicio de otras y a
falta de estudiosmas detallados 0premisas de proyecto, para las
instalaciones y estructuras portuarias mas co-munes podran
utilizarse las velocidades de viento Ifmite de operatividad
generales estableci-das como condiciones Ifmite de explotaci6n en
la ROM 0.2. Un resumen de las mismas seincluye en la tabla
3.2.1.2.2. Los valores incluidos en esa tabla se consideraran de
aplicaci6nunicarnente cuando la acci6n del viento sea el efecto
preponderante para la definici6n de laoperatividad de la
instalaci6n, sin perjuicio de tener que tomar en consideraci6n en
los calculosla existencia de otras acciones clirnaticas de
actuaci6n sirnultanea compatible con el mismo.3.2.1.3. DIRECCION
DEL VIENTO DE PROYECTOEn los casos mas generales y con el objeto de
reducir el proceso de calculo podra admitirsesimplificadamente del
lado de la seguridad que el viento actua horizontalmente con igual
in-tensidad y frecuencia en todas las direcciones, pudiendo
obtenerse la velocidad del vientode proyecto a partir del regimen
escalar correspondiente. En estas condiciones se asociara. a
lavelocidad de proyecto unicarnente la direcci6n 0 direcciones que
produzcan las accionesmas desfavorables sobre la estructura
analizada. La aplicaci6n del criterio anterior
conduciraordinariamente al estudio de las estructuras e
instalaciones bajo la actuaci6n del viento en la
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TABLA 3.2.1.2.2. VELOCIDADES DE VIEI\JTO LIMITE DE OPERATIVIDAD
USUA-LES EI\JINSTALACIONES Y ESTRUCTURAS PORTUARIAS NOCONSIDERANDO
DIFERENCIACION DIRECCIONAL
7. DE EQUIPOS E INSTALACIONES DE MANIPULACION DE MERCANCIAS-
Equipo 0 instalaci6n general en servicio- Equipo en servicio
durante operaciones decarga 0 descarga de buques
Vv.3s(10 m) := 22 m/s (= 80 krn/h)Vv.3s(10 m) := 19 m/s (= 70
krn/h)
2. DE BUQUES ATRACANDO- Buques de Eslora ~ 25 m.- Buques de
Eslora > 25 m. Sin ayuda de remolcadores Con ayuda de
rernolcadores ", pero sinmodificar la configuraci6n del buque Con
ayuda de rernolcadores ", pero mo-dif icando la configuraci6n del
buque parareducir su superficie expuesta (lastrado, ...) :
- Buques con mercandas peligrosas
Sin Ifmites de operatividad
Vv,lmin(10 m):= 20 m/s (= 70 km/h)
Vv.1 min(1 0 m) := 22 m/s (= 80 km/h)
Vv,lmin(10 m):= 28 m/s (= 100 km/h)Vv,lmin(10 m) := 14 m/s (= 50
km/h)
3. DE BUQUES AMARRADOS- Buques de Eslora ~ 25 m.- Buques de
Eslora > 25 m. durante operaciones de carga y descar-ga
Permanencia en el atraquev"a. En estructuras de atraque Sin
ayuda de remolcadores Con ayuda de rernolcadores ", perosin
modificar laconfiguraci6n del buque : Con ayuda de rernolcadores ",
peromodificando la configuraci6n del buquepara reducir su
superficie expuesta (las-trade, ...)
b. En monoboyas y campos de boyas
Sin Ifmites de operatividad
Vv,l min(10 rn) := 17 m/s (= 60 km/h)
Vv,lmin(10 rn) := 20 m/s (= 70 km/h)Vv,lmin(10 m):= 22 m/s (= 80
km/h)
Vvlmin(10 m):= 28 m/s (= 100 km/h)< lmin(1 0 rn) :=30 m/s (=
110 km/h)4. DE INSTALACIONES DE CONSTRUCCION DE BUQUES, CARENA Y
VARADA- Buque en maniobra- Buque en seco- Buque en seco durante
operaci6n de equi-pos de trabajo
Vv,lmin(10 rn) := 11 m/s (= 40 km/h)Sin Ifmites de
operatividad
Igual a apartado 1
NOTAS: *) Se considerara con ayuda de remolcadores siempre que
exista la disponibilidadde remolcadores capaces de desarrollar una
tracci6n a punto fijo del 150% delafuerza maxima resultante del
viento sobre el buque, en las condiciones deoleaje y corriente de
actuaci6n simultanea compatible con dicho viento.
**) Salvo en obras de atraque muy especializadas 0 para grandes
buques se re-comienda no limitar la permanencia en el atraque de
los buques. En todocaso, si como criterio de explotaci6n la
permanencia en el atraque se limita,debera sefialarse
explfcitamente como premisa de proyecto una vez aproba-do por el
cliente 0 la autoridad competente, incluvendose asimismo en
losmanuales de explotaci6n y de seguridad del puerto 0 instalaci6n
portuaria.
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direcci6n de sus ejes principales y en ambos sentidos. En casos
especiales, como por ejem-plo estructuras reticuladas abiertas,
construcciones con caras dentadas 0 con estructurasoblicuas a sus
caras exteriores, y en general estructuras con formas complejas, se
conside-rara adernas su actuaci6n en las direcciones sesgadas que
resulten mas desfavorables.No obstante, la aplicaci6n de la
simplificaci6n anterior puede dar lugar a sobredimensionamien-tos
excesivos especialmente en los siguientes casos:- La sensibilidad
de la estructura 0 instalaci6n considerada respecto a la acci6n del
viento endiversas direcciones es muy diferente.- Lavelocidad del
viento de proyecto esta significativamente modificada sequn las
direccionespor efecto de diferentes rugosidades superficiales, por
la presencia de accidentes topoqrafi-cos de escala local (rias,
acantilados, ...)0por abrigos artificiales.- ActUan simultaneamente
con el viento otras acciones medioambientales 0 clirnaticas
direc-cionalmente dependientes (p.e. oleaje local de viento).Por
tanto, en estos casos es recomendable realizar un analisis
direccional mas complete,obteniendose las diversas velocidades del
viento de proyecto para cada sector direccio-nal de actuaci6n a
partir del regimen direccional correspondiente. EI analisis
direccionalda lugar, en general, a menores velocidades del viento
de proyecto que las obtenidas apartir de los regimenes escalares
aunque a un mayor nurnero de hip6tesis de calculo.En aquellos casos
que 1 0 requieran podra considerarse que la direcci6n de actuaci6n
delviento puede variar de +1O Q a -1O Q respecto a la
horizontal.3.2.1.4. VALORES REPRESENTATIVOS DE LA ACCIONUna vez
definido el Estado de Viento de Proyecto en la localizaci6n
qeoqrafica considerada,para cada una de las fases de proyecto e
hip6tesis de trabajo, y por tanto la velocidad y di-recci6n del
viento de proyecto, los diferentes valores representativos de la
acci6n del viento(OMd36) seran preferentemente obtenidos a partir
de las siguientes velocidades del viento:
VALORES CARACTERISTICOS (OM4k) En Fases de Construcci6n y
Servicio, excepto en la hip6tesis de CondicionesNormales de
Operaci6n:
Vv.lz}J-r,asiendo T el periodo de retorno asociado a la
probabilidad de presentaci6n 0 riesgo ad-misible (E ) durante el
periodo asignado en proyecto a lafase analizada (LrJ. Se
determi-naraa partir del regimen extremal utilizado de lavariable
velocidad de viento (escalar 0direcciona/), seleccionando aquella
correspondiente a la estima central del reqirnen-?'.En ausencia de
informaci6n local mas precisa y fiable, los valores
caracteristicosde las cargas de viento en el litoral espanol podran
obtenerse a partir del mapa develocidad basica escalar del viento
asociada a un periodo de retorno de 50 arios(Vb}50 anos) que se
incluye en la tabla 3.2.1.4.1. Este mapa ha sido desarrollado
apartir de la interpretaci6n de los resultados recogidos en el
Atlas de Viento delLitoral Espanol, incluido en el Anejo I de esta
Recomendaci6n. La velocidad basi-ca del viento asociada a cualquier
otro periodo de retorno podra obtenerse a partirde la anterior por
medio de la formulaci6n siguiente (Ver figura 3.2. 1.4.1):
K T = V b ] T _ ( 1 - 0.2In [-In ( 1 _ + ) ] ) 5 _V b ] _
1-0.2-ln[-lnO.98]50anos [3.2.4]= 0.75 V [ 1 + 0.2 In ( T ) ] (T en
eiios)
Asimismo en los casos necesarios, en el litoral espanol la
velocidad basica del vientocorrespondiente a la direcci6n 0'.
asociada a un periodo de retorno T podra obtenersea partir de la
velocidad basics escalar correspondiente a dicho periodo de
retorno,
(36) Ver Apartado 3.2.3. de la ROM 0.2-90. VALORES
REPRESENTATIVOS DE LAS CARGAS VA-RIABLES.
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multiplicandola por el coeficiente direccional
K",correspondiente a dicha direcci6n enla zona considerada
(VerAnejo I:Atlas de Viento en el Litoral Espstiol), Es
decir:[3.2.5]
Los criterios para la adopci6n de riesgos admisibles y vidas
utiles para la determi-naci6n de los valores caracterfsticos de las
acciones variables se recogen en losapartados 2.2. y 3.2 de la ROM
0.2-90.Como ejemplo, a la vista de 1 0 recomendado en los apartados
2.2. y 3.2. de laROM 0.2-90, los periodos de retorno para fase de
servicio y condiciones extre-mas correspondientes a diversos tipos
de obras seran. para infraestructuras rfgi-das de caracter general,
los siguientes:- OBRAS E INSTALACIONES DE INTERES LOCAL 0
AUXILIARES (Vidautil =25etios) Edificaciones Portuarias: T= 155
aries (E=0.15). Instalaciones para manejo y manipulaci6n de
mercancfas: T=113 anos(E=0.20). Obras Marftimas en puertos menores
0 deportivos (muelles, pantalanes, ...):T=240 - 113 anos
(E=O.10-0.20), en funci6n de la repercusi6n econ6mica en
caso de inutilizaci6n de la obra.- OBRAS E INSTALACIONES DE
INTERES GENERAL (Vida util = 50 etios) Obras lVlarftimas en grandes
Puertos (Obras de Atraque, Diques, ...)T=475 - 225aries
(E=O.10-0.20), en funci6n de la repercusi6n econ6mica en caso de
inutili-zaci6n de la obra.- OBRAS DE PROTECCION CONTRA INUNDACIONES
(Vida util = 100 enos) Defensa de nucleos urbanos 0 bienes
industriales: T=2000 aries (E=0.05).
(37) La ROM 0.2-90 considera que el valor caracterfstico de una
accion variable medioambiental 0cl irnatica, obtenida mediante
criterios de riesgo a partir de un regimen extremal determinado
apartir de datos estadfsticos referentes a los parametros que
constituyen el origen ffsico de laaccion (altura de ola, velocidad
del viento, .. .), esta ligado a Estados Lfmites Ultimos siempreque
no seleccionemos el valor de la variable en la estima central del
regimen sino en el cortes-pondiente a un nivel de confianza del
90%. En estos casos, por tanto, la accion interviene sinponderacion
(Yf= 1) en las combinaciones de carga de veri ficacion de Estados
Lfmites Ultimos.Estrictamente hablando, la accion obtenida
corresponderfa al valor de catculo de la accion masque al valor
caracterfstico. La ROM 0.2-90 hizo este planteamiento tomando
fundamentalmen-te en consideracion la experiencia espanola de no
ponderar 0 ponderar muy debiirnente, en ge-neral, las acciones del
oleaje 0 la altura de ola para el calculo de obras marftimas, y por
tantopensando fundamentalmente en la especificidad de esta accion.
Este metoda adernas perm i-tla, por medio de la banda de confianza,
considerar indirecta y facilrnente coeficientes de pon-deracion
variables en funcion de la incertidumbre asignada al regimen
extremal de partida(calidad estadfstica de la muestra, bondad del
metodo de amilisis extremal utilizado, extrapola-ci6n de resultados
para periodos de retorno altos, . ..). Aspecto por 1 0 dernas
razonable y quecuenta con cierta tradicion en la literatura tecnica
en el campo de la ingenierfa marftima. Esteplanteamiento,
demostrado correcto y absolutamente del lado de la seguridad para
los perio-dos de retorno usuales en el calculo de obras marftimas
para la cornprobacion de EstadosLfmites Ultimos, omitfa cual era el
valor de servicio de la accion asf definida, imprescindible pa-ra
la cornprobacion de Estados Lfmites de Utilizacion y Estados
Lfmites Ultimos controladospor el comportamiento del terreno.
Obtener como sirnplificacion el valor de servicio de la ac-cion
dividiendo por 1.5 no se considera correcto ya que el coeficiente
incluido es manifiesta-mente variable como ya se ha justificado.A
la vista de las dificultades de aplicacion de la ROM 0.2-90 para la
cornprobacion de todos losEstados Lfmites en los que intervienen
acciones clirnaticas 0 medioambientales y con el objetode que no se
hagan interpretaciones erroneas de la misma, la Cornision Tecnica
ha preferidodefinir el valor caracterfstico de las acciones cl
imaticas extremales como el resto de las accio-nes, y por tanto
ligadas al valor de servicio de la accion y no al valor ultimo, no
incluyendo comoexcepcion ni a la accion del oleaje. Este
planteamiento permite mantener una total homogenei-dad sin
excepciones con las definiciones establecidas en los Eurocodiqos y
en la Normativa es-panola e internacional de materiales y acciones.
Esto perrnitira adernas la utilizacion conjuntasin dificultades de
interpretacion de toda la normativa vigente. Esto es especial mente
importan-te en el caso de la accion del viento. con la existencia
de codices internacionales antiguos yconsol idados. Para el lo se
considera como valor caracterfstico de toda accion cl imatica en
fasede construccion y servicio en condiciones extremas el
correspondiente a la estima central delregimen. Las incertidumbres
asociadas a este, asf como las inexactitudes en la determinacionde
las solicitaciones. las inexactitudes de la ejecucion en la medida
en que afectan a estas y suincidencia sobre la seguridad se tendran
en cuenta mediante coeficientes de seguridad que de-finiran el
valor de calculo de laaccion (Ver apartado 3.2.1.5.).Estos cri ter
ios modifican los correspondientes incluidos en la ROM 0.2-90, y
seran recogidosen revisiones posteriores de la misma.
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TABLA 3.2.1.4.1. VELOCIDAD BASICA ESCALAR DEL VIENTO EN EL
LlTORALESPANOL, ASOCIADA A UN PERIODO DE RETORNO DE 50ANOS
[Vb150ariOs], (en rn/s)
~~.;;;;;;;;;:;;;: .';;;;:;;;;:;;;;: .:;; ;:;:;.:-:.:.:.::
..:::::: ........ - ....... - - - ....................... - -."
.......... - ..
....... ...... - . .. - .. ... .. . ... - .. .. .. . . . . . ..
. .........................35
34
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T (ofios) 20 0 I I l' I1 I 11 1 / 1 1I V I II 1 1I I II /i I I1
1 1!/ I 1 1I I I/I I I II I I/ I I I I
10 0
50
20
10
5
20.80 0.90 1.10.00 1.20
FIGURA 3.2.1.4.1. Factor de conversi6n de la velocidad del
viento para periodos de retornodiferentes a 50 aries .
En Condiciones Normales de Operaci6n:V v , t( z ) j l im i te d
e o p er a ti v id a d ,a : : / > Vv , t (Z ) jT ;a
siendo el primer terrnino de la desigualdad lavelocidad del
viento limite de operatividaden la direcci6n a para la hip6tesis de
trabajo considerada, y T el periodo de retorno adop-tado para la
definici6n del valor caracteristico de laacci6n en condiciones
extremas.VALORES DE CO rv iB INACION ( i f JOQM4k) En Fases de
Construcci6n y Servicio, excepto en la hip6tesis de
CondicionesNormales de Operaci6n:
VV,t (Z ) jT I4 ,asiendo T el periodo de retorno adoptado para
la definici6n del valor caracteristicode la acci6n en condiciones
clirnaticas extremas. Es decir, la velocidad del
vientocorrespondiente a un periodo de retorno igual a 1/4 del
fijado para la determina-ci6n del valor caracteristico de la
acci6n.En aquellos casos en que la acci6n no pueda ser fijada
mediante base estadisticapodra tomarse t I J o = 0.738).
(38) Este puede ser el caso en zonas geogri3ficas en las que no
se disponga de regfmenes 0 ma-pas de velocidad de viento asociados
a periodos de retorno. Es decir cuando el valor caracte-rfstico de
la acci6n de viento se obtenga a partir de valores deterministas
tvelores nominates)de la velocidad del viento como en la vigente
Norma Espanola NBE-AE-88. "Acciones en laEdificaci6n". Se hace
notar que el valor de 1 \1 0 se aplica al valor de la acci6n no a
la velocidaddel viento.
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Lo definido en este apartado es valido unicarnente cuando la
acci6n variablepreponderante no es una acci6n medioambiental 0
climatica con el mismo ori-gen ffsico que el viento (p.e. el oleaje
local de viento). En ese caso el valor decombinaci6n de la acci6n
de viento sera el compatible con la acci6n clirnaticapreponderante
. En Condiciones Normales de Operaci6n:
v v,t(Z)]viento maximo de actuaci6n sirnultanea compatible con
la acci6ncl irnatica de efecto preponderante que l imite la
operatividad,Ci 39)
Si el viento no tiene el mismo origen ffsico que la acci6n
clirnatica preponderantepara la condici6n de operatividad
considerada, se tornara aquel valor de la veloci-dad del viento que
conjuntamente con la acci6n preponderante limita la operativi-dad
de la instalaci6n.
Vv,t (Z)jO.95,CiEs decir, lavelocidad de viento asociada a una
probabilidad de no excedencia del 95%en el ana medio, considerando
en caso necesario una direcci6n a de actuaci6n. Estevalor puede
obtenerse por medio del regimen medic de velocidad del viento
corres-pondiente y la frecuencia de presentaci6n sectorial (Ver
f6rmula 2.2.5).En ausencia de informaci6n local mas precisa y
fiable, los valores frecuentes de las car-gas de viento en el
litoral espariol podran obtenerse a partir del mapa de velocidad
basicaescalar incluido en la tabla 3.2.1.4.2. Este mapa ha side
desarrollado a partir de la interpre-taci6n de los resultados
recogidos en el Atlas de Viento del Litoral Espanol (ver Anejo
I).En aquellos casos en que la acci6n no pueda ser fijada mediante
base estadfsticapodra tomarse del lade de la seguridad \ ( 1 1 =
0.3, pudiendo varier en funci6n de la zo-na geografica considerada.
De la observaci6n de los resultados recogidos en el Atlasde Viento
del Litoral Espanol puede concluirse que en la costa espanola el
valor de\ ( 1 1 esta mas pr6ximo a 0.2.401.VALOR CUASI-PERMANENTE {
I j 'z '0M4k)
Vv , t (z ) j 050 , aEs decir, la velocidad del viento asociada
a una probabilidad de no excedencia del50% en el ana medio,
considerando en caso necesario una direcci6n a de actuaci6n.Dado el
range de valores que se obtienen, simplificadamente es admisible
tomarVvt(ZJ]0.50 a = 0 . Por tanto, de igual forma en aquellos
casos en que la acci6n no pue-da ser fijada mediante base
estadfstica podra tomarse \ ( 1 2 = o .
3.2.1.5. VALORES DE CALCULO DE LA ACCIONEIvalor de calculo de la
acci6n de viento a considerar en cada una de las combinaciones
deacciones+" sera obtenido a partir de la ponderaci6n de uno de sus
Valores Representativos(Valor Caracteristico OM4k ' Valor de
Combinaci6n 1/Id. . .0M4k' Valor Frecuente I /1 I 'OM4k'
ValorCuasi-permanente 1 / Iz '0M4kJ mediante los oportunos
Coeficientes de Seguridad (y rJ ,
(39) P.e.s i el oleaje local de viento (oleaje Sea) es la accion
climatica preponderante, el viento maxi-mo de actuacion sirnultanea
compatible es aquel que puede producir dicho oleaje tomando
enconsideracion las condiciones ffsicas del area de qeneracion
(Verapartado 1 .7 .3 . V R OM O.3).(40) Se hace notar que el valor
de \ ( 1 1 se aplica al valor de la accion no a la velocidad de
viento.(41) Ver Parte 4. BASES DE CALCULO de la ROM 0.2. ACCIONES
EN EL PROYECTO DEOBRAS MARITI MAS Y PORTUARIAS, y ROM 0.5.
RECOMENDACIONES GEOTECNICASPARA OBRAS MARITI MAS.(42) Los
coeficientes de seguridad para la obtencion de los valores de
calculo de la accion de viento
incluidos en la tabla 3.2.1.5.1. modifican parcialmente los
incluidos en la ROM 0.2-90 para ac-ciones medioambientales 0
clirnaticas determinadas mediante base estadfstica (apartado
4.2.2.de la ROM O.2-90). Esto es debido a la nueva definicion del
valor caracterfstico de una accionclirnatica definida mediante base
estadfstica incluida en esta Hecornendacion. (Ver apartado3.2.
7.4). Estos cri terios seran recogidos en revisiones poster iores
de la ROM 0.2.
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TABLA 3.2.1.4.2. VELOCIDAD BASICA ESCALAR DEL VIENTO EI\I EL
LlTORALESPAI\iOL PARA LA DETERI\/IINACION DEL VALOR FRECUEN-TE DE
LA ACCION DEL VIENTO [Vblo.95J (en rn/s)
':: ..::: ..: ..:: ..;..:::: ..:rr ::::: .::: ..: ..:: ..::
r:::::..:: ::.. r::::r::..:::.
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Para las estructuras en el ambito de aplicacion de esta
Hecornendecion, los factores deseguridad a aplicar para la
cornprobacion de Estados Lfmites Ultimos en fase de cons-truccion y
servicio se recogen en la tabla 3.2.1.5.1.42) en funcion del Estado
Lfmite anali-zado y la hipotesis de carga considerada sequn 10d
ispuesto en la Parte 4. Bases deCalculo de la ROM 0.2-90. Para la
cornprobacion del Estado Ifmite Ultimo de Fatiga y delos Estados
Lfmites de Utilizacion se considerara 'Y f = 1.Dada, en general, la
gran incertidumbre asociada en la actualidad a los regfmenes
extremalesempleados para la determinacion de acciones variables
clirnaticas en condiciones extremas,debido fundamentalmente al poco
tiempo efectivo de registro analizado usualmente, a la bajacalidad
estadfstica de los datos registrados y a que los rnetodos de
analisis extremal en uso noestan aun totalmente contrastados, puede
hacerse imprescindible la introduccion de coeficien-tes de
seguridad 'Yf( l mayores que los fijados en la tabla 3.2.1.5.1. en
aquellos casos en que laincertidumbre asociada al regimen extremal
disponible sea grande. Esto puede ser especial-mente significativo
para periodos de retorno de proyecto grandes en funcion del tiempo
efecti-vo de registro analizado. Lo que trata de garantizar este
coeficiente de seguridad mayor esque, cuando laposibilidad de que
se presenten acciones que se aparten del valor adoptado co-mo
caracterfstico es alta, quede margen de seguridad suficiente
paracubrir el resto de facto resque intervienen en ladefinicion del
coeficiente de seguridad (inexactitudes en la determinacionde las
solicitaciones, imprecisiones en la ejecucion, ...). Evidentemente
esto es aplicable siem-pre y cuando se considere suficientemente
fiable el regimen extremal de partida.Por todo 10anterior, para la
comprobacion de estados Ifmites ultimos por el metoda de
coefi-cientes de seguridad parciales debera garantizarse que el
valor de calculo de una acc ion c li rna ti-ca en condiciones
extremas obtenida mediante un regimen extremal de base estadfstica
no esmenor que el obtenido a partir del parametro ffsico origen de
laaccion tomando laestima supe-rior correspondiente a un nivel de
confianza del 90% parael periodo de retorno de proyecto.Para la
definicion de los valores de calculo de las cargas de viento en el
litoral espariol apartir del mapa de viento de la tabla 3.2.1.4.1.
seran de aplicacion los coeficientesde seguridad incluidos en la
tabla 3.2.1.5.1.3.2.2. ACCION DEL VIENTO SOBRE ESTRUCTURAS Y
FLOTADORES
3.2.2.1. PRESION DINAIVIICA DEL VIENTOLa accion del viento sobre
estructuras y flotadores puede representarse tanto por laspresiones
actuantes sobre cada una de las superficies de los mismos como por
la fuerzatotal resultante. En los dos casos la accion del viento
sera obtenida a partir del pararnetroPresion Dinarnica del Viento
asociada a la velocidad del viento de proyecto [qv/z)].
Estepararnetro tarnbien se denomina Presion Basics del Viento. 'Se
define como Presion Dinarnica del Viento a la presion unitaria
producida por el vientoen aquellos puntos donde su velocidad se
anula. Se considera que la presion dinarnicadel viento actus
perpendicularmente a la superficie. Para una velocidad del viento
de pro-yecto dada fVv,t(z)]se determina por medio de la
Iorrnulacion siguiente:
qvt(z)= !!_. ~t(z) [3 .2.6J, 2 'siendo:
Presion dinamica del viento asociada a la velocidad de proyecto
Vy,t(z}.Densidad del aire. Su valor es funcion de la humedad,
temperatura y presion at-mosferica. Simplificadamente podra tomarse
como 1,225 kg/m3. No obstante,cuando la estructura 0 el flotador
considerado se encuentre en zonas muy ex-puestas en las
proximidades de areas muy batidas por el oleaje, en las que
seaconocido 0 previsible que el viento pueda arrastrar abundante
contenido deagua (rocion), deberan considerarse aumentos en la
densidad correspondienteal fluido equivalente hasta un maximo de 15
kq/rn".Velocidad del viento de proyecto.
En el Sistema Internacional de Unidades la forrnulacion anterior
podra expresarse en loscasos generales:qviz) = 0.6125 ~iz) r qviz)
en Pa y Vviz) en tn/s
La Tabla 3.2.2.1.1. permite obtener directamente la presion
dinarnica asociada a una ve-locidad del viento dada.
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TABLA 3.2.1.5.1. COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARA LA OBTENCION DE
LOSVALORES DE CALCULO DE LA ACCIOI\J DEL VIENTO APLlCA-BLES EN LA
COIVIPROBACION DE ESTADOS LlMITES ULTIMOS
SITUACIONES SITUACIONESPERSISTENTES ACC IOENTALES2 }STAO O LIM
ITE ULTIM O ACC ION Y TRANSITOR IAS !}(Yfq) (Yfal
- Viento en Condiciones 1.50 (1.10)3) -Normales de OperacionE.L.
DE EQUILIBRIO
- Viento en Condiciones 1.50 1.00Extremas
E.L. DE AGOTAMIENTO ES- - Viento en Condiciones 1.50 (1.35)
4)Normales de Operacion -TRUCTURAL, 1t\IESTABILIDADDE 2 Q ORDEN Y
COLAPSO - Viento en CondicionesPROGRESIVO Extremas 1.50 1.00
E.L. COI\JTROLADOS POR EL - Viento en CondicionesCOMPORTAMIENTO
DEL TE- Normales de Operacion 1.30 (1.00) 5) -RRENO, UTILlZANDO
ELME-TODO DE LOS COEFICIEN- - Viento en Condiciones 1.30Extremas
1.00TES PARCIALES
E.L. CONTROLADOS POR EL - Viento en CondicionesCOMPORTAMIENTO
DEL TE- Normales de Operacion 1.00 -RRENO, UTILIZANDO EL ME-TODO DE
SEGURIDAD PRO- - Viento en CondicionesExtremas 1.00 1.00PUESTO POR
LA ROM 0.5-94
NOTAS: 1. Para Fases de Construccion y Servicio en Condiciones
Normales deOperacion, en Condiciones Extremas, y Heparacion,
2. Para Fase de Servicio en Condiciones Excepcionales, y Fase de
Serviciodespues de una Situacion Excepcional (Ak=O).
3. EI proyectista podra aplicar un coeficiente 1.10 siempre que
considereque en servicio queda completamente garantizado el
cumplimiento delos Ifmites de operatividad.
4. En condiciones normales de operacion podra adoptarse un
coeficientede 1.35 para el dimensionamiento de elementos
secundarios que pue-dan Ilegar al agotamiento sin afectar a la
estructura principal, con el obje-tivo de garantizar los Ifmites de
operatividad fijados para la misma (p.e.dimensionamiento de los
sistemas de amarre, de los anclajes de los bo-lardos, ...).
Asimismo, el proyectista podra apl icar dicho coeficiente parael
calculo estructural siempre que considere que en servicio queda
com-pletamente garantizado el cumplimiento de los Ifmites de
operatividad.
5. EI proyectista podra aplicar un coeficiente de 1.0 siempre
que conside-re que en servicio queda completamente garantizado el
cumplimientode los Ifmites de operatividad.
108
-
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TABLA 3.2.2.1.1.
Vv,t
(m/s)10121416182022242628303234363840424446485052545658606264666870
PRESION DINAMICADEL VIENTO ASOCIADAA UNA VELOCIDAD DELVIENTO
DADA
qv,t
(Pa)61.388.2120.1156.8198.5245.0296.5352.8414.1'480.2551.3627.2708.1793.8884.5980.01080.51185.81296.11411.21531.31656.21786.1'1920.82060.52205.02354.52508.8
2668.12832.23001.3
3.2.2.2. ACCION DEL VIENTO SOBRE UNA SUPERFICIE. FUERZAS DE
PRESIONEI viento produce sobre cada elemento superficial de una
estructura 0 de un flotador, si-tuado tanto a barlovento como a
sotavento, una sobrecarga unitaria (pl. actuando en di-recci6n
normal a la superficie, de valor:
siendo:[3.2.7]
Presi6n dinarnica asociada a la velocidad del viento considerada
para las condi-ciones especfficas de proyecto (Vvt(Z))
43).Coeficiente E61icode Presi6n (Adimensiona/).Este coeficiente es
positivo cuando se produce un efecto de presi6n y negativocuando se
produce un efecto de succi6n. Esvariable para cada elemento
superficialconsiderado en funci6n de la configuraci6n y posici6n
del elemento superficial, y dela direcci6n de incidencia del
viento. A su vez, este es diferente en funci6n de que elelemento
superficial sea exterior 0 interior a una construcci6n y de que
este situadoa barlovento 0 sotavento. En el caso de que el elemento
superficial sea interior auna construcci6n su valor dependera,
adernas de los parametres citados, de la im-portancia y
distribuci6n de las aberturas por el contorno de la construcci6n.
Es decir,podemos distinguir los siguientes coeficientes e61icos
(Verfigura 3.2.2.2. 1):
(43) Ver Apartado 3.2.1.2. VELOCIDAD DEL VIENTO DE PROYECTO.
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-
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Cpeb: Coeficiente E61ico para cara exterior a barlovento.Cpe's:
Coeficiente E61ico para cara exterior a sotavento.CPi~: Coeficiente
E61ico para cara interior a barlovento.Cpi:s: Coeficiente E61ico
para cara interior a sotavento.EI coeficiente e61ico neto (ep net)
sera igual a la diferencia entre los coeficientese61icos
correspondientes a cada una de las caras de la superficie
analizada.Podran diferenciarse los siguientes casos:
Una cara de la superficie analizada es exterior y la otra es
interior (p.e. ce-rramiento exterior de una construcci6n no estanca
que presente un volu-men interior):Cp,net= c, = Cpe,b-Cpi,b6
Cp,net= c, = Cpe,s-Cpi,sLas dos caras de la superficie analizada
son exteriores (p.e. muro 0 vallade separaci6n):Cp,net= Cp =
Cpe,b-Cpe,sLas dos caras de la superficie analizada son interiores
(p.e. partici6n inte-rior de una construcci6n no estanca que
presente un volumen interior):Cp,net= Cp = Cpi,b-Cpi,s
Algunos ejemplos ilustrativos se incluyen en la figura
3.2.2.2.1.
Cpo.b
(+) - (-) -(+) - - (-) (-)-(+)- (+)Cpi,b _ Cpi,bpi,. _ C pi
S_
-+) - - (-)FIGURA 3.2.2.2.1. Presiones del viento sobre
elementos superfic iales en diversas situacio-
nes.
EI valor de los Coeficientes E61icos tanto exteriores como
interiores, para laconfiguraci6n y posici6n del elemento
estructural considerado y direcci6n deactuaci6n del viento, podran
obtenerse de los C6digos y Normas vigentes, na-cionales e
internacionales, correspondientes a la acci6n del viento sobre las
es-tructuras+". No obstante, para los casos mas usuales que se
presentan en las
(44) En Espana Norma NBE-AE/88 "Acciones en la Edificaci6n" y
Euroc6digo 1 "Bases deProyecto y Acciones sobre las Estructuras.
Parte 2.3. Acci6n del Viento".
110
(-)
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construcciones portuarias estos coeficientes pueden obtenerse en
las tablas3.2.2.2.1 a 3.2.2.2.13. de esta Recomendaci6n.En general,
las presiones sobre cada una de las superficies envolvente de
lasconstrucciones se consideraran uniformes, salvo en aquellos
casos en los quese seriala expresamente subdividiendo la superficie
en areas de presi6n unifor-me con coeficientes e61icos
diferenciados. Pese a 10anterior, en las zonas dedichas superficies
con discontinuidades marcadas (p.e. aristas de las paredes yde las
cubiertas, relieves en fachada, ...) se desarrollan presiones
localizadas im-portantes, para cuyo calculo se incluyen en las
tablas los coeficientes e61icoslocales correspondientes (Cpel Estas
presiones deben ser tenidas unicarnenteen cuenta para el calculo de
elementos estructurales secundarios situados endichas zonas.
La carga total del viento sobre una estructura, elemento
estructural 0 construcci6n seobtendra como suma vectorial de las
fuerzas netas resultantes de la presi6n del vientosobre cada una de
las superficies de la misma (Ai Es decir:n; =X Cp,/qvt, /z)-A j
Un valor negativo de Rvindica que la fuerza resultante es de
succi6n.Las presiones de viento sobre elementos superficiales
valoradas sequn 10dispuesto eneste apartado son validas unicarnente
para superficies suficientemente rfgidas que per-mitan despreciar
los efectos de las vibraciones debidas a la acci6n del viento. A
estosefectos, se consideraran superficies rfgidas aquellas con
frecuencias propias de vibraci6nsuperiores a 5 Hz.
[3.2.8]
111
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TABLA 3.2.2.2.1. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION EXTERIOR, C!Je'
PARAPAREDES LATERALES DE CONSTRUCCIONES DE PLANTARECTANGULAR
RELACIONES GEOMETRICAS DIRECCION Cpe Cpe,!DE LA CONSTRUCCION
PLANTA DEL VIENTOti. :;l~_ (a) A B C 0 =_ [ ] _ , :b bOQ +0,7 -0,2
-0,5 -0,5
1< ~ ~ ~ a~ A D B -0,80
90Q -0,5 -0,5 +0,7 -0,2.h.",,_l__b ~ 2
c OQ +0,7 -0,25 -0,6 -0,63 a a~ A D B -1,02
-
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TABLA 3.2.2.2.2. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION EXTERIOR,
C_pe'PARACUBIERTAS A DOS AGUAS DE CONSTRUCCIONES LJEPLAN-TA
RECTANGULAR
SECC ION PLANTAS
=..F:=QT0,L2 .....::.: :!:>::.I'-L LU....LJ ........ / ..
LJ-: t~ :::: - ;::1-j._~Y
01 = b/ 2 y = O.15b
RELACIONESGEOMETRICAS
DE LACONSTRUCCION
(h/b)
INCLlNA-CION DELA CU-BlERTA
( f 3 )
DIRECCION DEL VIENTOO '=O Q 0 '=90Q
E,F G,H E,G F,H- 0,8 - 0,4 - 0,8 - 0,4 - 2,0 - 2,0 - 2,0- 0,9 -
0,4 - 0,8 - 0,4 - 1,4 - 1,2 - 1,2 - 1,0- 1,2 - 0,4 - 0,8 - 0,6 -
1,4 - 1,4 - 1,2- 0,4 - 0,4 - 0,7 - 0,6 - 1,0 - 1,2 - 0,4 - 0,7 -
0,6 - 0,8 - 1,1+0,3 - 0,5 - 0,7 - 0,6 - 1,1+0,7 - 0,6 - 0,7 - 0,6-
0,8 - 0,6 - 1,0 - 0,6 - 2,0 - 2,0- 0,9 - 0,6 - 0,9 - 0,6 - 2,0 -
2,0- 1,1 - 0,6 - 0,8 - 0,6 - 2,0 - 2,0-0,7 -0,5 -0,8 -0,6 -1,5
-1,5- 0,2 - 0,5 - 0,8 - 0,8 - 1,0+0,2 - 0,5 - 0,8 - 0,8+0,6 - 0,5 -
0,8 - 0,8
- 2,0-1,5 -1,0-1,5 -1,2-1,5 -1,0
- 1,0
-0,7 -0,6 -0,9 -0,7 -2,0 -2,0-0,7 -0,6 -0,8 -0,8 -2,0 -2,0-0,7
-0,6 -0,8 -0,8 -2,0 -2,0- 0,8 - 0,6 - 0,8 - 0,8 - 1,5 - 1,5- 1,0 -
0,5 - 0,8 - 0,7 - 1,5- 0,2 - 0,5 - 0,8 - 0,7 - 1,0+0,2 - 0,5 - 0,8
- 0,7+0,5 - 0,5 - 0,8 - 0,7
- 2,0-1,5 -1,0-1,5 -1,2-1,5 -1,2
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TABLA 3.2.2.2.3. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION EXTERIOR, Cpe'
PARACUBIERTAS A UN AGUA DE CONSTRUCCIONES DE PLANTARECTANGULAR
10 > b ; h < 2b lSECC ION
INCLlNA-C IO N DELA CU-BIERTA
( f 3 )5Q a 10Q
15Q20Q25Q30Q
CpeDIREC CIO N DEL VIENTO Cpe,1
a=OQ a=45Q a=90Q a=735Q a=780QE,F G,H E ,F G ,H E ,G F,H E ,F G
,H E ,F G ,H L l L 2 L 3 L 4 L 5-1,0 -0,5 -1,0 -0,9 -1,0 -0,5 -0,9
-1,0 -0,5 -1,0 -2,0 -2,0 -1,5 -2,0 -1,5-0,9 -0,5 -1,0 -0,7 -1,0
-0,5 -0,6 -1,0 -0,3 -1,0 -2,0 -1,8 -0,9 -1,8 -1,4-0,8 -0,5 -1,0
-0,6 -0,9 -0,5 -0,5 -1,0 -0,2 -1,0 -2,0 -1,8 -1,8 -1,4-0,7 -0,5
-1,0 -0,6 -0,8 -0,5 -0,3 -0,9 -0,1 -0,9 -2,0 -1,8-0,5 -0,5 -1,0
-0,6 -0,8 -0,5 -0,1 -0,6 -0,6 -2,0 -1,8
NOTAS: - Para valores intermedios de r 3 podra interpolarse
linealmente.- E n aquellos casos en los que no se incluye el valor
de Cpe,1 deberaaplicarse el valor correspondiente de Cpe'- F ' : "
:' : ': ' :' : ': ' :' :' : ': ! Zona afectada por presiones
locales.
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TABLA 3.2.2.2.4. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION EXTERIOR,
C1Je'PARACUBIERTAS PLANAS1) DE CONSTRUCCIONES DE
PLANTARECTANGULAR
SECCION PLANTAS~ H b2 )"ft_], ill1 T :lb2~ f--L,-0/2
I--L2-=>- 1 Tt.. I--L,- f----t--b___J j.__b--l
10 < 2h I e , = 0.501 b2 = 0.10 a' = 0.25010 > 2h I b, = h
I b2 = 0.2h a' = 0.5h
TlPO DE ALERO C pe C pe,/E F Ll L2RECTO -0,7 0,2 -2,5 -2,0
hpfh = 0,025 -0,7 0,2 -2,2 -1,8CON PRETIL hpfh = 0,05 -0,7 0,2
-2,0 -1,6
hpfh = 0,10 -0,7 0,2 -1,8 -1,4r/h = 0,05 -0,4 0,2 -1,5 -1,8
CURVO r/h=0,10 -0,3 0,2 -1,2 -1,4r/h = 0,20 -0,3 0,2 -0,8
-0,8ex= 30Q -0,3 0,2 -1,5 -1,5
EN MANSARDA ex= 45Q -0,4 0,2 -1,8 -1,9ex= 60Q -0,5 0,2 -1,9
-1,9
NOTAS: 1) A los efectos de esta tabla se consideraran cubiertas
planas las quetengan una pendiente en el interior del intervalo
-4Q::;J3::;+ 4Q.-Para cubiertas a un agua con una pendiente entre
4Qy 5Qlos valores de
los coeficientes eolicos podran obtenerse por interpolacion
entre loscorrespondientes en esta tabla y los correspondientes a
cubierta a unagua para J3=5Q(Tabla3.2.2.2.3).-Para valores
intermedios de hpfh y r/h en cubiertas con pretil 0 con ale-ro
curvo podra interpolarse linealmente.-Para valores intermedios
entre ex=30Qy 60Qen cubierta plana con man-sarda podra interpolarse
linealmente. Para valores de ex>60Qla interpo-lacion se
realizara entre los valores correspondientes a ex=60Qy
loscorrespondientes a alero recto.- En el area F deberan
considerarse ambos valores positivos y negativos.- Sobre las
mansardas seran de aplicacion los coeficientes eolicos loca-les
correspondientes a cubiertas ados aguas (Tabla 3.2.2.2.2) en
fun-cion del anqulo que forma la mansarda.-Sobre el alero curvo
seran de aplicacion los coeficientes eolicos resul-tado de la
interpolacion lineal a 10 largo de la curva entre los valores
co-rrespondientes a la cubierta y a la pared.- W.$l1 I Zona
afectada por presiones locales.
115
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TABLA 3.2.2.2.5. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION EXTERIOR, Cpe'
PARACUBIERTAS CILINDRICAS CON DIRECTRIZ CIRCULAR, ELlP-TICA 0
PARABOLlCA, DE COI\JSTRUCCIONES DE PLANTARECTANGULAR
1 0 > b ; h/b ~ 0 . 5 11 0.1 c h, /b (: 0.5
SECC ION PLANTAS
l h ' E G I U IF H J - 1 o1 ~ ---. ~b/4~~~b/4
0,= b/2
-- 1-,-,- - -~b____!j'b
RELACIONES CpeGEOMETRICAS DE DIRECCION DEL VIENTO Cpe,lLA
CONSTRUCCION e x = 012 e x = 9012
hilb E,F G,H I,J E,G,! F,H,J Li L20,1 -0,9 -0,8 -0,5 -0,8 -0,6
-1,6 -1,80,2 -0,960*) -0,9 -0,5 -0,8 -0,6 -1,6 -1,80,3 -0,36 +0,2*)
-1,0 -0,5 -0,8 -0,6 -1,6 -0,60,4 +0,4 -1,1 -0,5 -0,8 -0,6 -1,60,5
+0,7 -1,2 -0,5 -0,8 -0,6 -1,6
NOTAS: (* ) Debe considerarse el valor mas desfavorable.- En
aquellos casos en los que no se incluye el valor de Cpe,1 debera
apli-carse el valor correspondiente de Cpe'- 1 ,'::1 Zona afectada
por presiones locales,
116
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TABLA 3.2.2.2.6. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION EXTERIOR, CF t
PARACUBIERTAS MULTIPLES A DOS AGUAS DE CONST UCCIO-NES DE PLANTA
RECTANGULAR (todos los vanos iguales)
SECCION B=1/#/.//- W//PLANTA 0.10 t t t 0.10 0.10 t t?-h0.10 : :
t = . . . . . . . . . . . 1 1-h~ . .. . ; :~ : ..... . . . . _.
.... i.... b-ti1
,1
-
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II
TABLA 3.2 .2 .2 .7 . C O E FIC IE N TE S E O LIC O S D E P RE S
IO N E XT E RIO R , C pe' P A RA C U -B IE RT AS M UL TIP LE S E N
DIE NT ES DE S IE RRA DE C ON ST RUC -C lO N E S D E P L AN T A R
EC T ANGUL A R (todos los vanos iguales)
SECC ION B
-
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TABLA 3.2.2.2.8. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION NETOS,
C~,net< PARACUBIERTAS AISLADAS A DOS AGUAS EN
CONSTRUCCIONESSII\I PAREDES LATERALES PERMANENTES
SECC IONES PLANTA1 J 1 1 [ f j " '~ 0.10~==:> i 0.10:: t . .
. . . ., . +r. ,+0.10c(-) B (+) 0--4
1 0 . 2 5 . ; ; ; < 1 3b > a > b IINCLINAC IO N DE
FACTOR DE COEFIC IENTES EO LiCO S NETOS M AXIMO S Y M INIM OS2 )L A
CU BI ER TA ((3) OPACIDAD') (ep) Cp,net C" . 'e l. I (presiones
!ocales)
V) D ~ ~ ~0~ - 20 Q +0 ,7 +0,8 +1,6 +0,6 +1,7) ; ; (~ -15 Q +0
,5 +0,6 +1,5 +0,7 +1,4-10Q TODOS +0 ,4 +0,6 + 1,4 +0,8 +1,1~ - 5
LOS +0 ,3 +0,5 +1,5 +0,8 +0,8+5Q VALORES +0 ,3 +0,6 +1,8 +1,3
+0,4ct: +1 0Q DE +0 ,4 +0,7 +1,8 +1,4 +0,40-.J +1 5Q +0 ,4 +0,9
+1,9 +1,4 +0,4 +2 0Q +0 ,6 +1,1 +1,9 +1,5 +0,4+2 5Q +0 ,7 + 1,2
+1,9 +1,6 +0,5+3 0Q +0 ,9 +1,3 +1,9 +1,6 +0,7- 20 Q =0 -0,7 -0 ,9
-1,3 -1 ,6 -0 ,6=1 -0,9 -1 ,2 -1,7 -1,9 -1,2-1 5Q =0 -0,6 -0 ,8
-1,3 -1 ,6 -0 ,6=1 -0,8 -1,1 -1 ,7 -1 ,9 -1,2-10Q =0 -0,6 -0 ,8
-1,3 -1 ,5 -0 ,6=1 -0,8 -1 ,1 -1,7 -1 ,9 -1 ,3
V) =0 -0,5 -0 ,7 -1,3 -1 ,6 -0 ,60 -5Q~ =1 -0,8 -1,5 -1,7 -1,9
-1,4:2 : +5Q =0 -0,6 -0 ,6 -1,4 - 1 ,4 -1 ,1~ =1 -0,9 -1 ,3 -1,8 -1
,8 -2,1V) +1 0Q =0 -0,7 -0 ,7 -1,5 -1 ,4 -1,4LUct: =1 -1,1 -1 ,4
-2,0 -1 ,8 - 2 ,40 =0 -0,8 -0 ,9 -1 ,7 -1 ,4 -1,8.J +1 5Q =1 -1,2
-1 ,5 -2,2 -1 ,9 -2,8
+2 0Q =0 -0,9 -1 ,2 -1 ,8 -1,4 -2,0=1 -1,3 -1 ,7 -2,3 -1 ,9 -3
,0+2 5Q =0 -1,0 -1,4 -1,9 -1,4 -2,0=1 -1,4 -1 ,9 - 2 ,4 -2 ,1 -3
,0+3 0Q =0 -1,0 -1 ,4 -1,9 -1 ,4 -2,0=1 -1,4 -2 ,1 -2 ,6 -2 ,2 -3
,0
NOTAS:1) Se define como factor de opacidad (q,) al cociente
entre el area de posible obstruccion bajola cubierta (p.e.
mercancias almacenadasJ y el area bruta bajo la cubierta, ambas
medidas enla direccion normal al viento. Por tanto, q,=O representa
que bajo la cubierta no hay obstruc-ciones, y per el contra rio
q,=1 representa una construccion completamente bloqueada hastael
alero. Valores de Cp,ne!correspondientes a factores de opacidad
intermedios podran obte-nerse por interpolacion lineal entre los
dos extremos senalados. siendo de aplicacion unica-mente para el
area a barlovento de la posicion de maximo bloqueo. A estos
efectos, asotavento de la posicion de maximo bloqueo se considerara
siempre q,=O.2) Cada vertiente de la cubierta debera ser calculada
para resistir las fuerzas resultantes usan-do indistintamente los
coeficientes eolicos netos maximos y minimos. A su vez, la
totalidadde la cubierta debera ser proyectada para resistir las
fuerzas resultantes aplicando en unavertiente el coeficiente eolico
maximo y en la otra el minimo. A estos efectos se consideraraque el
centro de presiones coincide con el centro de cada vertiente.3)
Para el proyecto de este tipo de construcciones deberan
generalmente tenerse en cuenta adi-cionalmente lafuerza total de
presion asociada al area efectiva de lacubierta expuesta al v
iento,tomando C1=1.3, (Ver apartado 3.2.2.3.1) y las fuerzas de
rozamiento (Ver apartado 3.2.2.3.2J.
119
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TABLA 3.2.2.2.9. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION NETOS,
Cp,net'PARA CU-BIERTAS AISLADAS A UN AGUA EN CONSTRUCCIONES
SINPAREDES LATERALES PERMANENTES
SECC ION PLANTA 11~ ac : : : : : : : : : > ~ \ +Cp net h~
/'//h~b~O.lb
I 0.25 ~ h 3 b > a > b l< 1
INCLINAC ION DE FACTOR DE COEFIC IENTES EO LiCOS NETOS MAXIM OS
Y M INIM OSL A CUBIE RT A ( f 3 ) OPACIDAD ( c / J ) Cp,net
Cp,net,l (presiones locales)
U) D ~ ~~~ OQ~ +0,2 +0,5 +1,8 +1,15Q TODOS +0,4 +0,8 +2,1 +1,3~
10Q LOS +0,5 +1,2 +2,4 +1,6n :: 15Q VALORES +0,7 + 1,4 +2,7 +1,8--J
20 Q DE +0,8 +1,7 +2,9 +2,1 25Q +1,0 +2,0 +3,1 +2,330Q +1,2 +2,2
+3,2 +2,4
OQ =0 -0,5 -0,6 -1,3 -1,4=1 -1,0 -1,2 -1,8 -1,95Q =0 -0,7 -1,1
-1,7 -1,8U) =1 -1,1 -1,6 -2,2 -2,30 =0 -0,9 -1,5 -2,0 - 2,1~ 10Q =1
-1,3 -2,1 -2,6 -2,7~ =0 -1,1 -1,8 -2,4 -2,5~ 15QU) =1 -1,4 -2,3
-2,9 -3 ,0lLJn :: =0 -1,3 -2,2 -2,8 -2,90 20 Q--J =1 -1,5 -2,6 -3
,1 -3 ,2 =0 -1,6 -2,6 -3 ,2 -3 ,225Q =1 -1,7 -2,8 -3 ,5 -3 ,530Q =0
-1,8 -3 ,0 -3 ,8 -3 ,6=1 -1,8 -3 ,0 -3 ,8 -3 ,6
NOTAS: Deberan tomarse en consideraci6n la s notas de l a t ab
la 3.2.2,2,8, No obstante,en este caso debera considerarse que el
centro de presiones esta situado a unadistancia igual a Q,3bmedida
desde e l borde de barlovento de la construcci6n.
120
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TABLA 3.2.2.2.10. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION NETOS, Cp net'
PARACUBIERTAS AISLADAS MULTIPLES A DOS AGUAS ENCONSTRUCCIONES SIN
PAREDES LATERALES PERMA-NENTES (todas las crujfas iguales)
SECC ION2 3 3 2I I I I I I I I~J
LAS FUERZASDE PRESIONSOBRE CADA UNA DE LAS VERTIEI\lTESDE
CUBIERTASAISLADASMULTIPLES SE DETERMINARAN APLlCAI\IDO LOS
FACTORESSIGUIENTESA LOS COEFIClEN-TES Cp.netCORRESPONDIENTESA
CUBIERTASAISLADAS A DOS AClUAS (Vertabla 3.2.2.2.8):
PARA TOoOS LOS VALORES DE ~CRUJIA SITUACION Para coeficiente
Cp,net Para Coeticiente Cp,net
maximo minimaCrujfas de los extremosSegunda crujfa de cada
extremaTercera crujfa y siguientes
123
0,810,640,63
1,000,870,68
TABLA 3.2.2.2.11. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION EXTERIOR,
Cp,e' PA-RA PAREDES LATERALES EN CONSTRUCCIONES DE PLAN-TA EN L, T
e Y
PLANTA Cp,eA B C 0 E F
c
A ~ ~ } +0,8 -0,5 -1,3 +0,8 -0,6 +0,8Ec
~A 8 +0,8 -0,5 -1,3 +0,8 +0,8 +0,8
F c~. +0,9 -0,6 - 1 -0,75 -0,75E0c~ h t . = +0,8 -1 -0,5A
EEC121
-
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TABLA 3.2.2.2.12. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION INTERIOR, CC i
' ENCONSTRUCCIOI\lES 1 \ 1 0 ESTANCAS1) DE PLAI\lTA RE TAN-GULAR NO
COIVIPARTIMENTADAS INTERIORMENTE
TlPO DE CONSTRUCCION Cp,i1. CONSTRUCCIONES EN LAS QUE ESPOCO
PROBABLE LA
EXISTENCIA DEABERTURAS EN LAS PAREDES DURANTE +0,20 -0,3 2)LA
ACTUACION DEL VIEI\lTO DE PROYECTO
2. CONSTRUCCIONES CON ABERTURAS EN LAS PAREDESDURANTE LA
ACTUACION DEL VIEI\lTO DE PROYECTO2.1. CON ABERTURAS UNIFORMEMENTE
DISTRIBUI- -0,30DAS ENTRE TODAS LAS PAREDES
-0 C ',c,
0.8
0.'2.2. COI\l ABERTURAS NO UNIFORMEMENTE DISTRI-BUIDAS ENTRE
TODAS LAS PAREDES (salvo tipo deconstrucci6n 2.3.) 0
-o.so .1 .2 .3 .4 .s .8 . 7 .8 ,0 1
J . 1 . (ll
0,75. Cpe
2.3. CON ABERTURAS EN UNA SOLA PARED 0, SI EXIS- siendo Cpeel
coeficienteTEN ENVARIAS, EN UNA SEAN PREDOMINANTES 4) eolico
exterior correspondiente a la pared que COD .
tiene las aberturas predomlnantesf
NOTAS: 1) Se considerara que una construccion es no estanca si
alguna de las paredesexteriores de la misma tiene un porcentaje de
aberturas superior al 5%respecto del area total de la misma, 0 si
posee una permeabil idad equi-valente al aire.
2) Debe considerarse el valor que sea mas desfavorable en cada
caso.3) fL (Factor de Abertura) = k Area de las aberturas situadas
en la pared de
sotavento y en las paredes laterales paralelas a la direccion
del viento /k Area de las aberturas situadas en todas las
paredes.
4) Se considerara que las aberturas en una pared son
predominantes si larazon entre el area de aberturas en dicha pared
y la suma de areas delresto de aberturas es superior a 10.
5) En aquellos casos en los que la abertura predominante este
situada enuna zona afectada por un coeficiente eolico local
Cpe,I'se considerara es-te para la determinacion del coeficiente
eolico interior correspondiente.
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TABLA 3.2.2.2.13. COEFICIENTES EOLICOS DE PRESION EXTERIOR, C
pe' PARACONSTRUCCIONES CILINDRICAS (para viento actuando
per-pendicularmente al eje del cilindro)
Superficie rugosa Superficie lisaeh/b=lo h/b,;;;;2,5 h/b=lo
h/b,;;;;2,5
OQ +1,0 +1,0 +1,0 +1,010Q +0,9 +0,9 +0,9 +0,920Q +0,7 +0,7 +0,7
+0,730Q +0,4 +0,4 +0,35 +0,35I b I 40Q 0 0 0 0i I I 50Q -0,5 -0,4
-0,7 -0,560Q -0,95 -0,8 -1,2 -1,0570Q -1,25 -1,1 -1,4 -1,25
H 80Q -1,2 -1,05 -1,45 -1,390Q -1,0 -0,85 -1,4 -1,2100Q -0,8
-0,65 -1,1 -0,85120Q -0,5 -0,35 -0,6 -0,4140Q -0,4 -0,3 -0,35
-0,25160Q -0,4 -0,3 -0,35 -0,25180Q -0,4 -0,3 -0,35 -0,25
NOTAS: -Los coeficientes incluidos en esta tabla son aplicables
tanto a construe-ciones cil fndricas de eje vertical (p.e. silos 0
chimeneas) como de ejehorizontal (p.e. tanques) siempre y cuando la
distancia entre e l suelo yla generatriz inferior de l cil indro
sea mayor que e l diarnetro del mismo.
- Los coeficientes incluidos en esta tabla seran de aplicaci6n
unicarnentepara el caso de flujo de aire en regimen supercrftico
[Vv'b ~ 6 m2/s]Para las velocidades usuales de proyecto esta
condici6n se cumple pa-ra construcciones con b > 0.3 m.-Para
valores intermedios de h/b podra interpolarse linealmente.-En
aquellos casos en que haya circulaci6n de aire alrededor de los
ex-tremos de la construcci6n cil fndrica, debera tomarse e l valor
de la es-beltez correspondiente a la mitad de h.- Si la
construcci6n cilfndrica tiene alguno de sus extremos abiertos
po-dran considerarse los siguiente coeficientes e61icos de presi6n
interior.
C p;}h/b?O.3 = - 0.8C p;}h/b
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3.2.2.3. ACCION DEL VIENTO SOBRE UNA ESTRUCTURA. FUERZAS
TOTALES3.2.2.3.1. FUERZA TOTAL DE PRESIONLa carga total del viento
sobre un elemento estructural 0 sobre la totalidad de una
es-tructura 0 instalaci6n, resultante de las fuerzas de presi6n que
actuan en sus diferenteselementos superficiales, tarnbien podra
calcularse mediante la formulaci6n siguiente:
[3.2.9Jsiendo:Rv: Fuerza resultante de presi6n.La direcci6n de
actuaci6n de esta fuerza no tiene por que coincidir con la
direc-ci6n de actuaci6n del viento. En cada caso debera definirse
el punto de aplica-ci6n y la direcci6n de la resultante. Usualmente
estos parametres se definenasociados al coeficiente e61ico de
fuerza C , correspondiente, surninistrandoseconjuntamente con este.
(Ver tab/as 3.2.2.3.2 a 3.2.2.3.7)C( Factor de Forma 0Coeficiente
E61ico de Fuerza correspondiente a la estructuraanalizada
(Adimensiona/). Este Coeficiente es variable en funci6n de la
direc-ci6n de actuaci6n del viento. Habitualmente se dispone
unicarnente de los coe-ficientes correspondientes a viento actuando
en las direcciones de los ejesprincipales del elemento 0 estructura
analizada. No obstante, a partir de dichoscoeficientes tarnbien
podra en algunos casos determinarse la fuerza resultantepara viento
actuando en cualquier direcci6n por medio de la formulaci6n[3.2.10]
a [3.2.13].
Los valores de los Coeficientes E61icos de Fuerza podran
obtenerse de losC6digos y Normas vigentes, nacionales e
internacionales, correspondientes ala acci6n del viento sobre las
estructuras+u. No obstante, para los casos masgenerales que se
presentan en las obras marftimas y portuarias estos coefi-cientes
pueden obtenerse en las tablas 3.2.2.3.2. a 3.2.2.3.7. de
estaRecomendaci6n.Presi6n dinarnica asociada a la velocidad del
viento considerada para las condi-ciones especfficas de proyecto
[Vv,lz)J.Area frontal efectiva asociada a Ct. Generalmente coincide
con el area proyecci6nde la estructura sobre un plano normal a la
direcci6n de actuaci6n del viento.
En aquellos casos en que sea necesario tomar en consideraci6n la
variaci6n del perfil de velo-cidades del viento con la altura
(Verapartado 3 .2 . 1.2 . 1 ), la fuerza resultante de presi6n
podraobtenerse como sumatorio de las resultantes parciales
obtenidas al dividir el area frontalefectiva en tramos de presi6n
dinarnica constante. EI coeficiente C , a aplicar en cada tramosera
el mismo y coincidente con el correspondiente a la estructura
considerada globalmente.Cuando unicarnente se disponga de los
factores de forma correspondientes a viento ac-tuando en las
direcciones de los ejes principales del elemento 0 estructura
analizada, ladeterminaci6n de la fuerza resultante para viento
actuando en cualquier direcci6n a po-dra Ilevarse a cabo por medio
del siguiente metoda simplificado, siempre que la alturadel
elemento estructural analizado sea pequeria (5,30 m), la estructura
0 instalaci6n seapredominantemente maciza, practicarnente simetrica
aunque no con simetrfa radial, yeste situada en areas de Categorfa
I de rugosidad superficial (Ver Figura3.2.2.3.1):
[3.2.10J
donde:[3 .2 .11 J[3.2.12J
siendo:Rv: Fuerza resultante de presi6n.Rvx: Componente sequn la
direcci6n del eje x de la fuerza resultante.
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R v y :c.,c.,e x :qv,t:-;Aey:x:
Componente sequn [a direcci6n del eje y de [a fuerza
resultants.Coeficiente de forma para e[ viento actuando en [a
direcci6n del eje x.Coeficiente de forma para e[ viento actuando en
[a direcci6n del eje y.Anqulo formado entre e[ eje x y [a direcci6n
de actuaci6n del viento.Presi6n dinarnica asociada a [a velocidad
del viento considerada para [as condicio-nes especfficas de
proyecto.Area efectiva de [a estructura sobre un plano normal a[
eje x.Area efectiva de [a estructura sobre un plano normal al eje
y.Eje principal mayor.
Enestos casos, debera considerarse que [afuerza resultante no
pasa por el centro de gravedadde [a estructura sino a una distancia
(e) del mismo, dando luqar a un momento resultante detorsi6n (M)
aplicado sobre e[ eje que pasa por e[ centro de gravedad de
[aestructura, de valor:[3.2.13J
A estos efectos y a talta de otros datos, se recomienda
considerar una excentricidad mi-nima e =01 b. siendo b [a dimensi6n
de [a secci6n transversal de [a estructura en [a di-recci6n del eje
principal mayor.
FIGURA 3.2.2.3.1. Esquema general de fuerzas de presi6n
producidas por el viento sobreuna estructura.
3 . 2 . 2 . 3 . 2 . FUERZA TOTAL DE ROZAM[ENTOEn aquellos
elementos estructurales 0 instalaciones con grandes superficies en
[a direc-ci6n de actuaci6n del viento sera necesario tomar en
consideraci6n [a existencia de fuer-zas de rozamiento 0 arrastre
producidas por e[ viento (Rv/Estas fuerzas deberan tenerse en
cuenta unicarnente en construcciones horizontales yverticales
alarqadas en [a direcci6n de actuaci6n del viento, y especialrnente
en aquellascon alta capacidad de flexion en dicha direcci6n (p.e.
construcciones sin paredes latera-les permanentes: marquesinas,
tinglados, ...; plataformas sobre pilotes; ...). A estos etec-tos.
estructuras con planta rectangular se consideraran alarqadas cuando
a lb> 4, siendo(a) [a dimensi6n de [a estructura en [a direcci6n
del viento y (b) [a mayor dimensi6n de [amisma perpendicularrnente
a [adirecci6n del viento.(Ver figura 3.2.2.3.2).
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a
VIENTO
IiIIIIIIIIIIIIn#n
IIIIIIIIIIn#nCONSTRUCC IO N HORIZO NTA L CONSTRUCC IO N VERT ICA
L
FIGURA 3.2.2.3.2. Fuerzas de Rozamiento 0 Arrastre en
Estructuras alargadas de plantarectangular.
La carga total del viento sobre un elemento individual 0 sobre
la totalidad de una estruc-tura 0 instalaci6n resultante de las
fuerzas de rozamiento que actuan en sus diferenteselementos
superficiales, podra calcularse mediante la formulaci6n
siguiente:
siendo:Rvr: Fuerza resultante de Rozamiento 0Arrastre.La
direcci6n de actuaci6n de la fuerza coincide con la direcci6n de
actuaci6n delviento.Cfr: Coeficiente E61ico de Rozamiento 0
Arrastre correspondiente a la estructuraanalizada
(Adimensiona/).Este coeficiente es funci6n de la forma y de la
rugosidad superficial della es-tructura analizada.
Los valores de los Coeficientes E61icos de Rozamiento podran
obtenerse delos C6digos y Normas vigentes, nacionales e
internacionales, correspondientesa la acci6n del viento sobre las
estructuras+u. Para estructuras planas de plantarectangular pod ran
utilizarse los coeficientes de la tabla 3.2.2.3.1.Presi6n dinarnica
asociada a la velocidad de viento considerada para las condi-ciones
especfficas de proyecto [Vv,dz)}.Area efectiva de rozamiento de
laestructura en ladirecci6n de actuaci6n del viento.Para
estructuras planas exentas de planta rectangular se tomara (Ver
Figura3.2.2.3.2.):
En construcciones horizontales:Aer =2b(a -4b) + 2c (a-4b) 1 :0En
construcciones verticales:
Aer =2b(a -4bJ + c(a -4b) 1 :0Para estructuras planas no
exentas, las f6rmulas [3.2.15] y [3.2.16] deberanadaptarse
convenientemente tomando en consideraci6n unicarnente
aquellassuperficies expuestas a la acci6n del viento.
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[3.2.14]
[3.2.15]
[3.2.16]
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Cuando sea necesario tomar en consjderacion la variacion del
perfil de velocidades delviento con la altura 0 la estructura
considerada tenga caracterfsticas superficiales no ho-rnoqeneas. la
fuerza resultante de rozamiento podra obtenerse como sumatorio de
lasresultantes parciales obtenidas al dividir el area efectiva de
rozamiento de la estructuraen la direccion de actuacion del viento
en tramos de presion dinarnica constante y/o ca-racterfsticas
superficiales hornoqeneas. En cada tramo de caracterfsticas
superficialeshornoqeneas sera de aplicacion el coeficiente Cfr que
Ie corresponda.
TABLA 3.2.2.3.1. COEFICIENTES EOLICOS DE ROZAMIENTO 0 ARRASTRE
PA-RA ESTRUCTURAS PLANAS DE PLANTA RECTANGULAR
TlPO DE SUPERFICIE- Superficies l isas sin nervaduras
oondu-laciones en la direcci6n del viento (p.e.acero u hotmiqon
lisa) 0.01
- Superficies rugosas u onduladas en ladi-recci6n del viento
(p.e. hottniqon rugosau hormiqon esieltico)
0.02
- Superficies muy rugosas 0 con grandesondulaciones 0 nervaduras
en la direc-ci6n del viento
0.04
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TABLA 3.2.2.3.2. COEFICIENTES EOLICOS DE FUERZA, c, PARA
CONSTRUC-ClONES MACIZAS PRISMATICAS DE SECCION RECTANGU-LAR
UNIFORME Y EJE VERTICAL (viento actuando en ladirecci6n de los ejes
principales)
ESBELTEZ A = h/bPLANTA bid
~0,5 7 2 4 6 70 20 00
1/4 0,70 0,70 0,75 0,75 0,75 0,80 0,90 1,20
1/3 0,70 0,75 0,75 0,75 0,80 1,00 1,10 1,30
1/2 0,75 0,75 0,80 0,85 0,90 1,20 1,30 1,60I~
2/3 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 1,30 1,50 1,80VIENTO==> b
~ 1 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 1,20 1,40 2,10~~l d ~ 1,5 0,95 1,00
1,05 1,10 1,15 1,60 2,00 2,40,2 1,00 1,05 1,10 1,15 1,20 1,60 2,00
2,30
3 1,10 1,20 1,25 1,35 1,40 1,70 1,90 2,20
4 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 2,10
NOTAS:1. Se considerara que la fuerza de presi6n resultante
tiene la direcci6n del viento.2. La esbeltez A 0 relaci6n h/b se
refiere a la cara de la construcci6n perpendicular a
la direcci6n del viento.3. Los coeficientes Cf incluidos en esta
tabla son directamente apl icables para cons-trucciones sobre el
suelo 0 sobre otra construcci6n con una superfic ie suficiente-
mente extensa que de lugar a condiciones de contorno semejantes
a las delsuelo. Si la construcci6n esta limitada superiormente por
otra construcci6n de su-perficie suficientemente extensa (p.e.
plataforma elevada sabre pilares) podra apli-carse esta tabla
tornandose como esbeltez A la correspondiente a la mitad de
laaltura. Asimismo, si la construcci6n esta confinada por dos
construcciones de su-perficie suficientemente extensa debera
considerarse esbeltez 00.
4. Aunque esta tabla es para construcciones macizas, tarnbien es
admisible su apli-caci6n para construcciones abiertas superiormente
(p.e. chimeneas) siempre quesu esbeltez sea superior a 10.
LEYENDA:
b = Dimensi6n horizontal de la construcci6n normal a la
direcci6n del viento.d = Dimensi6n horizontal de la construcci6n
medida en la direcci6n del viento.h = Altura de la
construcci6n.
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TABLA 3.2.2.3.3. COEFICIENTES EOLICOS DE FUERZA, c, PARA
DIVERSASCONSTRUCCIONES MACIZAS PRISMATICAS DE SECCIONUNIFORME Y EJE
VERTICAL
ESBELTEZ A = h/b (2)PLANTA V . b(3)v
(m2/s) ~0,5 2 5 10 20 co
C U A L O U I E R < 6S U P E R F I C I E0 , 7 0 0 , 7 0 0 , 7
0 0 , 8 0 , 9 1 , 0 1 , 2
" 'E1 I10 OJ S U P E R F I C I E " > 6= R U G O S AS U P E R
F I C I E " > 6 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 6 0 , 6L I S
A
< 1 0 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 6 0 , 6 0 , 7"''''' r - - -
- ' - - - - t b/d=1/2=C)]
" > 1 0 , 2 0 , 2 0 , 2 0 , 2 0 , 2 0 , 2 0 , 20 ] < 8 0 ,
8 0 , 8 0 , 9 1 , 0 1 ,1 1 , 3 1 , 7" " " " b/d=2
" > 8 0 , 8 0 , 8 0 , 9 1 , 0 1 , 1 1 , 3 1 , 5
r - - - - ' - - t < 4 0 , 6 0 , 6 0 , 6 0 , 7 0 , 8 0 , 8 1 ,
0b/d=1""'" O J r/b=1/3 " > 4 0 , 4 0 , 4 0 , 4 0 , 4 0 , 5 0 , 5
0 , 5r - - - - ' - - t < 1 0 0 , 7 0 , 8 0 , 8 0 , 9 1 , 0 1 , 0
1 , 3b/d=1
"'EII1O O J r/b=1/6" > 1 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 6 0 , 6
0 , 6< 3 0 , 3 0 , 3 0 , 3 0 , 3 0 , 3 0 , 3 0 , 4
r - - - - ' - - - - - - . b/d=1/2"'(1110 O r/b=1/2 " > 3 0 ,
2 0 , 2 0 , 2 0 , 2 0 , 3 0 , 3 0 , 3r----'-------; b/d=1/2 C U A L
O U I E R"om> OJ 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 6 0 , 6 0 ,
7r/b=1/6 V A L O R, _ . _ ,O } b/d=2 C U A L O U I E R 0 , 9 0 , 9
1 , 0 1 , 1 1 , 2 1 , 5 1 , 9om> r/b=1/12 V A L O R, _ . _ ,
b/d=2 < 6 0 , 7 0 , 8 0 , 8 0 , 9 1 , 0 1 , 2 1 , 6
"""" O } r/b=1/4 " > 6 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 5 0 , 6 0
, 6129
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TABLA 3.2.2.3.3. (Continuaci6n)
Vv' b(3) ESBELTEZ It = h/b (2)PLANTA (m2/s) ~0,5 7 2 5 70 20
cor:I 10 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,6 0,6
h 1 C U A L O U I E R 0,9 0,9 0,9 1,1 1,2 1,3 1,6000 r/a=7/72=0]
V A L O R" " ' ' ' ' ~] C U A L O U I E R 0,9 0,9 0,9 1,1 1,2 1,3
1,6= r/a=7/48 V A L O R
U 8 0,4 0,4 0,4 0,4 0,5 0,5 0,5"""" rt> 7/48
-
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TABLA 3.2.2.3.4. COEFICIENTES EOLICOS DE FUERZA (C fx Y Cg )
PARA ELE-MENTOS ESTRUCTURALES DE CARAS PLANA Y ESBELTEZINFINITA
(A=co) (viento actuando perpendicularmente al eje lon-gitudinal del
elemento estructural)f i R " R " f ' r o y r" r o y r o y~ {~~
{~!~~~{1 R~ ~ b ~ {~~ { J R ~= ' " ~ R ~ o. ! . O j . j . o~ ~ ~.
."
'" c; C l y c; C l y c; C l y c; C l y c; C l y c; C l y0 +1,9
+0,95 +1,8 +1,8 +1,75 +0,1 +1,6 +2,0 +2,05 5 +1,8 +0,8 +2,1 +1,8
+0,85 +0,85 +1,5 -0,1 +1,2 +0,9 +1,85 +0,690 +2,0 +1,7 -1,9 -1,0
+0,1 +1,75 -0,95 +0,7 -1,6 +2,15 +0,6135 -1,8 -0,1 -2,0 +0,3 -0,75
+0,75 -0,5 +1,05 -1,1 +2,4 -1,6 +0,4180 -2,0 +0,1 -1,4 -1,4 -1,75
-0,1 -1,5 -1,7 2,1 -1,8 r o y r o y r o y r o y r o y r o y~ - I :
n : ~ { I R ~ {I~ b I l R ~ {~ R~ { . R ~= =rf ~ I. . . t " 1.~ ~ b
. _ _ , _ _ _ . J " j . Q J b ~ J . . - - . . o . - 4
'" C r x c; c; C l y c; C l y c .; C l y c ; C l y c; C l y0
+1,4 +2,05 +1,6 +2,0 +2,1 +2,0 5 +1,2 +1,6 +1,95 +0,6 +1,5 +1,5
+1,8 +0,1 +1,4 +0,7 +1,55 +1,5590 +2,2 +0,5 +0,9 +1,9 +0,1 +0,75
+2,0LEYENDA:Ryx: Componente sequn la direccion del eje x de la
fuerza resultante de presion de
viento. RyX= Cfx'q'I'bRyy: Componente sequn la direccion del eje
y de la fuerza resultante de presion de
viento. Rvy= Cfy'q'I'bI: Dimension longitudinal del elemento
estructural.NOTAS:- Las fuerzas RyXy Rvy pueden considerarse
uniformemente distribuidas a 10 largodel eje longitudinal del
elemento estructural.
- Los signos mas 0 menos de los coeficientes eolicos de fuerza
indican respectiva-mente que las fuerzas resultantes tienen igual
sentido 0 sentido contrario que el indi-cado en las figuras.
- Para elementos estructurales de esbeltez finita podran util
izarse los coeficientes eo-l icos de fuerza incluidos en esta tabla
rnultipl icandolos por un factor de reduccion k.EI factor k puede
obtenerse de la tabla adjunta para elementos estructurales de
ca-ras planas 0 de seccion circular en Iuncion de la esbeltez A = I
/ bet,siendo I la mayordimension de la superficie proveccion de la
estructura en un plano perpendicular ala direccion del viento, y
bet la menor dimension de la misma superficie.Para aquellos
elementos estructurales confinados por un plano en un extremo, alos
efectos de la determinacion de k se considerara que tienen una
esbeltez doble.Por el contra rio, si estan confinados por pianos en
los dos extremos se consideraraque tienen una esbeltez
infinita.
kA=I/b", 2 5 10 20 40 50 100 co
Elementos de Caras Planas 0.62 0.66 0.69 0.81 0.87 0.90 0.95
1.0Elementos de Seccion Circular 0.58 0.62 0.68 0.74 0.82 0.87 0.98
1.0(Flujo suberftico) 45)Elementos de Seccion Circular 0.80 0.80
0.82 0.90 0.98 0.99 1.00 1.0(Flujo supererftieo) 45)
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TABLA 3.2.2.3.5. COEFICIENTES EOLICOS DE FUERZA c, PARA
ELEIVIENTOSESTRUCTURALES DE SECCION CIRCULAR Y ESBELTEZ INFI-I\IITA
(A=oo) , DE SUPERFICIE LISA 0 DEBILMENTE RUGOSA1)(viento actuando
perpendicularmente al eje longitudinal delelemento estructural)
C ARAC TE RIS TIC AS D EL F LU JO D E A IR E CfVv'b < 6
m2/sRe
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TABLA 3.2.2.3.6. COEFICIENTES EOLICOS DE FUERZA c, PARA
TIRANTES, CA-BLES Y CABOS DE ESBELTEZ 1f\IFINITA (A=co) (viento
actuandoperpendicularmente al plano longitudinal del elemento)
CARACTERISTICAS DEL CARACTERISTICAS DE CfFLUJO DE AIRE LA
SUPERFICIE
VY'b < 0.6 m2/s Trenzados finos 1.20CABLES Trenzados gruesos
1.30yVy'b ~ 0.6 m2/s Trenzados finos 0.90CABOS
Trenzados gruesos 1.10
VY'b < 6 m2/s
Lisa 1.20TIRAI\JTES Moderadamente rugosa 1.20
Vy'b ~ 6 m2/s Lisa 0.50Moderadamente rugosa 0.70
LEYEI\JDA:b: Diarnetro de la seccion.I: Dimension
longitudinal.Vy: Velocidad media del viento considerada para las
condiciones especfficas de pro-
yecto.NOTAS:- Se considerara que la fuerza de viento resultante
tienen la direccion del viento, dis-tribuvendose uniformemente a
10largo de la longitud del elemento.-Para elementos estructurales
de esbeltez fin ita (A=I/b) podran util izarse los coefi-cientes
eolicos de fuerza incluidos en esta tabla rnultiplicandolos por un
factor dereduccion k.EI factor k puede obtenerse en la tabla
3.2.2.3.4., siguiendo las condiciones deaplicacion incluidas en la
misma.
- Se recomienda tomar en consideracion valores Vy menores que
los correspon-dientes al Estado de Viento de proyecto, ya que
eventual mente podrfan dar lugar afuerzas mayores.
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-
5/13/2018 ROM-04-95-3
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TABLA 3.2.2.3.7. COEFICIENTES EOLICOS DE FUERZA (Cr x ) , PARA
SUPERESTRUC-TURAS DE PANTALANES, P
![File:ltpif.ex Update:Thu May 9 15:22:45 19961 Introductory Information *[IN00300(ALL)04/95] Ford’s Commitment to You *[IN00400(ALL)04/95] At Ford Motor Company, excellence is the](https://img.pdfslide.us/doc/110x75/5e8bef5d7cc64b3e824a3b14/fileltpifex-updatethu-may-9-152245-1996-1-introductory-information-in00300all0495.jpg)
