제장 종합결론 및 대책안5 - SEJONG · ① ∙벽체에서 수직수평균열백화콘크리트 파손철근 노출 및 부식이 조사되었다, , , . ② 슬래브에서

제 장 종합결론 및 대책안5

항목별 결론 5-1

종합결론 5-2

원인 분석 및 대책 안 5-3 ( )

장 종합결론5 .

캡스톤안전연구원 ㈜- 389 -

제 장 종합결론5

항목별 결론 5-1

성능저하부 조사 결과 1.

공장동 (1)

공장동 지붕 트러스 가구에서 빗대공 유실 파손 부후 평보 부후 갈라짐 파손 기름 오/ / , / / /①

염 처짐 변형 보강 덧판 강판 이음 덧판이음 부위 파손 유실 지점 평보 자보 부후/ / / ( , )/ / / , / /ㅅ

파손 대공 부후 파손 임시 보강 종보 갈라짐 파손 부후 중도리 부후 파손 자보 부, / / , / / , / , ㅅ

후 파손 덧판이음 및 파손 갈라짐 감잡이쇠 평보 이격 평보 왕대공 빠짐 및 이격/ / / , + , / ,

깔도리 부후 처짐 누수 버팀대 부후 파손 지점 절단 지점 하부 기둥 부후 동자주 유/ / , / / , ,

실 마룻대 빠짐 파손 지점 하부 형강 좌굴 변형 멍에 부후 종도리 부후 멍에 장선, / , , , , / /

개판 부후가 조사되었다.

공장동 층 내부에서 벽체 수직 수평 경사균열 벽체 테두리보 이격 바닥A-5, A-6 2 / / , + , ②

벽체 이격 바닥 부모멘트 균열 처짐 변형이 나타났으며 층 내부에서 벽체 철거+ , / / , 1

상태 수직 경사균열 이격 뒤틀림 풍화 미장박리 천장보 수직 경사균열 백화 천장슬래/ / / / / , / , ∙ ∙

브 부모멘트 균열 콘크리트 탈락 철근 노출 및 부식이 확인되었다/ / .

공장동 외부에서 벽체 수직 수평 경사 망상균열 이격 미장들뜸 및 파손 백화 마감재 / / / /③ ∙ ∙ ∙

탈락 누수 백화이 조사되었으며 기둥에서 수평이격 절단 누수 백화 미장 탈락 및 들/ / , / / / /

뜸이 확인되었으며 담장에서 수직 수평균열 미장탈락 파손이 나타났다, , / . ∙

공장동 외부 지붕에서 지붕 슬레이트 파손 붕괴 기와 파손 용마루 파손이 조사되었다/ , , . ④

재료실험동 (2)

내부 지붕 트러스 가구에서 귀잡이보 갈라짐 개판 누수 파손 깔도리 파손 마룻대 , / , , ①

파손 엇걸이산지 이음부 이격 볼트 빠짐이 확인되었다, / .

외부에서 벽체 수직 경사 망상균열 미장 들뜸 및 이격이 조사되었으며 기둥에서 망, , ② ∙ ∙

구 한림제지 근대건축물 정밀안전진단)


상균열이 나타났다.

학사관 (3)

내부에서 천장 멍에 장선 부후 및 파손 천장 처짐 마감재 탈락 벽체 변형 마감재 파/ , / , /①

손 탈락 창호 변형 및 파손이 확인되었으며 지붕 트러스 가구에서 부후 파손 전체적/ , , / ( )

이 조사되었다.

외부에서 벽체 마감재 파손 탈락 변형 창호 변형 파손 지붕 파손 붕괴가 확인되었다/ / , / , / .②

굴뚝 (4)

굴뚝에서 변형 상태 최상단 벽돌 모르타르 유실 수직 수평철띠 부식 이격 단면손실, , / / /① ∙

볼트 이격 및 파손이 나타났다.

② 굴뚝 표면 모르타르 풍화 및 흡착 난간대 강재 부식 단면 손실 유공상태 소제구 풍/ , / , ,

화 단면 파손 수직 경사균열이 조사되었다/ , . ∙

고가수조 (5)

수조에서 미장 탈락 및 백화가 나타났으며 슬래브에서 콘크리트 탈락 철근 노출 및 , /①

부식 대각선 균열 백화가 확인되었다/ / .

② 천장보에서 콘크리트 탈락 철근 노출 및 부식이 조사되었으며/ , 기둥에서 콘크리트 탈

락 철근 노출 및 부식이 나타났다/ .

저수조 (6)

벽체에서 수직 수평균열 백화 콘크리트 파손 철근 노출 및 부식이 조사되었다, , , .① ∙

슬래브에서 콘크리트 파손 철근 노출 및 부식이 나타났으며 난간대에서 고정 불량, , ②

이 조사되었다.

변위 조사 결과2.

수평변위 (1)

공장동① 외부에서 수평변위 조사 결과 수평 기울기는 A-1 , 0∼ 정도로 수평변형 1/187

장 종합결론5 .


평가등급은 등급 정상적인 유지관리 또는 “A ( )”, “E등급(긴급 보강 및 사용금지 혹은 철거

필요) 에 해당되는 것으로 나타났다” .

② 공장동 외부에서 수평변위 조사 결과 수평 기울기는 A-3 , 1/1,333∼ 정도로 수평변1/85

형 평가등급은 등급 정상적인 유지관리“A ( )”, “D등급(긴보수 보강 필요 사용제한 필, ․

요)”, “E등급(긴급 보강 및 사용금지 혹은 철거 필요) 에 해당되는 것으로 확인되었다” .

③ 공장동 외부에서 수평변위 조사 결과 수평 기울기는 A-4 , 1/538∼ 정도로 수평변1/187

형 평가등급은 등급“C (정기적 계측관리 필요 원인제거, )”, “D등급(긴보수 보강 필요 사, ․

용제한 필요)”, “E등급(긴급 보강 및 사용금지 혹은 철거 필요) 에 해당되는 것으로 확”

인되었다.

④ 공장동 외부에서 수평변위 조사 결과 수평 기울기는 A-6 , 1/670∼ 정도로 수평변1/191

형 평가등급은 등급 주의관찰 원인제거“B ( , )”, “E등급(긴급 보강 및 사용금지 혹은 철거

필요) 에 해당되는 것으로 조사되었다” .

공장동 D ⑤ 외부에서 수평변위 조사 결과 수평 기울기는, 1/300∼ 정도로 수평변형 1/194

평가등급은 “D등급(긴보수 보강 필요 사용제한 필요, ․ ), “E등급(긴급 보강 및 사용금지 혹

은 철거 필요)에 해당되는 것으로 확인되었다.

재료실험동 ⑥ 외부에서 수평변위 조사 결과 수평 기울기는, 0∼ 정도로 수평변형 1/129

평가등급은 등급 정상적인 유지관리 등급 주의관찰 원인제거“A ( )”, “B ( , )”, “D등급(긴보수․

보강 필요 사용제한 필요, ), “E등급(긴급 보강 및 사용금지 혹은 철거 필요)에 해당되는

것으로 확인되었다.

굴뚝 ⑦ 외부에서 수평변위 조사 결과 방향 수평 기울기는, X 1/75∼ 정도로 수평변형 1/30

평가등급은 “E등급(긴급 보강 및 사용금지 혹은 철거 필요)에 해당되는 것으로 확인되

었다., Y방향 수평 기울기는 1/1,303∼ 정도로 번1/92 2 번 철띠 구간의 수6∼ 평변형 평

가등급은 등급 정상적인 유지관리 등급“A ( )”, “C (정기적 계측관리 필요 원인제거, 정도)”

에 해당되는 것으로 나타났으며 번, 7 번 철띠 구간의 수11∼ 평변형 평가등급은 “E등급



(긴급 보강 및 사용금지 혹은 철거 필요)에 해당되는 것으로 조사되었다.

수직변위 (2)

공장동① 층 천장슬래브에서 수직변위 조사 결과 부재별 변위량은 A-5 1 , 76– 정도-18∼ ㎜

로 나타나 대부분의 측점에서 허용처짐량 를 초과하는 것으로 나타났다(21 ) . ㎜

② 공장동 층 천장슬래브에서 수직변위 조사 결과 부재별 변위량은 A-6 1 , 12– 정도18∼ ㎜

로 나타나 일부 측점에서 허용처짐량 를 초과하는 것으로 나타났다(10 ) . ㎜

목재 특성 조사 결과3.

공장동 지붕 트러스 부재에서 목재 드릴저항시험 결과 일부 대공 평보 지A-1 3 , , (① ～

점 중앙부 자보 지점 중앙부 깔도리 지점 하부 기둥에서 , ), ( , ), , ㅅ 부후가 상당히 진행

된 것으로 나타났다. 따라서 해당 부후가 발생한 부재는 대해 구조안전성을 확보하는

것은 한계 있어 보수 또는 전체 교체가 필요할 것으로 사료된다.

공장동 지붕 트러스 부재에서 시료를 채취하여 목재 재료 시험 결과 전단강도는 소, ②

나무류 등급 이상 정도 휨강도는 소나무류 등급 이상 정도에 해당되는 것으로 확1 , 1

인되었다.

벽돌 재료시험 결과4.

한림제지 굴뚝 외부 점토벽돌을 장을 채취하여 벽돌의 재료시험험 실시하였다4 , . ①

벽돌 재료시험 결과 압축강도는 흡수율은 정도로서 종 점토벽돌에 , 27.8 , 12.5% 2② ㎫

근접한 품질수준인 것으로 나타났다.

콘크리트 압축강도 조사 결과5.

저수조의 내부 주요 구조부재에서 반발경도법 시험을 실시한 결과 벽체는 , 22.0 ① ㎫

정도 바닥슬래브는 정도의 표준편차 평균압축강도가 조사되었다, 12.7 . ㎫

장 종합결론5 .


공장동 의 내부 주요 구조부재에서 반발경도법 시험을 실시한 결과 천장보 A-5 , 17.2 ②

정도 천장슬래브는 정도 기둥은 정도의 표준편차 평균압축강도, 20.8 , 17.5 ㎫㎫㎫

가 확인되었다.

공장동 의 내부 주요 구조부재에서 반발경도법 시험을 실시한 결과 천장보 A-6 , 21.3 ③

정도 천장슬래브는 정도 기둥은 정도의 표준편차 평균압축강도, 22.9 , 19.0 ㎫㎫㎫

가 조사되었다.

고가수조의 기둥 부재에서 반발경도법 시험을 실시한 결과 정도의 표준편, 16.1 ④ ㎫

차 평균압축강도가 조사되었다.

콘크리트 탄산화 조사 결과6.

탄산화 심도(1)

대상 구조물은 정상적인 환경 조건일 경우 까지의 탄산화 심도를 보일 수 32.48㎜

있으나 현재 저수조는 정도 고가수조는 정도 공장동 , 0 , 19.61 49.22 , 0 55.48㎜ ∼ ㎜ ∼ ㎜

정도로 나타났으며 저수조를 제외한 대부분의 측점에서 탄산화가 실험값보다 빠르게 ,

진행된 것으로 나타났다.

탄산화에 따른 콘크리트의 기능저하 평가(2)

대상 저수조 모든 측점과 공장동 의 번 측점에서 등급 로서 예방조치, A-5 1 “ ( )”Ⅰ 度

가 필요한 상태로 확인되었으며 고가수조 번 측점에서 등급, 2 “ ( )Ⅱ 中度 로서 부분적 보”

수가 필요한 상태로 조사되었다 고가수조 번과 번 측점 공장동 의 번과 번 측. 1 2 , A-5 2 3

점에서 등급“ ( )Ⅲ 度 로서 전면적 보수가 필요한 상태로 조사되었다” .

탄산화수명설에 따른 철근 부식 확률(3)

현재 저수조는 철근 부식 확률이 정도로써 등급 에 해당하며0% “ ” , “Ⅰ 튼튼하여 열

화 증상이 보이지 않음 이 발생될 수 있는 것으로 확인되었다 고가수조는 철근 부식 ” .

확률이 정도로써 등급 에 해당하며48.4% “ ” , “Ⅳ 각 곳에 박리 박락이나 철근 노출․ 이 발”

생될 수 있는 것으로 확인되었다 공장동 는 철근 부식 확률이 정도로써 등. A-5 11.7% “



급Ⅲ 에 해당하며” , “각 곳에 균열 녹물( * 소수의 박리 박락), ․ 이 발생될 수 있는 것으로 ”

확인되었다.

철근부식 및 잔존수명 예측(4)

대상 건축물은 공장 용도의 중요성은 보통 에 해당되는 시설로 적용하였으며 저수“ ” ,

조와 공장동 는 잔존수명이 충분한 것으로 확인되었으며 고가수조는 현재 철근의 A-5 ,

평균 부식 확률이 정도로써 창고 용도 부식손상위험 이하 에는 근접한 수48.4% , (50% )

준이며 관공서 및 빌딩 용도 부식손상위험 에는 이미 도달하여 잔존수명은 한계에 , (15%)

도달한 것으로 나타났다.

철근 탐사 조사 결과 7.

제원조사 및 구조 조건(1)

철근콘크리트조의 지상 층 내지 지상 층으로 이루어진 공장 저수조 용도의 구1 2 , ①

조물로서 현재 사용 중이다.

저수조 벽체 두께는 정도 천장슬래브는 정도로 조사되었다200 , 120 .② ㎜㎜

고가수조 천장슬래브 두께는 정도 천장보는 슬래브 두께 200 , 300 × 500 (③ ㎜㎜㎜

포함 기둥은 정도로 확인되었다), 300 × 300 .㎜㎜

④ 공장동 천장슬래브 두께는 (A-5 6) 120～㎜(A-5), 170㎜ 정도로 조사되었으며(A-6) ,

천장보는 슬래브 두께 제외 정도 기둥은 300 ~340 × 220 ~520 ( ) , 300㎜㎜㎜㎜

정도로 확인되었다~350 × 380 ~440 . ㎜㎜㎜㎜

철근탐사(2)

① 대상 구조물의 구조도면 및 철근배근도가 없는 상태로 철근탐사 내용을 설계도

서와 비교 검토 작업이 불가능하였다.․

일부 부재의 콘크리트 피복두께는 일부에서 부족한 것으로 나타났으며 대체적으②

로 만족한 것으로 조사되었다.

장 종합결론5 .


구조안전성 검토 8.

① 공장동 지붕트러스 하부 지점A-1 3 ～ 에서 목재 기둥 열 은 구조 안전성을 (Y2 Y11 )～

확보하지 못한 것으로 분석되어 구조 안전성을 확보하기 위해 강관 부재,

로 교체 열 및 신설 열 이 필요하다 목재 깔도리 열(P-114.3×3.2) (Y2 Y11 ) (Y1 ) . (Y0 Y4 )～～

은 구조 안전성을 확보하지 못한 것으로 분석되어 구조 안전성을 확보하기 위해 , H

형강 부재 로 교체가 필요하다(H-200×200×8×12) .

② 공장동 지붕트러스A-1 에서 압축 부재 및 휨부재는 구조 안전성을 확보한 것으로

검토되었다.

③ 공장동 지붕트러스A-2 에서 압축 부재 열 왕대공 열 대공 는 구조 안전성(Y3 , Y13 Y16 )∙

을 확보하지 못한 것으로 분석되어 구조 안전성을 확보하기 위해 단면 보강이 필요,

한 것으로 분석되었다.

④ 공장동 지붕트러스A-3 에서 압축 부재 열 왕대공 는 구조 안전성을 확보하지 못(Y21 )

한 것으로 분석되어 구조 안전성을 확보하기 위해 단면 보강이 필요한 것으로 분석,

되었다.

⑤ 공장동 지붕트러스A-5 에서 압축 부재 열 왕대공 는 구조 안전성을 확보하지 못한 (Y3 )

것으로 분석되어 구조 안전성을 확보하기 위해 단면 보강이 필요한 것으로 분석되,

었다.

⑥ 공장동 지붕트러스A-6 에서 압축 부재 열 왕대공 과 휨부재 열 평보 는 구조 안(Y1 ) (Y1 )

전성을 확보하지 못한 것으로 분석되어 구조 안전성을 확보하기 위해 단면 보강이 ,

필요한 것으로 분석되었다.

⑦ 공장동 지붕트러스B 에서 압축 부재 열 왕대공 과 휨부재 열 평보 는 구조 안전(X5 ) (X5 )

성을 확보하지 못한 것으로 분석되어 구조 안전성을 확보하기 위해 단면 보강이 필,

요한 것으로 분석되었다.

⑧ 공장동 지붕트러스C 에서 압축 부재 열 쌍대공 과 휨부재 열 경사재 평보 는 구(Y5 ) (Y5 )∙

조 안전성을 확보하지 못한 것으로 분석되어 구조 안전성을 확보하기 위해 단면 보,

강이 필요한 것으로 분석되었다.



⑨ 공장동 지붕트러스D-1 2 ～ 에서 휨부재와 압축부재는 구조 안전성을 확보한 것으로

분석되었다.

⑩ 공장동 지붕트러스D-3 에서 압축부재 열 대공 열 왕대공 는 구조 안전성을 확(Y1 , Y2 )

보하지 못한 것으로 분석되어 구조 안전성을 확보하기 위해 단면 보강이 필요한 것,

으로 분석되었다.

⑪ 재료실험동 지붕트러스A 에서 휨부재는 구조 안전성을 확보한 것으로 분석되었다.

⑫ 재료실험동 지붕트러스B 에서 압축부재 열 왕대공 는 구조 안전성을 확보하지 못(X2 )

한 것으로 분석되어 구조 안전성을 확보하기 위해 단면 보강이 필요한 것으로 분석,

되었다.

장 종합결론5 .


종합결론 5-2

한림제지 근대건축물에 대한 현장조사 및 시험 구조안전성을 평가한 결과 다음의 , ,

종합결론을 얻었다.

공장동 (1) A

① 공장동 지붕 트러스 가구A 에서 평보 부후 처짐 변형 보강 덧판 강판 이음 및 파/ / / ( , )/

손 유실 지점 평보 자보 부후 파손 대공 부후 파손 임시 보강 종보 파손 부후/ , / / , / / , / , ㅅ

중도리 부후 파손 자보 부후 파손 이음 및 파손 감잡이쇠 평보 이격 평보 왕대/ , / / , + , /ㅅ

공 빠짐 및 이격 버팀대 부후 파손 지점 절단 엇걸이산지음 이음 위치 불안정 등, / / ,

이 조사되었다 해당 성능저하 부위에 대해 구조안전성의 확보에는 한계가 있어 . 지

붕 트러스 가구 부분 교체 및 전체 교체 보수가 필요할 것으로 사료된다.

② 지붕 트러스 및 하부 지점에 대해 구조검토 결과, 일부 지붕트러스 압축 휨부재/ ,

하부 깔도리 철골보/ 에서 구조안전성을 확보되지 못한 것으로 분석되어 해당 부위,

에 대한 단면 보강 및 교체가 필요할 것으로 사료된다.

공장동 ③ 지붕 트러스 하부 지점에서 깔도리 부후 처짐 누수 기둥 부후 형강 좌굴 / / , ,

변형 등이 발생되어 해당 부위에 대한 보수가 필요할 것으로 사료된다 또한 공장.

동 지붕 트러스 지점 하부 A-2 강관 기둥 열 은 전시공간 및 복합공간의 용(Y13, 17 )

도로 활용하기 위해 철거가 필요할 것으로 사료되며 해당 구간의 지붕 트러스, (Y13

열 열 은 은 열 형태로 열 열은 열 형태로 교체가 필요할 것Y17 ) Y13 Y6 Y14 Y17 Y18～～

으로 사료된다.

④ 공장동 A-4는 지붕이 붕괴되어 벽체의 철거를 통해 굴뚝이 돗보이도록 공간활용을

제언한다.

⑤ 공장동 층 천장 슬래브A-5 6 1～ 에서 부모멘트 균열 처짐 변형 콘크리트 탈락 철근 / / / /

노출 및 부식과 천장보 휨 전단균열 등이 발생하여 해당 부위는 구조안전성의 확보∙



에는 한계가 있어 철거가 필요할 것으로 사료된다.

⑥ 공장동 지붕에서 전반적으로 슬레이트 파손 붕괴 기와 파손 용마루 파손이 조사되어 / , , ,

해당 부위에 대해 지붕 슬레이트 개판 장선 교체 및 마감재 변경 재시공이 필요/ / 할 것

으로 사료된다.

공장동 (2) B

① 공장동 지붕 트러스 가구B 에서 중도리 붕괴 부후 종도리 부후 자보 왕대공 빗/ , , / /ㅅ

대공 부후 자보 평보 파손 후 덧판 보수 평보 옹이 주변 파손 왕대공 파손 등, / , , ㅅ

이 조사되었다. 해당 성능저하 부위에 대해 구조안전성의 확보에는 한계가 있어 지

붕 트러스 가구 부분 교체가 필요할 것으로 사료된다.

② 지붕 트러스 지점 하부에서 기둥 변형 부후 깔도리 부후와 외부 벽체 균열 등이 /

조사된 점과 공간의 활용적 측면에서 공장동 는 보수 정비 보다는 해체 후 공간B

의 재활용이 필요할 것으로 사료된다 또한 지붕 슬레이트의 교체가 필요하다. , .

공장동 (3) C

지붕 트러스 가구에서 전반적으로 평보 경사보 부후 및 파손 처짐 빗대공 파손과 / / , ①

트러스 하부 지점에서 강관 기둥 좌굴 변형이 조사되어 구조안전성의 확보에는 한

계가 있는 것으로 사료된다.

② 공장동 C 지붕 트러스 가구와 하부 지점 기둥 좌굴 변형이 발생되어 전체 교체

보수 정비 보다는 해체 후 공간의 재활용이 필요할 것으로 사료된다.

공장동 (4) D

① 지붕 트러스 가구는 전반적으로 양호한 상태로 조사되었다.

지붕 트러스 지점 하부에서 깔도리 누수 부후 멍에 기둥 장선 개판 부후 등이 조/ , / / /②

장 종합결론5 .


사되어 해당 부위에 대한 , 보수 정비가 필요할 것으로 사료된다.

③ 지붕 트러스에 대해 구조검토 결과, 일부 지붕트러스 압축부재에서 구조안전성을

확보되지 못한 것으로 분석되어 해당 부위에 대한 , 단면 보강이 필요할 것으로 사

료된다.

공장동 는D④ 일제강점기 시대 건축양식의 문화재적 가치가 충분하여 등록문화재

등록 및 보존을 제언한다.

재료실험동 (5)

① 지붕 트러스 가구는 전반적으로 양호한 상태로 조사되었다.

지붕 개판 누수 및 파손 깔도리 파손 마룻대 파손 엇걸이산지 이음부 이격 볼트 , , , /②

빠짐 부후 등이 조사되어 해당 부위에 대한 보수 정비가 필요할 것으로 사료된다, .

③ 지붕 트러스에 대해 구조검토 결과, 일부 지붕트러스 압축 휨부재/ 에서 구조안전성

을 확보되지 못한 것으로 분석되어 해당 부위에 대한 , 단면 보강이 필요할 것으로

사료된다.

공장동 는D④ 일제강점기 시대 건축양식의 문화재적 가치가 충분하여 등록문화재

등록 및 보존을 제언한다.

학사관 (6)

① 내부에서 천장 멍에 장선 부후 및 파손 천장 처짐 마감재 탈락 벽체 변형 마감재 / , / , /

파손 탈락 창호 변형 및 파손이 확인되었으며 지붕 트러스 가구에서 부후 파손 전/ , , / (

체적 이 조사되었다 외부에서 벽체 마감재 파손 탈락 변형 창호 변형 파손 지붕 ) . / / , / ,

파손 붕괴가 확인되었다/ .

따라서 학사관은 ② 정밀실측 전체적인 해체 보수 정비 및 복원이 필요, 하며, 일제강

점기 시대 건축양식의 문화재적 가치가 충분하여 해당 학사관은 공장동 재료실D,



험동과 함께 등록문화재 등록 및 보존을 제언한다.

굴뚝 (7)

성능저하부조사 결과, ① 굴뚝에서 변형 상태 최상단 벽돌 모르타르 유실 수직 수평, , ∙

철띠 부식 이격 단면손실 볼트 이격 및 파손이 나타났다 굴뚝 표면 모르타르 풍화 / / / . /

및 흡착 난간대 강재 부식 단면 손실 유공상태 소제구 풍화 단면 파손 수직 경사, / , , / , ∙

균열이 조사되었다.

수평변위 조사결과,② 번 6 번 수평철띠 구간의 수11∼ 평변형 평가등급은 “E등급(긴급

보강 및 사용금지 혹은 철거 필요)에 해당되는 것으로 조사되었다.

굴뚝은 수평변위가 크게 조사된 ③ 수평철띠 번부터 최상층 까지는 철거 후 변형을 4

바로 잡아 재시공 해체 벽돌 일부 재사용( )이 필요할 것으로 사료되며, 기존 수평∙

수직 철띠도 부식되어 철거 후 재시공이 필요할 것으로 사료된다 그러나 문화재 .

등록을 고려할 때 재시공이 불가능하거나 최소화하려면 문화재 구조전문가 자문을

통해 부식 철띠의 교체 및 보강 등의 추가 조치가 요구된다.

고가수조 (7)

성능저하부 조사 결과, ① 수조에서 미장 탈락 및 백화가 나타났으며 슬래브에서 콘,

크리트 탈락 철근 노출 및 부식 대각선 균열 백화가 확인되었다 천장보에서 콘크리/ / / .

트 탈락 철근 노출 및 부식이 조사되었으며/ , 기둥에서 콘크리트 탈락 철근 노출 및 /

부식이 나타났다.

콘크리트 탄산화조사 결과,② 현재 철근의 평균 부식 확률이 정도로써 창고 48.4% ,

용도 부식손상위험 이하 에는 근접한 수준이며 관공서 및 빌딩 용도 부식손(50% ) ,

상위험 에는 이미 도달하여 잔존수명은 한계에 도달한 것으로 나타났다(15%) .

③ 고가수조는 전반적으로 천장 슬래브 보 기둥에서 콘크리트 탈락과 철근 노출 및 / ,

장 종합결론5 .


부식 단면 파손과 콘크리트 잔존수명의 한계로 인해 철거 검토가 필요, 하지만 고

가수조는 한림제지를 상징하는 구조물로서 보존을 고려하면 구조안전성을 확보하

기 위한 보수 및 보강이 필요할 것이다.

저수조 (8)

성능저하부조사 결과, ① 벽체에서 수직 수평균열 백화 콘크리트 파손 철근 노출 및 , , , ∙

부식이 조사되었으며, 슬래브에서 콘크리트 파손 철근 노출 및 부식이 나타났다, .

콘크리트 탄산화조사 결과,② 벽체는 잔존수명이 충분한 것으로 확인되었다.

반발경도법 시험 통해 콘크리트 압축강도 조사 결과 벽체는 정도 바닥슬, 22.0 , ③ ㎫

래브는 정도의 표준편차 평균압축강도가 조사되었다12.7 . ㎫

저수조는 벽체 균열 및 바닥슬래브 콘크리트 탈락과 철근 노출 및 부식에 대해 보④

수가 필요할 것이다.



원인 분석 및 대책 안5-3 ( )

구 한림제지 근대건축물에 구조적 위해요인으로 작용하고 있는 몇 가지 주요 현상)

들에 대한 상태 및 구조안전성 평가 결과에 근거하여 부재에 대한 원인과 대책을 서술

하면 다음과 같다 보수 정비시 다음 각항의 원인과 대책안을 고려한 보수 정비공사가 .

필요하다.

공장동 대책 안1. ( )

공장동 지붕트러스 하부 지점 깔도리 교체 및 철골보 신설 안(1) A-1 3 ( )～

공장동 지붕트러스 하부 목재 깔도리 열 와 철골 보- A-1 3 (X2, Y0 Y18 ) (X2×Y18～～～

열 열 에서 구조 안전성을 확보하지 못한 것으로 검토되어 철골 부Y21 , X1×Y1 Y21 )～

재 로 교체가 필요하다(H-200×200×8×12 ) . ㎜

X0

X1

X2

X3

Y1 Y2 Y3Y4 Y5 Y6 Y7 Y9 Y10 Y11 Y12

Y13 Y14 Y15 Y16 Y17 Y18 Y19 Y20 Y21Y8

A-2

A-1

A-4

A-3

A-5

지점 하부 형강 부식/ 횡좌굴 변형 및 구조안전성 미확보교체 필요(H-200×200×8×12)

지점 하부 목재 깔도리 구조안전성 미확보철골보로 교체 필요(H-200×200×8×12)

지점 하부 형강 부식/ 횡좌굴 변형 및 구조안전성 미확보교체 필요(H-200×200×8×12)

그림 공장동 지붕트러스 지점 하부 깔도리 및 철골보 교체 보수 안< 5-1> A-1 3 ( )～

장 종합결론5 .


공장동 지붕트러스 하부 기둥 교체 및 신설 안(2) A-1 3 ( )～

공장동 지붕트러스 하부 목재 기둥 열 은 구조검토 결과 구조- A-1 3 (X2×Y0 Y12 ) , ～～

안전성을 확보하지 못한 것으로 나타났다 또한 열 열 철. X1×Y3 Y20 , X2×Y18 Y20～～

골 기둥은 하부 부식 및 주각부 파손 볼트 미시공 상태가 조사되었다 따라서 성능( ) .

저하된 목재 기둥 열 과 강관 기둥은 철거 후 강관 기둥(X2×Y0 Y12 ) (P-114.3×3.2 )～㎜

과 주각부에 대해 교체 재시공이 필요하다.

하부 강관 기둥 철거

X0

X1

X2

X3

Y1 Y2 Y3Y4 Y5 Y6 Y7 Y9 Y10 Y11 Y12

Y13 Y14 Y15 Y16 Y17 Y18 Y19 Y20 Y21Y8

A-2

A-1

A-4

A-3

A-5

지점 하부 강관 기둥/주각부 재시공 지점 하부 강관 기둥/주각부 재시공

하부 목재 기둥 철거, 기둥 지점 하부 강관 기둥/주각부 시공지점 하부 강관 기둥/주각부 재시공

그림 공장동 지붕트러스 하부 지점 기둥 교체 보수 안< 5-2> A-1 3 ( )～



지붕트러스 가구 부분 및 전체 교체 보수 안(3) ( )

- 지붕트러스 가구에서 평보 부후 처짐 변형/ / , ∙ 지점 평보 자보 부후 파손 대공 부후/ / , ㅅ

파손 버팀대 부후 파손 지점 절단 엇걸이산지음 이음 위치 문제점 등이 조사되어/ , / / , ,

해당 성능저하 부위에 대해 구조안전성 확보의 한계가 있어 성능저하부 조사 표 <

표 를 참조하여 3.1-3> < 3.1-8>～ 지붕 트러스 가구 부분 교체 또는 전체 교체 보수

가 필요할 것으로 사료된다 또한 공장동 열 열 지붕트러스는 하부 기. A-2 Y13 Y17～

둥의 철거상 열은 열 형태로 열 열은 열 형태로 변경 시공이 필Y13 Y6 , Y14 Y17 Y18～

요할 것으로 판단된다.

X0

X1

X2

X3

Y1 Y2 Y3Y4 Y5 Y6 Y7 Y9 Y10 Y11 Y12

Y13 Y14 Y15 Y16 Y17 Y18 Y19 Y20 Y21Y8

A-2A-2A-2A-2

A-1A-1A-1A-1

A-4A-4A-4A-4

A-3A-3A-3A-3

A-5A-5A-5A-5

Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9 Y10 Y11 Y12 Y13 Y14 Y15 Y16 Y17 Y18 Y19 Y20 Y21


A-2A-2A-2A-2

전체 교체 부분 교체범 례 전체 형태 변경

그림 공장동 지붕트러스 부분 및 전체 교체 위치도< 5-3> A-1 3 ～

장 종합결론5 .


표 공장동 지붕트러스 성능저하 조사내용 및 보수 안< 5-1> A-1 ( )

번호 위치 성능저하 조사 내용 보수 안( )

1 열Y2 빗대공 유실 지점 평보 자보 부후 및 파손, /ㅅ 전체 교체 필요

2 열Y3 종보 자보 대공 부후 및 파손 대공 임시보강/ / , , ㅅ평보 처짐 변형/ 전체 교체 필요

3 열Y4 지점 평보 자보 부후 및 파손 평보 갈라짐/ , ㅅ 부분 교체 필요

4 열Y5 종보 자보 대공 부후 및 파손/ / , ㅅ평보 지점 보강 상태 전체 교체 필요

5 열Y6 대공 자보 부후 및 파손 임시 보강/ , ㅅ평보 단부 중앙부 보강 상태/ 전체 교체 필요

6 열Y7 대공 자보 부후 및 파손 보강 상태/ , ㅅ평보 단부 중앙부 보강 상태 변형 처짐 파손/ / / / 전체 교체 필요

7 열Y8 평보 단부 중앙부 부후/ ,지점 평보 자보 부후 및 파손 종도리 부후 파손/ , /ㅅ 전체 교체 필요

8 열Y9 평보 자보 부후 및 파손/ , ㅅ평보 보강상태 처짐 변형/ / 전체 교체 필요

9 열Y10 지점 평보 자보 부후 및 파손/ㅅ 부분 교체 필요

10 열Y11 지점 평보 자보 부후 및 파손/ㅅ감잡이쇠 평보 이격+ 부분 교체 필요

11 열Y13 지점 평보 자보 부후 및 파손/ㅅ평보 왕대공 빠짐 이격 + / 부분 교체 필요

12 열Y14 단부 평보 부후 부분 교체 필요

13 열Y17 평보 부후 보강 덧판 파손 자보 덧판 이음/ , ㅅ 전체 교체 필요

14 열Y18 지점 평보 자보 부후 및 파손/ㅅ평보 보강 덧판 파손 감잡이쇠 평보 이격, / 전체 교체 필요

15 열Y19 자보 덧판 이음부 파손 갈라짐/ , ㅅ평보 덧판 이음부 파손 갈라짐/ 전체 교체 필요

16 열Y20 지점 평보 자보 부후 및 파손/ , ㅅ자보 덧판 이음 평보 측면 보강, ㅅ 전체 교체 필요

17 열Y21 평보 처짐 파손/ , 지점 평보 자보 부후 및 파손 붕괴/ , ㅅ 전체 교체 필요


X0

X1

Y1 Y2 Y3Y4 Y5 Y6 Y7 Y9 Y10 Y11 Y12

Y13 Y14 Y15 Y16 Y17 Y18 Y19 Y20 Y21Y8

A-1A-1A-1A-1

A-4A-4A-4A-4





1 열Y5 단부 평보 부후 보강 상태 / 부분 교체 필요

2 열Y6 지점 평보 자보 부후 및 파손/ , ㅅ평보 중앙부 부후 덧판 이음부 파손 처짐 / / 전체 교체 필요

3 열Y7 버팀대 부후 파손 대공 유실/ , 부분 교체 필요

4 열Y8 버팀대 부후 파손/ 부분 교체 필요

5 열Y9 대공 유실 지점 하부 기둥 부후 , 부분 교체 필요

6 열Y10 자보 부후 ㅅ 부분 교체 필요

7 열Y11 버팀대 부후 파손/ 부분 교체 필요

8 열Y12 자보 부후 파손/ㅅ 부분 교체 필요

9 열Y13 지붕트러스 하부 기둥 철거 열 형태로 Y6교체 필요

10 열 열Y14 Y17～ 지붕트러스 하부 기둥 철거 열 형태로 Y18교체 필요

11 열Y20 평보 왕대공 빠짐 이격+ / , 중앙부 평보 후부 갈라짐/ 부분 교체 필요

12 열Y21 자보 왕대공 부후 및 파손 마룻대 빠짐 파손/ , / ,ㅅ단부 평보 덧판 보강 전체 교체 필요


X1

X2

X3

A-2A-2A-2A-2

A-3A-3A-3A-3

A-5A-5A-5A-5A-6A-6A-6A-6



장 종합결론5 .




1 열Y1 지점 평보 자보 부후 및 파손 대공 부후 / , ㅅ 전체 교체 필요

2 열Y2 단부 평보 부후 대공 부후 빗대공 빠짐 이격, , / 전체 교체 필요

3 열Y3 지점 평보 자보 부후 및 파손/ , ㅅ중도리 대공 자보 부후 / /ㅅ 전체 교체 필요

4 열Y4 지점 평보 자보 부후 및 파손/ , ㅅ중도리 대공 자보 부후 / /ㅅ 전체 교체 필요

5 열Y5 지점 평보 자보 부후 및 파손/ , ㅅ대공 중도리 부후 / 부분 교체 필요

6 열Y6 지점 평보 자보 부후 및 파손/ , ㅅ중앙부 평보 부후 대공 부후 , 전체 교체 필요

7 열Y7 지점 평보 자보 부후 및 파손 유실/ , ㅅ종보 대공 자보 부후 / /ㅅ 전체 교체 필요

8 열Y8 지점 평보 자보 부후 및 파손 처짐/ , ㅅ종보 대공 자보 부후/ /ㅅ 전체 교체 필요

9 열Y9 중앙부 평보 대공 부후/ , 지점 평보 부후 전체 교체 필요

10 열Y10 지점 평보 자보 부후 및 파손/ , ㅅ중앙부 평보 대공 부후/ 전체 교체 필요

11 열Y12 중앙부 평보 부후 부분 교체 필요

12 열Y13 지점 평보 자보 부후 및 파손/ , ㅅ중앙부 평보 대공 부후 종보 대공 자보 부후/ , / /ㅅ 전체 교체 필요

13 열Y14 단부 평보 부후 엇걸이산지음 불안정, ,감잡이쇠 미시공 부분 교체 필요

14 열Y15 단부 평보 부후 엇걸이산지음 불안정, 부분 교체 필요

15 열Y16 단부 평보 부후 평보 대공 이격 감잡이쇠 미시공, / , 지점 하부 기둥 부후 전체 교체 필요

16 열Y17 지점 평보 자보 부후 및 파손/ , ㅅ중앙부 평보 대공 부후 종보 대공 자보 부후/ , / /ㅅ 전체 교체 필요

17 열Y18 지점 평보 자보 부후 및 파손/ ,ㅅ중앙부 대공 평보 부후 / 전체 교체 필요

18 열Y19 자보 대공 부후/ㅅ 부분 교체 필요

19 열Y20 지점 평보 자보 부후 및 파손 유실 붕괴/ , , ㅅ평보 대공 부후 지점 형강 횡좌굴/ , 전체 교체 필요


A-2A-2A-2A-2

A-3A-3A-3A-3

A-5A-5A-5A-5A-6A-6A-6A-6



X1

X2

X3



지붕트러스 가구 단면 보강 안(4) ( )

- 지붕트러스 가구 구조검토 결과 일부 압축 및 휨부재에서 구조안전성이 확보되지 ,

못한 것으로 분석되어 해당 부위에 대해 목재 단면을 못과 볼트 등으로 보강이 필,

요하다.

X2X1

왕대공(140×85)

쌍대공(40×90-2EA)

ㅅ자보(85×150)

중도리(100×70)

빗대공(85×85)

빗대공(85×85)

쌍대공(40×90-2EA)

평보(85×150)평보덧판이음(55×150-2EA)깔도리(120×345)

각재(90×100)

A-2 Truss Y1∼Y5A-2 Truss Y1∼Y5A-2 Truss Y1∼Y5A-2 Truss Y1∼Y5

왕대공 단면 보강(30×140-2EA)

트러스 입면도a.

평보덧판이음(55×150)

평보(85×150)평보덧판이음(55×150)

왕대공(85×140)

왕대공 단면 보강(30×140)


트러스 단면도b.

X0

X1

X2

A-2

A-1

A-4

A-3

A-5A-6

X3

Y1 Y2 Y3Y4 Y5 Y6 Y7 Y9 Y10 Y11 Y12

Y13 Y14 Y15 Y16 Y17 Y18 Y19 Y20 Y21Y8

트러스 위치도c.

범례

왕대공 보강 왕대공 개소(5 )부재 크기 85 × 140㎜㎜

보강 후 크기 이상145 × 140㎜㎜

그림 공장동 지붕트러스 압축부재 단면 보강 안< 5-4> A-2 ( )

장 종합결론5 .


X2 X3

ㅅ자보(115×115)

평보(120×170)

A-3Truss Y21장선(45×45)

왕대공(105×105)

RC보

빗대공(60×85-2EA)

빗대공(55×115)

평보덧판이음(40×170-2EA)

ㅅ자보 덧판이음(40×115-2EA)

ㅅ자보 덧판이음(40×115-2EA)중도리(105×105)

A-3 Truss Y21



평보(120×150)

왕대공(105×105)




A-2

A-1

A-4

A-3

A-5A-6

X0

X1

X2

X3

Y1 Y2 Y3Y4 Y5 Y6 Y7 Y9 Y10 Y11 Y12

Y13 Y14 Y15 Y16 Y17 Y18 Y19 Y20 Y21Y8


범례


보강 후 크기 이상145 × 140㎜㎜

그림 공장동 지붕트러스 압축부재 단면 보강 안< 5-5> A-3 ( )



X3 X4

장선(40×40, @450)

중도리(85×100)

ㅅ자보(100×140)

대공(85×85)

평보(100×115)

대공(85×85)

대공(85×85)

D-3 Truss Y1,Y4



평보(100×115)

왕대공(85×85)




귀잡

이보

(115×60)

D-3

Y1

Y2

Y3

Y4

X4

X3



보강 후 크기 이상145 × 85㎜㎜

그림 공장동 지붕트러스 열 압축부재 단면 보강 안< 5-6> D-3 Y1, Y4 ( )

장 종합결론5 .


엇걸이산지 이음

평보(100×165)

장선(40×40, @450)

중도리(85×100)

ㅅ자보(100×140)

왕대공(100×115)

빗대공(75×105)

쌍대공(45×100-2EA)

감잡이쇠(W:45, THK 4)

X3 X4

D-3 Truss Y2,Y3



평보(100×165)

왕대공(100×115)




귀잡

이보

(115×60)

D-3

Y1

Y2

Y3

Y4

X4

X3



보강 후 크기 이상160 × 115㎜㎜

그림 공장동 지붕트러스 열 압축부재 단면 보강 안< 5-7> D-3 Y2, Y3 ( )



공장동 지붕트러스 하부 가구 보수 안(5) D ( )

성능저하부조사 결과- , 지붕 트러스 지점 하부에서 깔도리 누수 부후 멍에 기/ , /

둥 장선 개판 부후 등이 조사되어 해당 부위에 대한 / / , 보수 및 교체 정비가

필요할 것으로 사료된다.

깔도리 누수 및 부후 멍에 부후 기둥 부후

D-1 D-2 D-3

Y1

Y2

Y3

Y4

Y1

Y2

Y3

Y4

Y1

Y2

Y3

Y4

X4

X3

X2

X1

귀잡

이보

(115×60)

귀잡

이보

(115×60)

귀잡

이보

(115×60)

4

12

3

5

6

8

7

깔도리 누수 흔적 1.

깔도리 갈라짐2.

깔도리 누수 및 부후3.

멍에 부후 4.

기둥 부후 5.

기둥 부후 6.

기둥 하부 부후 7.

멍에 장선 개판 부후8. / /

그림 공장동 지붕트러스 지점 하부 보수 안< 5-8> D ( )

장 종합결론5 .


공장동 철거 안(6) A-4 6, B, C ( )～

- 공장동 A-4는 지붕 붕괴 및 지붕 트러스 가구가 유실되어 벽체의 철거를 통해 굴뚝

이 돋보이도록 공간활용을 제언한다 또한 . 공장동 A-5 6～ 은 층 천장 슬래브에서 1

처짐 변형 콘크리트 탈락 철근 노출 및 부식과 천장보 휨 전단균열 등이 발생하여 / / / ∙

해당 부위는 구조안전성의 확보상 한계가 있어 철거가 필요할 것으로 사료된다.

공장동 B, C는 지붕트러스 가구의 파손 및 부후로 인해 구조안전성을 확보하는데

한계가 있으며 전체적인 공간 활용을 위해 , 철거가 필요하다.

공장

동 A

-4

재료

실험

동 B

굴뚝

고가

수조

공장

동 D

-1

공장

동 D

-2

공장

동 D

-3

학사

관

공장

동 A

-2

공장

동 A

-3

공장

동 A

-5

공장

동 A

-6

공장

동 C

공장

동 B

8미

터 미

만도

로

8미

터도

로

도로

경계

선

인접

대지

경계

선

공장

동 A

-1

재료

실험

동 A

그림 공장동 벽체 및 구조체 철거 안< 5-9> A-4 6, B, C (～



공장동 지붕 보수 안(7) ( )

- 공장동 지붕에서 전반적으로 슬레이트 사용과 파손 붕괴 기와 파손 용마루 파손이 / , ,

조사되어 해당 부위에 대해 , 지붕 슬레이트 개판 장선 교체 및 마감재 변경 재시공이 / /

필요할 것으로 사료된다.

철거 후 마감재 변경 재시공

철거

범

례

그림 공장동 지붕 철거 및 마감재 변경 재시공 위치도< 5-10>

장 종합결론5 .


재료실험동 대책 안2. ( )

재료실험동 지붕트러스 가구 보수 안(1) B ( )

성능저하부조사 결과- , 지붕 개판 누수 및 파손 깔도리 파손 마룻대 파손 엇, , ,

걸이산지 이음부 이격 볼트 빠짐 부후 등이 조사되어 해당 부위에 대한 / , 보

수 및 교체 정비가 필요할 것으로 사료된다.

개판 누수 및 파손 마룻대 파손 깔도리 파손

4

7

8

1

3

2

5

6

귀잡이보 110×175 중도리 50×105, @980 마룻대 110*120

X1

X2

귀잡이보 55×130

귀잡이보 110×175 귀잡이보 110×175

귀잡이보 55×130

귀잡이보 110×175

귀잡이보 갈라짐 1.

개판 누수 및 파손2.

개판 누수 및 파손3.

깔도리 파손4.

마룻대 파손5.

엇걸이 산지 이음부 이격6.

엇걸이 산지 이음부 이격 볼트 빠짐7. /

마룻대 파손8.

그림 재료실험동 지붕 가구 보수 위치도< 5-11> B



지붕트러스 가구 단면 보강 안(2) ( )

- 지붕트러스 가구 구조검토 결과 일부 압축부재에서 구조안전성이 확보되지 못한 것,

으로 분석되어 해당 부위에 대해 목재 단면을 못과 볼트 등으로 보강이 필요하, 다.

ㅅ자보(120×180)

중도리(50×105)

띠쇠

왕대공(110×120)

빗대공(65×115)

평보(120×180) 엇걸이산지 이음

장선(40×70, @450)

Y1

재료실험동재료실험동재료실험동재료실험동 B Truss X1∼∼∼∼X2

Y2



평보(120×180)

왕대공(110×120)




귀잡이보 110×175 중도리 50×105, @980 마룻대 110*120

27

40

274

01

820

730

0

X1

X2

귀잡이보 55×130

귀잡이보 110×175 귀잡이보 110×175

귀잡이보 55×130

귀잡이보 110×175


범례


보강 후 크기 이상170 × 120㎜㎜

그림 재료실험동 지붕트러스 압축부재 단면 보강 안< 5-12> B ( )

장 종합결론5 .


학사관 공장동 재료실험동 보존 대책 안3. , D, ( )

내부 및 외부 보수및 등록문화재 등록 안(1) ( )

학사관 성능저하부조사 결과- , 내부에서 천장 멍에 장선 부후 및 파손 천장 처짐 마/ , /

감재 탈락 벽체 변형 마감재 파손 탈락 창호 변형 파손이 확인되었으며 지붕 트러, / / , / ,

스 가구에서 부후 파손 전체적 이 조사되었다 외부에서 벽체 마감재 파손 탈락 변형/ ( ) . / / ,

창호 변형 파손 지붕 파손 붕괴가 확인되었다/ , / .

따라서 학사관은 정밀실측과 전체적인 보수 정비가 필요하며, 일제강점기 시대 건

축양식의 문화재적 가치가 충분하여 해당 학사관과 공장동 재료실험동에 D,

대해서는 등록문화재 등록 및 보존을 제언한다.

층 천장 멍에 장선 부후 및 파손 1 / 층 천장 처짐 마감재 탈락1 / 층 천장 처짐 마감재 탈락1 /

층 천장 처짐 마감재 탈락1 / 층 벽체 마감재 손상1 층 바닥 마감재 탈락2

층 벽체 창호 변형 및 파손2 / 지붕 트러스 부후 파손/ 외부 벽체 지붕 마감재들뜸 탈락/ /



굴뚝 대책 안4. ( )

변형 바로잡기 및 수직 수평 철띠 재설치 안(1) / ( )

- 성능저하부 조사 결과, 굴뚝의 변형 상태 최상단 벽돌 모르타르 유실 수직 수평, , ∙

철띠 부식 이격 단면손실 볼트 이격 및 파손 굴뚝 표면 모르타르 풍화 및 흡착 수/ / / , / ,

직 경사균열이 조사되었다. ∙ 수평변위조사 결과, 수평변형 평가등급은 “E등급(긴

급 보강 및 사용금지 혹은 철거 필요)에 해당되는 것으로 나타났다. 굴뚝은 수평

변위가 크게 발생된 수평철띠 번부터 최상층 까지는 철거 후 변형을 바로 4

잡아 재시공 해체 벽돌 일부 재사용 이 필요할 것으로 사료되며( ) , 기존 수평∙

수직 철띠도 부식되어 철거 후 재시공이 필요할 것으로 사료된다 그러나 .

문화재 등록을 고려할 때 재시공이 불가능하거나 최소화하려면 문화재 구조

전문가 자문을 통해 부식 철띠의 교체 및 보강 등의 추가 조치가 요구된다.

철거 후 재시공 구간

해체 벽돌 일부 재사용( )

그림 굴뚝 보수 및 보강 안< 5-13> ( )

장 종합결론5 .


고가수조 대책 안5. ( )

구조체 콘크리트 손상 부위 보수 안(1) ( )

- 성능저하부 조사 결과, 수조 구조체에서 미장 탈락 및 백화가 나타났으며 슬래브,

에서 콘크리트 탈락 철근 노출 및 부식 대각선 균열 백화가 확인되었다 천장보와 기/ / / .

둥에서 콘크리트 탈락 철근 노출 및 부식이 조사되었다/ . 따라서 구조안전성 확보

를 위해 콘크리트 탈락 철근 노출 부식 부위에 대해서는 방청 및 단면 복구/ /

보수가 필요하다.

천장슬래브 보 콘크리트 탈락 및 철근 부식/ 기둥 콘크리트 탈락 및 철근 부식

현재 상태(a) 보수 후 상태 (b)

그림 굴뚝 보수 안< 5-14> ( )



구조체 보강 안(2) ( )

- 콘크리트 탄산화조사 결과, 현재 철근의 평균 부식 확률이 정도로써48.4% ,

창고 용도 부식손상위험 이하 에 근접한 수준이며 관공서 및 빌딩 용(50% ) ,

도 부식손상위험 에는 이미 도달하여 잔존수명은 한계에 도달한 것으로 (15%)

나타나 철거 검토가 필요하지만 고가수조는 한림제지를 상징하는 구조물로,

서 보존을 고려하면 구조안전성을 확보하기 위해 천장 슬래브 보 기둥 부/ ,

위에 대해 적극적인 강판 보강이 필요할 것으로 사료된다.

철판 400×4.5T

철판 400×4.5T

EPOXY 주입

EPOXY 주입

A-A' 단면도

B-B' 단면도

변화치수

변화치수

천장 슬래브 보강(a)

그림 고가수조 구조체 보강 안< 5-15> ( )

장 종합결론5 .


10mm ANCHOR BOLT

4.5mm ST'L PLATE

변화치수

공기배출 PIPE

10mm ANCHOR BOLTEPOXY 주입

주입 PIPE

4.5mm ST'L PLATE

(BOLT 간격:30cm)

공기배출 PIPE

현장용접(EPOXY 주입 전 실시)

천장 보 보강(b)

A'A

L-75X75X6

ST'L PLATE THK 4.5mm

WeldingL-75X75X6

A-A' 단면도

M10 @ 200

WeldingWelding

L-75X75X6

M10 @ 200

EPOXY GROUTINGST'L PLATE THK 4.5mm

Welding

기둥 보강(c)

그림 고가수조 구조체 보강 안 계속< 5-15> ( )( )



저수조 대책 안6. ( )

벽체 균열 및 콘크리트 파손 철근 부식 부위 보수 안(1) , ( )

- 성능저하부조사 결과, 벽체에서 수직 수평균열 백화 콘크리트 파손 철근 노출 및 , , , ∙

부식이 조사되었으며, 슬래브에서 콘크리트 파손 철근 노출 및 부식이 나타났,

다 해당 균열 및 단면 파손 부위에 대해서는 그림 와 그림 . < 5-14> < 5-16>

에 따라 균열 방청 및 단면 복구 보수가 필요하다, .

단계 주입위치1 표면 실링

수지 주입구수지 압력주입펌프

그림 < 5-16> 에폭시 수지 주입 공법 시공 개념 단면도

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제장 종합결론 및 대책안5 - SEJONG · ① ∙벽체에서 수직수평균열백화콘크리트 파손철근 노출 및 부식이 조사되었다, , , . ② 슬래브에서