NF en 1992-1-1 Re Command at Ions Professionnelles

5/9/2018 NF en 1992-1-1 Re Command at Ions Professionnelles - slidepdf.com

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www.ff"batimenUr

~rjl;"··-"""-~~

Recommandat ionsprofessionnellespou r I l/ ,a pp ti:ca tion d e la norme N lF E N 1 9 9 2 - 1 - 1 (NFP ' 1S-711~)

e t d e son anne~e na tiona le ( N F IP ~,S - :7n-1 INAJEuroaode 2 , par1ie " 1 = 1 )

rela1ives au calcul des structures en beton



Recommandat ions

professionnel lespoud '~pncat ion de ~ n o rrrte IN F8\! 1:992. ;1~1N F P 1 8- 71 ",)

et de so n a nnexe na tiO !na~e(N f P 1&711i ·1 /NA·Eurocode 2~ parne 1-1)

relatives au calcul des structures en beton



e-o c tobre 2 005 La n o rms tra n ce is e N F EN 1992 -1 -1 tra n s c riva n t ta n o rme e u re pee nn e

EN 1992-1-1 a ete pubLi~e par l 'AFNIOR, suivie en m a l l F S 21007par 1 0 3 publication de la norrne

francaise I N F E N 1 9 9 2 = 1 = l / N A . son annex€! natienele. rendant ainsi possible l'appllcation en F r a n c e de css

n ou ve lle s n orrn es d ,e c alc ul d es o w/ra ge s e n beton, qui von t a te rm a re rn pla ce r le BAIEL e t le BP EL-

La conception et la redaction de ces norrnes sent essentiellernent basaes sur le coda rnodel,e

e urc pe en . E :n ef f e t leurs ts x ts s n s p rss en te n t qu e le s elements necessa i r ss a la d efin itio n d es . r eq le s d e

c on ce ptio n e t d e c ale ul s an s e xp lic atio ns c orn pte me nta ire s, q ui s era is nt c en sid ere es c om rn e d es e lements

d ' u n cou rs de C 0 .1 1s tru c t ion. D e p LU 5 e lle s so n t p a r ta 9 e e se n P ri n ci p es rn a rqu e 5 P a pres ~e n ums r o d e La

c le use , e t e n regLe s d 'appt lca t ton de c es p rin cip e s .. Th eo riq ue rn e nt to u ts regle d 'a p p llc a tlo ri s a tis fa ls a n t

aux principes et de rnerne Iiabilite que cella de Lancrrne, est possible. !Enpratique la demonstration de

ceue equivalence e st m a ls is ee .

Par ajlleurs ces norrnes, qui vont rernplacer le BAEL et le BPEL et certaines parties de DTU,

comportsnt des lacunas comma par exempts les details de ferraillaqs des rnu rs a rmss e t n on a rrn e s , [Ie

p lu s Ila re da ctio n p arfe is e lllp tiq ue p eu t p re te r a in terpre ta t ion ,

C 'a st p ou r c as d ive rs es raisons que La C cm mlss ie n de Norma[iisation" qu i a p a rtic ip e a la , mise au

p oin t d e La no rm s a u p la n e uro pe an et a la redac t i on de l 'a n n e x e n s ti on a le , ajuge L 1Hled e la ire u n d o cume nt

c c rn p le rn e n te ir e . Ce lu i- cie pour bu t de d on ne r d es e xp lic atic ns e t d es in te rp re ta tio ns qui n'ont pu etre

foumies dans l 'a n ne xe na t io n a ls de n t Le ca d re de redaction etant s tric te rn sn t d~ fin i.e t d ' a pp crte r d es

com plem en ts no n con trad lc to lre s qu i n e son t pas dans las textes ncrrnatifs. Pour les

explications, je prendrai cornrne example les details sur la prise en compte des effets de

la t empe r a t u r e en 2 .3 .3 [3 t et pour les addltions, le deta i l . des ccmbinaisons de cherqe

sirnplifiees permlses par Lanorrne en 5.1.3 1 1 1 l I P . De plus certaines methodes courarnrnant

utiilsees en Fraace ont a t , e introduites en les rsrrdant COin formes a l'Eurocods, Comme

' exemIPLe]~ cit ,erai I le ca l cu l de l~ W khe n uis ibls qui est stricternsnt cenlcrrnee la methode

de ~.·E~roc{;IC~'e,ais dont la partie p re jud ic iabLea la bonne tenue des cloisons et des

re ve t-emerrts n 'a p as e t , e d e t a i , l l e e s u n iv €€ lu e u ro pe e n.

C'est done cedocurnent. dent \,I0US allez prendre conna i s s en ce qui, je l'espsre, sera

une aide a l'application et a la comprehenslcn die l ' Eu r o c od e 2 : Texts European et Annexe

Natiol"laLe, It failt l'obiet (fun consensus au niveau du groupe de la pertle 1-1 de' La

Commission de Normalisatio,n Eel_

Jacques CORTADE

I f lgen ieur de L·Eco le Po ly techn ique

DLp lome du Centre de hiautes E t u d e s de l~ Construction

Ing len i@ur Consu l ta l1 t

[rn a rs 2 0 0 7 1 1

-1 JU



RECOMMA~DATJQNS. PROFESSIOt'-lN~LLES POUR L·,o!..PPLICAiION DE LA NORM~ Nf EN l·9?2·M (N~ P 18-71~- ll '

I

Clause 2~3.33 ) - 'Gene raU tesLes effets de la temperature peuvent etr,e separes en variation lineaire, qradients et

i3 ut 0-con t reintes,Concernant les variations U,nea i res en plan, on peu t ajouter les comrnentaires su i-vants :

La r e g L e visanta ne pas tsnir compte dans les calculs de ces vanations line'aires pour

des blocs dent la distance entre joints est inferieure aux limites donnees ne s'appliqus

qu'aux cssatures de batlrnents en beton dent les appuls sont norrnaternent

flexi bles, It peutetre necessai re de retenir des dista nces plus petites, ou

d'adoptsr des dispositions constructives cornplernentsires, dans le cas d'os-

saturee reposant sur des appuis en macon nerie O ll dans te cas d'ossstures

en beton dom t le contreventarnent longitudinal se t rouve essentiellement

concsntre aux extn~'m~t,esdes blocs entre joi n t s . On peuta l'oppose, admettrs

un leger dapassernent des dista nces fixees 'pour des, blocs d..ans lesquels la

creation " r u n joint supplernantaire pourrait conduire il l une notable diminutiondiu contreventernent longitudinal ou transversal.

O m cortstats que les ef'fets therrniquas diff.e'rentiels sont plus sensibles auxetagjl~s de transition entre des zones d'activites diH,erentes., par exernple le

rez-ds-chaussee. Des dispositions constructives specitiques prisesa ces niveaux peu-

ven t parrnet t re de L~b'ererLagene apportee au developpernent des effets them; iquesdifferentiels et done, de ce fait. dadrnettre des distances entre joints plus qrandes,

Las sftets therrniq ues 'eta nt plus senslblss dans les etages sous terrasse, il peut eIreparfo ls. judicieux de diviser la Long ueur des blocs par deux ,encreant un joint diapason

sur la hauteur du dsrnier 1 1 iveau..

l.ss joints p re vu s e n ,eLevatiorn ne sen t pa s obl iqatoi rernent a p ro longer d am s le s int r a -

structures lorsqu'il est prMerabl.e de n'en pas prevoir afin d'eviter des Iondationse xc sn tre es a u une n ota ble d im in utio n du con t r sven temen t lonqitudi m il ou tr a n sv e rs a l ,

.: L'attention est attiree sur hecas specitique des, parkinqs entsrres. snssrres dans des

parois peripheriques construites pr,eaLablement, En sffet le retrait des planchsrsassocie a Laforte ventilation des tocauxa pC!ti r de t ' air arnbiant peut conduire a l desvariations lineairss importantes des plan cha rs. It y a alors lieu d'envisager un

e n sem ble d e d isp o sitio ns constructlves sp e c ifiq u e s te l lss q u e cettes listees dans la

Note d e IA nn ex e N atio na le .

~ly a Lieude respecter un pourcsntaqe d'arrnatures lonqltudtna les dans les elements

e x p o s e s sur plus d'uns de leurs faces aux actions elirnatiques lbalcon, logg ia, aero-

teres, partie sei llante des bandeaux],

S i on a ppelle L u n e lonqueu regale a 6 rn dans les re'9 ions hu m ides et ternperaes et4 rn dans les reg ions seches et a 'forte opposition de temperature; les pourcentaqes ,8

respecter sent le s suivants :

...pour tout €iMment de longueur inferieurs ou €'gale a L : 0,17% pour des aclers delimite d 'e La stic He e ga lle a l 500 M Pa st pour Lin betol l C25130QU plus;

• pour t ou t element de loriqueur superieur€' ou egele a 2 L ~0,42% pour des aciers de

limite d'elasticite eglal,e ,; 3 500 MPa et pour un beton C25/30 ou plus ;

. o i l ; . pour tout element de 'longueur intsrmediaire. le pourcentaqe psut etre ebtenu par

interpolation line-aire sur la longueur.

l.es aciers lonqitudi naux doivent ,:

... respecter un espacernent minimal de 25 em et de 2.5 fois l 'e 'paisseur de la parol .

....avo i rune plu s fo rts concentral i I)n aiI J vo i5ina9e de l' ext r e mit e L ibre de l' e l L e meIll.

...comporter des aciers de section de me-me ordre de grandeur en fond des jointsdiapasons lorsqu'ils existent

- -u

r ou



IIHlCOMMANOATlONS P'ROFESS10Nlt.lELLES POIJR. L'APPLICAlION DE LA NORME NF EN, 1992·1·1 (Mf P 18·]11·1)

On peu t n e pa s ten i r c om p te d an s Ie s c a lc u ls d e s variations lineain3sen att l i tu6e d a n s

las batirnsnts des Lars que les denivellations d'appuisattendues n'excedent pas 1/500

de la portee entre eLements porteurs ad jacents , Cette limite est platonnae S' 1 em ou

2 em, pour le bon comportement des rernpllssaqes, selon qu'ils sont OU non ccnsti-

h H ! 1 S pa r des cloisonnernents r iq ides et fragi~es bloques sur l'ossature.

C lau se 2 .6 (2 ) ~Gener~Utesl.orsque L 'On i dolt snvisaqer l e s eftets sirn u l t a nes des variations lineaires verticales

sous l'action de La temperature et csux des tsssernents differentiels du sol et des fen-

d a tlo n s, la L im ite d u 1 /500 est po r te e a '1 /300 e t le s l im ite s a bso iu e s d e 1 em e t 2 em

s e nt c o ns e rve o s.

Clause 3 . , 1 . 3 ( 2 : )Sont consideres cornrne qranulats calcaires, de gres ou de basette, les qrsnulatsco n ten an t a u mains 8 1 0 % en m a sse d e 9 ra n u la ts de c e type.

Clause 3~2,,2(1)P

Pour les armatures § smpreintes contorrnes a Lanorms NF EN 10080, lss caracteris-

tlques d'adherence fp se substituent, de rnaniere e qu iv a Le ru le , i3 u x c a ra c te r is tiq u s s

d 'adherencs f R des armatures a l venous.

Cla use s 3 .2 .2 (2)P et 3 .2 .5 (2)P _ ,Soudage sur ermenresPar extension au tableau 3_4, sent adrnis en France Ies procedes de soudaqe, les types

d'asssrn bLage et les couples de soudaqe conformes a , 1 [ . 3 1 derniere publication de La

norrne NF EN ISO 17660 au, dans l'attents de la publication du texts definitil de cette

n orm e , c on fo rrn es a L an o rrn e N 'F A 35-027 e t qual i f ies c cn fo rrn ern en t su x dispositions

d u fa sc icu le F D A 3 5-02 9.

C lause 3 .2 .7 (2 ) Note 1 - GeneralitesL a va leu r re la tive rn en t e levee deEud t r adu i t ILa d u ctil i te d es armatures. O n no te ra

cspendant que, Lacourbure d'une section s l'etat limite ultime se trouvsra limitee parLa deformation d u beton lpa raq ra phe s 3,1 .5 e t 3.1 .7 1 . p a r ['a tte in te d u moment

maxima L e va n t mcbit ts s tio n de touts La reserve de plasticite des aciers, et per la lirni-

ration des redistributions dans le cas de formation de rotules plastiques lparaqraphes5.5 et 5.61 , Ce comments ire reste evidem ment va lable en l ' a b s ence de Limitation des

deformations de l'aclsr

Ce tts c lau se est veri f i ,ee d an s le s pout res recta ngutaires si leu r hauteur est inferieu re

a ll cinquisrns de Laportee.

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-ou

RECQMMAN{;I,A,1I0H$ I"ROFItSSIONNRLH pOU~ IL·APPuCAiKm De ~A 'NORME NF EN 1992-1··1 (NF P 1B--711-1)

I

C~us e 5.1 '.3(1 )P IN o te - B atimen ts -Cas de chargeset cornbineisons

Comma in d lqu e da n s l ' .Annex e Nat iona1 le , iL e s t a drn is . p ou r le s ba tirn en ts 'e t lo rs qu eles planchers sent res[ l is 'es, en bston armeet/ouen beton precontraint, pour autsntqu'il ne scit pas prevu de precontrainte de ccntlnuite, d,e ne retenir que lss arrange-

ments suiva nts pour l'estirnation des charqes de calcu l des e l ements ci-apres pre-cises :

C h , a rg e s tr a .n s m is ,e s a u x p o ru t r e U e s (o u p o u tr e 's : s e c o n d a l r 1 e s )

e t p o li l t r e s d e s p ia n c h e r 'S

l.ss char.ges aqissartt sur un element porteu r sont d 'une par t celles qui agissent direc-

ternent S IU r lui et d 'autre part celles qui lu lsont transrnises p a r les e l em , en t s qlLl 'it SlJp-

porte, com pte tenu d e L eu r continu ite €ventue l le .

Dans taus ~ e ~ scas, pour rev"al.u:3tion des chsrqas tra nsrnises pa r les hourdis auxp o u tra s ls e co n d a ir es QU I pr inc ipa tes l , < O n peu t negliger l'ettst de con t inu i te des hourdis,

Pou r tes transmission des charges par des ' e l emen~ s autrss qu e le s hourdis. Jl taut

d ist i nguer te cas des pla nchsrs a chs rge d'sxploitation rncdereeet les autres.

l.ss pla nchers sent n§put ,es a cha r9Eld'exploitation rnoderes si toutes [es conditions

suivsntes sent satisfaites :

. . . l 1 3 c ha rg e d 'sx pto ita tio n e st interieu re o u ega[e il l d eu x fo is le c he rq e p orm a ne nte eta 5 kN/m2

,

.. le s m om en ts d 'i n e r tie d e s se c tio n s tra n sve r sa le s se n t le s !memes dans l a s diHe-

rentes travess en continuite,.... a lissu ration ne cornprornet pas La tenue du beton arrne ni celle de S€S reveternerits,

....e s p orte es su cce ss ive s so nt da ns u n ra pp ort co rn pris ent re O,Set 1,25.D ans la tra n s rn is s io n de s cha rge s des pou tre lle s a u x pou tre s de s p la n che rs a c n a r ' Q I , e

d 'exploitation madere'e, on peut adrnettre La d is co ntin uite d es d i ffe re nts e1 lement s ,

exception Faile toutsfois :.. des travees de r,iv€ des poutrelles et des pout res ou, sur le premier appui interrns-

diaire, iL ssttenu compte de La solidarite. soil en prenar i t en compte le s moments de

continu itealdopbils, solttorfaltairernent e n majorant las reactions corresponda nt aux

travees independantes de 15 % s'ils'aqlt de poutrelles a deux travess et 10% s'll

s 'a qit d e p ou tr e lle s a p lu s d e d e u x tra ve e s,

.t. des travsas de rive prctcnqess par une consote ou l'on tient compte de l'eflet de

console,

D a ns la tra nsm is s io n de s cha rge s de s p cu tre lte s a u> :p cu trs s de s a utrss p la ne he rs , ondoit ten ir compte de ls continuite des poutrelles en envisaqeant que tes cha rqes

variables sont appliquees SL J r Lestrave,es de part et d'autrs de [a pout r '€ principale

rnals s a n s p o u s s e r plu s lo in l 'e tu d e d es charQi,ements par~ravees a L t e r lf 1 @ - @ S ,

C h a r g e s v e r t i C : a t e s t r a 1 n s m i s ' e s a l l I x P o l e a u xS L l p p ! D F t a n t de s p la n the nLes charges ve rtic ale s a g issant su r le s p ote au x peuvent etre eva l u ees . en taisa nt, s'lt

y a Lieu, application des lois ds dj,egression et en adrnettant la discontinuite des d i ffe-

rents eLem,el l l ts des planchers lhourdis, pcutrslles el pout r es l , Toutefois tescharqss

a ins i o b ten ue s se n t a r n a jo re r :.A de 15% POILI r les poteau): centrsux da ns le cas de poutres a deux travses,

... de 10% pour les potsaux interrnsdiaires voisins des potsaux de rive dans te cas depoutres a plus de deux travees, les charges evaluees pour les potesux de rive, dans

l'hypothsse de Ladiscontirruite, n'eta nt pas reduites,



IRfCOMMAN'DATIONS PROfESSIONNElLES :POUR ~'APPLICATiON DE LA. NORM!: NF EN 1992·1·1 (NF P 18·71t.1l

Dans le cas d'elements de rive pro~ong,espar des part ies en porte a fS IUX, ll estrenu

compte die l'effet de console dans l'evaluation des c h a r g e s trsnsrnises aux poteaux. en

a d rn e tta n t ls d is c o n t in u its de s tra ve e s a u d ro it d e s p o te au x voisins de s p o te au x de

rrve.

Cla use 5.3 .2 .2 (2 ) - Po r t ee en tre nusa I l.orsq ue les poutres sont rnonolithiq u e s a ,I /E lC Leurs appuis, la red istribution ,et Las

a rma t u r e s sur a ppu i se n t c a lc u lse s a ve c le s va le u rs d e s , momen t s a u n u d e l 'a pp ui,

Lorsq ue lss po u tre s so n t ,9 PPuyees S UI r de La r n a co n II Ie ri e o u de s a p P a re ils d ' a p p uis , la

red15t~ibuti~n : _ t ~esarrnatu res su r appui sont calculees avec ~esva[eurs des moments

d a n s laxe; ecretes,

b] l.e calcul d' un€! poutre ccnti nue avec portees entreaxss est d ifterent de celu i de la

rnerne poutre avec portees entre nus par te seul fai t que ron prend en c omp t e dans Le

premier ca s la d efo rm atio n d e L a pou tre d an s Ie c o rps des a ppu is, san s m od ifie rl'inertis de La poutrs et que l'on fa it l'hypothese dans t e deuxierns cas d'u ne inertie

i nlinie d e la po u tre d an s le co rp s d es appu is ,

E n con sequ en c e , le fait de p re nd re te s portees entre nus revient a la m e -m e cho se qu e

d e fa ire le c a lcu l e n tre axes a t de ne g a r d e r que le s mom e n t s au nu . O n equ il ib re bientOLU jOUrs le meme momen t is o s ta tiqu s pa r trs vee .

. ,

Clause 5 .. 5 {2 ) ~Genera l i t e s

Pour les batirnents, cette ana lyse lirieaire avec redistribution lim itee des

mom e n t s psu t e g a lem en t e tre u til ise e a r EL .s ave c le s m em e s coeff ic ients

de redist r ibut ion qu e ca ux u ti lis e s a l' E LU .

Clau se 5~6.1(3 )P N ote - Ba timen ts - Methodes d ' ana ly sep~stique des -poutrelles, poutres et daUes

Pour Ies batiments en beton arme, les methodes plastiques adrnises pour Lecalculdes sotlicitations des elements ci-apres precises sent celles qui satisfont a ra l inea5 , 6 . 2 1 1 1 ]P , pa r le re spec t des c ond i t i on s de If a clause 5,6,2 [2~ :.

..il La condition xjd est a verifier prcjat pa r projet. Elle est habituellernent satistaite

d a n s La major' i t€- des cas d 'uti lisation des metho -des adrnises pour les betons de

c tesse de rssistance i n f e r i eur e a , C 50 /6 0 .

..iii L a cond iticn de choix d e.s aciers de classe IB ou C e st 3 1 verifier projet par proist,

....iil Cette co nd itio n e s t de ja u n e de s conditions de s m~e thodes p la s tiq u e s ad rn ises,

P o u f r e U e , s ,e t p o u t r e s d es p la n c h e r s a c h a r g e f e ' x p l o i t a t i o n m o d e r l e e

[voir Ie 5,1,3 [1 J P Note du present document pour la def nit ion] :

Les fondements de Goetternethode sen t lrretutabtss, tant clans le domains de L e i

resistance des rnateriaux que dans celui du Mton arme. Ceperidant, cette methode

ns peutetre dlrectement rattachee aux principes tels qu'exprlmes dans La norme

NF EN 1992·1-1. Pour cetts raison. t'utiLisation et le d om a i n e de cette me th o d e ns SOl'll

done pas du dernalne du dimensionnemsnt rnais restent du dornaine du pre-dirnen-

s l c nne r nen t e l d ~ C ( i ! l . U I d e la ove r i fic a tio n d 'o uvr aq ss . p o u r le sq u als e L L ere s te I re s ut i le .



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u

IlECOMMANDAHONS PRQ~eS$·!Ot<!~JEUH POUR L'APPLICAllOli [H ~A NO,Il:MIE NF EN 199~-1-1 (MF P 1,8-711<-1)

I

Cette methode consists a evaLuer les valeurs rnaxirnales des moments en trevee et

sur appuis a des fractions" fixees forfaitairemsnt, de la valeur rnaxirnale du moment

flechiss3nl 1 ' 4 0 '

So i l :.. M o Lavaleur maxirnale du moment de flexion dans La travee de comparaison, c'est-

a-dire la travee isostatlque asscclse de rnsrne portee libre lent re nus] que ta travee

c o n s id e re e e~ so u rn ise a u x memes c be r qe s .

...Mwet M e rsspectivernent les valeurs absclues d e s moments sur appuis [au nu d e sappu i s l d e ga uc he et d ,e d toH , e et M ! le moment maximal. en travee q ui sent pris en

co rnp te dan s le s ca lcu ls de la travee cons ide res ....Q le ra pp o r t d e s c ha rqe s d ' exploitation a la so rn rn e des chs rg e s p sr rn a n e n te s e t d e s

charqes d"expLoitation : a --Q / {G + Qj

L . e $ val~ellrs d i e , M t o Hw

e . " H e d o i r ; r e : n , t \ ! ' e l i ' i ~ : ! ! i i les, c o n d i ~ T : o : I i 1 S~suivant.es:

M tt fM w + M e l ! 2 ~ m a x .im u m d e t r r t 0 , 3 0 ; 1 M O e t {O S M O l

Mt

~ t 1 + 0 ,3 a J N O /2 p o u r U J ' l ' e tmvee i n t e r m e d i a i r e e t r 1.2 + 0 ;3 o j M O /2 pOU t u n € ! t r B v O O d e r i ! ; l e

Mw . e t / o u Me'~ 0 , 6 M { ) d a n . s ie c a s d e f a p p u i i n t e r m M ia ir e d 'u n e p o u tr e ~ 2 1 r s ve e s

0 .5 M O d en s te c a s d e s a p p u is v o is in s d e s a p p u is d e r iv e d ' , u n e p o u tr e a p lu s d e 2 t r o v e . e s

0 ,4 M{) d a n s { e c e s d e s avtres a p p u is in .le rm e d fa ir e s d "u n e poulro a p lu s d e 3 t r a v € E ' s ,

De pan et d 'autre de chsque a ppui interrnediaire an retient, pour la ver i f i ca t ion des

sections, la p lus grande d e s v a le u rs absolues des moments eva lues a gauche et ad ro ite d e I'a pp u i c en sid ere .

Si tes calculs font i ntsrvenir un mom e n t d' encastrernent sur un appui de r~ve ls u nu

de l'a ppu i l , la res i :s t~:nce de cet a ppui de rive sous l'effet du moment pr ls en compte

do lt e t r, e ju s t ili e e .

A defaut de j ustifications plus precises, et sous reserve de prendre uns inclinaison desbielles d'sttort trenchant tells que catan8' -'= 1 :

...t~ L on g u eu r d e la po u tre c o u ve r ts p a r le s c hape a u x , a p a r ti r d u n u d e l 'a ppu i, d o it

.§ t reau m o in s e g a le a 1 /5 de la pi lus g ra n d e po rte e [e n tre n u s] d e s 2 trav€ '€s e n c a -

drant l'appui considers s'it s'aqit dun appui n'appartenant pas a uns traivee de rive

€t 1/4 s'il s'aq it d'un appui interrnedia ire voisi III d' un appu i de rive

. o I L La mo: i t i ,e des armstu res i n fe r i eu r ,es nscessairss en travee est prolonqee j usqu 'aux

appu is et l'autre rnoitie peut et re arreteea une distance des appuis a IJ plus e g a lea

1 /1 10' de La p orte s (entre nus] ,

IL est egale ment possible de ca lculer les poutrelles et poutres des planchers a sur-cha r g e mode r , e e pa r u til isa tio n d ,e la m e tho d e d e s p o u trs l le s et po u trss d e s a u tre s

p la n che rs [c o n fe r d a p re s], nest a lo rs sd rn is d'attenuer le s m om en ts su r a p pu ls dus

aUK seulss charges psrmanentes par application aux valeurs trouvees dun coefficii.ent

c orn pris e n~ re 1 e t2 ! 3 , l.es va ls urs d as moments, e n tra ve e se n t ma jo re s e n co n se -

qu e n c e .

P o u t r e U e s e t p e u t r e s d e s a u t r e s p i ~ n c h e nCeUe meU l0 d e est une msthode de conti nuite simplifiae, EUe apports . 3 , la methode de

c o n tin u ita the o r lq u e d e s c o rre c tio n s p o u r te n ir c om p te :... d e la variation du moment d'Inertis des sections transversales ILeLong de la l ig rae

moye r! n e du fait du cQrnportemel t l~ de beton arrne,

;I. de l'amortissernent des effets des cha r g emen t s des trsvees successives qui est plus

irnporta n t qu e ce lu i d e L a continuite t heQr i ique .

Cetts me thode pn§sente l.e dou ble avantag:8' d'u tile pa in de suppri mer toute resolutiond 'u n syste rn e d equ a tio n s tin e a !ire s e t d 'a u tre pa r t d e l im ite r le n o rn b rs de c a s d e

c h a rg erne n tsa e nVl i5 0 ' 3 1 9 e r,



IRECOMMAND~\l IONS PROF~SSIONNELtES POUR l' APPLICATION DE LA NOR:ME NF EN 1992-11-1{NF P 1S-711·1}

On enviisalge c l -apres te 51 eu t cas , d l e : s p ,o ,u tre s :

.. dont les moments d'i nertie des sections transvsrsales S(H'It L'E!smeme s dans les dif-terentes trsvees en continuite lle cas des poutres i3 g:ol.:!ss,etsn'est done pas envi-

sageJ. -

"" dent tes so l l ic i ta t ions principales peuvsn t , e t re estirnees dans "hypothese de La non

solidarite avec les potsaux supportant ces poutrss •

.. pouva nt et re considerees comme soumises aux seulas actions des, charges perrna-

nentes et charges dexploitation, quelles scient uniforrnernsnt distribuees au sousfo rm e d e c ha rg e s lo c a lise e s. < -

l.es moments aux nus des appuis, consideres comrns sections a verifier, sent cal-

cutes en ne tena rat compte que des charges des travses voisines de gauche [w i et dedroi te lel,...on detache, de cheque co te desappuis, des travees fictives de l o n g u e u r l"w il l gauche

e t r . t ? a d ro ite e ga le s a ta po r te e l ib re [e n tre n u s ] l d e la tra ve e s i eHe e st e n r ive sur

lautre eppul at a 0,8 t si elle est continue au -dsta de l'autre appui l les appuis encas-

tres sent a considerer comma des appu is de continuitel... une charqe uniformsrnent repart ie pair unite de longueur Pwsur la travee de gauchee t P e su r ta trave,e d e d roite donne u n moment d ' a ppu i e q a l en va le u r a bs clu s alp w fw

3+ Pe { ' / J /8,5 fl'w + r e i

.. une charge concentree PwslUr la t ravee ds gauche o.u Pe su r ta traves de droite a lad istan c e a d u n u d e t'appu i donne Ur i mome n t dappui egail en valeur absotus ak Pw l'w2 Il t 'w+ { ' € I I O,l / k Pe r€:~/ lrw+ l 'ei

o u k est donne en Ionction du r appo r t a / t' pa r la formula suivante :

4 {aiU {I-alrl {1 - z s / n /8.5

d e n t d sc o u ls le ta b le a u su iva n t :

a i r ( J , a o 0 , 1 0 0 , 2 0 0 , 3 0 D A D I 0 , 5 0 I' 0 . 6 '0 0,70 0 , , 8 0 0 , 9 0 II 1,00

"I

I

I k 0 , 0 0 0 0 , , 0 8 0 0 . 1 3 t i 0 , - 1 6 8I

' 0 ; 1 8 1 . 0 , 1 7 6 0 , 1 . 5 9 0 . 1 3 0 1 0 , 0 1 2 0 , , 0 4 9 0,000I

Dans le GIIS d,e console, le moment sur appui voisin de rive est a rninorer du moment

de console divise p,ar 2,,125. Ainsi sur l'a,ppui adjacent a l'appui de rive M2 est a rem-

p la c e r pa r M 2 - ~M1 / 2 . 1 2 . 5 ] 1 -

O n tr a c e la c o u rb e d e s moments de la travee independents associee, d e portee I {entre

nus] sous L'effet de la charge permansnte puis SOU5 t'effet de la charqs perrnanerne et

de La charge d'exploitatlon, las differentes charges etant atfectees du coatticient de

ponderation correspondent a I'etat limite considere.On prend cornrne liqne de ferrnetura :

...pour lss momen t s , positits, celle qui joint tes moments d'appui rninirnsux en valeur

ab s o l u e .

. . POlJr' les moments negatifs, cells qui joint les moments d'appui rnaxirnaux en valeur

abso lue ,

en sucpcseot dans chaque cas que les charges d'exptoitation peuvent etre ou non

ap p l iq u e e s d a n s le s dilferentes t ravess .

l.es arrets des barrss peuvent eVe effectu9s, par La methode, g en e r a l e , disns chaq ue

trave'ea pa r t i r de Ia courbe enveloppededuite des liqnes representatives des

moments associees aux '[ignes de fsrmetures at CaS de charqernents associes definis

d-avant.



rn(j)

wc ou

l.es efforts trencharits sent cakuLes. , p~r ta me t h od e gen,era le apptica o le aux poutres

continues, a part i r des moments de conti lIulite te~s que vus ci-dessus.

ID aU e s s u ra l P p U l J s

c o n tin u s p o r t aI t

d a n sd e l l

x d ~ r 'e c t io n sC e tte m e tho d e e s t u n e meHlOde d e c o n tin u i te sa pp liq u a n t a u x p a n n e au x d e d a l le s

rectangulaires dont Le rapport des portses da ns les deux sens est cornpris entre

0, 5 e t 2 ,0 , E lle c o ns is ts a eva l u e r le s va le u rs rnaxlrnales des moments en t r@ve,e e t sur

appuis, dans les deux ssns. a des fractions.fixees forfaitairernent, de Lava Leur maxi-

male des moments fLechissaht MOx etMoy da ns Lepa nneau associe suppose articule

su r so n c o n to u r lm em es po rtee s e t m em e s charges appliousesl.

l .a s m om en ts I le e hissa n t M x e t M y dans Uri€! d a l le re c ta n qu la irs a r tic u le su r S.OIi!

contour" de dimension l.x et L y [avec L y ~ . L x} et sous u ne charge u n i i o r rne rnen t

r,epartie sont dormss dans le tables u ci-dsssous.

'\" '= 0, 0 [betcn fissure] v'" 0 , 2 ~ b e tQ o n non f l ssurs l

EhJf

pL;

( n e che )

EhJf

pL!

(flkhelmaxima l] ~max ima lJ

0,50 0,0965 0,2584 0,1 2 ' 1 5 0,0999 0,3 830

0,55 0 1 , 0 8 9 2 0,2889 0,1 128 0,0934 0,421 1

0,60 0 ,0820 0,3289 0,1 ( M O l 0,0869 0,4682

0,65 0,07510 0,3781 0,0955 O,080~ 0,5237

0,70 0,0683 0,43 88 0,0873 0,0742 0,58310 ; . 7 5 0,0620 0,5,' 24 0,07950 0,0683 0,6458

e . r ; S O 0,0561 0 , ' 5 9 6 4 , 0,0723 0,0627 0,71 1 5

0,85 0,0506 0,6871 0,0656 0,0575 0,7799

0 , . 9 0 0,045.6 0 1 , 7 8 4 5 O,059'S 0,0527 0 , 8 5 1 0 1

0 , ' 9 5 0 ,0410 0,8887 0,0539 1 0 , 0 4 8 3 0,9244

1 , t O O 0,0368 1 1 ,0000 [J,0487 0,0442 1 ,0000

0,1167

0,1082

0,0998

0 ,0916

0 , 0 8 3 0 80,0764

0,0694

0,0630

0 , 0 5 7 1

0,0517

0,0468

Le s valeu rs a utiliser pour le coefficient 'V SQr1 t donnees en 3 .1 ,.3 [4 l de la norrne N F

E N 1 99 2- l~ 1.

lO ans Ie cas de daUes re t~ a rn gUlilai r ese li lc a ls ,t re , IS , [t ota l~eme n t O 'lillIpalrlli,eLLe:rm,ell' lt]en

p ro ce ,d e c o mm e SUi~t ~ ,

A l.es moments de flexion r nax imaux , ca Lo u les dans l 'hypothese de l'articulation, peu-

vent elre reduits de 15 ° /0 a l 25 % selcn las conditions d' sncastrement pour le ssns x

ou y concerne ,

A l.es moments d'encastremsnt sur las ,grands cotessent eva lues respectlvernent au

mains .a l 4 0 % e t 50 % d i e s moments d e f lex i on rnaxirnauxevatues d an s l 'hyp otM s e

de l' a r tic u la t io n ,

'" L,E'smoments d'encastrsment sur les petits cotes sent e g a u x a csux e v a L u , e s pour

les grands cotes, en faisarit alors ["hypothese que ces grands cotessont encastres

~to~~ernent 0 1 . 1 partiellernentl dans te s memes conditions que les petits cotes,

I



IR~COMMAf'4DAHONS I='ROFHSIO~NELLgS POIJR tAPPU(.AlION DE LA NDRME Mf m1992-1-1 {NF P 18-7H-1)

Soit, pour Ie sens princi pal x, Mtx l a moment maximal ccnsldsreen travee. Mwx et Mexlies va~eurs absolues des moments retenus pour les appu is d,egauch@el de droite, it

y a lieu de verifier L " i n e g . 3 I L i t , § suiva nte :

MIx" i M w > ! 'o j ' Me

_ x l / 2 : ? ! : . 1 , 2 5 M x :

ou iMxest le moment isostatique caLcuLe p r e c e d emmenL

De part e~ d'sutrs de che qu e a pp ui tl1termediiair.e,que ce so it dans le sens )( o Q U ls s an s y,

on retient pour Laverification des sections, ~i 3 plus grande des valeurs sbsolues desmoments evaLues a l gauche et a J droi ts de l'a p pu i c o ns id e re .

C la u se S .8.3 .2 (2 ) F iglu re 5] ,_Batilmen ts

l .as p o~e aU :X d ' e ta 9 e co u ra nt de s ba t im e n it5 , Larsq u e le u r ra ide II r n 'e s t P . 3 U ; p ris e e n

compte dans le contrevsnternent et pour autant qu'ils scient correctsment cormectes

en tete st en pied ~,des e l ement s de r a i deu rsupeneure ou ega!l.e, peuventetre rspre-

ss nte s p ar 1 '0 " ' 0 ' , 7 t.

Cle use 5.8.5 (1 ) N ote - lBa t~men tsl.a formule de calcul des potesux de batirnants. a extremites articutess non dep l a -

ca ble s, dec rite c i -d ss so us es t e nvs lo pp e de ta methode lb].

!POll r le s po te a u x re c ta n g u la ire s o u c irc u la i re s c o u ra n ts , d e b stirn e n t , o n po u rra u ti-

liser les forrnu les su ivantss :

N R d '" k h k § 0:. lb h f e d + A s f y d : l

(1'" 0 , 8 6 ' 1 [ 1 t [ i o . . ! 6 2 J 2 ' l si t ~ : $ 6 0

N Rd "" k h k g 0: [ ( ; r r ; [ ) 2 1 4 ~ re d + A s f y d l

a = D . 8 4 J [1 + [ A . / 5 2 ]2 ] 5 1 ' J . . . ~ ,6 0

si 60 <; . f , . s 120 si 60 < I. . s; 120

k h" [ 0 , 7 5 + a , , ! ) t i l [ 1 - 6 r t i l po~r h < 0 , , 5 0

s i n o n kh" 1

k : s '" 1 ,6 - 0 , . 6 f Y k 1500 p o u r f Y : k :> 5 0 0 et A , > & 0

s i n o n k s ' " 1

kh '" 1 0 . 7 + 0 , . 5 D l - 1 1 - 8 p 5 l pour 1 0 <; 0 , 6 0

s i n o n kh'" 1

k s " 1 , 6 - 0 , 6 5 f Y k / 5 0 0 p o u r f y k > 5 0 0 e t f , . , > 3 0

sinenk, = 1

O L I

b '" 'largeur d U I poteau rectanq ulaire

o ea dlametre de la section c i r cu la i r e

h =epaisseu r du poteau rectsnqulaire dans le sans du llarnbernent

La ;;;;ongueur detlambement

f e d '" f .c k I " ' I e V y d '" f Y k I r s

As '" section totale de s aciers situes a Ladis ta nee d ' des parois, d isposes en deu , x titssymetriques pour utilesection redang ulsire au en six barres repar1ries[pour une sec-

tion circulaire

c

c



c:Q)

CJ)

~c ou

RECOMMANDp,TiQNS P~OFESSIOHNEll:ES· P(;lU'R ~'APPLiCATION' D~ LA. NORME NF HI 1S'92'-1-1 (NF P ~S-]H-1)

I

S , '" d ' / h enrobaqs re~atlit

f,. = LO [12 '] 0.5 / h e ta n c e rn e n t p o u r u n a section r e c t a nq ulaire de cote h dans le sens

d u t l a rnbe rnen t

A.=4.L()/Dp" ,As ib.h

p "" As I [ J i t D 2 / ,~,i % d 'a cie r ro ta l. pour une section circulairs

e ta n c e rn en t po u r u n e s e c tio n c jr cu la ir e d ,e d i ar n str e 0% d 'acie r ro ta l po u r u n e sect ion rec tan qu la i re

D an s le s cond i t i ons su iva n te s :~

• poteau bi-a rt icu le so u s cha rg e s (en tre e s

. . e la n cemen t: .A :s l 1 20

.. 20 s f.d::5 5,0 M P a

• epa is seu t dans le se n s du flambe rne n t : h:!: 0,15 rn

,. distance d' des aciers 0 3 1 la pa roi la plus proche ~ Min[O,3,(l h : 1n o rnrnl

.. armatures symetriques, par moitie sur chaquetace

• cha rqs rn en t a au rn o i n s 28 [o u rs

NOTEA defaut de eonnaitre p o et ,0,on peut prendre

a l i t r e , o l t 'i :$ e rv a to ~ r e- : 1 < 1 1 ; ; ; ; 0,93,

C la us e 5~1 1 (2 )P - M um armies a t n o n ermesl.es points de- tames ci apres viennent sxpliclter ce qui figure dans l'Annexe Nationale.

P O i n t 1~ tan t d o n n e u n voile e t u n e se c tio n d ro ite d e c e voi le d an s laqu elle le s so ll ic ita tio ns, aL"El :C! s e n t desig n e e s pa r MEd i NEd et VIEd ' It existe 3 cas d e diagram me des

c o ntra in ts s a s so cle ss a l ' e t a l t t d e fle x io n cornposae

.t. Cas 1 : L a se c tio n droite est entierernent cornpri m ee

. . .Cas :2 : la s ecti0n d ro ite est pa rt i€ l leme n t (0m pr irn e e, sa !II5 q u ' i!. so it n ec e s sa ire de

prsvoir des aciarstendus

.t. Ca s:3 : la s e ctio n d ro ite e s t p a rt ie llem e rtt compr imee a ve c l'o bllqa tlo n d e p re vo lr d es

aciers tendus

l.es Cas 1 st 2 re le-vent de la section 112 ,qui traite des voiles en betcn non armes au

falblsrnant armes, $1 lss dsuxcondltions suivantas sont eg a lemsnt satisfeitss :

Prel1' l l i iere c Ciin ditiio n : La contra inte no rma ls du be ton , i ssue des sollicitations MiEdetN Ed est, e n to u t p o in t d e la section omits a u p lu s e g a le a ta c o ntra in te n orrn ale re s is -

ta n ts d e ca lcu l O Rd "" f cd ~ d e la to rrn u le 112_101 du § 1 2 "6 ,.5 ,2 [1 L

Deuxiemeconditiofnl : La contra inte dec isa i l le rnen t , issue de VEd ' so i t 't "c p " " k VEd !Ace ,do l t sat i s la ire a u x conditions U 2 .5 ], [12 ,6] at [12,7] du § 12,.6,3,

L.e Cas 3 re[ev.e des Sections 6 a 9_ j i l l en est d,e mem@ des Casl et 2 lorsque au morns

une des deux conditions rappelees ci dessus n'ast pas satistaits.

L es Sections 66 9 ne fixent aucune prescription ou lirnites chi f frees concernant les

veilss armes, a l'excsption des clauses 9,6,1,9.6.21 9,6,3 et 9.6.4, . l.'Annexe Nationale

a done complete en tant que de bssoln le s ssctlonsea 9 par referenofl' aux textes tran-

c ais 'e n vig ue lJr,



IR6COMMANDAHONS PRO:FESSI0NNEll~S POU'I<: i'A"p~iCAnON DE LA t < lORME NF Holl' l'91-1-1 {NF P 1~-l11-1}

I P ~ ) i n t 2 '

La contrainte norrnale resista nte de catcut 0Rd '" f c d tf! est a estimer au cas par cas

selen La configuration de la section droite du voile, deses retours et de SElS raidis-

seurs. II I e s t loisibls, POUt cel~" de decouper lictivement l. € voile en bandesediecentesjudlcieusernent cholsies ,ettd 'etudiar l'ef~et du second ordre sepa rement S!J r chacune

d ,e c e s b a n d e s p o u r e n c o n n a itr e la va le u r d e co n tra in te no rma le re s is ta n ts d e c a le u l

a comparer a la contraints normals du b@ton sollicitsnt caUe bande. soil oEd.

l.essffets du second ordrs des vpHes en b eto n a rrn e peuvent s'etudier, cornrne ind iq u e

a u .5..8"3_1 [7], pa r uti l isa tio n du Tableau 12 ,1 du 12,6.5,1 [n qui est donne po u r le s

voiles non armes, 0 n peut done etudier les voiles a rrnes en precede nt ega l emen t par

juxtaposition de ba ndss el esti mer sinsi la contraints ncrrnals res i stant ,e de chaq ue

b a n d a .

N a tu re lle rn e rit , la la rqeu r de s ba n de s do lt p o u vo ir e tre ju s tifle e e t d o n e etr·e rea t is ts .

Ainsi, a titre d'exempts non lirnitatit, le choix d'une larqeur de bande superieurs . a La

Lone de beton com p dme n' est habltuallsrnent pas acceptable. On adrnst ls plus sou-

vent d e lim ite r la la rqeu r d es bandes a la p lu s petite d es deux va~eu rs : L 9 moit~e de L aha ute ur d 'e ta qe st ls s 2 / 3 d e la longueur d e la zo n e cornpr i rnee .

P o i n t 3

Que le s vo ile s s c ie n t a rmes au non , ils do ive n t respecter de s dispositions cons t rue -

t ive s m in iirn a le s e n vu e d ' un e p a r t d e le ur p e rm e tt re d e re m p l ir eH ic a c e m e n t le u r ra le

de parol et d'autre part d'assursr leurs tonctions de d1a lna9€ ' ,

Ces dispositions co n c s rn e n t :

....l .e s cha ln a g e s , ho r i zon t aux au n iveau d e's p lan e her s e t to itu re s lp artie lle rn en t tra ita sa u 9.10.2,3 [ 3 ] ] 1

....l.es d1a~na9les. verticaux ¢lUX extremites des voilss, au croisernent des voiles et ~IU

d r o lt d ' s - s o u v e r t u r e s.. L es ferraillaqes mi nirnsux d e s voiles €'xterieUJ rs en vue d e leu r insertion d a n s d e s

f a~ad -@s le t/c u p iq no nsl c on vsn ab te rn en t conC ; :U9S c on tra La p en etra tio n de l'esu.

L'Annexe Nationals a done compl e t e e n tant que de bssoin [a section 9 le t la section '12

y fait renvoi l . par reference aUK textes francais en viglueur"

P o l l 1 1 t 4

It rssutte de ce qui est dit da ns les 3 points preceden~s ;

. o I L qu 'u n vo ile p eu tt n e pa s compo rte r d 's rrn a tu re s de compression n i d e p ou rc an ta qe

minimal assode de s la rs que L a contrainte normale dans toutes ses bandes res-teo

inf@ri@ure a ce[l le Limite donne e p a r La Section 1 2 .

....t peut, de me-me exister de.s voiles dent certaines bandss SMt a classer commaa rm e es a la compression slors que d 'au tre s peuven t etre co n s id e ree s com rn e n on

armsss.

... qu'un voi le arm,!§.peut ne pas ccrnporter d'armaturas de clsalllarnent e~ doqllsse-

ment ni de pourcentaqe mi nirnalassocie de s tors que 5 . ; 1 ' contra inte de cisaillement

est inhitr-ieurea la contralnts limite donnee par Ia Section 6

. o I L qu un voile non arrne do i t comporter des armatures minima les d,e chsinaqe el de

quadrillaqe rninirnat seton des dispositions constructives don nees clans la Section 9,

d IJ fa it des renvois precises dans [a Section 12.,

(/)

(Jj

- --



12 , I

I I

C tau ses 6 .2.1 (8 ) et ,6 .. 2 . 3 ( S )

Le s d eu x c la us es d t t e , e s . n e se c um ula nt pas , s a u f justification spec i a l s .

C lau se 6 .2 (2 :) N ote

L",eff.et de redistribution transversale peut etre obtenu pa r toutes les dispositions qui

c omr ibu en t a u n to n c tio n n srn en t b id im en sio n n e l d 'u rre d e l le .. C e ls peut done eireobtsnu de nornbreuses facons, par exemple :

.. p a r u n anc rage d es ac ie rs d e flex io n d an s la zo n e d e d iffu s io n 0 1 . 1 a so n vo isin a qe d e

~990n 6 equilibrsr Ile tira nt de Lavoflts de decharqe funiculai re qui va se former,

....pa r un ferraiLlag,e renfare€- desaciers de n!ipart~tiotIJ,

.. p elr u n blo ca qe n atu rell e t latera l. de la de lle p ar s on e nvi ro nn ern en t lautres dellesadjacentes, poutres de bordu re, effet de culee des porteurs proches ou lointains

et/eu des contreventements, etc.], que l'on rencontre habituellernent dans ts quasi-

to ta lite d es ba tlrn en ts . C es d ls po sit io ns s e s uffis en t d es . d ls po sit io ns c on stru ctive s

d,es.da lles, sans condition supplernentaire d'ancraqe de tirant.

Clause 6 . 23 (3 ) N 10tesl et·.2

Dans le cas d'une section entierernent tendue, iL convisnt de ss ramensr . a un dia-

gram me de RittEW-Morsch ~voir figure 6_5 d e La norme IN F EN 1992 -1 ~~ avec des arrne-

tuna-s ver t i caLesJ.

A de fs u t d ' u n ca lc u l pi [ u s p red 5, la ta t"fIle u r dss .b i e lls s co m primees ill p re n d re ,en

compte est Hxee forfaitalrsment i3 " Z ' / 2 et la contrainte dtl inS ces biellas ne doit pas

d e passer v,f cd

C lau se 6 .4 .3 (11 )at (2 ) - Po lncomemen tLes trois verifications demandess . a cetts clause visent les phenomenes sulva nts

a l VIEd';; VRd,max' Ce tts ve rifica tio n qu i s a fa it a u n u du po te a u o u d ,e l'a ire cha rgeeperrnst de ve r ifie r qu e le s b ie l le s d e tra n sm issio n des e ffo rts n e pe r issen t pas pa r

ecr·asement.



I'RECOMMANDATIOMS PROFESSIOt.ltlltlHS POUR L'APPLICATIOr4 D~ LA N'ORME NF EN 19"9.2-1-1' {NF P ts-zn-n

b] et c l La verification VIEd < VRd, s€ ! fa it a u droit du contour u 1 defini ci-avarit pou r veri-

fier qu'aucuns armature de polnconnernent n'est nseessa i r e . Si VEd '" VRdc sur (8

contour des a rrnatu res de pcinconnernent doivsnt @tre rnisss en place et la condition

VEd::JVRd , perrnet de definir le contour U01utS partir duquel ces armatures ne sont plus

n e ce s sa ire s.

C la u se 6.5.4 - ]u stific at~ on s s pe o ele sc

l.es justifications specia les citees dans les clauses 6.5,,& 14], m] et [6~ de L'Annexe

Nationals consistent psrexem,pLe en des essais adaptes ou des dispos i t ions construe-

t ives pa r ti cu li e res s'ecartent des dispositions strictes de La norme N F EN 1992 -1 -1 ,

Clauses 7 .2 e t 7..3- Co,e ffic ien t d 'equ ivs iLence

Le calcul des contraintssa L'ELS est habituelternent fait en considerant une valeur ducQ,eHicient iii [dU coef f i c ien t d'equivalencel a appllqusr aux sections d'acier qui vaut

n'" Es! [E cd I l+~ e fE L S n , m

~er,HS est le coefficient de fLuage cu beton qui correspond ;3 Lacornbinaison de charqe

ELS .

~ @ f . E L S " ' ' P C < > ' MO E q p IMOEcar-

avec:

MOfqp est le moment a l.'ELS sous ccrnbinaison quasi pe r rnanen t s

MOlE t d ,r c s lu i correspondent a Lacombinaison ELS ceracteristique.

O n po u rra , s i UIiI6 g r a n d e precision n 'ss t p a s n ec e ssa ir e , prendre n '" .~5 po u r le s

be to ns c ou ra nts et n = 9 pou r les be -to ns 8H P .

C l a u s e ' 7 . 3 . 1 1 Iebleeu 7 J N !F - Ccrnrnentelre -General i tes ,

NO l E L:a~tention est attiree sur te fa , i lque les valeurs de willax na peuvant etre

c l i ssoc iees des formulaticnset me thodes des paraqraphes suwants de la pn§··

sente section 7 _ 3 "Ces ~imi tes ne sent done p a s d ir (' Jn em€ r: r~ ccmparables <:lUX

[ imi te 's . im plic lte s de 0.2 mm e t 0',1 rn rn q ui .e ta ie rrt a ss oc le ss G i U X no t i ons de

fissuration pre jUid icisble at trss prejudklable iig'urant dans ~eBAR.

Clause 7 .3 .2 (2 )

Loacalcu l suivant 7.3,4 est un calcul plus riqoureux qui dispense du calcu l de section

m in im ale d 'a rm atu re s d u 7 ,3 .,2 .

Clause 7 .3 . 3 ( 2 ) MCommentaireLe dornaine des tableaux 72N et 7.3N est Limite maison peut utlliser 7.,3"4 pour

rscreer des tableaux ouabaques pour d'autrss dornaines.



o

...0cQ )

RECOMMA~PAj"IONS PROFES810NNHLES POUR t'APPI.I(.AHON D'E LA NORM[ t~F EN ~99'l·I,1 (N~ P 13-711-1)

I

Clause 7.4.3 (7) - Ba tim en ts ~Methode conventionnetlede cekul des t leches nu~sibles

ILest c ie ta iHe ici, pou I' les batirnents coursnts, une methode sirnplifies b€lsee su r lesproprletes donnees dans la norrne NF EN 19'92B1=1 et justitiee par sen usaqe tradi-

tionnel qui fa it arbitrage entre lss divers corps d' etats concsrnes.

Cstte method e est d 'au ten t plu s necessa i re qu e l 'app l ica t lon de la norrn e N F EN 1992 -1 -1

au cas de s bstirnents ne p):ut @tre e'l1visagee s a n s d e ve to p p e rn e n ts complarnentaires

lies au proces sus de charqernent.

La methode de calcul des neches nu isi bles des poutrellss et pcutrss du bati rnent est

u n e methode c on ven tio nn ella lco rn ms prec ise d a n s la Note d e L a clau se '7 .4 .1 [6 )1 :

.t. bssee sur laformule [7.181 de la clause '7 _4, ,3 [ ,3~ de la norrne N F EN 1992 - 1 - 1 , en

cho is issa n t comm a pa ra metre d e deformation la Heche a m i- po rtee d e la trave e

consideree,

.t. te n a n t co mp te du processus d e charqement pa r application d e t a l c l ause 7,4,1 1 [ 3 1 .

Ai, ,6 associer ,8IUX l irnites donnees < 3 1 la clause 7_4_1 (5) dans le cas de p orte e D rJ fe rie lJre

oueqalea 7 , 0 0 1 m et a de's llrnitas un peu plus severes dans Le cas de portees plus

gra nde s que 7 ,001m .

La fo rm ula [7 .1 81 s ' ec rit w ;;;;w e ' t' + wh' I[ 1 - ~ . J

dans laquelle :

we est ls Heche ca lculee avec l'hypothess que toutes les sections droites de l'€'l'emel1lt

sont fissuress,

wh est Il a Heche ca i cu l aa avec I'hypothese qu e to ute s Iss sections droites de r ' e lement

ne son! pas fissurees.

1 . ; ' correspond au coe f f i c i en t 'f; d e la fo rm u ts [7 . ~'9 1 c i-d e ssu s , c om pte te nu d ' u ne re c -

tif ication visarit a Souprirner la discontinuite qui existerait au VQisiinage de M "" Mc;r sil'on avait garde l' e xp re ss io n de la forrnu le [7.19], En sltet cstts discontinu it e n' ex is te

pas lorsque ron calcule lS I fleche par inteqration des courburss au fait de Laprise en

compte progressive de ces courbures donnees par la formule [7,2H

~ I~ H y p o t h e s e s . U e e s i t l. 'a p , p l i c a n e n d e c e i t e m e t h o d e....I lexists un e l emen t fragile pcu r l eque l la neche de l'element qui le por te peut ,e.tre

n uls ib le , c e qui justifie te calcul.

...0 III adopte un seul coefficient dequ ivalence acier- beton, soit n '" 1,5, aussi bien dans

Ile cas des sections droites non fissurees et ho rnoqene i sees , i nd ics h, que dans celui

des. sections droitss tissurees ou efficacss, indice e.

.t. A delaut de justifications psrticulieres an passe des deformations instantanees du

beton Iconfer la table 3.1 de l 'EC2-1- l l . inditce i. a celles de Longue durae. indice v,

p,tU l e ' c ce t t i c ien t 4) .. 2 ,...l.es n e ch e s provenant des gradients de deformations imposess [temperature,

retraitl sent neg l i gees saul da ns ls cas de precontrai rite et/ou de post-contra inte .

.t. III es t te n u co mp te de ta co n t in u ite e n se ra rn e na ra t a l'etude d'une poutre i s os ta t ique '

associee soumise au seul moment en travee Mt et en adrnettant la forrnule

w ;;;;;M t L 2 I [~D,E, I ) , avec L la distance entrs nus des S I PPU is, E Ie module de de ' fo r~

rnstion du beton lindice i OUi v l et I le moment d 'inertie du beton I.indice h (H,J el.

~ L e momen t . d e pre rn je re fissuration d u beton ! M e r e st c e lu i qui conduit a la contrainte

d e traction f e lm fl clans la section d roite hornogeneisee. avec fc tm Il seton latorrnule

1 3 . 2 3 1 de La c lause 3.1 ..8 11 J de ta no rm a N F EN 1992-1 -1 . "



IRECOMMAt'IlD,UIONS PJlOFcESSIONNeLL~$ "'OUR L'APPLICATIOM DE 'LA NORMi~ NF EN 19n-1-1 (~~IFP 1.f!i-711-1)

2 - M e ~ h o d e d e ' c a l l c u ' l c o n v e ' n t i o n n e l l e. . .On d~st lngl" le 4 charges prin cjpale s :

p po id s p ro p re

c poids des elements fraqitss qui sent appertes sur f."element de beton qui tes sup-po r te avan t d'etre m is en o su vre .

I i ' " po lds mort r a p p o r t e a p r s s mise E l I f 1 0 0 U V n i l des elements fragd.es

q cha rge d ' exploitation lousurcharqel'" 0 n p oeu t a s so cie r a c hs c lm€ ' d ~ ces c ha rg 'e s le s rn om e n t s e n t revee SIIJva r rt 5

Mp

M, ave c M p~,c ", Mp -I- Me

M r avec M p + c - lf r = = M p " " M e + M r

Mq avec !fv1j:Hc+r+q;;; Mp + Me + M r + Mq

'" L,;3tlsche totats a pO!J r valeur ~

W t"'; W et t t + 'W iht . (1 - .~ )a v@ c ;

w e l "" [L 2!1 0 ] , [ [M p+c+ r / I[Ev ' le I - + M q / lE i' 1 1 e "1 ]

W ht '" [L~ J 10 ] . [[lMp+c+r I [Ev . 1 " , 1 + Mq !Ei ' Ihl ]

tt ;;:0 si M p+.c+rH!:5 Mer

e t tt- 1 - IM e r j Mp+c+r+q~~ si IMp+t+r+q > Me ,

... La Heche .3 dedui re est cetle qu i s'est prcduite aprss la mise en oeuvre des e l emen t sfraqi les

• S i cetts mise en osuvre intervientimrnediaternent a pres Il e decoff r age de L" l emen tp o rte u r, eU e a : p o u r valeur:

w ..' ;;;;; . .I.' F . ,, ", " w h" " 1 [ 1 - ~ . .' . ' J' avec:,~~ e",1 ' ' : ! ! : ; I l l - . '.11' . ~II

W f'd i '" [ L2

/ 1 0 ] , [ ! M p+c !Ei ' ~, e ) ]W h ~ 1 '" [ L 2 / 1 0 1 1 . [ M p+c!~ E j . Ih]]

~d("" 0 :S ~ M p+ c :5 Melt

et~di '" 1 - (Mer / Mp+cl!~ '~ SI Mp-te > M~r

.. S i c ette r nise e n o eu vre in te rvie nt trs s l o n g~ emp5 aprss t € d ec offra qe d e l ' e l e r nen t

porteur, elle E li pO !J r va leur:

wdv '" w!Hlv '~+'ll\lh:l i" " 1 [1 . ~ . ~iy 1 avec:

W~d\l '" [L l / 110 ] 1 - lM p / [ E v ' I@ I + M ~ / I E j - l e l l l

whdv"" [L 2 !1 0] , [IM ~J ~ E v , Ih l 'I- Me nE j - Ih]]

tdv= 0 si M p . f c : ! '> M e r

81 1 .;d v;;: 1- [ l M e r I M p + e 1 D , s si M p 'l - c > - M c r

.. S e lo n te tem ps ecoule en tre L e dsco ffraqe d u g ro s o e uvre H L a m ise en O O U l v r e d e s

e leme n ts frs ,gi le s. i l a ppa rtie n t a u con csp te u r de cho is ir ILa Y a i t , e u r convenable

compriseentre wdi et wdv, caraderi.si§e par uncoefficient ~ cornpris entre 0 ill 1

tel que wd;;;; wdli ' * 1 4 i ' . ~wd\l - W dliJ

.. L a neche n u is ib ls a po u r va le u r: w t - wd

1 1 5



1 6 l~

I

3 - L im l t e d e ~i~eches s o d e e 1 1 la ~ l t H : h e n u [ s f b l l e , c a l w l e ' es e to n t a m e t h o d e ! , c o n v e nt i o nn eH e c i~ d e s s u s

Cstte limite, de d uite de cells don nee au §7.4.1 ( . 5 ] , est fixee en fonct ion de la seu~e dls-

tance entre nus de r ,eLement etud~,e, solt L :

S i l s 7 m : ta lim H ,e e s t Il/5 00

S i l :> 7 m : L a lim ite e st 1A em + ll - 7m l !00 0

C la u s e 8 . , 4 . 1 ( 1 ) P -Commentelrel l est a notsr que lss armatures d e p re c o n tra jn te p a r p re - te n sio n [fi ls era n te s o u

toronsl pel.)lv,ent etre uti lisees cornrne armatures de beton arrne pour satisfaire a des

c o n d itio n s d 'a d he ren c e au d 'a n c raq e , D a n s le C:9S d ' une a rma t u r s droits, Lacon t r a i n t s

d e c a lc u l d e l 'a r rn a tu r s e st l im ite s. p o u r c € rO le , a 300 ' l1 lp 2 [ it 'J p :2 e s t te l q u e def in i en

8_' [L23 [ 2 ~ ] _ .

Clause 8.4.2 (2)

L e respect des conditions de mise en ceuvre des c la s se s d 's xe c u tio n 2 e t 3 de ta norms

l'EN13670 est suppose satisfairs les "bonnss" conditions d'adherencs.

Clause 8].3La contrainte 0sd q ui tig lu re dens l·expression [83]1 du § 8.4..3 [2 ] sinsl que dans le §

8 .7 .3 e st la c on tra in te dan s les ac ie rsau n iveau d u r e couvrsmen t»-

Cla us e 8.7 .4.1 (4) F ig'u re 8.'9

Une au tre fa~o!ii de disposer les armetures tra nsversalss prevues seton 13] consists ales repart ir unjfcrrnernent sur la l o ngueu r du recouvrernent.

Cla use 9.5.2 (4 )POU i r las potaaux c i rcu la i rss , H est reco rn rnands de prsvoir au mains s i x . ba rres l o ng i l-

tu d in a lss repa r tie s su r le contour d e t e sect ion,

C la u s es 9 ..6.2 e t 9 '.6 .3 - D ls pos ltlo n s c ons tru c tive sm In ima le s de s m urs

D i s p o s l t i 0 n s c o n s tm c t i y e s

Le s d isp os it io ns co ns tru ctive s d e chainsge r , e s u l tan t de la n o rms N IF EN 1992 - '1-1 et

de son An nexe Nationals sont recapitulees sur ~ e5deux fiqu res sulvantes.



I IRE:COMMANDATIONS PROFESSIONNEtl'ES POUR L'APPLICATION DE LI-I. 110RM~ NF r,N 199'2-1-1 {NF Pla.711-1}

A R M A 'I 'U R E S D E S ~ O llE S I N T 1 R I E U R n

C I - I

C H

C H

A R M !A IU IlE S D E S ~[liL E S E X T E R I E U R E S E T A U T R B P A R O IS D E F IiC l f D E ~tlB E T O N

R H 1

C I -l 01; 1 ,2 em '

R : H " 0 ,8 ,tIT

R H 1 e 1 . 8 8 em ! d a n sl@ s 0 ,5 (1 m s l lp~. r ieurs

A T = 0 ,8 c m1

jm l

AV = O,~8 om~ml"e sp a lO O m e n ! m a x d e O , 5( l m. A ! H = 0 : 1 6 ( r rUm~.e sp a, tem en l m a x d ~0 , 33 r n

l.attantion est attiree sur le fa i t que d'sutres acisrs [et/ou attentesl que ceux r e su l t an t

des dispositions constructives p re ceden t e s et du calcul des sollicitations peuvent etre

nscessarres :

.I. pour assu rer la stabi l i te laterals des voi les en phase de construction

A pour justifier de l'accrochece de tacades rapportessA pour resister a la pousses du beton frais [cas du premier mur couls au droit d' un

joint de dilatation lorsqu' it sert de cottraqs tors du coulaqe du deuxierne rnurl .

E p a is s e u r m i n i r m a le d i e s v a U e sl.es voilss de facade et de p ig non dent les caracteristiques de resistance a la p,l§.netra-

tion de l'esu peuventetrs aftectes par La fissuration du beton doivent avoir une € o p a L s - ,

seur d'au moins 15 em dans les parties courantes. Ceci ne concerns done pas les

ta c ad e s e t p iqn o n s p ro te qes pa r u n pa re rn e n t ra ppo rte au type ba rd aq s. p ea u o u

placaqe.

U n e epa isseu r com pr ise entre 10 em e l 15 em peut llIeanmoins etre admisesur dessurfaces limitees pou r auta nt qu' elle raste compatible avec des dispositions de fer-

raillaqe norrnaternent realisable. A titre d'e>::.empleUr i€ ' a l l ege entr'€ deux trurneaux

peut, o le plus souvent, etre consideree comrne une surface l i rn i tee .

c

o'0)_Q



RECOMMANDATJON~, PROI'~S$IONNCLlES POuR t: i\PPLlC.HlON DE LI-\ NO~M~ NF EN .~9'··1·1(N~ P 18-711-1J

I

Il faut pouvoir justifier du recouvrernent et des croisernents des ferraillaqeaainsi qus

de l'en robaqe de's aciers, all droit a u deca , [ age depaisseur:

L.epaisseur minimall€! des autres voilss de facade et pig non est de 12 em dans tes par~

ties courantes,

C o n t r a i n te n o r m a le d a n s , u n v o U eHest admis en re gle g en era te que les cha rges proverra nt des niveaux superieurs et loudu poids de la partie de voile siruee au dessus du niveau considere sent uniforrnernant

re p a rtle s dans la section d ro ite de ce n ive a u ,

C'sst habituellsrnent le cas de toute section droite situee a rni hauteur d'un nivaau, en

l' absencs de charge concentres situee au dessus,

Uns charge concentree est suppcsee se repartir a L'interieur de la zone delimitee par

deux d mites in c l in e s s su r la ve r tic a ls d e ' 1 / 3 d an s le c a s d ,e s vo i le s non a r rn es ho r i-

zontalement et 2/3 dans te cas des voiles arrnes horizcntalernent. a condition que la

cha rg e rspa r tie a in si trouvee a it u n e resu lta n te po rtee pa r l"axe d e la c ha rqe co n c en -tree doriqine, sauf a justifier l'excentrement par l'action de forces horizontales anta-

gonistes internes scllicitant les autrss voiles de contrsvantsment.

las co n tra in te s n o rm a les appo rtses pa ru n e po u tre o u un e d e lle so n t su ppo see s u n i-

lorrnernent reparties le long de L·epaisseur du voile saul pour celles resultant de la

poutrs au de la dalle situee irn mediatement au dessus de la section droite env.isagee

dans. Lacas d'un voile de rive.

On ad met, dans te cas d'u n voile de rive, q we le supplement de contraints normals du

a la reaction d 'appui de cette poutre au dall@ est distribue lin@a,remen~ sur une pro-

tondeur d' appui egaLe a Lap lus petite des deux. va leurs suivan tes : l'epaisseur du voile

et L a hau te u r d e la po u tre o u d e lle .

co~~(l)

'..0co(j)

~:J

U:J\.-~U)

(J)

Q ) Les contrainras resultant des reactions d'appui des poutres et dalles des niveaux.

1J su perisurs sontsuppcsees unl to r rnernenr reparties suiva nt l' apalsseur.

~ ll en est de rneme pour les reactions dsppui de toutes les poutreset dalles situeas aua dessus lorsqu' on envisage une section droite a mi hall teur dLJnnivsau.

-ou



IRE·COMMAND·AfIOt<lS PROFHSIONHHL~$ POUR L·APPLICAHON DS LA ~OIlME I~~ EN 19'9'2·1.] (NF P HI·m·i)

J u s : U f i c a l i o n d e ~ r e s i s t e r oe eLe CaS des voiles scumis a des actions ex te r ieu re s perpendiculeires a leur plan moyenpeu t e .tre tra l ts p a r Ia S e c tio n 1 2 ave c prise e n c om p te d e t " effet des sollicitationscorresponds nt a ces actions dans l'estimation de l'excsntricite hors plan, d e s . lars quele batirnent posssde trois plans de contreventernent non concourants.

C'est la plupart du temps Lecas des voiles dinfrastructure sournis a l'action lateraledesterrss.

It est ra p pe le qu e les a c tio n s d e g ra d ie n t the rm iq u e , ds rstrait , di rnpsrfectlons lOC;3-

tisees, de vent entre deux niveaux, ... sent ha bitusllernent negl igees pour suta n t qwe

Leur imports nee reste faib le vis-a-vis desactions princi pales aqissant dans le ptan

moyen, ce qui est g,l§.neralemeli i t le cas dans tes batiments coursnts posssdant trois

plans de contreventernent non concourants.

l .apptication d e lo ac la u se 1 2 .6 .5 .1 [4 i, p e r rn at d ,e re ten i r le sc as .5 U iva n ts po u r le s vo ile s

ou lss bandes de voilss.

VOILES OU BAt ·ns D E W IL E S

f J i R M E S V f J l J i I C A L E M E . N T N O ~ A R M E S V E R T I U L f M E N f

e n c o n t i n u i t e e n t e ~ ee t e n p ie d a v e c un p t a n c h e r

d e part et d "a utre

( fu n 'S , eu ~c o te

0 , 8 5

0 , 9 D

~ J . 9 t O

0 , 9 5

s an s c on tin uite e n N ?te e t e n p ie d a \lt!'c u n p ls nc he r 1 , , 0 0,00



c;o+-'~Q)

_Q

c(])

e n

RECOMMANDATIONS PROFESShONNELlES POUR L'APPUCATrON O[ If\ NORM!: NF' SN 199<-1-1 (r..IF f' 1~,-711-1)

A chaque niveau d'un voile, on peut, le plus souvsnt, n'effactuer que deux verities-

tions :

'" ceue pou rune section droit€!' , a rni 1 1 iveau : les contraintes norrnaiessous chargesqravita ires sent su ppcsees rspartles uniformernent suiva nt L·epaisseu~, U faut ten ir

compte dessxcentricites du p r em i e r ordre, des excentricites dirnpertection g e om e ~triq ues st de leur amplification due a t'effet d L J second ordre

~ celle pour une section amite e,n haut du niveau : les contraintes norma les SoDUS

ch a r g e s gravita ires sent supposees repart ies unitorrnernent su iva n t L epa i s s eu r saulpo u r c e l te s p ro ve n a n t du niveau im rn e d ia te rn en t au d e ssu s d e la se c tio n d ro ite pour

l esquel les on retient te s variations tria nqu laires ou trapezoidales cornms vu ci-

dessus. It taut tenir compte des excentricites du premier ordre, des excentricitss

d i rnpe r f e c t ion g~ometriques ma i s pas d e le u r am pl ific a tio n d u e a l ' eHe t d u se c on d

ordre.

C la use 9.8 .2 ..1 (1 )Par extension. les a rma tu re s sssemblees p C I , r soudaqe su r machines autornatiques ne

sont ega;lement pas concerne par cette limitation 4 1 min .

Clauses 9 '.. 8 - Fonda t i ons . super f i t ie l les

9 . 8 i ~ On d a t i o n sl.es fondations sent classees en 2 ' categories. distinctes :

'" d 'u n e p a r t le s fo n d a tio n s su p e rfic ie lle s , e n be to n , b e to n a rm s au b e to n p(I?contl"aint

constituees par des semelles isolees, des sernelles mantes" des radisrs generaux ,etdes massifs semi pretends lpuits courts]. Cas ouvraqes ii9'urent hebituetlement

da ns tes travaux confiees aux sntreprises de 9ros-csuvre.

.. d'autrs part des tondations protondes appelees pieux Ipuits, pieux tores ou battus,

rnicro-pieux, etc . l , Ces ouvraqes fig,ure.nt dans lss travaux confies a des Entreprises

s p e c ie US@€ ! s _t .e s ssrnalles en tete de p ieux re s tsn t p la cees dans ce tte cateqorie

bien qu elles fiqurent ha bltusllement dans les trsvaux confies aux entreprises de

qro s -o suvre .

La frontiere entre ces deux categories est definie conventionnellement de la f s con suivante :

... lJne tondstion est dite protonde si sa pro tondeu r dancastrarnent d an s Le sol est

supsr isure a l a p lu s grande d e s d e u x VaLeLJrS3 metres et s ix fo is son d ia rn e t re lo usa larqeu rI .

.... l.es fcndarions de certa ins ouvraqes speciaux font t'objet de r e g 1 l e s particulleresl c u ve laq ss , d a llaq ss, c he rn in e e s, c ha te a IJ d ' e au , s ilo s, etc.].

9 . 8 . 1 S ,e m e U e s e n t~ t e d e p ie U IX

ell- Travaux de fondatinns profnndes

Leopresent t.exte ne traits pas de ces travsux qui rete-vent de r e g l e s speciflques de

concept ion et d' execution, A ce tare, ce qu. fig urs ~ Leur suiet dans l' EC2'-1-1 et son

Ann ex€ ! N a t io n a l .e devra etn ! ! repr is dans le dowment t rai tant de ces travaux [actuel-

l e rnen t t e DTU 13 ~2 et le Fasc icu le 62 )_



IRECOMMANDAT!.QNS PROFfSSIONNELLES POUR; L'APPLI(;AiIOt<l DE LA. NOI<:ME t1F ~N 1992+1 (NF P 13-m-l)

I! L s'aqit. en pa rtlcu liar de ta clause 9.8_4 pou r les sernelles de poteaux fond,ees au

ro c he r , d e la c la u se (l,8.5 po u r la s p i,e u xffo re ,s a rrn e s e t d u re n vo i , d a n s c eUe c l a u s e ,

3 La section 12 pour tes pieux fores non arrnes le n psrticu tier' le cas des piaux dits acompression cent reeL

b . Me th o dle des bielles

La liaison entre lssfcndations profondeset les ouvraqes de Gros (Euvre qui les SIJ r-

monte 5E ! fait par des. ouvrages de transition . a ppeles sernelles en tete de pieux.

Cas d 'uI ' l l p i ,eu i iso i le

Un te l c a s re leve d e la c la u se 9 ,8 ,4 a u d e la c la u se 1 2 ..9 ..3 se to n qu e ron cOllisidik€ qu e

cettte semelle dolt etre arrnee ou non,

Gette methode d es b ie lls s a pp ,liqu ~e a u c as de 2 , :3 et 4 p le u x e s t ba se e su r

les notions de bielles et tirants tals qu'exprirnes [t a rn s la nerrne NF EN 1992~

1 ~l ,e t su ppo se qu e le s p@ t e ' C I ' l. I x s on t en beton., T o ute te is , le s hy po the se s c o m -

p h iime n ta i re s , e t le s t irn ite s d 'e rn p lo ls cn t p a rf 'o ts diFferent ,ee; d e c e lls d e L iflN iF

EN 1992~'1~1, c a r eL~e5 resuttsn t des p~usisu IS e s . S · ; l lis a r upt ure,ffig urant

nctsrnrnent dans ['ArHcle des Annates de n n n p de f e v r r e r 1967, nft 120,. serie

TM C r l ' 57 p a r J .B te vo ~ e t R Fremy. Cet a r ti cl e tr a ste oS ! la lois de la methode d e c a tc u ts ,

des cornptes rsndcs d'essais et des dispo-sitions constructlves,

undi ,n~isondlQS

I J ' O i s D i eU e s '" e

s u r f a c e B l

l.inctinsison sur l 'bor izonta ie des deux blelles. solt € I, dolt etre superieure ou egate ali5° et lorsque cstte inclinaison est plus grande que 55", bornee a 55°_ l.inctinaison est

ca lcu le e en a d rn etta n t 1 .1 n po in t de depart des bielles en tete a 8/4 ,

Laforce de tract ro n des aclers i rrd,erieu rs est donnse par la decomposition de ta force

N E d entre ses deux. bie l l e s , elles meme red ressees par les aciers forma [ " I t ti ra n t. IEll€!

estdone donnse dans le cas g e n e r a l l inclina ison comprise 'entre t~5°e t 55C>~par la for-mule suivante, qui comprsnd u til coefficient rnajorateu r de 1:,15 resultant des essais,

1 ,15 NEd L t [1 - a / 2 L t l /4 d



c:a+-'

' (J)_Q

2 2 1

RECOMf-.tAf'lDAjIQtllf> PROF~SSIONNHLE:; POu~ L·A~PI,ICAHON D~ LA NORME NF EN 199f·?·1 {~F P 18·711 . .1)

La larqeur bo doit ,@otreu pe r ieu r€ l ou e ga l e a ll diarnetre du pieu plus deux fois la tole-ranee d'irnplantation.

L a co n tra in te c onven tio n n e lle d e c isa il le rn en t so u s charges u ltir ne s, so it N E d / U ,7 5 b

od l

dolt re ste r in fe riie u re o u ega le il l 1,75 fc_tm . D ans le c a s con t ra i re , on psu t c omp l e t e r l€ l

fe rra il la qe par d e s ba rra s reLevees c a lc u le ss en con sequence ,

La contrainte de compression des biellas sous charqes ultirnes. soit le rnaxirnurn de

NEd I B s in 2't l et de NEd 1 1 2 81 s in7E1J Ioit rester in fer ieure ou ega le a 0,9 fck .

H y a Lie u d,e p re vo i r :

... des aciers su perieurs dont La section est comprise entre 1 /5 e l 1 /8 des aciers in fe-

neurs .

...des cadres. correspondent a des HA 110tO IUS Iles 12 em pour des pieux de cha rqe

ultima in fer ieure ou egale a 1i10 MN par pieu ..Cette sec t i on e t C i nt ensuits majon?e

a ll p ro ra te de ta charge des p ieu x en C aS de charge supe r i e u re .

C as de 3lP, ieux

L'inclinaison su r l'horizontale des t ro is bielles, soit e , dolt etre superisure ou egaLea,

& 5 , 0 et bornaa a 550 . l.inclina ison est calcu tee e n adrnettant un p o i nt de de pa rt d e s

b ie lle s en tete a 0,3 a ,

L a force de traction des aciers dn te r i eL J r s est donnss par Ladecomposition de la force

N Ed entre ses trois hielles, elles rnerne redressees par les aciers forrnanttirant. EUe

est done dormee dans L o r : ?cas g e n e rail [i n c l i n a i s o n com p ris e e ntre 45° et 55°] p a r lss

forrnu les su ivarites :

...cas des aciers su ivant les rned lanes

- N E d !30.5 L l - 0,9 a l l [9 d l = N E d 30 ,5 L t [ 1 - ill I ( 2 It]]II.9 d )

...cas des acisrs suivant les cotes

= N E d I t [ 1 -.3 1 [ 2 L t l l 1 [ 9 d l

Au rnoins 67 % de ta cha rge do it etre reprise par les cotes. le reste e t.a ln l re pris p a r les

rnedianes,

l .es di man s i o n s en p la n d o ive nt etre' te l te s q u ' e l ls s e n ve to pp sn t le d ia metre des pieux

plus deux tois La tolerance d'irnpla ntation, .

Lacontra inte de compression des bielles SOLIS charges ultirnes, soit le' rnaxirnu rn de

N :Ed /[ 8 s in 2 "( f) '}e t d e N Ed /[3 IB1 s in Z6J d oit rester in fe rie u re o u eqale a 1 .15 f ck ,

l.e respect des conditions ci -dessus, dispense. d e ve rif ic a ti o n au cisa illernent,

Cas d ie 4 j ! 1 Ii , e u x

L ' incli naison su r t'horizontale des quatre bietles, soil (3 , doit etre d'au rnoins 45° et

bornee S I 55°. L : i nclina iscn e s t calculae en admstta n t un poi nt de depa r t des bielles en

te te a 0,35 a"

L a force d e traction d e s a c ie rs in fe rie u rs est d o n n ee pa r la decomposition d e lsfo rc e

NEe!e ntre se s qua tre bielles.elles rne rns rsdressees p a r te s a cie rs Io rrn a n t t ira nt. Elle

est done donne'€' da ns le cas g e n e r a l li ncli naison comprise entre 45° et 55°1 pa r les

torrnu les su ivantes :

...cas des aciers su ivant les diaqonates "" NEd 2°.5 It [1 g < 31 1 2 . l t l / 8 d

. ..c a s de s a c ie rs s u iva n t le s c o te s '" NEd I t [1 - ,6 I 2 l t l l 8 d

E n tre 4 0 % e t 60 % de la cha rg e sen t rep r is pa r le s co te s e t le re s te pa r le s d ia qo n a le s ,

l.ss dimensions en plan doivent etre tel 'Les qu' e He :s en ve lo p pe nt le d is rn etre de s p ie u x

plus deux tois La tolerance d 'irnpla ntation, . .

I



I I RECOMMANOA1 1 0 N S Pi;:OF~SSlmINiEU~$ POUR t'M'PLICATION O lE L A t-4 0RM E N F EN 199H-l (tllf P 1 1 l- Hl -l )

La central nte de compression des biellss 501.15 cha rges ultirnes, soit le rnaxirnu m de

N E d I 8 si n ? e et d ,e_N E d I 11481 s . i l ' 1 ~ e ldo i t rester inferfelJre ou e g a le a 1 , c 3 5 f ck _ [8 e s t ta

surface de Lasection droits du poteau e t 81 celle dun pieu],

lLe respect des conditions ci-dessus, dispense d,e ver if ficat ion au cisa illernerit.Cas d,e ' p lus d e4 p leux

On peu t se re po r te r a t"article c.ite,

9 .8 .2 S e rn e l l e s d l e r n , n d a t i o n d , e p io ; 1 e a m : ~ u I d l e v o H e s

a-Le sol

C a s c ou ra nt

Dan s les cas (Our-ants, le sol . p su t e t r e ca rac te riss p a r u n€! reaction ultima, qu' et on

peut en dec iu ire one r eacHon d 'e c slc ul lou contrainte d e ca lcu l l , q, il l u ti lise r d an s le sv,e-ri,f. icat~oIiiS d e po rtan c e a ux EUJ.

L a reac tio n du so l, q, est la p lus pe tite d es d e ux va Leurs , q~ hsol [pou r qu ,e tYso l vo i rle p erra qra phe s uiva n tl et c eL le q ui d i spense d e te n ir compte d e s ta s se rn e n ts d i f fe ren-tiels dans La structure [voir la norrne NF EN 1992-1-1 et 50n Annexe Nationele [norme

P18-711-1 /NA l . c l ause 2,6[2)] ,

La norrne NF EN 1997-1-1 el son Ann€!xe Nationale ~norme P 94-251-1 INA] sont ~ apou r explicitsr Le processus permettant d' obren ir , pour un site et une construction

dOMes , las valeurs precedentes a partir des campagnes de reconnaissance des sols

e t d e l eu r i n t e rp re t a t i on .

FO ln dM~o n s SUIrSlot dlifl!h: j le

Lss fondations superficielles sur sols diHiciLes peuvent necessiter des etude's speci-

tiques plus completes et plus complexes qui couvrent a ILatois les dornaines de La

concept ion" du calcul et de L'execution.On rencontre notsrn rnent de tels problsrnes

... d a tIIS le s c a s d e to u illss real ise-,e's SUr un e qra nd e pro fo nd eu r d en t le f onos€ situe

su r un e c ou che e rq ileu se ... da ns le ca s de fondations reposa nt sur un sol '('Jonflan t dont les variations dirnen ~

sicnnelles sont forternsnt conditionnses par sa teneur en eau, etc.

Proted j,o!1i'I C IO rntre Le.5 I r l i ' I i L i eux 1'9 If'eSS if.s

L 9g re s si\l~ te d u milieu, so l e t eau , d an s lsqu e l le s cu vraqe s se ro ri t e tab lis pe u t

coriduire a des exiqences constructives spscifiques sur :te choix des rnateriaux. les

con d itio n s de Le u r confection, ce lle s de Le ur m is e e n o o u v r , e a in s i qu e le re sp e c t de d is -

pos i t io n S o canst ru c t ivas .

A titre d 'exe rnp le non l imitat i fFo rm u la tio n du be ton

Protection rapportse

En robaqes des aciars

b.JlII.smica,tion des ouvrages

Et a t lim ite u L t i l l 1 1 e de re .s is tance

l. e s s o li ic i ta t io n s provenan t de La su pe rs tru c tu re se xp rirn en t p a r u n s re su lta nts g e n e -rale de s forces prise au niveau d ,e contact avec le sot et on en de-dun p Lavaleur repre-sentative de la com POS¢!nte norrnale des contraintes associees.



co+-'~(J)

_Q

cillen

~::J

U: : : J

U)

o:(])

-0

RECOMMANDATlQNS PRDHSSIONNElLIES POUR L'APPl!CATION D~ LA NORM~ W !'iN Wn-l·1 (NF P lS-711-1)

...La justification de l'etat limite ultirne vis-a -vis du sol sstsatlsfeite 50 i p « q

.. Dans le cas des cornbinaisons dactions ou le vent est l'action variable de base,Lajustlficetion deviant p s 1,33 q

Etalt IiII I lte utti me de sta bim e de fO l rmel.orsque la structure qui surrncnte les fondstions a e t , e justifiee per fl§tat limite ultirnsde stabilite de Forme les sollicitations a prend re en compte pou r La justification des

tondations a r etet limite. ultirne doivent prendre en compte les excentnc i t es addition-

n el le s p ro ve na nt des e ffe ts d u s e c ond o r d r e .

Etat Umilte d',equiUbre s , ta t~que

Il n O y a t pas de jushticaticnspeciale d'etat limite dequilibre statique sauf en ce qui

concerns les deux points suivants ;...condition de non qlisssment de la tondation sur le sol, a partir dun coefficient de

frotternsnt Lim it e par Lavaleur resu l tan t de l'anqla de frotternent interne du sol,

.. condition de stabilite d'ensemble dans le cas de denivellations ou de pentes impor-

ta n te s p ren an t en com pte L a s tru c tu re e t le te r ra in avc isin an t. O n peu t a lo r s , pa rexernple, utiliser une methode de cercles de qlissernent.

E t a , t Umite de servicevis-a-,v'is d e ' La fi.ssuratiion

L e s Doc u me n t s P a r t ic u l ie rs duM a rc h@ donn e n t lac ta s se d ' e x p os it ion XA co rn p t Ie te n u

de L"agressivite du sol et de l'esu selon lei narrne NF EN 206-1, La prise en comp te

de cet erwironnernent, conduit a une limitation de l'ouverture calculee des fissures a0, 3 mm en XA 1 , 0,2 mm en XA2 e t 0.1 rn rn en XA3 .

l.orsque la geometrie ou les sollicitations ne psrrnettent pas de determiner la valeur

des. parametres perrnettant le cslcul salon la da use 7.3,4, i I convisnt de majorer leferrai l laqe calcule p a r a ills u rs 2 I U X ELU de 10 % en XA 1 , d e 30 % en XA2 e t 50 '% en XA3_

Eta l limite ,dieservicevlis-a,-v,js d es d.Honnations

it rfy a p a s . a justifier d e l 'e ta t l im ir e de service vii5-a~vis des deformations le n particu-lier dufait de ta l definition de ql saut dans les ca s suivants ;• le premier cas concerns les structures hyperstatiques caLcuLeesen prenant en

compte des hypotheses quant au tassernent el rotation des fondations, Il y a alorslieu de s'assursr de la bonne concordance entre les deplacernents et rotations des

tondations qui decoulent des sollicltatlcns t rouvees avec les hypo theses de depart." le deuxierne cas concerns L e o s tondations lorsqus r o n s'eca r t e des lim ites de tassa-rnents difft~n~ntiels donnees da 11 5 Laclause 2_612Jde la norrne NF EN1992·1-1,

. ;._ le t ro ls i a rne C6S su r prescr ipt ion des Documents Particulier du March -e .

c-Cas partleuliers

Fond IIt,j,o'ns a des nivea,ux di lftere ntsA de fa ut de prescription plus seve res des Documents Particulisrs du MS fche :

....Lorsque le terrain dassise ne peut donner Lieu a un qlissernent d'ensernbls. les

niveaux de Iondations successives doivent respecter une pente rnaxirnals de 3 debase pour 2 de hauteur, contormernent a La fiqure.

I



I IRECOMMANDAilOillS PROFES S ION tNEL I . ' E 5 POUR VAPPLICATION D E LA NORME N t l ' Ef'{ 191 ' '2 -1 -1 (Nf P l S - 1 1 1 - 1 )

... On admet egatement de fonder supsrficiellernent un voile ou mur fi la nt sur un ter-

ra i n en pente en respectsnt des rna rches ou redans a pente maxima l s de 3 de base

pour 1 de hauteur, conformernsnt .§ la figure,

redans

F'~l ' I t~· 1 p o u r 3

F o n d al t le n s s ,u ,p e rfi deUes i i i pr 'CI:dm ite d ' ,C!uvra ge s SILl Iip ie I.IIX

Le os Jo nd atio ns s up erfic ie lle s d oive nt eIre im p ls n te e s d e f~~oJ l a n e pas e xe rc er d 'a c-

tion prejudicia ble a la bonne tenue de tondations profondes voisinss. Dans le cas

contrsire. c;es actions doivsnt pouvolr etre estirnees et soot a prendre en cornpte.

Fom:I 'aUo IilS au vo h i in ag,e d ie f'olu'iltes ettaltl iJS

S i, dans le voisinaqe de l' ouvraqe existent des fouilles OU des depress ions plus pro-

fondes que L,enlveau des tondations, it ccnvient de verif.ier que les charges et poussees

apportses par les tondations peuvent etre supportees par leu r terral n d'assise aussi

bien en phase provisoire qu'en phase definitive. Au besoin des dispositions specifiques

do i v en t etre pr i sas a ca t eftet,

I F ' D n l l : I' a t i O 'I r IS a n t iy i jbr.ames

l.es fondations antivi bratiles sent des ouvraqas spec iaux qui ne sont pas traitas dans

Lepresent document.

P l I ' e c a U lU O n C i D ' lI ' I t ll 'e ' l. e Iget

L e n iveau des toridations doit ette descend II a u n € ! profondeur suffisante pour mettrs

te sol d'asslse a l'abri des consequences du ge,l, saul dispositions specistes prises ac e t effet.

Cette proforideur est fonction de la nature du sot et d u clirnat, Merne si te sol ne gfHe

pas profondsrnent, La teneur en eau d IU sol sous-jacsnt peut ,etre mod ifiee [ortement

pa r le g e l. L a po r ta n c e d u so l s ' arnet io r an t en g e n e r a l a ve c la p ro fo nd eu r, iL e st r e co rn -

rnande de descendre au rnoins a 0,50 m en reg, ion ternperee et d'aller parfois au-dele

de 1,00 m en montagne, compte tenu de l'altitude et de la nature du sot

d. Disposltlnns constructlves

Les dispositions constructivss figurarlt ci-apres sont csllss qui ont une incidence sur

la c o n c ep tio n e t L e c a lc u l au ce l le qui fiqu rsn t d an s le d ossi e r de plans d' execution,

Jo int de' rUIP,t1ulf,e

Un joi rill de ru pture dolt e tn 3 m e n ag e entre deux elements d' ouvraqes voisins torsqu 'ils

su b l s sen t des d i f f@ rerwes irnportantes de charges au de tasssrnent.

ILen est de rnerne lorsque t , 1 ? sol preserne un chanqsrnent brusque de compressibilite

sous IJn rnsrne ouvraqe.



IUCOMMAt liDAVIO~S PROFESSlOi>lN.El~eS f -OUR L'APPLiC,ATION [lE LA N,ORME Nf ~N 1991·1-1 (Nf" 1a·711-l)

I

J oin t d ed i l a t a t i o n

oint die di i li li tat i, t lln

Sur un sol hornoqens at bien consolide, les joints de

rupture coupant tes tondations sent d,e pnHe r e n c e

evites, l .es jo i nts de di latation norrnalernent prsvus

son t a lo rs a rn a .te s au dessus des serneltes de f onda -

tion ..

Arm~II fLi lres, mh' l, imalles de ch,amage

Pa r a p plic a tio n ex ten s ive de ta clause 9 _ 1 0,2 ,3 1 4J N o te

de La norms NF ENl1992-1-1et de son Anllexe

Nationale, Ies sernelles sous voiles dcivsnt cornportsrun chalnaqe dent ta .section doit etre au mains egal .e a1 .5 em:? en acier HA de nua ne e B 500_

H est lo is ib le , d a n s le c a s de se rn e lle e n q ro s b e to n , d e

reporter les arrnatu res de chs inaqe a la base du voits.

AClie rs e n aUente

l.orsque les sollicitations de flexion composes a La

base d'un po tea lu ou dun voile conduit a des aciers ltsndus, csux-ci sent < 1 l ratourner en partie basse de sto n d a tio n s a ve c u n re to u r c o r re spo n d e n t a l 'a n c ra q e L ....= I .I I==~ _ J _

necsssaire.

Da ns l,e cas contraire il suffit de prevoir un a ncraqe droit des aciers sur a IJ moins

20 diametras.

Belo,nl d 'e p rop lr ;e t e

Dans le cas de risque de souillure du betcn en cours de coulaqe, un beton de proprete,

d'au mains 4 em depaisssur. est ex,(~wb§ pour tout ouvrage de fcndaticn ccrnportant

des a rmatu res au voisinaqe de sa sous-facs.

Ce beton peut, da 11 5 certains cas, en fonctlon des cond itions de surface et de nature

des ter ra ins , de fcndation e tr@ ( em p L a ce par la pose de fsuilles en mat i e r e plastique,

ou pa r augmentat ion d e l ' e nro ba qe lcf. 4.4 .1.2 [91 d e L a n o rrn e N F EN 1992 -1 - H

e-'Methode des blstles

$eme".~ '

C a s a ve c a de m ; e na l t e l' l lt e ' , " o u r l' ~ ta t d e'f le x i o n ' c -o m p , o . s e e a la

b a s e d u p o te au

A u t r e s c a s

Cette methode, qui s;a lpp l ique aux sernettas sous voiles au scus poteaux Isoles,

est basee sur les notions de bielles et tirants h:Ls qu'exprlrnss dans la norme

NF EN 199'2-1-1. Toutefo is, tes hypotheses ccrnplementaires et les hrnites

d'smploi sent parfo ls dlifMrent~s de cell€! de ta NF ,EN199 '2 -1 -1 , car eHes resul-

tent des plusleurs essais a rupture, sssais effsctuss a l'Initiative dI,uBureau

Securitas. et figuranl no t a r nmen t dans I e f a s c i cu l e de d e - c amb r e 1934 des

ccrnptes rsndus de l'ITBTP, p a r P. LeheUe.

S eme n ~ema nite ss o u s v ' O i i les

On suppose q LIe La-cha rqe N Ed .se repartit unitormernent sous la semelle sous forrne

de contra inte norrnale, soit (Y = NEd/a'

On admet que cette repartition se tait par des bielles de beton r ayon nantes. Leffert d,e

compression dans e r a s bielles se decompose en rea ctio n verticals dans le sot et en

force de traction da ns des aciers constitua nt sous-tendsu r ,



I I~ECOMMANOAHONS P:ROFE88iON~~lLES· POUR L'APPLICATION D~ LA NORME NF ENll<;>9l-'I·l ~~rp . l~tlH

On trouve que la force de traction da ns Ie' sous-tendeur, soit N<[xj varie parabotique-

rnant de 0 pour x '" e/ /2 a N " , tN Ed la -a] ! d pour x ee 0 .,

l.appllcation de La methode irn plique la condition S IJ ivante do /2;5 d :s ; 2 do

L a c o n d itio n d O ! = : d o /2 p e rm e t d e co n s id e re r qu 'i l n 'e st pa s n e c e ssa irs d e p ro c sd e r ades verifications concerns nt l'effort trenchant ou leopoinconnernent et l a com pression

des biellss. IL n 'v a done pas Lieu, en pa rticutisr d e prevoir des etrisrs 'O U des barres

reLevees. ,

l.epa isseur de la sernelle est au moins ega.[e a ocrn plus 6 lois Lediarnatre des berres

dLI sous-tendeur

L'arret des harres du sous-tsndeur psut se faire a partir de 1.3courbs de mise en trac-

t io n , s o it N t;.:} A de fa u t le s ba rre s du so u s -te n de u r do ive n t s e ' terminer par des c ro -

chets d' a ncraqe, contorrnernenta la cla use 8,4. de la norrne NF EN 1992-1 ~1 _

Ceci conduit aUK feg les s u iv a nt es , lbde ta n t ta long IJBUr d ' ancraqs de barrss d u SO I.l5 -

tendsur

. . .SI it est n llk es sa i Ie de pre-voir des crochets d'ancraqe POU ] " la

to ta li te d es b a r re s

on peut prevcir que toutes les barrss sent droites done sans

crochets d'ancraqe

on peu l p re vo ir qu e la moHie de s ba rre s e s t sa n s c ro che ts

d'ancraqe et couvr€ toute [a Largeur de Lasernelle l so i t a'] et

que l'autre rnoitie des barrss est sans crochets d'sncraqe elco uvre tJr":ielo ngu au r de 0,7 5 6' axee .

a

Semel!le SDUS p l o teaux

L a m e rn e m e tho d e , p eu t se d sm on tre r p o u r u n e se rn e lte re c ta n qu la ire . d i e dimension

a' x b', SOUlS un poteau recta nqulaire, de dimension a x b, pour auta n t que les deux rsc-

tangles scient hornothetiques,

Par unaextension legitimee par l'experierice, i t e s t s d rn is qualle s 'app l ique meme

lorsque la condition dhornothstls n'est pas stricrernent respectee.

1 2 7



co, . _ . .< J )

RECOMMAfUlATIONS PROFESSIIONNEI.LES POUR L'APPUCAlION DE LA NORME Nf EN l?92-1·1 (NF P 18·711-1)

On precede alors dans cheque serrs cornrne i ndiq w e pour un sans dans l@ cas de

semel le SOllS v o i l e . .

n faut. en psrticulier, noter que Lava lew- de d est a estirnsr pour le lit d 'acisr du 50U:S~

te nd eu r c on ce rn s.

P ou r L 'a m@ o lde s ba rre s du so u s -te n ds u r. s i la c o n d it io n d 'ho rn o the tie n 'e s t p a s re s -

p ec t,e a, il ta u t re rn p la c e r a ' p a r 0 ,8 a' dans les forrnules donnees POUI- lss sarnelles

fila Illes SOIJS voiles, .

9 ' , 8 . 3 l O l l1 g l r ~ l : i e s d e r ed re S S ie m e n l

O n ren co n trs t'o b l iqa tio n de d i spos e r des lonqrines de rsdressernent dans ies deux

principaux cas suivants :

A. irnpossibilite d axer des fnndations SQUS des poteaux au voilss Lorsqu' on est en lim ue

d ernprise de l a zo n e c o n s tru c t] b le

... obligation de reprendre des e-ca rts d'imptantation hers tolerance entre des fonda-

tions profondss et Lasuperstructure qu'elles supportent.Dans tes deux cas l' attention est attire€' sur l ' interet de prevoir une riqidite suffisante

pour ces long ri nes, de facon qve leu r deformation soit sutfisa mrnent faible pou r pou ~

voirstre negli lgee,

9 . 8 , , 4 S e m l e U e : ; d e ~ I )~ e au x ~ (m d ee s a l l l r e eh e r

U ri tet cas peut eg a le rn erir re le ve r d e la s e c tio n ~2 de la n o rrn e N F EN 1992 '-1 -1 ,

9 , 8 . .5 P i e u x t o r e s

Les pieux non arrnes releva nt de La section 12 de La norrne NF EN1992-1-1 sent les

pieux dits en compression centres pou r lesq usls La facon dent Lacharge leu rest appli-

quee et les reactions lateratss du sol font que cette hypo t hese peut etre admise.

Clause 9 .10.2~5(1 )

Cette clause s'appliqus uniquernent lorsque les DIPM l'exiqent conlormernent au

9 , 1 0 , ] f2 id] lvoir l'Annex,!? Nat iona l eL

Cla use 1 2~6~32 ) N o te - Comrn en te ire - M 'u r s Vanes ,fo rmu le (1 2.4)

Pour rnemoire, it ne faut pas Sf! ramener a line surface reduite avec contrainte uni-

forme de compression, ear alors ~l ne faudrait p l u s prendre k '" 1,5 rnais rnoins.Il convient de noter que Ace represents la section totals dans le cas ou ta section drcite

est sntierernent com pri rnee et la pa r t de section droite subissa nt des contraintss de

compression dans. lecas o u ta section droits €!S.t partiellernent comprirnse.

Le coefficient k '" 1,5 resu lte de la d istribution classiq IJ @ des contra intes de elsa ille-

rnent qui doiverit e tre nu lles au pourtour de la section droite [sa uf L a ow it existe des

forces de surface reparties su r la surface libra a u voile],

L e t lU d , e des ccntraintss norrnalss en flex~on com pcses peut da ns certains cas

condu i r e < 3 1 une section droits partiellemsnt cornprimse. r L est alors toisibte de pour-

su ivre cette etude en passant par la recherche d' une portion redu ite de section amite

uniforrnernent cornprimee ll e centre de gravit@ d,e cette portion reduite de section

droite doit naturellernent corncidsr avec l'effort ncrmalexcsntre].

I



I RECOMMANDATlON$ PROFfSSIONNHll:.S POUR L' APPLICATION DE LA NORME Nf. EN 1992"'"1 (NF P 18·711-1)

OMS un tel cas le coefficient k a appliquer s cette portion raduite de section droits est

inferieu r a 1 ,5 sails etre inh§.rieurs 1 , de s lars que la surface de ta portion reduite de

section droite est irnterreure aux 2/3 de la surface de ta section droits totale.

Clause '12 .6~5(2 ) Express i nn (12.11)

POll r etre appl icable, avec ta seu le restriction /.. !!: 90, l 'Expression [12,'11] peut etrerernplacee par t'Expression suivante :

( } ; i ' = U, 14 x (1-2,e to t/h, ••. 1 - 0,026 x lo/hw s; 11 -2 ' e lo /hwJ ... t 12 , 111

C lause 12 .9..4 - P an ie be sse de s vo ile s e t p o u tre s

su pp orte rs de s mursen mac ;onner i eLa partie basse des voiles en beton, non supportee par des poutres ou ne reposant pas

directernent sur des fondations superficielles filantes, ainsi que les poutres supper-

tent des rnurs en rnaconnarie de bonne quaUt@** peuvsnt ,e tre calcutees en adrnet-rant qu'i l se forme des voutes de dscharqe suscaptibles de reporter tout ou partie des

charges. dirsctement sur les appuis*.*l a Ugne moy,enn,e d,e t'C I'L llt,ev oU rte . tra c ee s u iva rit u III f u niculaire d,es charges appli-

ql !Jees, e t le s la rq eu r e t spa isse u r de c e tte vo u te d e chkha rg e do iven t €M e te l le s qu e :~ les sollicitations dans toute section droit€! de La voute se reduisenta un seul effort

normal de compression. La contrainte maxirnate de calcut, correspondant a cet

e ffo r t n o rm al, d o it a lo rs respecter les lim ites donnees dans les clauses ccncernees

de la norms NF EN 1992- ·11-1et de son An nex@ Nations le dens le cas a u beton

ln o ta rn rn e n t le s c lau ses d e la sec tio n 6 . 5] e~ c e l lss d e l"E N 1996 -1 - 1 e t d e son Annexe

Nationale dans le cas de la rnaconnerie.

& la pousses de la voute est reprise pe r un tirant i ncorpors dans. une pourrs en partie

basse du voile en be ton ou i ncorpore dans une poutre sUuee so-us la rnaconnsrie.

Dans le cas de la rnaconnerie, il petit e.tre necessa ire de j ustifier, dans la section

d roite de contact; Le coefficient de frotternent de La macon nsris sur le beton en

conlormite avec les clauses et Limites de I la,norrne NF EN 1996-1~1 et de son Annexe

Nationals.

1 I = : f t C Le51I1lar~e'r ia, l lJx des btees cons ' tl it tu twfs , le s joint? hor izonta UX , ver t icaux et autre-so le

rnortier de ces joints ainsi que les dispositions, arrangements et im brications relatives

de css joints doivsnt ~tre compatibles avec ta possibilite de formation de voutes, et ce

dans Le r e spe c t de s clauses de la norrne N IF EN 1996-1 -1 e t de 50n Annex€' Nationale.Ouand les conditions a insi precisess sent rem plies" on peut ccnsiderar que les

poutres sont sollicitees pelr te seul poids de la macon nerie et d IJ beton situes sous l'in-

trades des voutesai nsi q lJe pa r les charges eventueLlement appliquees dans cette

region ainsi que par tes poussees de ces voutes,

Il peut se fa i re que les sections droites des voOtes a Leurs naissa noes debo rden t des

appuis, iLen results alar 'S da ns les poutres uns charge localises i rnportante et proche

dasappuis dent it taut tenir compte,



RECOMMANDATIONS PROHSSIOMNHLES POUR t:AP~lICAlION D~ tA ~~ORM~ N~ EN 1992-1·1 (NlF 'P 13·711·1)

' I

Ann e xe CPour tes armatures aernpreintes conforrnes a Lanorrne NF E N 1008[), les caracteris-tiques d 'adhsrence fp se SI[Jbstituent, de manieraequiva lante, aux caracteristiquesd'sdherence f R des armatu res ave rrous.



IRECOMMANDAlIONS Pr:J:'O~~SSIOMNHLE5 POUR L'APPLICATIQM DE LA t I IOIRME NF ~N l~n-l-l (N F p l~.:nl.1)

Notes



Ont pertidpe a la redactionde 08document:

MI. ASHTARI

M im e CHAUVEIL

M . d e CHE FDEB IEN

M . CO iN !

M . 'C ORT ADE

M . 'GREN I IER

M me O SM AN II

M . P A 'I LL E

M.SPORENO

M. TIHEV,ENIN

M. THONIER

M . TOU'T LEMOND IE

M . T R U C H E

M . TR IIN H

M , . XER.CAVINS

CETEN AP AVE I n t

EDF - S EP TEN

CERIB

EGF B1P

President de la commission BNSR CF EC2

President Sous-qroupe EC2-

3 Silos de la commission BNSR CFEC2

EIFFAGE

SOCOTEC

UMGO

B U R E A U V E R IT A S

EGF BTP

LCPC

APA

CHEC

P X D AM C on su lta nt



Recommendationsprofessionnellesp o u r l ' , a p p l i c a t i o n d e Is n o rm a N F lE N 1 9 9 2· 11 ·1 1N F P 1 & - 1 11 - 1)

e1 de son am e.xe- na~ioo( i l re (N f i l l18-711·1I1NAfurocode2, f X ! ! ' I _ i e H)

relatives i ; l i U . J calcul des structures en beton

e e sl R e c omman d a t i o n s professiormetles pour l'apptication de l'EC 2-1-1 et

de son annexe nationale sent destiness principalernent aux Inlgeni,eufs d"Ehlldes en

S tru ctu re s e n vu e d e fa c i l i te r le u r trava il dans la c c nc e ptio n, le c e lc u l eVou le

c on tro te d e s plroje,ts de ba lUment E lt /, ou IGi !l "' I~eelvi l ,

En eHet le s n orrne s c ite es ve nt re rn pla ce r le BAEL et le BPEL e t certaines

parties de s D TU , pa r e xe rnp le la partie ca lcu l du O TU 23 ·1 con ce rna n t le s rn u rs en

beton banche .

Illl e s t d I)I 'H: ap' IHl i [ fU nec ,essa ire de n id ij 9 e r un te x te co m p l e men ta ir e

co mpo rt:a nt :

'. des explications non contTadictoir~sfacilitant la lectutr€t et/ou

l'mtsrpretaticn de certaines clauses, par exernple les detaQls sur ta prise en

c om pte d e s temperatures. .

01 < des complernents non contradictoires facilitant ~ecalcul des sotticitaticnsdan s des C~5 frequents, pa r exemp le le s cemblna lscns de charges

sirnplifiees,

• l'extsnsion de l'ernploi de certaines lormules, p a l l " exernple callas concernant

la prise en compte des effets du second ordre dans L,ecas des rnurs,

• le developpemenl de certaines rnetnodes de l·EC2·1-1, par exe rnp l e en

detaillant tout le-processus de calcul des fleches prejudiciablss a Labonnet s n u e des cloisons et revetemerlts f ra 'g i l e s .

• des dispositions constructlves importantes, par e x e r np l e celles c o n c e r n a n t

Leschainaqes e t aulrss Ierraillaqes des rnu rs arrnes au non arrnes.

C 'eo te xt e co m ph! m en ta ire , qu i a , l E i ' sta tu t de Recc m m a 1 1 d a t kIlns

Pro ie.s :S iOl' llneHes, a e t e r~digeau se in du gr,oup~ de la partie 1-1 de la commissionde' normalisation EC2, ce qui assure d'une ccntinuite et coherence ave c L·€urocode

2 ~ 1 ~ 1 et son annexe nationale.

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