MODULE D’INGÉNIERIE GENIE MÉCANIQUE

Université du Québec à Chicoutimi

MODULE D’INGÉNIERIE GENIE MÉCANIQUE

6GIN555 PROJET DE CONCEPTION EN INGENIERIE

Rapport final

Conception et modélisation d’une remorque pour voilier #158

Préparé par:

Benoit Lévesque et

Richard Lemieux

Pour: Voile Mercator

Jean Michel Hébert

Date : 22 Avril 2011

CONSEILLER : Gilles Bouchard, ing COORDONNATEUR : Jacques Paradis, ing

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Université du Québec à Chicoutimi Département des Sciences Appliquées

Module d’ingénierie

6GIN555 – Projet de conception en ingénierie

Conception et modélisation d’une remorque pour voilier

Benoit Lévesque Richard Lemieux

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Approbation du plan de cours pour diffusion

Nom du conseiller

Date

Signature








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Remerciements

Le crédit relié à la réalisation de ce projet se partage entre plusieurs participants. C’est pourquoi

nous tenons à remercier plus précisément :

Gilles Bouchard, ing. Pour son soutien et son aide en tant que conseiller de projet.

Jean-Michel Hébert, notre promoteur, qui nous a soumis une idée de projet intéressante et complète. De plus, il est resté ouvert à nos idées et précis face aux contraintes qu’il nous imposait.

Jacques Paradis, ing. Pour sa bonne supervision des différents projets et son approche efficace des promoteurs.

Un merci tout spécial au personnel : Guy Savard, enseignant et Martin Bédard, agent de liaison et aux étudiants : Caroline Sassvile, Mélissa Turbide, Gabrielle Deschênes et Olivier Lapointe du Centre de Formation Professionnelle de Jonquière pour leur collaboration en tant que dessinateurs. C’est grâce à eux que nous sommes en mesure de remettre à notre promoteur des dessins d’atelier professionnels et complets.








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Résumé

Conception et modélisation d’une remorque pour voilier #158 Pour ce projet de conception, nous avons été approchés par l’école de voile Mercator concernant la possibilité de réalisation d’une remorque servant au transport routier de certains de leurs voiliers. En voyant le caractère réaliste et concret de ce projet, nous avons décidé d’accepter le mandat de conception et de mise en plan d’une telle remorque. Suite à la première rencontre de projet avec notre promoteur, M. Jean-Michel Hébert, nous avons ajouté un élément majeur à notre conception, soit l’ajout d’un système de potence amovible et rétractable servant à la pose et la dépose du mât. De plus, ce système devait être érigé avec seulement la force physique d’un minimum de trois hommes. Tout au long de la réalisation de ce projet, nous avons dû composer avec plusieurs contraintes limitant nos options de réalisation. Voici une brève liste des contraintes autour desquelles nous devions faire évoluer notre projet.

Contraintes principales du projet :

• Limitation maximale des coûts généraux • Respect de la réglementation de la SAAQ concernant les remorques • Les différentes charges minimales guidant la conception • La capacité d’immersion de la remorque dans l’eau salée • La limitation des produits disponibles chez les fournisseurs

La réalisation du projet s’est déroulée en huit étapes principales. Nous avons débuté par analyser

les différentes contraintes se rapportant à notre projet et nous nous sommes familiarisés avec les procédures normales de mise à l’eau d’un voilier. Suite à cela, nous avons réalisé une conception générale de la remorque et de la potence. Avec ce design initial, nous avons dressé une liste exhaustive des différentes pièces et quantités nécessaires et nous avons lancé un processus de soumission pour nous donner une idée des coûts généraux. En nous basant sur notre design initial, nous avons effectué différents calculs pour vérifier la résistance des éléments principaux. Nous avons ensuite apporté les correctifs nécessaires et réalisé des analyses par éléments finis sur les grands ensembles structuraux. Une fois que nous avons eu confiance en nos structures principales et que nous avons réussi à atteindre notre facteur de sécurité, nous avons lancé le design final de la remorque et de sa potence. Finalement, nous avons eu l’opportunité d’entrer en partenariat avec une équipe de dessinateurs industriels pour réaliser notre mise en plan finale. Cette dernière étape a apporté encore plus de réalisme à notre projet en ajoutant la nécessité d’une bonne communication entre ingénieurs et dessinateurs.

Nous sommes donc fières de constater les différents défis que ce projet nous a permis de relever

dans son intégralité. Ses étapes de réalisation nous ont permis de toucher à toutes les étapes d’un vrai projet réalisé en entreprise, mis à part la production finale.








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Table des matières

Remerciements ....................................................................................................................................... 3 Résumé ................................................................................................................................................... 4 1. Introduction ........................................................................................................................................ 8

1.1 Description de l’entreprise ........................................................................................................... 8 1.2 Description de l’équipe de travail ................................................................................................. 8 1.3 Problématique .............................................................................................................................. 8 1.4 Mise en contexte .......................................................................................................................... 9 1.5 Objectifs du projet ........................................................................................................................ 9

1.5.1 Objectifs préliminaires ........................................................................................................... 9

1.5.2 Objectifs finaux ...................................................................................................................... 9

2. Description fonctionnelle et utilisation ............................................................................................ 10 2.1 Procédure d’embarquement et de débarquement du voilier sur la remorque ..................... 10

2.2 Procédure de démâtage (montage et d’utilisation de la potence) ........................................ 11

3. Travail réalisé .................................................................................................................................... 15 3.1 Relevé dimensionnel de la coque ............................................................................................... 15 3.2 Réglementations de la SAAQ s’appliquant à notre remorque.................................................... 16 3.3 Soumission préliminaire ............................................................................................................. 21

3.3.1 Liste d’items pour soumission détaillée .............................................................................. 21

3.3.2 Soumissionnaire ................................................................................................................... 23

3.4 Partenariat pour la mise en plan ................................................................................................ 23 4. Éléments de conception ................................................................................................................... 24

4.1 Détermination du facteur de sécurité à utiliser lors de la conception ....................................... 24 4.2 Calculs empiriques pour vérification et conception ................................................................... 26

4.2.1 Positionnement des essieux ................................................................................................ 26

4.2.2 Calculs de vérification de la suspension choisie. ................................................................. 27

4.2.3 Résistance des tiges d’appui de coque ................................................................................ 29

4.2.4 Force de poussée linéaire des filets/boulons des tiges d’appui de coque .......................... 30

4.2.5 Calcul des soudures des supports de coque ........................................................................ 31

4.2.6 Calcul des soudures des supports des vérins ....................................................................... 33

4.2.7 Soudure de la membrure (3po*6po) de la main de la remorque ........................................ 35

4.3 Analyse de la structure de la remorque...................................................................................... 37 4.3.1 Chargement 1 – Configuration routière .............................................................................. 37

4.3.2 Chargement 2 – Configuration de remisage ........................................................................ 40

4.3.3 Chargement 3 – Force latérale sur les supports de coque .................................................. 44

4.3.4 Chargement 4 – Chargement de la roue de nez .................................................................. 45

4.4 Conception de la potence amovible ........................................................................................... 46 4.4.1 Concept préliminaire ........................................................................................................... 46

4.4.2 Concept de potence télescopique ....................................................................................... 48








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4.5 Analyse du point d’attache des poulies ...................................................................................... 51 4.6 Calcul des boulons soumis à un cisaillement (triangle de flèche) .............................................. 54

4.6.1 Calcul de la résistance à l’arrachement des boulons (triangle de flèche) .......................... 56

4.6.2 Analyse sur le triangle de flèche .......................................................................................... 57

4.7 Calcul de flambement dans la potence ...................................................................................... 59 4.7.1 Analyse sur la potence ......................................................................................................... 61

4.8 Estimation de coûts .................................................................................................................... 66 5. Bilan des activités.............................................................................................................................. 67

5.1 Arrimage formation pratique/universitaire ................................................................................ 67 5.2 Travail d’équipe .......................................................................................................................... 67 5.3 Respect de l’échéancier .............................................................................................................. 67 5.4 Analyse et discussion .................................................................................................................. 68

6. Conclusion et recommandations ...................................................................................................... 68 Bibliographie ......................................................................................................................................... 69 Annexe 1 - Soumissions ........................................................................................................................ 70 Annexe 2 – Spécification de peinture ................................................................................................... 80 Annexe 3 - Aperçu mise en plan ........................................................................................................... 81 Annexe 4 - Échéancier .......................................................................................................................... 82

Table des figures

Figure 1 – Aperçu de manutention ....................................................................................................... 10 Figure 2 - Installation étape #1 ............................................................................................................. 11 Figure 3 - Installation étape #2 ............................................................................................................. 12 Figure 4 - Installation étape #3 ............................................................................................................. 13 Figure 5 - Installation étape #4 ............................................................................................................. 13 Figure 6 - Installation étape finale extraction du mât .......................................................................... 14 Figure 7 – Exemple de relevé du bateau .............................................................................................. 15 Figure 8 – Modélisation CAO ................................................................................................................ 15 Figure 9 – Gardes boues ....................................................................................................................... 17 Figure 10 – Positionnement des feux de signalisation ......................................................................... 20 Figure 11 – Localisation des essieux ..................................................................................................... 26 Figure 12 – Profil d’irrégularité routière ............................................................................................... 28 Figure 13 - Dimensions et illustration des supports de coque ............................................................. 31 Figure 14 - dimensions et illustration des supports de vérins .............................................................. 33 Figure 15 - dimensions et illustration de la main de la remorque ........................................................ 35 Figure 16 – Chargement 1 ..................................................................................................................... 37 Figure 17 – Force de cisaillement vertical dans la poutre d’attache .................................................... 38 Figure 18 – Contraintes chargement 1 ................................................................................................. 39 Figure 19 – Déplacement chargement 1 .............................................................................................. 39 Figure 20 – Chargement 2 ..................................................................................................................... 40 Figure 21 – Contraintes chargement 2 ................................................................................................. 41








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Figure 22 – Déplacement chargement 2 .............................................................................................. 41 Figure 23 – Cisaillement dans les attaches ........................................................................................... 42 Figure 24 – Charges sur les attaches..................................................................................................... 42 Figure 25 – Contraintes dans les attaches ............................................................................................ 43 Figure 26 – Déplacement des attaches ................................................................................................. 43 Figure 27 – Contraintes chargement 3 ................................................................................................. 44 Figure 28 – Contraintes chargement 4 ................................................................................................. 45 Figure 29 – Trépied de démâtage ......................................................................................................... 46 Figure 30 – Emplacement des barres de flèche .................................................................................... 47 Figure 31 - Potence télescopique ......................................................................................................... 48 Figure 32 - Schéma du système de câble .............................................................................................. 49 Figure 33 - Choix de poulie, McMaster-Carr ......................................................................................... 50 Figure 34 - Test de poulie sur acier 1020 (Contrainte) ......................................................................... 51 Figure 35 - Test de poulie sur acier 1020 avec gousset modifié (Contrainte) ...................................... 51 Figure 36 - Test de poulie sur acier 1020 avec gousset modifié (déformation) ................................... 52 Figure 37 - Test de poulie sur aluminium 6061-T6 avec gousset modifié (Contrainte) ........................ 53 Figure 38 - Test de poulie sur aluminium 6061-T6 avec gousset modifié (Déformation) .................... 53 Figure 39 - Cisaillement dans les boulons ............................................................................................. 54 Figure 40 - Boulons en arrachement .................................................................................................... 56 Figure 41 - Intérieur de pivot du triangle de flèche .............................................................................. 57 Figure 42 - Fixation triangle de flèche .................................................................................................. 57 Figure 43 - Simulation de contrainte triangle de flèche ....................................................................... 58 Figure 44 - Simulation de déformation triangle de flèche .................................................................... 58 Figure 45 - DCL de la potence ............................................................................................................... 59 Figure 46 - Profilé carré ........................................................................................................................ 59 Figure 47 - Simulation de contrainte sur potence ................................................................................ 61 Figure 48 - Simulation de déformation sur potence ............................................................................ 61 Figure 49 - Simulation de déformation sur potence (2) ....................................................................... 62 Figure 50 - Simulation de contrainte sur potence (2) ........................................................................... 62 Figure 51 -Simulation de contrainte sur potence (3) ............................................................................ 64 Figure 52 - Simulation de déformation sur potence (3) ....................................................................... 64 Figure 53 - DCL poutre (contre poids)................................................................................................... 65

Table des tableaux

Tableau 1 – Soumission ........................................................................................................................ 21 Tableau 2 – Niveau d’importance RN ................................................................................................... 25 Tableau 3 – Compilation des RN ........................................................................................................... 25 Tableau 4- Poids des composantes de la potence ................................................................................ 49








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1. Introduction

Lors de notre projet de fin d’études, nous avons été mandatés par la compagnie Voile Mercator,

pour effectuer la conception et la modélisation d’une remorque de voilier. Ce projet nous a permis de mettre en pratique les différents éléments appris tout au long de notre baccalauréat. Le but ultime était de faire la conception de la remorque et de mettre tout en œuvre pour rendre le projet réalisable avec un budget prédéterminé. Dans ce rapport vous allez retrouver toute la documentation requise pour rendre une remorque réglementaire sur la route, des calculs conception approfondis, des dessins de définition et des recommandations pour la manipulation du système.

1.1 Description de l’entreprise

o Voile Mercator est une école de voile et de croisière qui offre des cours de voile depuis maintenant 30 ans. Elle compte sur une équipe d’instructeurs qualifiés et passionnés qui vous guident à votre rythme et selon vos besoins sur les principaux plans d’eau du Québec : le Fleuve et le Golfe du Saint-Laurent, le Fjord du Saguenay et le Lac Champlain.

À ce jour, il y a 6 instructeurs actifs et la compagnie compte dans ses rangs 6 différents voiliers. Dans cette gamme de voiliers, il y a un Bénéteau 323, un C&C 29, un Élite 326, un Goman 20, un Jeanneau 41 et un Jeanneau 43 DS. Ces différents types de voiliers permettent à la compagnie de diversifier sa clientèle.

1.2 Description de l’équipe de travail

Pour la réalisation de ce projet, notre équipe a été conseillée par monsieur Gilles Bouchard, ing.

Il est important de mentionner le partenariat avec le centre de formation professionnelle de Jonquière qui visait la création de dessins d’atelier à partir de notre conception. Finalement, la réalisation générale du projet fût effectuée par Richard Lemieux et Benoit Lévesque tous deux finissants en génie mécanique cohorte 2011.

1.3 Problématique

Notre promoteur, M. Jean Michel Hébert de la compagnie Voile Mercator, une école de voile,

nous a soumis la problématique suivante. Leur activité fait en sorte qu’ils aimeraient avoir la possibilité de déplacer leurs voiliers par les voies terrestres. Nous sommes donc mandatés pour produire tous les documents qui seront nécessaires à la réalisation d’une remorque pouvant accepter un voilier de plus ou moins 30 pieds de longueur, ainsi qu’un système servant à démâter le voilier.



http://www.voilemercator.com/stage-elementaire.html

http://www.voilemercator.com/stage-elementaire.html

http://www.voilemercator.com/golfe-du-saint-laurent.html

http://www.voilemercator.com/fjord-du-saguenay.html

http://www.voilemercator.com/lac-champlain.html

http://www.voilemercator.com/beneteau-323.html

http://www.voilemercator.com/cac-29.html

http://www.voilemercator.com/elite-326.html

http://www.voilemercator.com/goman-20.html

http://www.voilemercator.com/jeanneau-sunfizz-41.html

http://www.voilemercator.com/jeanneau-43-ds.html






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1.4 Mise en contexte

Nos premières activités reliées au projet avaient pour but de bien nous mettre en contexte avec

la tâche à effectuer. Nous voulons en fin de compte arriver avec un produit conforme à ce qui se fait déjà, mais qui répond parfaitement aux attentes de notre promoteur. Pour ce faire, nous avons accompagné notre promoteur dans les activités de mise en cale sèche de ses bateaux pour la saison hivernale. Nous avons donc pu nous faire une très bonne idée de la marche à suivre pour sortir ou mettre un bateau à l’eau, ainsi que des conditions d’opération réelles de la remorque. Une fois le voilier hors de l’eau, nous avons pu prendre plusieurs relevés de la coque dans le but de la recréer en CAO pour assurer le meilleur ajustement possible du voilier sur sa remorque. Nos visites au parc naval nous ont aussi permis de regarder le design de plusieurs remorques de voiliers et de tracer les lignes directrices de notre conception.

1.5 Objectifs du projet

1.5.1 Objectifs préliminaires

Réalisation d’une remorque permettant de sortir de l’eau un voilier de 30 pieds et de le faire circuler sur la voie publique.

Réalisation d’un système de démâtage du mât du voilier faisant partie de la remorque.

Calcul et analyse du produit réalisé pour garantir son intégrité, sa sécurité et son bon fonctionnement tout au long de sa vie utile.

Réalisation des documents nécessaires pour faire construire la remorque par n’importe quel atelier d’usinage qualifié et sélection des différentes pièces spécialisées.

1.5.2 Objectifs finaux

Les objectifs listés ci-dessus dans les objectifs préliminaires ont tous été réalisés avec succès. Nous n’avons pas rencontré de blocage majeur dans la réalisation de nos buts. Nous sommes donc en mesure de livrer toutes les charges que nous nous étions fixées au départ.








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2. Description fonctionnelle et utilisation

Cette section contient les procédures visant les différentes options d’utilisation de la remorque.

2.1 Procédure d’embarquement et de débarquement du voilier sur la remorque

La procédure suivante utilise l’augmentation de la hauteur d’eau due à la marée pour permettre la mise à l’eau du bateau. Il est aussi possible de mettre un voilier à l’eau sans utiliser la marée. Il faut cependant avoir la possibilité de tirer la remorque, avec le voilier dessus, vers le large, soit avec un bateau ou encore à partir d’une jetée proche du débarcadère. Voici donc comment procéder en utilisant la marée.

1. Déterminer la hauteur minimale de marée nécessaire pour permettre au voilier d’embarquer sur la remorque immergée. Placer les courroies de serrage aux extrémités des poteaux guide pour pouvoir sécuriser le bateau une fois en place.

2. À marée basse, aller placer la remorque dans la zone de marée répondant à notre hauteur minimale d’eau pour l’embarquement en se laissant une marge de manœuvre d’au moins un pied. Ne pas trop dépasser cette hauteur sinon on risque de perdre de vue les poteaux guides, ainsi que le niveau d’opération du guide de quille.

3. Mettre en place la roue de nez de la remorque. 4. Attacher un câble au-devant de la remorque et le sécuriser sur la rive, assez haut pour qu’on y

ait facilement accès à marée haute. 5. Vérifier qu’il n’y a pas d’obstacle majeur dans le tracé de sortie de la remorque. 6. Laisser monter la marée.

Figure 1 – Aperçu de manutention








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7. Une fois à marée haute, placer le voilier sur la remorque submergée en se fiant aux poteaux

guides. Avec les courroies préalablement placées aux extrémités des poteaux, sécuriser le voilier à la remorque.

8. Une fois le voilier bien positionné et sécurisé, attacher le câble sur la rive à un véhicule pour tirer la remorque et le voilier hors de l’eau.

9. Une fois la remorque hors de l’eau, attacher la main de la remorque à la boule du véhicule en ajustant le niveau avec le vérin de mise à niveau et connecter les lumières de la remorque.

10. Enlever la roue de nez de la remorque 11. Vérifier la tension des courroies d’attache et lancer la procédure de démâtage. 12. La remorque et le voilier sont maintenant prêts à embarquer sur la voie publique.

2.2 Procédure de démâtage (montage et d’utilisation de la potence)

L’installation de cette potence se fait entièrement à l’horizontale sur le sol. Un minimum de trois

personnes est requis pour effectuer le montage. Une fois chaque section retirée de la remorque :

1. Commencer l’installation en insérant la poutre tertiaire dans la poutre secondaire, en prenant garde de placer le trou de fixation de la poulie (poutre secondaire) dans le sens opposé des trous de fixation du triangle de flèche (poutre tertiaire). Cette manière de faire a été développée pour laisser passer les lisses de téflon dans le bas de la poutre tertiaire qui servent à diminuer la friction. De plus, elles servent de butée lorsque la potence est déployée à son maximum.

Figure 2 - Installation étape #1








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2. Répéter l’étape 1 en insérant les poutres tertiaire et secondaire dans la poutre principale, mais cette fois-ci, en les insérant par le haut de la poutre principale, en prenant gare de mettre les poulies dans le même sens.

3. Raccorder le triangle de flèche à l’aide de huit boulons. 4. Installer la connexion rapide au bout du cylindre en bas de la poutre principale. Cet élément a été

conçu pour permettre de relever la potence sans se soucier de retenir la base. Les deux opérateurs sont en mesure de prendre le triangle de flèche et de monter lentement la potence jusqu’à ce qu’elle soit en position verticale.


5. Une fois la potence positionnée verticalement, une goupille vient s’installer sur la connexion rapide

afin de la bloquer dans cette position. 6. L’installation se termine avec la pose des supports de renforcement. Il est à noter que chaque

extrémité des supports de renforcement est fixée à l’aide de goupilles munies d’une sécurité pour rendre l’assemblage plus rapide. La mise en place de ces goupilles peut se fait à partir du sol.








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7. Une fois la potence bien installée, rattacher le triangle de flèche au mât avec une sangle fixée à son extrémité. Cette sangle est rattachée à une corde de tension fixée au bas du mât. Cette corde de tension préalablement dimensionnée sert à ne pas appliquer tout le poids du mât sur les barres de flèche de celui-ci.

8. Une fois la sangle installée autour du mât, activer la manivelle pour sortir le mât de son encastrement. La potence est munie de pivots servant à faire pivoter le mât jusqu’à la zone de descente.


9. Descendre le mât au plus bas que la potence pour l’amener et utiliser les câblages de celui-ci pour le faire pivoter horizontalement.

10. Avec trois personnes sur le bateau, deux aux extrémités et une au centre, les deux personnes aux extrémités soutiennent le mât pendant que celle au centre détache la sangle.

11. Déposer et sécuriser le mât sur le garde du bateau.








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12. Démanteler la potence en utilisant les mêmes étapes dans l’ordre inverse.

Figure 6 - Installation étape finale extraction du mât








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3. Travail réalisé

3.1 Relevé dimensionnel de la coque

Figure 7 – Exemple de relevé du bateau

Figure 8 – Modélisation CAO








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3.2 Réglementations de la SAAQ s’appliquant à notre remorque

Classification de la remorque

Classe 1 Remorques dont le PNBV est de 910 kg (2 000 lb) et moins. Classe 2 Remorques dont le PNBV se situe entre 910 kg et 1 590 kg (3 500 lb). Classe 3 Remorques dont le PNBV se situe entre 1 590 kg et 2 270 kg (5 000 lb). Classe 4 Remorques dont le PNBV se situe entre 2 270 kg et 4 540 kg (10 000 lb). Dans notre cas la remorque est de classe 4. Nous estimons cette hypothèse, car le voilier fait environ

6 000 lb.

Dimensions

Le Règlement sur les normes de charges et dimensions fixe les dimensions maximales d’une

remorque, chargement compris, à 4,15 m de hauteur et 2,5 m de largeur. Cependant, la largeur permise peut atteindre 2,6 m lorsque la largeur des essieux utilisés, incluant les pneus, est de 2,5 m ou plus. Ce règlement contient toutes les informations sur les longueurs maximales permises. La longueur permise varie selon l’ensemble de véhicules dont la remorque fait partie. Le Guide des normes de charges et dimensions des véhicules est disponible à l’adresse suivante :

http://www.mtq.gouv.qc.ca/fr/publications/camionnage/charges/guide.pdf

Répartition de la charge

La charge de la remorque doit être disposée de telle sorte qu’environ 10 % (sans excéder 15 %) de la

charge totale soit transmise verticalement sur le dispositif d’attelage de la remorque. Cette précaution permet également d'éviter des surcharges aux pneus et à la suspension arrière du véhicule-remorqueur.

Dispositif d’attelage

Pour chacune des quatre classes de remorques mentionnées précédemment, il existe un dispositif

d’attelage de capacité correspondante. Cette classification permet d’associer la classe de la remorque avec la classe du dispositif d’attelage.

Par exemple, un dispositif d’attelage de classe 1 devra être jumelé avec une remorque de classe 1, un dispositif d’attelage de classe 2 avec une remorque de classe 2, etc.



http://www.mtq.gouv.qc.ca/fr/publications/camionnage/charges/guide.pdf






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Chaînes de sécurité

Une remorque circulant sur un chemin public doit être munie de chaînes suffisamment solides et

agencées afin que la remorque et le véhicule-remorqueur restent reliés s’il y a bris dans le dispositif d’attelage. Les chaînes de sécurité ne sont pas obligatoires lorsque la remorque est équipée d’un système de freins indépendant qui s’applique automatiquement lors d’une séparation entre la remorque et le véhicule-remorqueur.

Garde-boue et ailes

Dispositions à prendre lorsque les roues excèdent le plancher ou les structures de la remorque.

a) Chaque roue, dans sa partie supérieure, doit être recouverte d’une aile sur toute la largeur de la bande de roulement du pneu.

b) La circonférence du pneu doit être recouverte à l’avant et à l’arrière sur un angle d’au moins 75° mesuré à partir de la verticale au centre de rotation de la roue. Ce pneu ne doit, en aucun temps, toucher à quelque partie que ce soit de l’aile ou du châssis même lorsque la suspension est complètement écrasée.

Figure 9 – Gardes boues








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Système de freinage

Contexte réglementaire

L’installation d’un système de freinage sur une remorque est obligatoire dans les deux cas suivants :

• lorsque la masse de la remorque, charge comprise, est de 1 300 kg (2 860 lb) ou plus; ou • lorsque la masse de la remorque, charge comprise, excède la moitié de la masse nette du véhicule qui la tire.

Et pour l’un ou l’autre cas, chaque roue portante doit être munie de freins.

Le véhicule-remorqueur doit être muni de l’équipement nécessaire pour faire fonctionner le système de freinage de la remorque qu’il tire.

Types de systèmes de freinage

Le système de freinage doit être conçu et construit en fonction du PNBV de la remorque. Les différents systèmes de freinage qui sont installés de façon courante sur les remorques sont : • les freins électriques; • les freins hydrauliques à inertie; • les freins hydrauliques avec assistance à dépression (vacuum); • les freins pneumatiques (à air) ;

Dans le cadre de notre projet, nous avons opté pour les freins hydrauliques à inertie. Voici pourquoi notre choix s’est arrêté sur ce type de frein :

Ils sont peu coûteux;

Simples d’installation ;

S’adaptent à tout type d’automobile ;

Fiables mécaniquement ;

Peuvent être immergés dans l’eau ;

Entretien minime ;








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Éclairage et signalisation

Exigences réglementaires

Le Code de la sécurité routière précise que toute remorque doit être munie des éléments d’éclairage

et de signalisation suivants : • Deux feux de position rouges, placés à l’arrière, à la même hauteur, de chaque côté de l’axe

vertical central et aussi espacés que possible l’un de l’autre; • Deux feux de freinage rouges, placés à l’arrière, à la même hauteur, de chaque côté de l’axe

vertical central et aussi espacés que possible l’un de l’autre; • Deux feux de changement de direction, rouges ou jaunes, placés à l’arrière, à la même hauteur,

de chaque côté de l’axe vertical central et aussi espacés que possible l’un de l’autre; • Deux réflecteurs rouges, placés à l’arrière, à la même hauteur, de chaque côté de l’axe vertical

central et aussi espacés que possible l’un de l’autre; • Un feu de position et un réflecteur latéral jaune, placés sur chaque côté, le plus près possible de

l’avant si la longueur est de 1,8 m ou plus; • Un feu de position et un réflecteur latéral rouge, placés sur chaque côté, le plus près possible de

l’arrière; • Un feu de position et un réflecteur latéraux jaunes, placés à mi-distance entre les feux latéraux

avant et arrière si la longueur est de 9,1 m ou plus; • Un feu blanc, placé de façon à éclairer la plaque d’immatriculation située à l’arrière.

De plus, une remorque dont la largeur excède 2,03 m (80 po) doit être munie de l’équipement additionnel suivant :

À l’arrière :

• De deux feux de gabarit rouges positionnés de façon à indiquer la largeur hors tout de la remorque;

• De trois feux d’identification rouges, placés horizontalement au centre et aussi près que possible

du sommet du véhicule et espacés d’au moins 150 mm et d’au plus 300 mm l’un de l’autre.

À l’avant :

• De deux feux de gabarit jaunes positionnés de façon à indiquer la largeur hors tout de la

remorque. Note : Tous les feux doivent être visibles d'une distance d'au moins 150 m.








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Le fonctionnement et l’installation des feux doivent être conformes aux normes suivantes :

• Les feux requis par le Code de la sécurité routière (CSR) doivent être présents et solidement fixés aux endroits prévus. De plus, les feux sur un circuit électrique doivent s’allumer avec l’intensité prévue par le fabricant lorsque l’interrupteur est actionné au circuit électrique;

• Le fonctionnement d’un circuit électrique ne doit pas perturber celui d’un autre circuit; • Aucun câble électrique, fiche, raccord ou prise de courant ne doit être cassé, éraillé, fissuré,

corrodé ou usé au point de nuire au bon fonctionnement de la composante qui y est rattachée; • Chaque élément doit être solidement retenu à son point de fixation de manière à empêcher tout

contact avec des pièces en mouvement. De plus, les câbles électriques non reliés à la masse doivent être recouverts d’une gaine protectrice et isolante;

• Les réflecteurs ou les lentilles doivent être installés correctement aux endroits prévus et ne doivent pas être manquants, cassés, fissurés de façon à permettre l’infiltration d’eau, décolorés, peinturés ou de la mauvaise teinte.

• Le système d’attelage ne doit pas servir de connexions à la masse.

Voir schéma ci-dessous :

Figure 10 – Positionnement des feux de signalisation








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3.3 Soumission préliminaire

Pour avoir une idée de départ du coût des accessoires de notre remorque, nous avons fait faire

une soumission chez trois entreprises spécialisées de notre région.

- Boily Remorques - Metalium - Attache –Remorque Saguenay

Voici la soumission détaillée des accessoires de notre remorque selon la réglementation de la SAAQ. Voir annexe pour la documentation sur les différentes soumissions.

3.3.1 Liste d’items pour soumission détaillée

Tableau 1 – Soumission

Accessoire Image Prix

Essieu série 5500lbs (Double, surbaissé, 6 goujons, tambours, frein hydraulique, ressorts à lames, ressorts dessous)

Note:

Activateur (min 7500lbs) (pour frein hydraulique)

Note:

Ensemble de Tubulures (Double, pour frein hydraulique)

Note:

Aileron double 2X

Note:








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Vérin rond pivotant sur pivot (2000lbs, Manivelle sur le dessus, 15 ‘’ de course, + pivot de montage)

Note:

Cinq pneus 15’’ (8 plis, capacité 2540lbs, sur jante)

Note:

Ensemble de lumières

Note:

Chaîne de sécurité

Note:

Treuil manuel (1300lbs, 1vitesse)

Note:

Total








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3.3.2 Soumissionnaire

Voici les différents prix pour la soumission des accessoires de remorque :

- Métalium : prix total des accessoires 3127,65$ (voir document en annexe) - Attache-Remorque Saguenay : prix total des accessoires 2926,00$ (voir document en annexe) - Boily Remorques: prix total des accessoires 3876,70$ (voir document en annexe)

On remarque qu’il y a une différence de presque 1000,00$ entre la plus petite et la plus grande

soumission. Cependant, suite à la prise d’information chez les entreprises visées, nous avons constaté qu’elles avaient toutes le même fournisseur, soit Frameco situé à Saint-Joseph-de-Beauce (Québec).

À la suite de cette constatation, nous avons communiqué avec un représentant de chez Boily

Remorques pour plus d’explications sur le prix élevé de leur soumission. Il nous a expliqué qu’il pouvait se permettre d’élever les prix parce qu’en plus d’être un fournisseur dans la région, il est l’une des rares entreprises à prendre en charge la fabrication des remorques de A à Z.

Néanmoins, l’hors de la prise de décision quant au choix du fournisseur, cet aspect devra être à

considérer. Certains ateliers acceptent de fabriquer avec des pièces fournies par le promoteur alors que d’autres ateliers ne construisent qu’avec leurs propres pièces.

3.4 Partenariat pour la mise en plan

En fin de projet nous avons été approchés par le Centre de Formation Professionnel de Jonquière pour un partenariat concernant la mise en plan de notre remorque et potence. Après une première rencontre, nous avons vu une belle opportunité de s’assurer la création d’une mise en plan de qualité. Notre partenariat s’est déroulé sans anicroche et nous sommes très heureux du produit final qui nous a été remis. De plus, nous avons pu acquérir un peu d’expérience au niveau des communications sociales qui entourent la majorité des projets.








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4. Éléments de conception

4.1 Détermination du facteur de sécurité à utiliser lors de la conception

Lors de la conception d’une structure, il y a plusieurs outils ou données plus ou moins précis : - Charges variables - Résistance des matériaux variable - Utilisation d’hypothèses dans les calculs - Incertitudes liées à la qualité de fabrication, aux conditions d’opération, aux inspections, à

l’entretien des équipements Toutes ces incertitudes ont un impact direct sur la sélection des matériaux et sur la détermination des dimensions et des formes. Pour nous assurer que la probabilité de défaillance de notre structure sera sous un niveau acceptable, nous estimons un facteur de sécurité raisonnable, basé sur huit facteurs :

Facteurs

1. la précision avec laquelle les charges, forces, déformations et autres éléments de défaillance peuvent être déterminés

2. la précision avec laquelle les contraintes, durée de vie et autres paramètres importants peuvent être calculés à partir des forces et des autres éléments énumérés au point 1

3. la précision avec laquelle la résistance et autres données relatives à la défaillance peuvent être connues pour un mode donné de rupture

4. le besoin de minimiser la quantité de matière, le poids, l’espace et le coût

5. la sévérité des conséquences d’une défaillance en termes de vie humaine ou de bris matériels

6. la qualité de la main d’œuvre qui réalise la fabrication

7. les conditions d’opération

8. la qualité de l’inspection et de l’entretien possible et disponible durant les opérations








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Détermination semi-quantitative du facteur de sécurité

Procédure : Assigner une évaluation RN des 8 facteurs décrits précédemment, en utilisant un -4 < RN< 4, basé sur le tableau suivant : Tableau 2 – Niveau d’importance RN

Évaluation : Tableau 3 – Compilation des RN

Facteur (#) RN

1 0

2 1

3 1

4 -2

5 1

6 -3

7 1

8 3

total 2

Calcul de la somme algébrique t des évaluations :

8

1

( )i

i

t RN 8

1

(0 1 1 2 1 3 1 3) 2i

i

t

Estimation du facteur de sécurité à l’aide de la formule suivante :

210

1100

tX

210 2

1 2,44100

X

Le facteur de sécurité à utiliser pour la conception de notre structure est estimé environ à 2,5

RN=1 faible besoin pour modifier le facteur de sécurité

RN=2 besoin modéré pour modifier le facteur de sécurité

RN=3 besoin important pour modifier le facteur de sécurité

RN=4 besoin extrême pour modifier le facteur de sécurité








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4.2 Calculs empiriques pour vérification et conception

4.2.1 Positionnement des essieux

Le code de fabrication de remorques artisanales prescrit deux normes quant à la localisation des

essieux. Il est mentionné que les essieux doivent être positionnés à 60% de la longueur totale de la remorque et que 15% de la masse de la remorque chargée doit se retrouver sur la main d’attache. Nous constatons que le 15% de la masse située à la main d’attache de la remorque dépend principalement de la localisation de la charge sur la remorque. Le 60% de la distance totale de la remorque pour localiser les essieux semble seulement être valide pour les remorques ayant un chargement réparti uniformément. Nous allons donc utiliser la norme prescrivant de mettre 15% de la charge totale sur la main d’attache de la remorque.

Figure 11 – Localisation des essieux








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4.2.2 Calculs de vérification de la suspension choisie.

Bien que la suspension à lame de ressorts choisie provienne d’une compagnie spécialisée dans le

domaine, il est préférable d’effectuer quelques vérifications usuelles. Ces prochains calculs vont nous donner une idée de l’abaissement de la remorque lorsqu’elle est chargée, ainsi que sa réaction face aux irrégularités de la route. La seule donnée du fabricant Frameco est la charge utile d’utilisation des essieux, soit : 5500lbs.

Calcul de la constante k des lames de ressorts

Ce calcul est réalisé en se basant sur une formule de la compagnie Roymech. Voir :

http://www.roymech.co.uk/useful_tables/springs/springs_leaf

Les lames sont en acier à ressort 5160 oil quench. E = 205GPa n = nombre de lames = 5 b = largeur des lames (m) = 0,04445m L = longueur (m) = 0,63818m t = épaisseur (m) = 0,00635m

Calcul de l’abaissement de la remorque chargée

Masse de la remorque = 3000lbs Masse du bateau = 6000lbs Masse totale = 8000lbs = 3636kg



http://www.roymech.co.uk/useful_tables/springs/springs_leaf






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Réaction face aux irrégularités de la route

Figure 12 – Profil d’irrégularité routière

Déterminons l’abaissement de la remorque lorsqu’elle frappe une irrégularité de profil sinusoïdal

d’une amplitude de 0.1m et d’une longueur d’onde de 2m. On considère que la remorque roule à une vitesse de 90km/hr.

et Parce que l’on n’a pas d’amortisseurs

L’abaissement de la remorque pour une telle irrégularité est de 1,9mm. Nous voyons donc que notre

suspension est plutôt rigide. Cependant, avec la charge que nous avons nous ne voulons pas de déplacement trop grand qui pourrait compromettre la stabilité du bateau sur la remorque.








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4.2.3 Résistance des tiges d’appui de coque

Les tiges filetées sélectionnées pour supporter la coque ont un filetage UNC 1’’-8 et le diamètre

intérieur des filets est de 0,8466po. Voyons d’abord à quel moment une section est capable de résister sans tomber dans son domaine plastique en considérant toujours notre F.S. de 3. Nous traitons nos tiges en flexion pure parce qu’une fois en place, toute la charge du bateau est sur la quille. Les appuis de coque ne sont là que pour soutenir le bateau à la verticale, elles contrent donc une force horizontale. Nous allons étudier le cas critique d’une tige sortie au maximum soit d’une longueur de 24po.

Formule d’une poutre en flexion :

où

Nous savons : = 50000psi

F.S. = 3 d = 0,8466po L = 24po c = d/2

Le résultat de 41,36lbs ne nous semble pas suffisant pour la tâche. Voyons à combien nous arrivons

avec une tige de 2po, soit 1,7594po de diamètre à l’intérieur des filets

Un résultat de 371,3lbs avec le facteur de sécurité de 3 compris nous semble beaucoup plus adapté

pour la tâche. Les tiges filetées seront donc grossies à 2po avec filets UNC.








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4.2.4 Force de poussée linéaire des filets/boulons des tiges d’appui de coque

Voici la charge qu’il est possible de soulever avec une tige de support en utilisant une clef d’une

longueur de 12po et en exerçant une force de 100lbs sur celle-ci. Filets = UNC 1’’-8

= 1,7594po

= 0,222po/tours = 0,2

= 30°

Force résultante F :

La charge que l’on peut lever avec une clef de 12po en exerçant une force de 100lbs sur celle-ci est

de 4415lbs. Cette force est plus que suffisante si l’on considère que le bateau à un poids de 6000lbs. Il serait même préférable d’émettre un avertissement à l’effet qu’un serrage excessif des tiges d’appui peut causer des bris à la coque du bateau.








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4.2.5 Calcul des soudures des supports de coque

4po

5po

5po

0.25po

y

x

Figure 13 - Dimensions et illustration des supports de coque

-Calcul du second moment de section de la soudure :

-Moment appliqué aux soudures : La charge utilisée pour calculer ce moment est de 2000lbs appliquée à l’extrémité des supports de coque soit 56po. Le 2000lbs provient de la charge du bateau soit 6000lbs répartie sur trois supports de coque retenant le bateau en cas de renversement.

-Flux de cisaillement dans la soudure :

y = Distance du centroïde au point de renversement de la soudure selon le moment appliqué.








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-Dimension du cordon de soudure approprié :

Où soit la largeur effective d’un cordon de soudure à angle droit. L’épaisseur t de nos cordons est spécifiée à 0,25po. -Vérification de la force de la soudure :

-Nota : le utilisé est celui de l’acier 1020CR soit de 61000psi Les soudures des supports de coque sont donc adéquates à la tâche.








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4.2.6 Calcul des soudures des supports des vérins

d=1.9po

Py=2500lbs

L=3po

Figure 14 - dimensions et illustration des supports de vérins

-Nota : La charge de 2500lbs provient de la charge du bateau et de la remorque répartis sur 4 vérins. -Calcul du second moment de section de la soudure :

-Calcul du moment dans la soudure :

-Sommation des flux de soudure (moment et cisaillement) :









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Les soudures des supports de vérin sont donc adéquates à la tâche.








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4.2.7 Soudure de la membrure (3po*6po) de la main de la remorque

L=22po

Py=1500lbs

6po

3po

Figure 15 - dimensions et illustration de la main de la remorque

-Nota : La charge de 1500lbs provient de la partie de la charge du bateau et de la remorque appliquée sur la main de la remorque soit : 15% de 10000lbs. -Calcul du second moment de section de la soudure :

-Calcul du moment dans la soudure :

-Sommation des flux de soudure (moment et cisaillement) :









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La soudure de la membrure de la main de la remorque est suffisante, mais un peu juste. Un cordon de soudure de 1/2po à la place de ¼ de pouce nous ramène à notre facteur de sécurité de 2. La mise en plan va contenir cette spécification.








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4.3 Analyse de la structure de la remorque

Cette section contient les différentes analyses concernant la structure de la remorque. Suite à

chaque figure, on retrouve l’explication des charges présentes, ainsi que le cas de chargement représenté.

4.3.1 Chargement 1 – Configuration routière

Figure 16 – Chargement 1

Flèche rouge : Représentation de la gravité 9,81m/s²

Flèche verte : Représentation de fixation rigide.

Flèche mauve : Chargement réparti de 6000lbs

Matériel : Acier 1020

Cette configuration représente la remorque chargée avec le voilier de 6000lbs à son bord. La charge du voilier est considérée comme étant entièrement appliquée sur la quille du navire. Les six points d’appui fixes à l’arrière représentent les points d’attache des lames de ressorts de l’essieu double. Le point d’attache fixe à l’avant représente l’attache de la main à la remorque.








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Avec les utilitaires de simulation de Solidworks, nous sommes en mesure de vérifier quelles charges

ont retrouve à l’appui avant, soit la charge qui va se retrouver sur la boule de remorquage du camion.

Figure 17 – Force de cisaillement vertical dans la poutre d’attache

On voit donc à la figure 17 la distribution de l’effort tranchant dans la poutre d’attache de la remorque. La valeur à l’extrémité est de 620lbf. C’est un peu moins que ce que nous avions calculé en page 26, mais il faut prendre en considération qu’ici, on a deux essieux et que la charge de la remorque est prise en compte. Donc avec les pattes de retenue de coque, le guide de coque, etc. la charge sur la main oscillera aux environs de 1000lbf. En prenant en considération que l’on veut en moyenne de 10% à 15% de la charge totale de la remorque sur la l’attache et que notre remorque chargée à un poids de 8000lbs, nous respectons les prescriptions du guide de fabrication de remorque artisanale.








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Figure 18 – Contraintes chargement 1

La figure 9 montre la répartition des contraintes dans la structure principale de la remorque. Cette analyse a été effectuée en considérant les éléments structuraux comme des poutres. La limite élastique de l’acier 1020 est de50000psi. Nous respections donc notre facteur de sécurité de 2,5 pour la quasi-totalité de l’ensemble. La seule zone ayant une contrainte de 26958psi est due à la zone d’application de la charge, qui en réalité est mieux répartie grâce au profilé en « C » accueillant la quille du voilier.

Figure 19 – Déplacement chargement 1

La figure 10 montre le point de déplacement maximum de la remorque selon le chargement 1. On voit que ce déplacement ne dépasse pas 3/16 de pouce.








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4.3.2 Chargement 2 – Configuration de remisage

Figure 20 – Chargement 2

Dans cette configuration, la remorque repose sur des vérins d’appui placés à ses 4 extrémités,

pour ainsi relâcher la charge sur la suspension. Encore une fois, l’analyse est effectuée en considérant toutes les membrures comme des poutres vu la dimension de la pièce et l’utilisation d’éléments mécano soudés.

Flèche rouge : Représentation de la gravité 9,81m/s²


Flèche mauve : Chargement réparti de 6000lbs









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Ce cas de chargement apporte une contrainte maximale de 25169psi dans le cas le plus défavorable pour la structure. Nous respectons toujours notre facteur de sécurité de 2,5, mais qu’en est-il du déplacement de la structure en son centre. Nous voulons une certaine rigidité pour éviter le fluage de la remorque suite à un remisage de long terme. La figure 13 répond à cette question.

Figure 22 – Déplacement chargement 2








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Nous voyons que la main d’attache de la remorque se déplace d’un peu plus d’un pouce vers le haut avec la flexion de la structure. Pour éviter de faire travailler la structure inutilement, il serait préférable que l’appui de la quille repose sur un bloc touchant le sol. Ainsi la structure serait libérée de sa charge tout en restant très stable.

Nous avons aussi vérifié que les attaches des vérins résistent bien à la charge qu’elles reprennent et aussi qu’elles n’occasionnent pas le déversement des poutres latérales. Pour ce faire nous avons d’abords vérifié quelle charge elles reprenaient, voir figure 14.

Figure 23 – Cisaillement dans les attaches

La charge est donc de 2400lbs pour les attaches avant. Pour la simulation nous utiliserons 2500lbs et nous allons vérifier les attaches arrières parce qu’elles n’ont pas de plaque de renfort. Si celles-ci sont aptes à la tâche, celles du devant le seront encore plus.

Figure 24 – Charges sur les attaches


Flèche mauve : Chargement ponctuel de 2500lbs









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Figure 25 – Contraintes dans les attaches

La contrainte maximale de 48703psi est à négliger. Elle est seulement due au coin interne de l’angle droit. La vue isométrique des contraintes nous montre les zones au-delà de 10000psi. Nous constatons rapidement qu’il n’y a pas lieu de s’inquiéter. Ci-dessous nous avons le tracé des déplacements résultants qui sont en deçà de 1/8 de pouce, ce qui est très acceptable. Nous ne voyons donc pas la nécessité d’ajouter des renforts aux attaches arrière.

Figure 26 – Déplacement des attaches








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4.3.3 Chargement 3 – Force latérale sur les supports de coque


Flèche verte : Représentation de fixation rigide

Flèche mauve : Chargement ponctuel de 6000lbs


Pour cette simulation nous n’avions pas vraiment idée de la charge latérale pouvant être soumise aux supports de coque. Nous avons donc placé toute la charge du bateau latéralement sur un seul de ces supports. Bien sûr, ce chargement est exagéré, mais il nous a permis de voir que les supports de coque sont plus que suffisamment résistants. Nous pensions avoir à monter les goussets un peu plus hauts sur le support, mais suite à cette simulation nous voyons que ce n’est pas utile.








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4.3.4 Chargement 4 – Chargement de la roue de nez


Pour la roue de nez, nous avons utilisé une charge de 1500lbf placée dans l’axe longitudinal de la remorque ainsi qu’une force de 1500lbf placée verticalement. La force verticale représente la charge d’appuis de la roue de nez au sol et celle horizontale représente le cas de coincement de la roue sur une roche ou l’enlisement de celle-ci. La force de 1500lbf provient de la masse de la remorque chargée qui est transmise à la main d’attache. Cette force est donnée en figure 17 et à été augmentée ici pour prendre en compte la diminution du bras de levier, vu que la roue de nez est avant la main d’attache. Nous retrouvons en figure 28 une contrainte maximale de 60616psi. Cette zone de concentration de contraintes est minime et se trouve au trou de maintien de la roue de nez. Par sécurité, nous allons augmenter l’épaisseur de la plaque à 3/8’’. Pour le reste de l’ensemble, la vue isométrique à 10000psi de la figure 28 nous montre que le tout est très solide en considérant que notre facteur de sécurité de 2.5 équivaut à 17600psi pour l’acier 44w utilisé.








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4.4 Conception de la potence amovible

Il a été prévu lors de notre description de projet que notre équipe avait aussi comme objectif la

réalisation d’un système de démâtage. Ce système a comme qualité d’être amovible et d’être facilement démontable pour le transport sur la remorque. Le mât de notre voilier de 29pieds, fait 35pieds de haut et il est encastré de 6pieds dans la coque du voilier. Notre système de potence doit être en mesure de retirer le mât de son encastrement pour ensuite le faire pivoter à l’horizontale pour le déposer sur le bateau en vue du transport. Pour nous faciliter la tâche, il y a une multitude de cordages qui viennent s’accrocher au sommet du mât et qui nous permet une meilleure aisance de manœuvre, lors du pivotement.

4.4.1 Concept préliminaire

Après discussion, notre équipe a réalisé un premier concept. Pour éviter d’avoir une structure

imposante comportant beaucoup de pièces, nous avons décidé de faire la conception d’un système de démâtage sur trépied, qui sera appuyé sur le pont de voilier.

Figure 29 – Trépied de démâtage

Sur cette figure(8) nous apercevons le trépied. Le principe est fort simple, la main du trépied vient se

fixer sur le mât, puis à l’aide d’un treuil, nous hissons le mât hors de son encastrement. Une fois le mât hissé, nous resserrons la main pour le pivotement à l’horizontale. Ce pivotement se fait dans les paliers à coussinets de chaque côté du trépied. Une fois le mât à l’horizontale, les quatre pattes escamotables se rentrent et le trépied se transforme en support pour le mât lors du transport. Malgré une conception très simple et allégée, ce système a été rejeté.








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Après une rencontre de mise à niveau avec notre promoteur, quelques aspects négatifs sont ressortis. Le principal aspect est le fait que nous ne pouvons pas utiliser le pont du voilier comme appui, car il est fait en fibre donc très fragile. Tout appui sur le pont n’est pas désirable et doit être exclu des possibilités de conception. Par le fait même un autre aspect très important est ressorti, le mât du voilier est une structure en aluminium très élancée et vide de matière à l’intérieur. Une fois en position d’utilisation, les forces latérales sont reprises par le cordage, cependant lors du pivotement, il est préférable que le mât soit soutenu environ au milieu de la longueur, plus précisément 1 pied en dessous des barres de flèche.

Figure 30 – Emplacement des barres de flèche

Ce point d’attache remet tout le système en question. Il est situé à 20pieds de la base du mât. Après

discussion avec notre promoteur du fait que le mât est très dispendieux et qu’il doit être manipulé avec délicatesse. Nous avons cheminé vers l’idée d’une potence télescopique. Le point négatif est la complexité du montage, mais notre promoteur nous a expliqué que le démâtage ne se fait pas en 15 min et qu’il est très important d’être bien installé. Donc le facteur de complexité n’est pas un élément à prendre en compte.








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4.4.2 Concept de potence télescopique

Notre potence télescopique est basée sur le principe d’une grue. La potence est munie de trois tubes

carrés qui coulissent les uns dans les autres. Le déploiement de cette potence est effectué par un système de câble et de poulies qui est actionné par un treuil mécanique.

Un autre aspect à considérer est que cette potence doit être transportable et assemblable par un

minimum de trois hommes. Ceci explique bien le choix des matériaux et la dimension des composantes. Il a été déterminé lors d’une rencontre avec le promoteur que le poids d’une section ne doit pas dépasser 200 lbs. La potence est entièrement démontable en six sections ; la poutre principale, la poutre secondaire, la poutre tertiaire, les supports de renforcement, la connexion rapide et le triangle de flèche.

Figure 31 - Potence télescopique








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Poids des composantes

Tableau 4- Poids des composantes de la potence

Système de câble et de poulies

Le treuil mécanique est fixé sur la poutre principale à proximité de l’opérateur qui utilise la potence. Le câble part du treuil pour aller faire une première boucle autour de la poulie fixe sur la poutre principale. Ensuite il va faire une deuxième boucle dans le bas de la poutre secondaire sur la poulie amovible pour revenir jusqu'à la poulie fixe de cette poutre, puis retourner au bas de la poutre tertiaire. Ce concept permet le déploiement de toute la potence en une seule manœuvre.

Figure 32 - Schéma du système de câble

Poids des composantes

Composante Quantité Poids en Kg Poids en Lbs

Poutre principale 1 72,9 160,6

Poutre secondaire 1 29,2 64,4

Poutre tertiaire 1 22,8 50,3

Supports de renforcement 2 16,5 36,4

Connexion rapide 1 8,9 19,66

Triangle de flèche 1 14,6 32,2

Total 181,4 399,96








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Sélection des poulies et du câble

Pour faire la sélection des poulies, nous avons pris le poids total des poutres (secondaire, tertiaire),

du triangle de flèche et du mât à sortir du voilier. Pour un poids de 356 lbs arrondi à 400 lbs avec un facteur de sécurité de 2.5.

Figure 33 - Choix de poulie, McMaster-Carr

Notre choix a été une poulie qui travaille à une charge limite de 1200 lbs. Chaque poulie est

fabriquée pour une grosseur de câble précise. Dans notre cas, le diamètre est de 0,1875’’ pour une charge de 1200 lbs.








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4.5 Analyse du point d’attache des poulies

Une fois la sélection de la poulie effectuée, il faut déterminer son point d’attache et analyser les

différentes possibilités. Voici une analyse de la première solution proposée :

Figure 34 - Test de poulie sur acier 1020 (Contrainte)

Cette analyse est effectuée sur le support de poulie avec la charge directement sur l’axe central. Elle

nous permet de voir les contraintes dans la poutre. Ici on remarque une concentration de contraintes dans le bas du support; cette concentration pourrait causer un bris de la pièce. Nous avons donc décidé de modifier les goussets de chaque côté pour qu’ils englobent la rainure dans la poutre.

Figure 35 - Test de poulie sur acier 1020 avec gousset modifié (Contrainte)








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Avec cette modification, il y a une nette amélioration de la concentration de contrainte et la valeur

de cette contrainte est moins élevée. Pour pousser davantage l’analyse, voici les résultats en déformation :

Figure 36 - Test de poulie sur acier 1020 avec gousset modifié (déformation)

Sur cette photo la déformation est amplifiée, mais avec l’échelle, on peut voir qu’il y a une

déformation de seulement 4 millièmes dans la zone rouge. Cette déformation est négligeable.








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Il y a deux types de matériaux dans la potence, il faut donc faire les mêmes tests pour l’alliage d’aluminium 6061-T6.

Figure 37 - Test de poulie sur aluminium 6061-T6 avec gousset modifié (Contrainte)

Figure 38 - Test de poulie sur aluminium 6061-T6 avec gousset modifié (Déformation)

Les résultats sont sensiblement les mêmes; ceci est dû au fait que la poutre secondaire faite en

aluminium 6061-T6 est plus épaisse que la poutre principale en acier.








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4.6 Calcul des boulons soumis à un cisaillement (triangle de flèche)

Figure 39 - Cisaillement dans les boulons

1. Détermination du centroïde du groupe de boulons :

2. Cisaillement dû à la force P :








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3. Cisaillement dû à la torsion T :

Les boulons que nous avons choisis sont de grade 8, leur contrainte ultime est 148 000psi, il n’y a

donc aucun problème pour le cisaillement.








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4.6.1 Calcul de la résistance à l’arrachement des boulons (triangle de flèche)

Figure 40 - Boulons en arrachement

Avec notre principe il y a toujours quatre boulons en cisaillement et quatre en arrachement car pour

simplifier l’assemblage il n’y a aucun écrou dans le profilé. Les boulons sont directement dans la matière, nous allons donc calculer cette contrainte.

1. Calcul du cisaillement dans les boulons :

4 boulons

2. Contrainte de la tension par rapport au point de pivot :

3. Combinaison des deux contraintes :

On peut remarquer que la contrainte d’arrachement du à la tension est très faible dans notre

cas. Le cisaillement est bien plus important, mais encore une fois la contrainte est négligeable.








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4.6.2 Analyse sur le triangle de flèche

Le triangle de flèche est composé de tubes d’aluminium 6061-T6. Ce matériau à été choisi

surtout pour sa légèreté. Le choix de fixer cette section par des boulons est déterminé par la contrainte de transport de la potence. Le point de pivot entre les équerres boulonnées et le tube est composé d’un boulon de 1 pouce de diamètre qui glisse dans un coussinet de bronze.

Figure 41 - Intérieur de pivot du triangle de flèche

Pour faire l’analyse de cette section, les équerres ont été fixées comme si elles étaient boulonnées et

une force de 200 lbs a été appliquée dans le bout du triangle pour recréer la force exercée par le mât lors de son extraction.

Figure 42 - Fixation triangle de flèche








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Figure 43 - Simulation de contrainte triangle de flèche

Figure 44 - Simulation de déformation triangle de flèche

Les résultats de l’analyse en contrainte de la figure 39 nous montrent une contrainte maximale dans l’équerre du haut où nous avons placé les boulons. Cette contrainte est de 2716,7 psi, elle est relativement faible à comparer à la limite élastique de l’aluminium. Nous aurions pu réduire la quantité de matière à cet endroit pour faire diminuer la contrainte, mais les analyses de déplacement n’étaient pas très concluantes. Avec cette structure, il y a une déformation maximale de 8 millièmes de pouce (figure 40), ce qui est négligeable.








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4.7 Calcul de flambement dans la potence

Cas critique : Pour faire le calcul de flambement dans la potence, nous avons pris la charge

maximale appliquée au point le plus élevé de la potence. De plus, puisque la potence est composée de trois grandeurs de poutre, nous avons fait nos calculs avec la plus petite section. Comme si la potence sera faite de celle-ci sur toute la grandeur. Aussi nos calculs sont effectués comme si la potence n’avait aucun support à la base, elle est simplement encastrée dans le sol. De cette manière, nous obtenons le cas le plus critique.

L = 30 pied = 360 po l = 51 po P = 200 lb E = 106 psi Sy = 31000 psi

a = 4po b = 3,5po Sz = 4,1 po3 Rz = 1,52po A = 3,596 po2 t = 0,25po Formule d’Euler :

Dans notre cas il n’y a pas que du flambement, il faut donc calculer avec la méthode;

Des chargements combinés :

1. Analyse de comportement du système :

Facteur de sécurité = 3

Figure 45 - DCL de la potence

Figure 46 - Profilé carré








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2. Capacité de résistance des colonnes en compression pure :

3. Capacité de résistance des colonnes en flexion pure :

4. Capacité de résistance des colonnes :

La valeur obtenue est inférieure à 1 donc, la potence possède une capacité de résistance suffisante.








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4.7.1 Analyse sur la potence

Pour réaliser l’étude statique sur la potence, nous avons appliqué la même force que lors de

l’analyse sur le triangle de flèche. La différence est dans la fixation.

Pour cette première analyse sur la poutre tertiaire, la fixation est réalisée de façon à recréer l’encastrement dans la poutre secondaire. Nous avons donc utilisé le pire des cas, soit quand la potence est sortie complètement et qu’il ne reste que 12 pouces encastrés.

Figure 47 - Simulation de contrainte sur potence Figure 48 - Simulation de déformation sur potence

Sur la figure 41, la valeur maximale est de 3697.6 psi située en dessous du triangle de flèche ce qui

est parfaitement normal et notre facteur de sécurité est encore respecté. Sur la figure 42, on constate une déformation de 1.3 pouce, ce qui est très peu par rapport à la longueur totale de la poutre qui est de 11 pieds.








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Figure 49 - Simulation de déformation sur potence (2) Figure 50 - Simulation de contrainte sur potence (2)








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Pour l’analyse de la seconde section, la même méthode d’encastrement que les simulations des figures 46 et47. On peut remarquer que la contrainte maximale reste sensiblement la même. On peut en conclure que le point faible ne réside pas dans les poutres, mais dans le bas du triangle de flèche, sur la poutre tertiaire. Pour ce qui est du déplacement, la valeur a un peu augmenté, ce qui est normal dû au fait que nous sommes rendus à 22 pieds environ.








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Figure 51 -Simulation de contrainte sur potence (3) Figure 52 - Simulation de déformation sur potence (3)








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Pour les dernières simulations, les fixations ont été réalisées comme si la potence était montée sur la remorque. Encore une fois, la contrainte maximale reste la même et la déformation est de 3.6 pouces à 33 pieds de haut.

À notre avis, 3.6 pouces de déplacement commence à être un grand déplacement. Nous proposons

comme solution de mettre un morceau de caoutchouc en haut de la poutre principale, qui aurait comme utilité de venir faire un appui sur la coque du bateau et réduirait le déplacement. Il est aussi recommandé de venir mettre des contres poids sur les plaques dans le bas des supports de renforcement.

Les contre poids doivent être de l’ordre de 259 lbs au total.

Il y à deux pattes donc 129,5 lbs chacun.

Figure 53 - DCL poutre (contre poids)








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4.8 Estimation de coûts

À la suite de notre conception, les quantités précises d’accessoires, de matériaux et de quincailleries ont été déterminés afin de faire une estimation des coûts de production.

Pour ce qui est des accessoires, nous allons prendre la soumission de la section 2.4 (soumission préliminaire) qui se situe entre le prix minimum et le prix maximum pour avoir le prix le plus juste.

Ensuite, nous avons fait faire une soumission pour le prix des matériaux incluant la remorque et

la potence chez Acier Leroux. (Voir annexe) Puis pour ce qui est de toute la quincaillerie comprise dans le projet, l’estimation des coûts de

l’inventaire vient du distributeur McMaster-Carr. (voir annexe)

Estimation de Coûts

Item Coût estimé

Accessoires (réglementation SAAQ) 3127,65$

Matériaux 2991,67$

Quincaillerie 258,01$

Total 6377.33$








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5. Bilan des activités

5.1 Arrimage formation pratique/universitaire

Tout au long de notre projet, notre équipe a dû utiliser beaucoup de connaissances acquises lors de

notre formation. Outre le caractère scientifique de nos cours, nous avons aussi dû nous servir des compétences autodidactes acquises indirectement lors de notre formation ; (recherche de documentations techniques, rédaction de rapports, processus de soumission, etc.). Le fait que nous provenons tous deux d’une technique au Cégep fait que nous trouvons regrettable d’avoir eu à faire des cours de mise à niveau plus ou moins nécessaires, qui ont pris la place de cours intéressants qui auraient eu comme fonction de nous rafraîchir la mémoire sur le domaine technique. Ce projet nous a permis de couvrir plusieurs facettes de notre formation et nous avons été heureux de voir que nous avions tous les outils nécessaires à sa réalisation.

5.2 Travail d’équipe

Le travail a été séparé équitablement pour la création du projet. Bien que nous ayons participé tous

deux à la majorité des activités de conception, Richard Lemieux s’est concentré sur la réalisation de la potence et Benoit Lévesque sur celle de la remorque. C’était la première fois que nous avions à travailler ensemble sur un projet commun. Cela nous a permis de partager nos différentes compétences et aptitudes. Ce travail d’équipe à été des plus bénéfiques. De plus, nous avons eu l’opportunité de travailler avec une équipe d’étudiants en dessin industriel, ce qui nous a permis de communiquer et de gérer le côté plus sociable d’un projet.

5.3 Respect de l’échéancier

L’échéancier a été respecté tout au long du projet, grâce à une bonne planification et à des délais

réalistes (voir diagramme en Annexe 3).








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5.4 Analyse et discussion

La méthodologie de réalisation que l’on s’était fixée en début de projet à bien été suivie dans

l’ensemble. Cette méthodologie avait pour but de bien cerner les besoins que nous avions et de baser notre conception sur ces besoins. Une fois la réalisation préliminaire réalisée, nous sommes passés dans une ingénierie plus détaillée et nous avons vérifié et amélioré notre design final. Une fois le design final bien établi, nous avons pu lancer la mise en plan et faire une analyse de coût complète pour que notre promoteur ait toutes les informations nécessaires à la réalisation de sa remorque.

Les points forts de ce projet sont le respect des critères fixés initialement. Nous voulions être en mesure de remettre à notre promoteur une mise en plan complète et de respecter la date de livraison fixée. Ce que nous avons été en mesure d’accomplir. Ce succès est sûrement dû en partie au bon respect que nous avons eu, tout au long de ces deux sessions, de notre échéancier. Nous tenons à souligner aussi dans les points forts de ce projet, le caractère réaliste de notre projet. Le fait que ce qu’il y ait une forte possibilité de réalisation de la remorque nous mettait une exigence de qualité que les cours magistraux ne peuvent pas nous donner.

Les points faibles du projet sont liés à l’ampleur du projet réalisé. Le design d’une remorque, d’une potence télescopique et la mise en plan de tout cela a fait en sorte que nous ne pouvions pas approfondir certains points de la conception par souci du respect de notre échéancier. Il est certain que les éléments de conception majeurs ont très bien été couverts, mais nous avons manqué de temps pour effectuer des vérifications plus poussées de certains éléments secondaires. Cela ne nous empêche pas cependant d’avoir confiance en notre réalisation.

6. Conclusion et recommandations

Hors tout, ce projet 5 crédits nous as permis de toucher à plusieurs facettes de ce que notre BAC en génie mécanique à pu nous apporter comme connaissances. Nous nous sommes rendu compte que malgré le côté un peu simpliste que peut sembler comporter la création d’une remorque, cela peut devenir plutôt complexe si l’on s’attarde à certains détails. Prenons par exemple, la suspension de la remorque, bien que nous ayons fait une vérification exhaustive de celle-ci nous nous fions à l’évaluation de charge utile du manufacturier. De plus, nos analyses structurales ont été réalisées de manière statique et nous comptons sur notre facteur de sécurité de 2,5 pour reprendre les variations qui peuvent être dues aux différents facteurs dynamiques. Nous avons donc réalisé lors de ce projet qu’il faut rester réaliste dans l’étendue des calculs et analyses à réaliser, en fonction de l’objet que l’on design et de son utilité. C’est pour cela que notre projet à été réalisé en gardant en tête que nous devions livrer des plans et une échelle de coût réalistes à notre promoteur à une date de livraison prédéterminée. Nous avons pu nous donner une idée de ce à quoi peut ressembler la réalisation d’un projet pour un client dans une firme d’ingénierie. Nous sommes donc fiers de remettre nos documents finaux qui couvrent bien les objectifs que l’on s’était fixés en début de projet.








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Bibliographie

-Meriam et Kraige, Mécanique de l’ingénieur Statique, première édition, Reynald Goulet 2004, 524 p. -Bazergui, André, et al, Résistance des matériaux, troisième édition, Presse internationales Polytechnique, 2002, 715 p. -Shigley’s, Mechanical Engineering Design, huitième édition, 2008, 1059 p. -McCauley, Machinery’s handbook, vingt-sixième édition, Industrial Press, 2000, 2640 p. -Guide de construction, Remorque de fabrication artisanale, SAAQ, http://www.saaq.gouv.qc.ca/publications/envrac/guideremorque.pdf -Guide de calculs de ressorts semi-elliptiques, http://www.roymech.co.uk/Useful_Tables/Springs/Springs_Leaf.html -Catalogue, Frameco ltée, Essieux de remorques et pièces composantes, 230 rue du Parc, Saint-Joseph-de-Beauce



http://www.roymech.co.uk/Useful_Tables/Springs/Springs_Leaf.html






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Annexe 1 - Soumissions








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Soumission pour quincaillerie de la potence

Item Description # McMaster Quantité Prix/unité

Sous-Total

Poulie Dia 3'' pour câble 3/16'' 1200Lb 9466T73 2 8,35 $ 16,70 $

Block Poulie Dia 2'' pour câble 3/16'' 1200Lb 3099T14 1 6,67 $ 6,67 $

Câble d'acier Acier Inoxydable dia 3/16'' 4700Lb 3498T62 50 Pieds 0,99 $ 49,50 $

Vis à tête hexagonale Pour la poulie, Grade 8, Filets 5/16"-24, Longueur 1.5'' 91257A609 Paquet de

25 7,25 $ 7,25 $

Écrou autobloquant Pour la poulie, Grade 8, Filets 5/16"-24 97135A225 Paquet de

25 3,07 $ 3,07 $

Rondelle Dia int 21/64'', Dia ext 5/8'' , Épaisseur 0.08" 91525A229 Paquet de

50 6,72 $ 6,72 $

Goupille Acier Dia 3/4'', Longueur 4.5'' 98306A574 1 4,43 $ 4,43 $ Goupille avec sécurité Acier Dia 3/8'', Longueur 3'' 98416A531 2 2,40 $ 4,80 $

Vis à tête cylindrique Pour lisse de téflon, Filet 1/4"-20, longueur 3/4'' 91253A540 8 8,95 $ 8,95 $

Vis à tête cylindrique Pour lisse de téflon, Filet 1/4"-20, longueur 1'' 91253A542 12 9,13 $ 9,13 $

Vis à tête cylindrique Pour lisse de téflon, Filet 1/4"-20, longueur 1.25'' 91253A544 4 7,72 $ 7,72 $

Écrou autobloquante Pour lisse de téflon, Filet 1/4"-20 93827A211 36 6,11 $ 6,11 $

Vis à tête hexagonal Cap: 1200 lb, ratio 4.1:1, 88 pieds de câble 92620A745 12 6,33 $ 6,33 $

Vis à tête hexagonal Pour tête de potence, Filet 1"-14, longueur 8" 91257A994 2 14,12 $ 28,24 $

Écrou autobloquant Pour tête de potence, Filet 1"-14, Grade 8 93827A279 2 8,96 $ 8,96 $

Treuils à main Cap: 1200 lb, ratio 4.1:1, 88 pieds de câble 3644T53 2 33,37 $ 66,74 $

Vis à tête hexagonale Pour connexion rapide, Filet 3/8"-16, longueur 1.75'' 91257A630 Paquet de 50 13,42 $ 13,42 $

Écrou autobloquant Pour connexion rapide, Filet 3/8"-16 97135A230 Paquet de 20 3,27 $ 3,27 $

Total 258,01 $








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Annexe 2 – Spécification de peinture



POR-15® is a high performance coating designed for ap-® is a high performance coating designed for ap-®

plication directly on rusted or seasoned metal surfaces and concrete. POR-15® is non-porous and seals and protects ® is non-porous and seals and protects ®

many surfaces from water, chemicals, salt, and other cor-rosive contaminants. POR-15® is an effective anti-corrosive and rust preventive coating that offers superior chemical resistance due to its dense, cross-linked molecular compo-sition and non-porous attributes.

Product Description

POR-15 Rust Preventive Paint

POR-15 Restoration Products

Rust Preventive Paints

Typical Applications

POR-15/RPPPOR-15 Inc. P.O. Box 1235 Morristown, NJ 07962

P: (800) 457-6715 / F: (973) 887-8007 / Web: www.por15.com

For over 25 years, POR-15® has been applied on thou-sands of vehicles and structures around the world. Our restoration products can be found in Antique Car Muse-ums, Classic Car Shows, hundreds of body and restoration shops, as well as on government and local municipality trucks and equipment. Extend the life of any metal by pro-tecting it with POR-15®. The following is a small sample of how people are using our products:

Frame CoatingFloorpansTrunksSnow PlowsFloorsPipesHolding TanksAir Conditioner & Refrigerator PartsField EquipmentLawnmowersAny metal surface suffering from corrosion

•••••••••••

When you apply POR-15® to a rusted metal surface, the ® to a rusted metal surface, the ®

fi rst thing you notice is the fl ow of the product and the way it seems to penetrate the metal. What you are seeing is the amazing tenacity of POR-15® and the way it chemically re-® and the way it chemically re-®

acts to “grab” onto rusted metal like nothing you have ever seen! We call this polydigital™ adhesion, and nothing else can match its’ bond strength and resilience.

This fi rst image displays the polydigital™ (multi fi nger like) adhesion that POR-15® exhibits on any surface. POR-15® exhibits on any surface. POR-15® ®

penetrates the metal, con-crete, or wood and grabs hold of it to create a bond unlike any other. Once fully cured, the surface dries to a rock hard, non-porous barrier protecting against rust and moisture. The inset represents the dense molecular structure of POR-15® that no other coating ® that no other coating ®

possesses.

While this image shows you the penetration and adhesion of POR-15®, as well its’ unique molecular structure, other coatings merely attach themselves to the surface.

This image shows how ordinary paints and coatings adhere to most surfaces. They rest on top, not really penetrating

the surface to make a se-cure bond. These coatings will chip and peel easily when something impacts the surface. That’s why polydigital adhesion is a su-perior technology exclusive to POR-15 alone.

What makes POR-15® so tough?



POR-15/RPP

CleanupClean mixing and application equipment immediately after use. Tools should be cleaned with POR-15 Solvent or lac-quer thinner before POR-15 cures. Cleaning is not possi-ble after hardening. Observe all fi re and health precautions when handling or storing solvents. Use only POR-15 Solvent or lacquer thinner for cleanup.

SafetyMaterial Safety Data Sheets should be read and under-stood by personnel responsible for supervision and applica-tion of POR-15. All applicable federal, state, local, and par-ticular plant safety guidelines must be followed during the handling and installation and cure of these materials. Safe and proper disposal of excess materials shall be done in accordance with applicable federal, state, and local codes.

All work personnel should wear gloves, protective clothing, facial protection shield, mask and protective goggles.

Material StorageStore materials in a temperature-controlled environment, 45oF - 95oF / 7oC - 35oC and out of direct sunlight. Two-year shelf life is expected for products stored under these condi-tions.

POR-15 Inc. P.O. Box 1235 Morristown, NJ 07962P: (800) 457-6715 / F: (973) 887-8007 / Web: www.por15.com

Physical Data

FINISH Gloss / Semi-GlossCOLOR Gloss Black, Semi-Gloss

Black, Gray, Silver, and Clear

COMPONENTS Single componentCURING MECHANISM Moisture-cureSOLIDS 74%ELONGATION RATE 79%VISCOSITY 250 – 500 cps @ 77ºFFLASH POINT 104ºF / 40ºC

CURE RATE Depends on ambient hu-midity. High humidity equals faster dry time, which var-ies from 3 to 6 hours.

THEORETICAL COVERAGE

96 sq. ft. per quart, 384 so. ft. per gallon – 3 mils

RECOMMENDED COATS 2

POR-15® is unlike other rust paints because it stops rust ® is unlike other rust paints because it stops rust ®

MECHANICALLY rather than CHEMICALLY. Rust can’t be permanently stopped chemically; it can only be delayed for a while.POR-15® stops rust permanently because it keeps mois-® stops rust permanently because it keeps mois-®

ture away from metal with a non-porous coating. Moisture can’t get through POR-15. Metal won’t rust if moisture isn’t present. Whenever you hear that paint stops rust because it contains ‘rust inhibitors’, watch out! That’s double-talk for a temporary fi x at best! The POR-15 method is the only one that keeps rust away permanently! POR-15 forms a rock-hard coating that won’t crack, chip, or peel, and it gets stronger when exposed to moisture. One quart will cover 96 square feet.

Thin, covering coats are best; POR-15® will accept all top-® will accept all top-®

coats including lacquer-based paints.POR-15® is a great concrete sealer and is impervious to ® is a great concrete sealer and is impervious to ®

fuels, battery acid, oils, etc.

GLOSS BLACK** - use on frames, fl oorboards, fend-ers, engine compartments, trunk areasGRAY - use for marine and industrial applications, also excellent on concreteSILVER - contains aluminum and can be used on badly rusted steel to fi ll small holes and add strength.CLEAR - dries to a perfect satin gloss. Use on exterior surfaces before fi nal painting.SEMI-GLOSS BLACK* - for frames, chassis, fi rewalls, inner fenders that demand original semi-gloss look

* Keep in Mind that although we suggest our colors for different applications, POR-15® is versatile and any color can be used in ® is versatile and any color can be used in ®

any situation.

*Please note: POR-15® Semi-Gloss Rust Preventive paint stops ® Semi-Gloss Rust Preventive paint stops ®

rust and provides a very durable coating, but be aware that it’s not a cosmetic coating and may show different variations in gloss depending on the method of application and the surface it’s ap-plied to.

SPECIAL NOTE: When ordering the 4 - Quart Special, please note colors and quantities desired in the comments section.

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Stopping Rust PERMANENTLY is a MECHANICAL Process, not a CHEMICAL Process!!

Temp 90F / 32C 75F / 24C 50F / 10CHumidity

<30% 2.5 3.5 4 - 550% 2.5 3 470% 2 2.5 3.5

>90% 1.5 2 3

Drying Time (hours)



Surface preparation and repair are the most important prerequisites for durability and protection for any coating system. In fact, lack of proper preparation is responsible for the failure of approximately 95% of all coatings systems. All surfaces must be examined thoroughly to determine sur-face conditions. Examinations should include checking for peeling and faded paint, dirt, grease, cracking, surface pits, bare areas, mildew, rust, stains and structural problems. Each surface requires its own preparation techniques.

NOTE - PREVIOUSLY COATED SURFACES: Mainte-nance painting will frequently not permit complete removal of old coatings prior to repainting a particular surface. Please recognize that any surface preparation, short of removal of all old coatings, may compromise the service life of the new coating system. Check compatibility of previ-ously painted surfaces using a test patch with the coating. POR-15® works best on properly prepared surfaces free of previous coatings.

Metal Surface Preparation

Physical & Performance Properties

Abrasion Resistance(ASTM-C-501) Weight LossWeight Loss

1 kg load/1000 cycles Zero (0) LossImpact Resistance(MIL-D-3134F sec 4.7.3) Exceeds 16ft/lbs

Impact Resistance (Mil-D-3134J)

Satisfactory per ¶ 3.15

Indentation (Mil-D-3134F sec 4.7.4)

2,000psi /30min No indentation

Flexural Strength(ASTM C-580 psi) > 5,200 psi

Compressive Strength (ASTM C-579 psi) > 12,500 psi

Tensile Strength(ASTM C-307 psi) > 3,200 psi

Elongation Rate(ASTM-D-412) 79%

Flammability(ASTM-D-635) Self-extinguishing

Bond Strength to Concrete(ASTM-D-4541)

Concrete fails be-fore POR-15®

Bacterial & Fungus Resistance (Mil-F-52505) Zero (0) Growth

Salt Spray Resistance (ASTM B-117)

Zero (0) Change 250 hrs @ 98oF / 37oC

1000 hrs @ 98oF / 37oCWater Absorption (ASTM C-413) 0.0001 maximum

Porosity (NACE Stand TM0174)

0.00 Non-porous

Thermal cycling (NTS Climatic Test Cell)

Passed120 day cycle

(-30oF - 140oF / -34oC - 60oC)Resistance to elevated temperatures (Mil-D-3134F) 600oF / 315oC

Weather, Temperature, & Bacterial Resistance

Qualifi cations

POR-15® can be used in USDA inspected facilities per ® can be used in USDA inspected facilities per ®

USDA - FSIS Directive, No. 11,000.4

POR-15/RPP

Step 1 - Step 1 - MARINE CLEAN® DEGREASER® DEGREASER®

MARINE CLEAN®, is a water-based industrial degreaser used for removing all visible oil, grease, soil, dirt, and other soluble contaminants from machinery parts, turbine blades, diesel engines, compressors, transformers, bulkheads, deck plates, bilge areas; removal of oily deposits found in closed systems such as air conditioning, boiler tubes, compressor lines, heat exchangers and coils; removal of light distillates, mineral oils, heavy grease, and all metal surfaces. After using MARINE CLEAN®, thoroughly rinse with clean water and allow to dry prior to using METAL-READY®.

Step 2 -Step 2 - METAL READY ETCHING SOLUTION

After thoroughly degreasing metal surface with MARINE CLEAN®, apply METAL-READY® to both neutralize any rust and etch any clean bare metal. METAL-READY® gently etches metal, creating an ideal anchor pattern for coat-ings such as POR-15®, while simultaneously leaving a zinc phosphate coating to insure chemical bonding of paint and steel. Avoid other preps that may leave harmful residues which prevent proper adhesion. METAL-READY® is not ® is not ®

caustic, corrosive, toxic or fl ammable.

Degreasing & Etching POR-15® Two-Step Method

Surface Preparation Defi ned

POR-15 Inc. P.O. Box 1235 Morristown, NJ 07962P: (800) 457-6715 / F: (973) 887-8007 / Web: www.por15.com

All of the above performance attributes meet or exceed In-dustry and Government standards for coatings in this class



Power Tool Cleaning

Power Tool Cleaning To Bare Metal (SSPC-SP 11)

This specifi cation is suitable for POR-15® where a rough-® where a rough-®

ened, clean, bare metal surface is required, but where abrasive blasting is not feasible or permissible and requires only the removal of loosely adherent materials and does not require producing or retaining a surface profi le. Use MARINE CLEAN™ and METAL READY™ to ensure sur-face cleanliness and proper adhesion.

Non-ferrous Metal Surface Preparation

Aluminum & Galvanized MetalSurface to be coated must be clean and free of grease, oil, or other foreign substances. To clean steel surface:

Mix one part POR-15 MARINE CLEAN™ with 3 parts hot water. Spray or pour mixture on surface and scrub with brush until clean. Rinse thoroughly with fresh water and dry.

Once the surface is contaminant free, METAL-READY™ is the next step. Proper bonding will not take place without the use of Metal Ready. To properly etch the surface:

Spray surface with METAL-READY™ and keep wet for 20 to 30 minutes. Rinse thoroughly with water and dry.If a powder residue remains, rinse again with water and dry thoroughly once more.

*Avoid touching or leaving fi ngerprints on the treated surface.

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Areas with Holes or Deep PitAreas with Holes or Deep PitsAll deep pits and holes shall be prepared with Marine Clean and Metal Ready or they should be abrasive blasted and painted as follows:

MARINE CLEAN™ / METAL-READY™ or abrasive blasted to white metal fi nish.Fill with POR-PATCH® or Epoxy Putty. ® or Epoxy Putty. ®

In addition, POR-15® PowerMesh Reinforcing Fabric may be used to provide additional structural reinforce-ment or where holes are too large to fi ll properly.Complete specifi ed paint system

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POR-15/RPPPOR-15 Inc. P.O. Box 1235 Morristown, NJ 07962

P: (800) 457-6715 / F: (973) 887-8007 / Web: www.por15.com

Using a sprayer, airless sprayer, brush or roller, apply a fi rst coat to the surface. Appropriate layer thickness: 50µm / 1-2 mils.In order to form a complete anchor, apply the second coat immediately after verifying the dryness condition of the fi rst coat by touch after 1-2 hours have passed. Appropriate layer thickness: 50µm/ 1-2 mils.Second coat (50µm / 2 mils). For externally exposed areas, topcoat with any POR-15 UV resistant topcoat to block from ultraviolet light.

1.

2.

3.4.

Application Procedures

Advantages of POR-15®

Completely waterproof.Abrasion chemical, stain and impact resistant.Acts as a bridge on cracked areas due to high-level of elasticity.Effectively adapts to the expansion and shrinkage of surface caused by temperature changes.Does not crack, chip, or peel from the surface substrate due to superior adhesion. Inherent static-dissipating properties due to hardness of coating as well as non-porous composition.Eliminates the need for a sacrifi cial zinc primer system by creating a non-porous basecoat system using ad-vanced moisture-cured polyurethane technology. Heat resistant up to 600oF / 315oC

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PrimersTie Coat PrimerSelf Etching Primer

Two Component TopcoatsHardnose PaintsWhiteCoteGlisten PC

Single Component TopcoatsBlackCoteStirling Silver, ChassisCoat BlackTopside EnamelsMetal MaskEngine Enamels

Repair and FillersPOR-PATCHPOR-15 Epoxy PuttyStraightlineRestogrip

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••••

Compatible POR-15 Coatings & Fillers



POR-15® can be applied to a variety of substrates. As a single-solution moisture-cure urethane, it bonds concrete and blocks water and moisture. It is necessary for con-crete surfaces to be adequately cured for at least 30 days at a temperature of 68ºF or more. The surface should be smooth and free of laitance, oil as well as fi ne dust and particles. Bubble marks, joints and indented parts must be smoothed out or removed. If there are pits in surface, fi ll with POR-Patch®.

STEP 1: Power wash concrete with MARINE CLEAN™

STEP 2: If any stained spots remain, soak area with MA-RINE CLEAN™

STEP 3: After concrete is free of oil, dirt, paint spots, or any other foreign materials, the surface needs to be prepared for painting. To properly prepare concrete it needs to be etched with muriatic acid at the ratio of 1 to 20 (5% solu-tion). NOTE: A NIOSH breather, full coverage clothing, gloves and eye protection is required for this step.

STEP 4: Let the acid solution sit for about 15 to 20 minutes and then rinse with clear water through a power washer.

STEP 5: When dry to a depth of four(4) inches,the concrete surface is ready to be coated with POR-15®.

POR-15/RPP

Most concrete structures are exposed to chemically harmful elements that threaten their lifespan and cost business and government millions of dollars annually. The highly porous characteristics of concrete permit harmful elements to pen-etrate which initiates deterioration. Many coating methods have been used on concrete unsuccessfully. POR-15® is ® is ®

the only coating that is able to protect concrete and extend its life expectancy due to its non-porous molecular compo-sition.

POR-15® As a Concrete Protective Coating As a Concrete Protective Coating® As a Concrete Protective Coating®

POR-15® has successfully been used as a protective coat-® has successfully been used as a protective coat-®

ing for fl oors of factories, warehouses, parking lots, con-crete collection tanks, neutralization tanks, reaction tanks, wastewater treatment plants; deck plates of piers and bridges; internal/external walls and ceilings; concrete sewer pipes; inner walls of subways, underground passages and tunnels. As a single-solution moisture-blocking coating, POR-15® is most suitable for porous materials. Extensive ® is most suitable for porous materials. Extensive ®

industrial applications and rigorous laboratory testing have demonstrated that POR-15® has:® has:®

Excellent chemical resistance to: 50% sulfuric acid, 10% hydrochloric acid, 55% chromate, 85% phosphoric acid, 10% sodium hydroxide, 98% methanol, 50% hydrofl uoric acid. No problems shown in results from gasoline and oil testing.1

Strong resistance to salt water – withstood 1000-1500 hour salt spray test (ASTM B-117) with no breakdown.

Inherent static-dissipating properties due to hardness of coating as well as non-porous composition.

Extremely weather resistant - no breakdown in the 2000-hour weatherometer2 test which is the equivalent of approximately 10 years.

Superior resistance to wear and high adhesiveness: ASTM C-501 (Modifi ed)

1 North America and Asia test sites: US ABIC Testing Laboratory and Korea Chemical Testing Laboratory

2 Weatherometer - a tool for testing the weather resistance of coatings. It 2 Weatherometer - a tool for testing the weather resistance of coatings. It 2

recreates the harsh climactic conditions of the Rocky Mountains (USA) where the desert starts by repeating a cycle of 160 minutes of sunlight, 18 minutes of rain and 18 minutes of wind. 200 hours is regarded as about one year.

•

•

•

•

•

WORK-BASED SPECIFICATIONS

Description Use Coat ThicknessSurface treatment (Uneven areas)

Grinding and mortar

If needed

Surface treatment (Pinholes, etc.)

POR-Patch, Putty

If needed

1st coat POR-15®Anti-®Anti-®

Corrosive Paint50µm

2nd coat (internal) POR-15® Anti-® Anti-®

Corrosive Paint50µm

2nd coat (external) POR-15® 50µm

POR-15® Protects And Extends Life Of Concrete Concrete Surface Preparation

POR-15 Inc. P.O. Box 1235 Morristown, NJ 07962P: (800) 457-6715 / F: (973) 887-8007 / Web: www.por15.comPDF compression, OCR, web optimization using a watermarked evaluation copy of CVISION PDFCompressor







Page 81 de 83

Annexe 3 - Aperçu mise en plan



A

9

ECHELLE 1 = 1'-0"

10

DÉTAIL A

15

14

3

4

B

REV. DATE

3450 , Boul. DU ROYAUME JONQUIERE, QUEBEC

C.F.P. JONQUIERE

TITRE

DESSINE

APP.

C

PAR

NUMÉRO DE PROJET

REVISION

INDUSTRIELDATE

APPROUVER NO.

DESSIN

rev.

DESSIN

ECHELLE

2011-04-21

0001

ASSEMBLAGE REMORQUE

1/4 = 1'-0"

GABRIELLE D. UQAC-001

- PATTES DE SUPORT ANGLES

DIA.3/4x4 17/64LG92390A5361 92390A536

- CONNECTEUR - PATTES DE SUPPORT DROITES

MCMASTER

- ASS. BUTÉE AVANTVOIR DESSIN 0002 POUR POSITIONNEMENT - PIVOT AVANT ROUE

No. QTE NOM Description MAT. REF.

1 1 CHÂSSIS REMORQUE ASS. N/A N/A 0100

2 1 ASSEMBLAGE ESSIEU N/A FRAMCO 0130

3 1 PATTE DE SUPPORT ANGLE N/A N/A 0215

4 1 PATTES SUPPORTS DROITES N/A N/A 0207

5 1 ASSEMBLAGE GUIDE COQUE N/A N/A 0300

6 1 ASSEMBLAGE BUTÉE AVANT N/A N/A 0400

8 1 POTANCE COMPLÈTE ASS. N/A N/A 0548

9 1 CONNECTEUR FEMELLE N/A N/A 0522

10 1 CONNECTEUR MALE N/A N/A 0521

11 1 PIVOT ROUE AVANT N/A N/A 0600

12 5 JACKS 5000LBS Trailer jockey leg FRAMCO 5104

13 1 MAIN DE TRAILER N/A FRAMCO N/A

14 2 AILES DOUDLE N/A FRAMCO 451286B

15

16 16 RONDELLE DIA.1/2 X 3/32 EP. MCMASTER 98017A214

17 12 ECROU HEX. DIA.1/2-20 MCMASTER 93827A249

18 12 BOULON HEX. DIA.1/2-20X1.75 MCMASTER 92865A355

5

13

6

1

11

8

12

2

"1654 13

84 12 "

1716

DÉTAIL B ECHELLE 1/8=1

18

Licence d'éducation SolidWorks A titre éducatif uniquementPDF compression, OCR, web optimization using a watermarked evaluation copy of CVISION PDFCompressor


101°34"

12"

A

7"

37"

100"

34"

70,00°

50"

80"

150"

200"

6" 6"

250"

D

D

"

2"

12

3"DÉTAIL B

ECHELLE 1/8=1

1 "42

2332 "

(4 TUBES)

DÉTAIL CECHELLE 1/8=1

3"

6"

COUPE D-DECHELLE 1/2=1'-0"

BC

84"

32598 "

388 12 "

DÉTAIL AECHELLE 1/8=1

TITRE

DESSINE

APP.

C

PAR

NUMÉRO DE PROJET

REVISION

DATE

APPROUVER NO.

DESSIN

C.F.P. JONQUIERErev.

INDUSTRIEL

REV. DATE

3450, Boul. DU ROYAUME JONQUIERE, QUEBEC

DESSIN

ECHELLE

0100-11/2=1'-0"

CHASSÎS (POSITION)

C. SASSEVILLE 2011-04-21 UQAC-001



TITRE

DESSINE

APP.

C

PAR

NUMÉRO DE PROJET

REVISION

DATE

APPROUVER NO.

DESSIN

C.F.P. JONQUIERErev.

INDUSTRIEL

REV. DATE


DESSIN

ECHELLE

01003/4 = 1'-0"

CHÂSSIS REMORQUE ASS.


17

COUPE B-BECHELLE 3/4=1'-0"

11

16

15

12

13

COUPE A-AECHELLE 3/4= 1'-0"

19

2

10

3

7

414

2

6 18

8

5

13

19

A A

B

B

NOTE: VOIR PLAN 0100-1 POUR LE POSITIONNEMENT DES PIÈCES POUR LE MÉCANO-SOUDÉ.

No. QTE TITRE DESC. MAT. REF.

1 2 CÔTÉ C6x2 (6"X2 1/32") ASTM A36 Acier N/A

2 2 TRAVERSE ASTM A36 ASTM A36 Acier 0102

3 1 CARRÉ VIDE TUBE HSS CARRÉ6"X6" ACIER N/A

4 2 TRAVERSE DIAGONALE C6 X 8.2 ASTM A36 Acier 0104

5 2 TRAVERSE ANGLE AVANT C6 X 8.2 ASTM A36 Acier 0105

6 2 PLAQUE AVANT ANGLE 1/4" X 16" ASTM A36 Acier 0106

7 4 PLAQUE CARRÉE 1/4"X14" AISI 1020 N/A

8 1 LONGERON CENTRALE C6 X 8.2 ASTM A36 Acier 0108

9 1 TRAVERSE ANGLE ARRIÈRE C6 X 8.2 ASTM A36 Acier 0109

10 1 TRAVERSE ARRIÈRE C6 X 8.2 AISI 1020 0110

11 1 PLAQUE CARRÉE DU BOUT 1/2"X7" AISI 1020 N/A

12 1 PETIT PROFILÉ HSS RECTANGLE 6" X 3" X 1/4" AISI 1020 0112

13 5 PLAQUE CARRÉE DU BOUT TUBE VIDE 1 29/32"X3" AISI 1020 N/A

14 1 GROSSE PLAQUE PLAQUE 1/4" X 20" AISI 1020 0114

15 1 PETITE PLAQUE DESSOUS PLAQUE 1/4" X 2" AISI 1020 0115

16 1 PETITE PLAQUE DESSUS PLAQUE 1/4" X 2" AISI 1020 0116

17 3 MILIEU C6 X 8.2 ASTM A36 Acier 0117

18 2 TRAVERSE CENTRALE C6 X 8.2 ASTM A36 Acier 0118

19 1 TRAVERS ANGLE ARRIÈRE C6 X 8.2 ASTM A36 Acier 0119



1

4

2

3

A

"2

"

58 8"

1529 32

1"8

54

30,00°

81116 "

DATE REVISION

TITRE

APP.

B

PAR

rev.NO.APPROUVER

DATE

DESSIN

C.F.P. JONQUIERE

DESSINE

ECHELLE

INDUSTRIEL

REV.


DESSINNUMÉRO DE PROJET

1 =16 0400

ASSEMBLAGE BUTÉE AVANT

2011-04-21 UQAC-0001C.SASSEVILLE M.TURBIDE

No. QTE NOM DESC. MAT. REF.

1 1 BUTÉE AVANT TUBE HSS CARRÉ AISI 1020 0402

2 1 BUTÉE DIAGONALE TUBE HSS CARRÉ AISI 1020 0401

3 2 PLAQUETTE PLAQUE 1/4" X 2" AISI 1020 0403

4 1

DÉTAIL A ECHELLE 1 = 8

4" 1"



NO QTE DESCRIPTION MAT. POIDS REF.

1 1 ASSEMBLAGE CORPS DROIT N/A 66.71 0218

2 1 ÉCROU SUPPORT ACIER 1020 4.495 0204

3 1 BOULON HEX. 5/8''-11UNC X 5'' LONG AISI 1020 0.0673 MCMASTERCARR 91286A421

4 2 RONDELLE 5/8'' X 3/32'' EP. AISI 1020 0.003 MCMASTERCARR 98370A035

5 1 ECROU HEX. 5/8-11UNC AISI 1020 0.011 MCMASTERCARR 93827A253

6 1 ASSEMBLAGE TIGE N/A 23.07 0217

7 1 ASSEMBLAGE PLAQUE N/A 62.92 0216


C.F.P. JONQUIERE

DATE REVISION APP.PAR

NUMÉRO DE PROJET

rev.NO.APPROUVER

DATE

DESSIN

REV.

TITRE

DESSINE

ECHELLE

INDUSTRIELDESSIN

B1' '= 1'0 ' '

2011-04-21OLIVIER LAPOINTE

PATTE DE SUPPORT DROIT

0207

UQAC- 001

1

13"

35

ECHELLE 1/4=1

4

6

7

13"

62

11

16

"

ECHELLE 1/4=1

2



40"

12

4

3

161 2"

13

16"

"32

102

2315

38"13

"

"

72"

1613

32

49

14

45°

2081

32"

78"

NO QTE DESCRIPTION MAT. POIDS REFERENCE

1 2 PATTE ARRIERE 9.25 0311

2 2 PATTE MILIEU 10.38 0312

3 4 PATTE AVANT 9.59 0313

4 2 RAIL GUIDE 53.28 0314


C.F.P. JONQUIERE

DATE REVISION APP.

B

PAR

rev.NO.APPROUVER

DATE

DESSIN

REV.

TITRE

DESSINE

ECHELLE

INDUSTRIELDESSIN

NUMÉRO DE PROJET

1/ 2" = 1' - 0 "

2011-04-21OLIVIER LAPOINTE

ASSEMBLAGE GUIDE COQUE

0300

UQAC-001



DATE


C.F.P. JONQUIERE

TITRE

DESSINE

APP.

C

PAR

NUMÉRO DE PROJET

REVISION

DATE

REV.

APPROUVER NO.

DESSIN

rev.

INDUSTRIELDESSIN

ECHELLE

UQAC-001

0500

BASE POTANCE

MÉLISSA TURBIDE 2011-04-21

3/4=1'-0"

No. Défaut/QTE NOM DESC. MAT. REF.

1 1 COLONNE PRINC. MÉCANO SOUDÉ MÉCANO. SOUDÉ N/A 0500-2

2 2 BLOC 0.3125 X 4.50 Nylon 101 0507

3 2 PETIT BLOC 0.6250 X 1.50 Nylon 101 0506

4 1 TRAVERSE DE PATTE 49 PO. 1/4" X 2" AISI 1020 0510

5 2 PATTE DE CÔTÉ MÉCANO. SOUDÉ AISI 1020 0504

6 6 BOULON HEX 7/16"-14UNC X 1 1/4"LG. McMASTER 92620A671

7 2 BOULON HEX. 7/16"-14UNC X 3 3/4"LG. McMASTER 91257A684

8 8 ÉCROU HEX. 7/16"-14UNC McMASTER 94895A817

9 8 VIS A TÊTE FRAISÉE 6PANS CREUX 1/4" 20UNC X 3/4"LG. McMASTER 91253A540

10 12 ÉCROU HEX. 1/4-20UNC McMASTER 93827A211

11 4 VIS A TÊTE FAISÉÉ 6PANS CREUX 1/4"-20UNC X 1"LG. McMASTER 91253A542

12 1 POULIE CAPACITÉ 1300LBS McMASTER 9466T73

13 2 TRAVERSE DE PATTE 31po 1/4" X 2" AISI 1020 0509

14 1 BOULON HEX. 5/16-24UNF X 1 1/2 LG. McMASTER 91257A609

15 1 ÉCROU 5/16-24UNF McMASTER 97135A225

13

1

61"

DÉTAIL B

11

ECHELLE 1/2 = 1

10

9

NOTE: VOIR DESSIN 0500-1

8

2

3

15

14

ECHELLE 1/2 = 1DÉTAIL A

7

12

6

4

A

5

B

80 "1516

132 14 "



DATE APP.

B

PAR

NUMÉRO DE PROJET

rev.NO.APPROUVER

DATE

DESSIN

TITRE

DESSINE

ECHELLE

C.F.P. JONQUIERE

INDUSTRIEL

REV.


DESSIN

REVISION

3/4=1'0"

2011-04-21

0500-2

ECHELLE 1/8 = 1 COLONNE PRINC.MÉCANO SOUDÉ

MÉLISSA TURBIDE UQAC-001

COUPE C-C

ECHELLE 1/8 = 1COUPE A-A


1 1 COLONNE PRINCIPALE TUBE HSS CARRÉ 6"X6" AISI 1020 0501

2 2 ÉQUERRE POULIE MODIFIÉE 1/4"X1 3/8" AISI 1020 0511

3 4 ÉQUERRE 2"X5/16" AISI 1020 0502

4 1 PIVOT-BAS 4" X 1/4" AISI 1020 0505

5 1 PLAQUE SUPPORT 1/4" X 8" AISI 1020 0503

6 2 EQUERRE DE PATTE DE COTÉ 1/4" X 2" AISI 1020 0508

7 1 TREUIL MANUEL CAPACITÉ 1300LBS FRAMCO T1300

4

2

7

48"

A A

B B

C C

2 1332 "

3

1

6

29

"1623 13

"3235

16 34 "3"

COUPE B-BECHELLE 1/8 = 1

135,00°

2 38 "

90,00°

5

135,00°

90,00°



1

323 34 "

A

A

B B DATE APP.

B

PAR

NUMÉRO DE PROJET

rev.NO.APPROUVER

DATE

DESSIN

TITRE

DESSINE

ECHELLE

C.F.P. JONQUIERE

INDUSTRIEL

REV.


DESSIN

REVISION

1=1'-0"

2011-04-21

PATTE DE COTÉ MÉCANO SOUDÉ

0500-3

UQAC-001


1 1 PATTE DE CÔTÉ 2 3/8" X 5/32" AISI 1020 0504

2 2 EQUERRE DE PATTE DE COTÉ 1/4" X 2" AISI 1020 0508

3 1 SUPPORT DE PATTE 1/4" X 7" AISI 1020 N/A

COUPE A-A ECHELLE 1/4 = 1

2

MÉLISSA TURBIDE

48°

COUPE B-B ECHELLE 1/4 = 1

1 "3 2

3 1316 "



3

9

"7 169

144 1132 "


C.F.P. JONQUIERE

DATE APP.

B

PAR

NUMÉRO DE PROJET

rev.NO.APPROUVER

DATE

DESSIN

TITRE

REV.

DESSINE

ECHELLE

INDUSTRIELDESSIN

REVISION

2011-04-21 UQAC-001

1/4 =1

POTANCE SECONDAIRE ASS.C. SASSEVILLE

0530

91525A2295/16RONDELLE

BOULON HEX. 5/16-24UNF x 1 1/2LG

MCMASTER

91257A609

ÉCROU HEX. 5/16-24UNF

MCMASTER

97135A225

MCMASTER


1 2 PETIT BLOC SECONDAIRE 0.50" X 1.38" Nylon 101 0539

2 2 BLOC SECONDAIRE 0,25" X 3,50" Nylon 101 0538

3 12 ECROU HEX. 1/4-20UNC x 7/32 LG. MCMASTER 93827A211

4 1 VIS FRAISÉE 6 PANS CREUX 1/4-20UNC x 3/4 LG. MCMASTER 91253A540

5 1 VIS FRAISÉE 6 PANS CREUX 1/4-20UNC x 1LG. MCMASTER 91253A542

8 1 POTANCE SEC. MÉCANO-SOUDÉ N/A N/A 0529

9 1 POULIE CAPACITÉ 1300LBS McMASTER 9466T73

10 1

11 2

12 1

8

A A

2

10

11

ECHELLE 1/2=1COUPE A-A

4

5

1

2

12

5 58 "




1 1 POUTRE TERTIAIRE HSS CARRÉ 4" X 4" X 1/4" 6063-T6 0532

2 2 PETIT BLOC TERTIAIRE BLOC 0.5" X 2.5" Nylon 101 0536

3 2 BLOC TERTIAIRE 0,25" X 3,00" Nylon 101 0537

4 1 VIS FRAISÉ 6 PANS CREUX 1/4-20UNC X 1 1/4 LG. MC MASTER 91253A544

5 12 ÉCROU HEX. 1/4-20UNC McMASTER 93827A211

6 1 VIS A TÊTE FAISÉÉ 6PANS CREUX 1/4-20UNC X 1 LG. McMASTER 91253A542


C.F.P. JONQUIERE

DATE APP.

B

PAR

NUMÉRO DE PROJET

rev.NO.APPROUVER

DATE

DESSIN

TITRE

REV.

DESSINE

ECHELLE

INDUSTRIELDESSIN

REVISION

2011-04-21 UQAC-OO1

1/4=1

POTANCE TERTIAIRE ASS.C. SASSEVILLE

0547

6

2

1

4 12 "

4

3

144"

A A

COUPE A-A ECHELLE 1/2 = 1

5

4 12 "




1 4 ÉQUERRE À VIS 12,70 " X 47,63" 6061-T6 (SS) 0540

2 4 SUPPORT EQUERRE 12,70 " X 114,30" 6061-T6 (SS) 0535

3 2 COUSSINET POTANCE D.E.52,50" X D.I.25,40" BRONZE N/A

4 1 POTENCE TUBE TRIANGLE ASS. N/A N/A 0549

5 1 PLAQUE 6,35" X 120,65" 6061-T6 (SS) 0543

6 1 EQUERRE DE PLAQUE 6,35" X 50,80" 6061-T6 (SS) 0544

7 1 BANDER N/A N/A N/A

8 2 BOULON HEX. 1-14UNS x 8 LG. MC MASTER 91257A994

9 2 ÉCROU HEX. 1-14 UNS MC MASTER 93827A279

10 8 BOULON HEX. 1/2-20UNF x 1 1/4 LG. MC MASTER 92620A745

REV.


C.F.P. JONQUIERE

DATE APP.

B

PAR

NUMÉRO DE PROJET

rev.NO.APPROUVER

DATE

DESSIN

INDUSTRIEL

TITRE

DESSINE

ECHELLE

DESSIN

REVISION


1"=12"

POTANCE TRIANGLE ASS.

0533

DÉTAIL COUSSINET DU TUBEECHELLE 1 : 6

3

8

4

19

6

7

64 "1516

44 58 "

10

5

2

8 116 "








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Annexe 4 - Échéancier





Documents

MODULE D’INGÉNIERIE GENIE MÉCANIQUE