INGE -SGC-4027-133- REV0 2016-CHACABUCO-AG.pdf

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INGE-SGC-4027-133-2016ARQUITECTO

ANDREA GONZALEZNº PÁG.1 DE 59 REVISIÓN 0

[email protected] –www.msageoingenieros.com

Solicitado por: ANDREA GONZALEZ VALERO

Revisión

Fecha

Descripción

Redactó

Revisó

0 02-05-2016 Informe Geotécnico MSA MSA

1

2

MAYO 2016INGE- SGC-4027-133- Rev0/ 2016

ESTUDIO GEOTÉCNICO

PROYECTO VIVIENDA

PAULA NATALIA GONZALEZ VALERO

SECTOR CASAS DE CHACABUCO

COMUNA DE TILTILREGION METROPOLITANA






Santiago, 2 de Mayo de 2016

133- Rev0/2016

Señora Arquitecto Andrea Gonzalez ValeroPresente

At.: Paula Natalia Gonzalez ValeroRef.: Proyecto Vivienda Paula Natalia Gonzalez Valero, Condominio

Casas de Chacabuco, Comuna de Til Til, Santiago, Región

Metropolitana

Mat.: Informe Geotécnico

De nuestra consideración:

Nos es muy grato entregar adjunto Informe de la materia para la obra en referencia.

El presente documento se ha confeccionado según presupuesto COT-INGE- SGC- 4027-123- Rev0 MdS

2016 AG, del 23 de Abril, aceptado por el cliente en forma telefónica el 25 de Abril de 2016.

Quedando a su disposición para aclarar cualquier duda respecto del presente documento, saluda muyatentamente a Ud.,

Margarita Iris Soto AlfonsoIngeniero Civil U de Ch

Asesora Geotécnia-Hidrogeología

MSA






INDICE

1 INTRODUCCION ..................................................................................................................... 5 1.1 UBICACIÓN DEL PROYECTO .................................................................................................... 6

1.2 ALCANCE DEL ESTUDIO ............ ............. ............. ............. ............. ............. ............. ............. ... 7

2 ANTECEDENTES .................................................................................................................... 8

3 MARCO GEOLÓGICOS E HIDROGEOLÓGICO ................................................................ 12

3.1 HIDROGEOLOGÍA REGIÓN METROPOLITANA ...................... ............. ............. ............. .......... 12

3.2 GEOMORFOLOGIA .................................................................................................................. 15

3.3 GEOLOGÍA............................................................................................................................... 15

3.4 AGUAS SUBTERRÁNEAS ............ ............. ............. ............. ............. ............. ............. ............. . 16

4 ANÁLISIS DE LA VULNERABILIDAD DEL ACUÍFERO ............ ............. ............. ............ 20

4.1 DEFINICIÓNES PREVIAS......................................................................................................... 20

4.2 MAPAS DE VULNERABILIDAD DEL SECTOR EN ESTUDIO ....................... ............ ............. .... 21

5 ANTECEDENTES GEOTÉCNICOS ..................................................................................... 24

5.1 ESTRATIGRAFÍA DEL SUBSUELO ......................................................................................... 24

5.1.1 ESTRATIGRAFÍA EN PROFUNDIDAD ............ ............. ............. ............. ............. ............. ........ 24 5.1.2 ESTRATIGRAFÍA SUPERFICIAL.............................................................................................. 25

5.2 PROPIEDADES ÍNDICE ........................................................................................................... 27

5.3 MÓDULO DE POISSON Y ÁNGULOS DE DILATANCIA ............. ............. ............. ............. ........ 28

5.4 PERMEABILIDAD ..................................................................................................................... 28

6 BASES DE DISEÑO DE LAS FUNDACIONES .................................................................. 28

6.1 TIPO DE FUNDACIÓN .............................................................................................................. 28

6.2 PROFUNDIDAD DE FUNDACION .............................................................................................. 28

6.3 TENSIONES DE CONTACTO .................................................................................................. 29

6.4 CONSTANTE DE BALASTO ..................................................................................................... 30

7 CLASIFICACIÓN DEL SUELO PARA ANÁLISIS SÍSMICO ............ ............. ............. ...... 31

8 EMPUJES DE SUELO .......................................................................................................... 32

9 DISEÑO DE PAVIMENTOS Y RADIERES ............. ............. ............. ............. ............ ............. .... 35

10 ESTABILIDAD DE TALUDES .................................................................................................... 35

11 RECOMENDACIONES TECNICO CONSTRUCTIVAS ..................................................... 36 11.1 EXCAVACIONES ...................................................................................................................... 36

11.1.1 Excavación masiva ...................................................................................................... 36

11.1.2 Excavaciones para fundaciones ............ .............. ............ .............. ............ ............. ...... 36

11.2 RELLENOS .............................................................................................................................. 37

11.2.1 Relleno Estructural ...................................................................................................... 37

11.2.1.1 Material a utilizar ......................................................................................................... 37

11.2.1.2 Colocación y compactación ......................................................................................... 38 11.2.2 BASE ESTABILIZADA PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS .............. ............. ............. . 38 11.2.3 SUBBASE ESTABILIZADA PARA PAVIMENTOS DE HORMIGÓN....................... ........ 40 11.2.4 RELLENOS ESPECIALES........................................................................................... 40 11.2.5 TRATAMIENTO DE POZOS DE EXPLORACIÓN ............ .............. ............ ............. ...... 41

12 VALIDEZ DEL INFORME ..................................................................................................... 41

13 RECEPCION DE SELLOS .................................................................................................... 41

14 LIMITACIONES DE ESTE ESTUDIO ................................................................................. 42 15 LÁMINAS ............................................................................................................................... 43

16 ANEXO ................................................................................................................................... 45

16.1 ESTRATIGRAFIA ..................................................................................................................... 45

16.2 ENSAYOS DE LABORATORIO .............. ............. ............ ............. ............. ............. ............. ...... 46

16.3 ALBUM FOTOGRÁFICO ............. ............. ............. ............. ............ ............. ............. ............. .... 48






INDICE DE ILUSTRACIONES

Ilustración1 SECTOR DE EMPLAZAMIENTO DEL PROYECTO................................................................................................................ 6

Ilustración 2 EMPLAZAMIENTO GEOGRÁFICO DEL PROYECTO ........................................................................................................... 7

Ilustración3 ANTECEDENTE ONDAS SÍSMICAS.....................................................................................................................................10

Ilustración4 SECTORIZACIÓN UNIDADES HIDROGEOLÓGICAS ...........................................................................................................13

Ilustración5 UNIDADES GEOLÓGICAS-MAPA SIMPLIFICADO DE LA CUENCA DE SANTIAGO , SERNAGEOMIN, 2003 ....... ...... ....... ..16

Ilustración 6 PLANTA HIDROGEOLÓGICA REGIÓN METROPOLITANA ...............................................................................................17

Ilustración 7 CORTE NORTE – SUR EN CUENCA ..................................................................................................................................18

Ilustración 8 CORTE NORTE SUR ..........................................................................................................................................................18

Ilustración 9 NIVELES FREATICOS REGIÓN METROPOLITANA ............................................................................................................19

Ilustración 10 VULNERABILIDAD MÉTODO GOD ...................................................................................................................................22

Ilustración 11 VULNERABILIDAD MÉTODO SEGÚN NIVEL FREÁTICO ..................................................................................................23

Ilustración 12 DIAGRAMA ESQUEMATICO DE ESTRATIGRAFIA ...........................................................................................................26

Ilustración13CONSTANTE DE BALASTO (Ref.2.2.1 a 2.2.4) ...................................................................................................................31

Ilustración14EMPUJES SOBRE EVENTUALES MUROS DE CONTENCIÓN (Ref.2.2.2) ..........................................................................33

Ilustración15COEFICIENTE DE TRANSMISION LATERAL Y COHESIÓN TRAS MURO DE CONTENCIÓN (Ref.2.2.2) ........ ....... ...... ......34






1 INTRODUCCION

Con motivo del Proyecto Vivienda unifamiliar de Paula Natalia Gonzalez Valero,

ubicado en el Condominio Casas de Chacabuco, comuna de Til Til, Santiago, Región

Metropolitana, la Arquitecto Sra. Andrea Gonzalez solicitó a MSA Geoconsultores

Ltda. el desarrollo del Informe Geotécnico correspondiente.

El presente estudio contempla la determinación de las propiedades geomecánicas del

subsuelo, la entrega de bases de diseño del sistema de fundación de la estructura que

trasmite la carga al suelo. Se entregan alternativas de tipos de fundación, profundidad

de sellos de fundación y recomendaciones constructivas de rellenos controladoseventualmente requeridos en esta oportunidad.

Para analizar los puntos antes mencionados se realizó una exploración geotécnica en

base a calicatas excavadas mecánicamente de las cuales se extrajeron muestras para

la realización de eventuales ensayos de laboratorio1. Se realizó la descripción

estratigráfica2 de las paredes de todas y cada una de ellas.

La planta general de la campaña de prospección desarrollada se presenta en la

Lámina 1 de 2 del Capítulo 13, Láminas.

La Superficie Total del terreno en estudio es de 5.000m2, y se construirá una vivienda

unifamiliar de 140m2 de superficie.

La asesoría de Mecánica de Suelos contempla dentro de sus alcances la elaboración

de bases de diseño definitivas de las fundaciones de la futura estructura

1 Estos ensayos son eventuales toda vez que se compararán las muestras obtenidas con aquellas obtenidas de estudiosrealizados en el entorno cercano con el fin de homologarlas.2 Anexo 13, Descripción estratigráfica.






La campaña de exploración que se detalla en el Capítulo 5, tuvo por objetivo definir la

estratigrafía del subsuelo, espesor y características de eventuales rellenos y

caracterizar geotécnicamente el suelo de apoyo de fundaciones

1.1 UBICACIÓN DEL PROYECTO

El terreno en estudio se encuentra ubicado en la Comuna de Til Til, a 45[km] al

norponiente de Santiago según presentan las Ilustraciones 1 y 2 siguientes.

Ilustración1 SECTOR DE EMPLAZAMIENTO DEL PROYECTO

TERRENO EN ESTUDIO Km 40 AUTOPISTA LOS LIBERTADORES






Ilustración 2 EMPLAZAMIENTO GEOGRÁFICO DEL PROYECTO

1.2 ALCANCE DEL ESTUDIO

El estudio geotécnico entrega a partir de los trabajos de terreno, ensayos de

laboratorio y del análisis en gabinete la completa caracterización geotécnica del suelo

en el terreno de emplazamiento del proyecto.

Se determinaron las propiedades mecánicas estáticas y dinámicas (sísmicas) para la

estimación de la magnitud de asentamientos diferenciales. Se proporcionarán bases

de diseño de las fundaciones, condiciones de apoyo de las mismas, recomendaciones

constructivas de la estructura obras anexas tales como accesos, obras de vialidad

complementarias y se recomendarán sistemas de protección edificaciones existentes

dentro del recinto.

En el siguiente acápite se presenta un listado de los principales antecedentes

bibliográficos de apoyo para el desarrollo del presente documento.






2 ANTECEDENTES

Para el desarrollo del estudio se dispuso de al menos la siguiente información y

antecedentes bibliográficos:

2.1 Exploración geotécnica con calicatas (C1 y C2).

2.2 Inspección visual de las paredes de calicatas y pozos realizada por Ingeniero

Especialista Geotécnica de MSA.

2.3 Información verbal respecto del Proyecto proporcionado por el mandante

2.4 Antecedentes existentes en esta oficina correspondientes a otros estudios

geotécnicos de interés para el presente estudio entre los que destacan:

2.4.1 Estudio Geotécnico Proyecto Bodega Industrial Hospitalia, MSA Geoconsultores

para PLA Arquitectos, 2015 ( INGE-SGC- 4000-830-2015)

2.4.2 Estudio Geotécnico Proyecto Industrial Planta Texora, desarrollado por

MSAGeoconsultores Ltda. para PLA Arquitectos, 2014, (INGE-SGC- 3818-816-

2014)

2.4.3 Estudios Geotécnicos para Metro Línea 6 y Línea 3, 2011 desarrollado por MSA

Geoconsultores y Petrus Consultores.

2.4.4 “Estudio Mecánica de Suelos terreno Sector Tranque Ovejería, Huechún”,

desarrollado para Codelco DSAN, por MSA Geoconsultores Ltda., 2011.

2.4.5 Estudio Geotécnico Autopista Américo Vespucio Nor Oriente, Petrus Ingenieros,

2005.

2.4.6 Estudio Geotécnico Autopista Nor Oriente, Petrus Ingenieros, 2006.

2.4.7 Estudio Geotécnico Autopista Central. Petrus Ingenieros 2002.

2.5 Suelos Finos de sector Oriente de Santiago Profesor Mauricio Poblete, Congreso de

Geotecnia 2000.

2.6 Estudios Geotécnicos Antecedentes proporcionados por Estaciones Sismológicas en

el entorno cercano: “Intensidades Sísmicas del terremoto Maule del 27 de febrero del

2010 en las 34 comunas del gran Santiago”. Memoria para optar al título de Ingeniero

Civil; FCFM, Universidad de Chile.(Ilustración siguiente)

2.7 Universidad de Santiago de Chile, Facultad de Ingeniería, Departamento de Ingeniería en

Obras Civiles, Suelos del Gran Santiago, Jaime Antonio Carrasco Fernández, 2013.






2.8 Nch 433 Of. 1996, Rev. 2009, Diseño Antisísmico de edificios y DS 61 Noviembre

2011,NCh1508:2014, Estudio de Mecánica de Suelos y otras Normas que aplican a

estudios Geotécnicos actualmente.

2.9 Estudios Geotécnicos Antecedentes proporcionados por Estaciones Sismológicas en

el entorno cercano: “Intensidades Sísmicas del terremoto Maule del 27 de febrero del

2010 en las 34 comunas del gran Santiago ”. Memoria para optar al título de Ingeniero


2.10 Universidad de Santiago de Chile, Facultad de Ingeniería, Departamento de Ingeniería en

Obras Civiles, Suelos del Gran Santiago, Jaime Antonio Carrasco Fernández, 2013.

2.11 Nch 433 Of. 1996, Rev. 2009, Diseño Antisísmico de edificios y DS 61 Noviembre

2011, NCh 1508:2014, Estudio de Mecánica de Suelos y otras Normas que aplican a

estudios Geotécnicos actualmente.

2.12 “Variantes de estudio para la caracterización de daños y reparaciones sísmicas en

conjuntos de vivienda social”, Memoria para optar al título de Ingeniero Civil ,

Universidad de Chile,Raúl Eduardo Lambrecht Plaza, 2012.

2.13 Intensidades Sísmicas del terremoto Maule del 27 de febrero del 2010 en las 34

comunas del gran Santiago. Memoria para optar al título de Ingeniero Civil;FCFM,

Universidad de Chile, 20132.14 Estudios Geotécnicos Antecedentes proporcionados por Estaciones Sismológicas en

el entorno cercano: “Intensidades Sísmicas del terremoto Maule del 27 de Febrero del

2010 en las 34 comunas del gran Santiago”. Memoria para optar al título de Ingeniero







Ilustración3 ANTECEDENTE ONDAS SÍSMICAS

2.15 Apuntes Curso Diplomado Ingeniería Geotécnica. FCFM Universidad de Chile. Escuela

de Ingeniería y Ciencias año 2008 y 2013.2.16 Evaluación del riesgo de contaminación de la parte Norte del Acuífero de Santiago,

Patricia Carolina Toro Fuenzalida, Memoria para optar al título de Ingeniero Civil,

Universidad de Chile, Facultad de Ciencias Físicas y Matemáticas, Departamento de

Ingeniería Civil, 2003.

2.17 Taller de Protección de Acuíferos frente a la Contaminación: Caracterización y

Evaluación, “Análisis de Técnicas de Evaluación de Vulnerabilidad de Acuíferos.

Aplicación a la Zona Norte de la Ciudad de Santiago”, Carlos Espinoza, Ciudad de la

Habana, Cuba, Abril 2002

2.18 Modelo Hidrológico Operacional, Cuencas de los Ríos Maipo y Mapocho, Dirección

General de aguas (DGA) del Ministerio de Obras Públicas, 2000.

2.19 Estudio y Modelo de Simulación Hidrogeológico Cuenca de Santiago, Ayala, Cabrera y

Asociados Ltda., Modelo Tridimensional, 1999.

2.20 Análisis de la Contaminación del Agua Subterránea en la Región Metropolitana por

ESTACIONES SISMOLOGICAQUE SIRVEN DE ANTECEDENTE






Aguas Servidas, CONAMA, 1999.

2.21 Sectorización y suelos de fundación comunas de Pudahuel y Lo Prado, Bertholet, 1989

2.22 Hidrogeología de la Cuenca de Santiago, Instituto de Investigaciones Geológicas,

Publicación Especial Nº 3, 1970.

2.23 Suelo de Fundación del Gran Santiago, Gloria Valenzuela B., Instituto de

Investigaciones Geológicas, 1978

2.24 El Agua Subterránea de Santiago, Instituto de Investigaciones Geológicas, Chile,

Octavio Castillo Urrutia, Eduardo Falcón Moreno, William W.Doyel, Manuel Va lenzuela

Muñoz, 1963.

2.25 Sedimentos Cuaternarios y Aguas Subterráneas en la Cuenca de Santiago, Juan

Karzulovic Kokot, 1958






3 MARCO GEOLÓGICOS E HIDROGEOLÓGICO

3.1 HIDROGEOLOGÍA REGIÓN METROPOLITANA

La Región Metropolitana queda definida por la cuenca del Río Maipo y sus afluentes

hasta la confluencia del Estero El Sauce. Comprende mayoritariamente las provincias

de Chacabuco, Santiago, Cordillera, Maipo y Melipilla con una superficie aproximada

de 16.000 Km2.

El régimen hidrológico es de carácter pluvio-nival, con precipitaciones sobre los 470

mm/año en la zona alta y de 370 mm/año en la zona media baja

En el área se identificaron varios sectores los que se han definido a partir de un

reconocimiento a través de la cartografía topográfica y geológica.

La Ilustración 4 grafica los sectores y Sistemas Hidrogeológicos de la Región

Metropolitana. El sector en estudio se ubica en el Sistema Chacabuco, Sector Til Til.

El sistema Chacabuco corresponde a uno de los tres sistemas que conforman el

acuífero del Maipo Mapocho, con una extensión de 1.356 km2. Comprendiendo las

cuencas hidrográficas de los Esteros Montenegro, Tiltil, Polpaico y Lampa por el oestey la cuenca hidrográfica del Estero El Cobre, Quilapilún y Chacabuco por el este.

El sector en estudio corresponde al sistema más septentrional conformado por tres

sectores, ellos son:

a) Tiltil

b) Polpaico Chacabuco

c) Lampa

a) Sector Tiltil3

Es el sector más septentrional del área de estudio y corresponde a la cuenca

hidrográfica que describe el Estero TilTil. Por el norte la cabecera del sector está

asociada a las subcuencas de los Esteros Caleu y Montenegro.

3 Ubicación terreno en estudio






Ilustración4 SECTORIZACIÓN UNIDADES HIDROGEOLÓGICAS






Sus límites Norte y Oeste corresponden a la línea que define el límite de la región

Metropolitana. Por el Este colinda con el sector de Polpaico Chacabuco a través del

cordón de cerros que se encuentran frente a la localidad de TilTil. Por el Sur-Este, en la

salida de la cuenca hidrográfica, en la zona de Polpaico, el Estero TilTil se llama Estero

Polpaico y le tributa al Estero Chacabuco.

El sector entre las localidades de Rungue y Montenegro se encuentra en una superficie

subhorizontal más elevada que el llano principal donde se emplaza la ciudad de

Santiago, lo cual estaría relacionado a un origen tectónico.

La unidad acuífero principal está asociada a depósitos coluviales, conos de deyección,

depósitos fluviales actuales y antiguos aterrazados.

b) Sector Polpaico Chacabuco

Asociado a la cuenca hidrográfica del Estero Chacabuco, este sector se encuentra

junto al sector de TilTil en el extremo norte del área metropolitana. En la cabecera de la

cuenca hidrográfica los esteros Chacabuco, Santa Margarita y Quilapilún, juntan sus

cauces en la zona de Angostura de Huechún, dando origen al Estero Chacabuco.Sus límites Norte y Noreste corresponden a la línea que define el límite regional, por el

Sureste limita con el Sector Colina Superior, y por el Sur con los sectores de Colina

Inferior y Lampa, manteniendo conexión hidráulica con estos dos últimos.

La zona entre las localidades de Polpaico y Quilapilún, como en el sector anterior,

constituye una superficie subhorizontal elevada por sobre el llano de la ciudad de

Santiago, lo cual estaría relacionado a un origen tectónico al encontrarse escalonadas

de norte a sur.

Los flujos de salida tanto subterráneos como superficiales de esta cuenca se juntan

con los del sector de TilTil en la zona de Polpaico, dando origen al Estero Lampa.

Las unidades acuífero principales están asociadas en su cabecera a depósitos

coluviales y conos de deyección, luego en la zona media se distinguen los depósitos






del abanico aluvial del Estero Chacabuco, formados por arenas y arenas gravosas, y

en su extremo distal, depósitos lacustres formados por sedimentos finos limo –

arenosos – arcillosos. Intercalados entre ellos sobre todo el sector se encuentran los

depósitos fluviales actuales y antiguos aterrazados, formados de gravas arenosas y

arenas.

3.2 GEOMORFOLOGIA

La cuenca de Santiago está cubierta casi totalmente por los abanicos aluviales de los

Ríos Maipo y Mapocho y de los Esteros Colina, Lampa, Las Ñipas y Río Clarillo.

Geomorfológicamente los acuíferos definidos sobre cada sector corresponden adepósitos de sedimentos cuaternarios presentes en toda el área, cuya dinámica

depositacional se encuentra controlada, en parte, por la existencia de cerros isla.

Dichos depósitos sedimentarios corresponden a depósitos fluviales actuales,

subactuales y antiguos aterrazados, depósitos coluviales y conos de deyección,

depósitos lacustres y depósitos de abanico aluvial.

3.3 GEOLOGÍALos depósitos sedimentarios referidos en anterior acápite corresponden a depósitos

fluviales actuales, subactuales y antiguos aterrazados, depósitos coluviales y conos de

deyección, depósitos lacustres y depósitos de abanico aluvial.

La Ilustración siguiente identifica la unidad geológica del sector en estudio, la cual

presenta propiedades muy similares a las estudiadas en Ref.2.4.4 para Codelco

Andina.






Ilustración5 UNIDADES GEOLÓGICAS-MAPA SIMPLIFICADO DE LA CUENCA DE SANTIAGO , SERNAGEOMIN, 2003

3.4 AGUAS SUBTERRÁNEAS

El agua proveniente de precipitaciones, en parte se adentra en el subsuelo exhibiendo una

superficie freática bajo la cual los suelos presentan una condición de saturación. Esta






superficie puede corresponder a un acuífero libre o acuíferos colgados que responden a

acumulaciones locales de aguas sobre lentes de suelo impermeables.

La siguiente Ilustración presenta la ubicación en planta de los cursos superficiales y la

dirección en que circulan las Aguas Subsuperficiales y/o Subterráneas en el sector en

estudio.

Ilustración 6 PLANTA HIDROGEOLÓGICA REGIÓN METROPOLITANA






La forma de la superficie freática es similar a la superficie topográfica y se acercan

hacia el oeste y suroeste llegando a aflorar hacia la parte occidental de la cuenca.

La Ilustración 7 presenta un perfil Norte Sur donde se aprecia claramente los causes

superficiales y subterráneos que escurren de Oriente a Poniente en el sector de

interés.

Ilustración 7 CORTE NORTE – SUR EN CUENCA

La Ilustración 8 corresponde a un corte esquemático del subsuelo en dirección Norte

Sur y muestra vías preferenciales de escurrimiento en las unidades granulares de

las depositaciones del Río Maipo y Mapocho. Estás vías se mantienen al subyacer

estratos impermeables o de permeabilidad menor. En el sector en estudio se presenta

el mismo fenómeno

Ilustración 8 CORTE NORTE SUR








La siguiente ilustración reporta el nivel freático en la región metropolitana. En el sectorde interés el nivel del agua está por debajo de los 30m.

Ilustración 9 NIVELES FREATICOS REGIÓN METROPOLITANA






4 ANÁLISIS DE LA VULNERABILIDAD DEL ACUÍFERO

El agua subterránea constituye una importante fuente de abastecimiento de agua

potable para la ciudad de Santiago y toda la Región Metropolitana por tanto es

prioritario mantener su calidad evitando cualquier riesgo de contaminación.

Se presentan los resultados de la evaluación del riesgo potencial de contaminación de

las aguas subterráneas del sistema acuífero en el sector si se agregan los caudales

efluentes del proyecto.

El riesgo de contaminación del agua subterránea se deriva de de la posibilidad de

eventuales fugas desde estanques enterrados de almacenamiento de Aguas Servidas.

que pudieran infiltrarse por el sistema de drenaje considerado.

4.1 DEFINICIÓNES PREVIAS

La Vulnerabilidad de un Acuífero corresponde a la susceptibilidad natural que este

presenta a la contaminación, y está determinada principalmente por las características

intrínsecas del acuífero. De acuerdo al National Academy Council (1993) el concepto

de Vulnerabilidad del Agua Subterránea se refiere a la tendencia o probabilidad que un

contaminante alcance una posición especificada en el sistema acuífero, después de su

introducción en algún punto sobre el terreno.

La Vulnerabilidad de un acuífero es función de la resistencia de la zona no saturada a

la penetración de contaminantes, así como de la capacidad de dicha zona de atenuar o

reducir la acción del o los agentes contaminantes.

La capacidad de resistencia de la zona no saturada depende de varios factores, entre

los cuales los más importantes son:

i) Confinamiento del acuífero

ii) Profundidad del nivel de agua dentro del medio poroso permeable

iii) humedad y permeabilidad vertical en la zona no saturada.

iv) Capacidad de atenuación que se relaciona con los distintos procesos que

tienen lugar dentro de la zona no saturada del suelo, entre los que se cuentan:

dispersión, dilución, decaimiento, hidrólisis, adsorción, entre otros.






La Vulnerabilidad de la formación acuífera en estudio no presenta riesgo de

contaminación por encontrarse suficientemente profunda y porque la vivienda no

evacuará aguas contaminadas que pudieran infiltrarse y contaminar la napa.

definida a partir de los conceptos anteriores no incluye aspectos relacionados con el

uso del suelo, el tipo y características químicas de los contaminantes depositados o los

usos del recurso hídrico subterráneo. La mejor forma de representar la Vulnerabilidad

de un acuífero es a través de mapas que permitan visualizar en forma simple aquellos

sectores que sean más sensibles.

4.2 MAPAS DE VULNERABILIDAD DEL SECTOR EN ESTUDIODado que un mapa de vulnerabilidad de aguas subterráneas es la representación

gráfica de los resultados obtenidos en muchos análisis de vulnerabilidad, presentamos

la vulnerabilidad del terreno a partir de su ubicación en los mapas.

Las ilustraciones siguientes presentan mapas de vulnerabilidad obtenidos con distintas

metodologías obteniéndose en todo caso vunerabilidad baja o despreciable.








Ilustración 11 VULNERABILIDAD MÉTODO SEGÚN NIVEL FREÁTICO






5 ANTECEDENTES GEOTÉCNICOS

Se excavaron 2 calicatas de 3 ml de profundidad cada una ubicadas según se ilustra

en la Lámina 1 de 2. A partir de la observación de las paredes se definió el horizonte

de apoyo de fundaciones y se caracterizó el subsuelo en la profundidad de interés.

Se realizó un ensayo Porchet (en suelo homologado)4 para determinar el coeficiente de

permeabilidad del suelo para el posterior diseño de obras de drenaje u otro sistema

que considere el Proyecto de saneamiento del terreno.

5.1 ESTRATIGRAFÍA DEL SUBSUELOEn el sectores de interés sobre la base de la información estratigráfica que aportan

calicatas y pozos reportados por la bibliografía se han definido las siguientes unidades

hidrogeológicas que cubren la superficie de interés.

5.1.1 ESTRATIGRAFÍA EN PROFUNDIDAD5.1.1.1Unidad U3 (Muy profunda H>80m)

Corresponde a un conjunto de sedimentos de fina granulometría constituidos por una

fracción clástica mayor escasa formada por arenas, con ocasionales gravas, y una

matriz abundante de arcillas y limos.

Esta unidad se dispone hacia la base de la secuencia, presumiblemente en contacto

con la roca basal. Aún cuando son varios los pozos que han alcanzado profundidades

superiores a 80 m (uno incluso alcanzó casi 170 m), éstos no detectaron la presencia

de la roca fundamental.

5.1.1.2 Unidad Lampa 2

Sobreyaciendo a la Unidad Lampa 1 se reconoce la existencia de un conjunto desedimentos permeables que se definieron como Unidad Lampa 2. Estos depósitos se

caracterizan por presentar una granulometría constituida por una fracción clástica

4 Ensayos en Huechún realizados por esta oficina Ref.2.4.4






mayor de ripios, gravas y arenas gruesas y una matriz de arena media a fina con muy

escasos limos y arcillas.

Esta unidad presenta una total continuidad a lo largo del eje longitudinal del valle

exhibiendo potencias entre unos 65 y 30 m entre las cabeceras y unos 3 Km aguas

abajo de la confluencia de los esteros Chacabuco y Quilapilún. En este tramo, además,

los sedimentos de la Unidad Lampa 2 se presentan en superficie.

En el sector terminal del valle, la Unidad Lampa 2 se presenta intercalada con la

Unidad Lampa 3. En la zona donde los valles del Estero Peldehue y Quilapilún tributan

al valle del Estero Chacabuco, se advierte una buena continuidad de la Unidad Lampa

2 hacia el sector de Quilapilún. En este caso, los gruesos sedimentos de esta unidad

que se presentan en superficie, se profundizan manteniendo un espesor promedio de

40 m.

El mayor espesor detectado por los sondajes referenciales (Ref.2.17, 2.18, 2.23) para

esta unidad alcanza casi 100 m.

A continuación se presenta el modelo estratigráfico perteneciente al sector estudiado,

el cual está basado en la inspección de los pozos excavados complementados con

información disponible en esta oficina.

En la Lámina 1/2 se entrega la planta de ubicación de los puntos de observación.

En la Lámina 2/2 se presentan perfil y columnas estratigráficas del subsuelo en estudio

según la excavación observada.

Durante la campaña de exploración fueron extraídas muestras perturbadas para

eventual análisis.

5.1.2 ESTRATIGRAFÍA SUPERFICIAL

En las calicatas se detectó una estratigrafía homogénea. Se detectan básicamente 3

unidades geotécnicas que designamos:






Unidad U-1: Suelo vegetal y/o Relleno artificial gravo limoso y ocasionalmente limo

arcilloso, con abundantes raíces y raicillas, que se extiende hasta una profundidad

típica de un metro, con excepción delsector ubicado a los pies del cerro donde desde el

nivel de terreno actual se detecta roca descompuesta, ahí el espesor de la unidad es

de unos 0,30 m típicos.

Unidad U-2: Suelo Limoso levemente arcilloso con presencia de arena en muy bajo

porcentaje, exhibe consistencia alta a muy alta para contenidos de humedad bajos y

medios a alta para contenidos de humedad altos. Alcanza hasta la la profundidad de

cuatro metros. Unidad apta para fundar.

Unidad U-3: Roca descompuesta.

La siguiente Ilustración presenta un perfil esquemático de la estratigrafía del sector.

No se observó roca en las calicatas excavadas.

Ilustración 12 DIAGRAMA ESQUEMATICO DE ESTRATIGRAFIA

No se ha detectado en las profundidades de interés para el presente estudio la presencia

del nivel freático, luego para efectos de diseño éste no se considera el agua.






Se deberá tener especial cuidado que las fundaciones se apoyen en una única unidad

estratigráfica a saber U2.

5.2 PROPIEDADES ÍNDICE5.2.1 Plasticidad

En la Fig. 1 se muestra la ubicación probable ubicación de suelos Finos en la carta de

plasticidad, concluyéndose que se trata de arenas limosa a limos arenosos5 de baja

plasticidad a plasticidad nula. Se estima que las muestras se ubicarán en el promedio

del rango definido por suelos finos del sector.

El limo arenoso es no plástico, sin embargo en algunos escasos sectores presenta

plasticidad baja.

5.2.2 Granulometría

Analizada la granulometría observada en terreno se observa que se trata de limos

levemente que exhiben típicamente de 55 a 100% de finos y que su granulometría se

ubica en la banda típica de los suelos finos del sector. Banda generada a partir de

numerosos estudios efectuados por esta oficina o por Ingenieros geotécnicos MSA.La Figura 2 muestra la granulometría esperada y la banda estratigráfica de los suelos

finos a finos arenosos.

5.2.3 Grado de saturación

El grado de saturación para los suelos finos arenosos es del orden de 80% comparada

con la detectada en otros sectores de Santiago el grado de Saturación resulta ser

levemente mayor, siendo similar al detectado con motivo del estudio de MS 6 para

METRO Línea 2 Cerro Blanco-Vespucio y al de los suelos finos de Ñuñoa.

El grado de saturación: S≤80%.

5 Suelo denominado comúnmente maicillo6 MS Mecánica de Suelos






5.2.4 Peso unitario

γ=2.200t/m3

5.3 MÓDULO DE POISSON Y ÁNGULOS DE DILATANCIA

Módulo de Poisson = 0.30

Ángulo de Dilatancia ψ = 0

5.4 PERMEABILIDAD

TIPO DE SUELO PERMEABILIDAD [cm/s)

ARENA LIMOSA A LIMO ARENOSOS 1.0x10-

6 BASES DE DISEÑO DE LAS FUNDACIONES

Se entregan en este acápite las bases y recomendaciones preliminares para el diseño y

dimensionamiento de las fundaciones.

6.1 TIPO DE FUNDACIÓNSe considera adecuado el empleo de zapatas aisladas como fundación de pilares y

columnas y cimientos corridos bajo muros estructurales. se recomienda conectar laszapatas aisladas entre sí o el resto del sistema de fundación, mediante cadenas o

vigas de amarre

6.2 PROFUNDIDAD DE FUNDACIONSe considera adecuado el empleo de zapatas aisladas como fundación de pilares y

columnas y cimientos corridos bajo muros estructurales. se recomienda conectar las

zapatas aisladas entre sí o el resto del sistema de fundación, mediante cadenas o

vigas de amarre.

A partir de los antecedentes reunidos, se puede establecer que las excavacionesdestinadas a alojar las fundaciones del proyecto deberán ser apoyadas en el horizonte

de suelo natural inalterado identificada como unidad U-2 en el punto 3.1.

Los rellenos artificiales y/o suelos vegetales de estratos superiores (U-1) deberán ser

removidos completamente en toda la superficie de terreno donde se deban apoyar y

construir las fundaciones para obras del proyecto. el ancho mínimo recomendado para






estas fundaciones es de 60cm. y considerando un dado de fundación de al menos

60cm de alto.con el fin de asegurar un adecuado confinamiento lateral sobre las

fundaciones del primer piso, estas deben estar enterradas a una profundidad mínima

de 1,00m bajo el nivel de terreno proyectado.

Con el objetivo de asegurar el apoyo de fundaciones sobre suelo natural inalterado, a

lo menos los últimos 20cm de profundidad deben ser excavados en forma manual.dada

las propiedades mecánicas y consistencia de los suelos detectados, y con el fin de

asegurar un adecuado soporte vertical bajo fundaciones sin necesidad de construir

fundaciones de más de 1.00m metro de profundidad. Si eventualmente el horizonte H-2

se encontrara a profundidades a 1.00m bajo el nivel de piso terminado del proyecto, se

recomienda materializar un mejoramiento de suelo conformado por hormigón pobre

espesor mínimo de 0,50m (50cm), colocado bajo toda la superficie de apoyo de las

fundaciones y profundizado hasta llegar al horizonte apto para fundar previo a la

eventual colocación del mejoramiento de hormigón pobre.

El sello de excavación debe ser recompactado mediante uso de compactador

neumático manual tipo pata-pata o uno similar. Luego el sello de fundación para

estructuras, debe encontrase a lo menos a 0.60m bajo el nivel de terreno existente,

apoyado en el horizonte de limoso color café, designado U-2, a través de unmejoramiento de hormigón pobre de a lo menos 0,50m de espesor.

6.3 TENSIONES DE CONTACTOPara los efectos de diseño de las fundaciones de la edificación, se consideran las

siguientes tensiones máximas admisibles adm, a nivel de sello de fundación apoyado en

el horizonte limo arenoso (U2) antes descrito.

Solicitación estática e= 3.5 kg/cm2

Solicitación estática + sismo s= 5.0 kg/cm2

El ancho mínimo a adoptar en el diseño de las fundaciones será de 0.8 m para zapatas

continuas y 1.0 m para zapatas aisladas, sujetas a evaluación estructural.






No obstante las tensiones admisibles especificadas en este acápite, el sistema de

fundación deberá ser verificado con respecto a asentamientos totales y diferenciales.

Con este objeto se utilizará la constante de balasto recomendada en el acápite siguiente.

6.4 CONSTANTE DE BALASTO

Para determinar la constante de balasto para fundaciones rectangulares (BxL) se

utilizará la expresión siguiente:

L

Bk k est BxL

est 5.01

5.1

En que B y L corresponden al lado menor y mayor de una fundación rectangular en

contacto con el suelo respectivamente.

Para la componente cíclica de las solicitaciones (sismo), las constantes de balasto se

obtendrán multiplicando por 2 los valores de la constante de balasto estática indicada.

La constante de balasto vertical al giro se determinará según la siguiente expresión:

vV k k 3.2

Para determinar el resorte al giro, se usará la siguiente expresión:

rad

cmxkgIkk r r

v ; [ Ir-r ]= cm4

donde Ir-r corresponde al momento de inercia de la fundación respecto de un eje

perpendicular al plano de giro y que pasa por el centro de gravedad del área encompresión en el contacto fundación-suelo (simplificadamente B/2).

Los asentamientos diferenciales producidos por las diferentes magnitudes de las

cargas actuantes al nivel del sello de fundación, se calcularán como las diferencias de

asentamientos totales entre puntos de apoyo, mediante las constantes de balasto

especificadas anteriormente.






Ilustración13CONSTANTE DE BALASTO (Ref.2.2.1 a 2.2.4)

7 CLASIFICACIÓN DEL SUELO PARA ANÁLISIS SÍSMICO7

Este capítulo entrega la clasificación sísmica del suelo de acuerdo a la Norma

Chilena “NCh 433.Of.1996 Mod. 2009 Diseño Sísmico de Edificios” considerando el

“Decreto Nº 61d e l 2 d e No vie mb re d e l 201 1” . Dicho decreto fija el diseño sísmico de

edificios post sismo del Maule (Febrero 27, 2010).

Según el comportamiento sísmico se entrega la Tabla 9 que establece los Tipos de

Suelo según las propiedades de compacidad, la velocidad de trasmisión de ondas de

corte, resistencia a la compresión para deformaciones unitarias menores al 2%.

7 Refs.2.2.1, 2.4, 2.5 y 2.6.

-

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

0 1 2 3 4 5 6

C O N S T A N T E D E

B A L A S T O V E R T I C A L E S T Á T I C A k

v e s t

[ K g / c m 3 ]

ANCHO B DE ZAPATA m






La normativa chilena permite que para aquellas estructuras que no tengan más de dos

niveles y/o pisos y que no presenten una altura mayor a 8 metros, no se justifique Vs30

con mediciones in situ ni tampoco obliga a justificar valores del Indice de Penetración o

resistencia no drenada en una profundidad de 30 metros. Se deberá a su vez cumplir

la norma NCh 1508 Of.2008, descartando la presencia de suelos licuables,

susceptibles de densificación sísmica, colapsable, orgánico o turba8.

La norma indica que para suelo Tipo C se debe justificar Vs30 más N1 en caso de arenas,

y qu

en caso de suelos finos con la salvedad indicada en el párrafo anterior.

Como se cuenta con resultados de ensayes y mediciones en suelos homologables se

considerará para el diseño que el suelo Clasifica Tipo C, Zona 29.

8 EMPUJES DE SUELO

El proyecto considera muros de contención perimetrales, se adoptarán los empujes

señalados en las Ilustraciones siguientes.

La combinación de cargas deberá ser definida por el proyectista.

Se podrá utilizar estas figuras para modelar en forma equivalente cargas provenientes

de un talud de suelo, o para modelar la influencia de vehículos o estructuras aledañas

a los muros de contención.

8No existe en este caso riesgo de licuación ya que entre otros factores el suelo tiene porcentaje de finos >15%

9 Clasificación que entrega especialista de acuerdo a resultados de laboratorio, observaciones de terreno y basede datos antecedentes. Se clasifica con criterio conservador






Ilustración14EMPUJES SOBRE EVENTUALES MUROS DE CONTENCIÓN (Ref.2.2.2)

Con:

e = f K c K q Z cos2 [t/m2]; si e<0, hacer e=0

K = según gráfico de Ilustración 9

= 1.50 [t/m3]

Z = Profundidad medida en [m]

c = según gráfico de Ilustración 15

f = 20°

Z0 =

q

K

c

2; si Z0<0 hacer Z0=0

Te = Eetg(f )

Ee = Resultante de diagrama de presión en [t/m]

q = Sobrecarga definida por el proyectista en [t/m2]






0.36

0.22

2.0x10 -3

K

/H

H

H

0.50

2.0x10 -3

C, [t/m ]

/H

H

H

Ilustración15COEFICIENTE DE TRANSMISION LATERAL Y COHESIÓN TRAS MURO DE CONTENCIÓN (Ref.2.2.2)

Los casos especificados corresponden a los más comunes que se espera encontrar en

este proyecto. Otros casos de empujes (con otras disposiciones de carga en lasuperficie del terreno) podrán ser consultados a esta oficina).

En el diseño de los muros de contención, se deberán verificar los factores de seguridad

mínimos indicados en la tabla siguiente. Además, se deberá verificar que el FS al

volcamiento sea mayor que el FS al deslizamiento, i. e., FSV> FSD.

FACTORES DE SEGURIDAD MÍNIMOS PARA ESTABILIDAD DEELEMENTOS DE CONTENCIÓN

Tipo de falla Tipo de solicitaciónEstática SísmicaDeslizamiento 1,5 1,3Volcamiento 1,5 1,4






9 DISEÑO DE PAVIMENTOS Y RADIERES

Para efectos de diseño de pavimentos una vez escarpada el área, se asignará al sueloa nivel de subrasanterecompactada, un valor de la Razón de Soporte California (CBR)

de 34% lo que equivale a considerar un módulo de reacción de la subrasante ( k ) de 10

kg/cm3 para pavimentos rígidos y un Módulo Resiliente (MR) de 1600 kg/cm2 para el

diseño de pavimentos flexibles.

El valor de la constante k a usar en los rellenos de Base (CBR80%) será de 19 kg/cm3

y para la Subbase (CBR 50%) el valor del módulo k será de 13 kg/cm3. El Módulo

Resiliente (MR) para el diseño de la carpeta asfáltica será de 2500 kg/cm2.

10 ESTABILIDAD DE TALUDES

Los taludes de corte que fuera necesario realizar para materializar el proyecto

exhibirán una altura estimada de 2,5m en condición permanente y de 3m en

condición temporal; se desarrollan en suelo unidad U2 natural con un peso unitario de

diseño = 2.200 ton/m3.

Las condiciones de diseño que se han impuesto son las siguientes:

Talud Temporal

Factor de seguridad estático FSE = 1.5

Factor de seguridad sísmico para coeficiente

sísmico CS = 0.15 FSS = 1.3

Talud Permanente

Factor de seguridad estático FSE = 1.5

Factor de seguridad sísmico

para coeficiente sísmico CS = 0.3 FSS = 1.0






Para estas condiciones considerar para el diseño: Talud 1:3 (H:V).

11 RECOMENDACIONES TECNICO CONSTRUCTIVAS

Las presentes especificaciones y recomendaciones se refieren a aspectos de tipo

constructivo con referencia específica a la ejecución de las excavaciones y de rellenos

compactados.

11.1 EXCAVACIONES

11.1.1 Excavación masiva Se ejecutará en toda el área de pavimentos y radieres una excavación masiva o

escarpe de 0.20m de profundidad como mínimo con el objeto de eliminar los suelos

vegetales superficiales de malas características geotécnicas. El material procedente

del escarpe se llevará a botadero, o se destinará a jardines.

11.1.2 Excavaciones para fundaciones

El proyecto contempla un nivel de subterráneo en cada edificio por lo cual, las

excavaciones masivas para alcanzar el nivel de piso de subterráneo se tenderán comomáximo según 1:3 (H:V). Es recomendable que el primer metro de excavación tenga

una pendiente 1:2 (H:V).

Las paredes de excavación para la confección de las fundaciones podrán ser verticales

en toda la altura de fundación y de no ser posible por eventuales desprendimientos de

material desde las paredes, deberán tenderse a una inclinación tal que los evite.

Para la excavación masiva donde se emplacen fundaciones de estructuras se permitirá

el empleo de maquinaria convencional hasta 30cm por sobre el nivel de apoyo

señalado en los planos; por debajo de este nivel se excavará en forma manual

ayudándose de herramientas y/o maquinaria menor adecuada, evitando siempre alterar

el suelo natural. Cualquier sobre-excavación por debajo del sello de fundación deberá

ser rellenada con hormigón pobre de acuerdo a lo señalado en 6.2.4.






11.2 RELLENOS

Se refiere a rellenos que se ejecuten bajo fundaciones, radieres y sobreexcavacionessegún proceda. Se efectuarán con compactación controlada utilizando el material y

procedimientos que se indican.

La calidad del relleno a construir será tal que su confección será con compactación

controlada de acuerdo a lo especificado en 11.2.1.

11.2.1 Relleno Estructural

Corresponde a los rellenos compactados de peraltamiento bajo radieres (sicorresponde), o de sobreexcavación tras muros subterráneos cuyo grado de

compactación deberá ser controlado durante la construcción del relleno al igual que los

materiales que se utilicen para su confección.

11.2.1.1 Material a utilizar

El material a utilizar en los rellenos compactados será un material gravo arenoso de

partículas duras provenientes de empréstitos situados en el sector, el que se revolverá

y homogeneizará cuidando que satisfaga las siguientes condiciones:

El contenido de finos será inferior al 15% (% en peso que pasa bajo la malla 200

ASTM); el límite líquido de la fracción que pasa bajo la malla Nº 40 ASTM no superará

el 25% y su índice de plasticidad bajo a nulo (IP inferior a un 8%). El tamaño máximo

de partículas se definirá de acuerdo al tamaño y peso del equipo de compactación que

se utilice, condicionado a satisfacer la compacidad por capa definida en 6.2.1.2. Se

recomienda en todo caso no utilizar tamaños superiores a 3”.

El material proveniente de las excavaciones (pumicita)10 puede ser utilizado como

relleno estructural previo tamizado y retiro del sobre tamaño.

La última capa de relleno bajo radieres consistirá en una base de apoyo constituida por

un material seleccionado el cual se confeccionará con material granular, de partículas

10 Acápite relleno controlado con pumicita






firmes y duras de grava combinada con arena, de tamaño máximo 1 ½”, que

debidamente compactada den una mezcla densa y estable. El contenido de finos será

inferior al 10%; el límite líquido de la fracción que pasa bajo la malla Nº 40 ASTM no

superará el 25% y su índice de plasticidad bajo o nulo. El espesor compactado de esta

última capa será de a lo menos 0.15m o más según resulte del proyecto estructural.

11.2.1.2 Colocación y compactación

Se procederá a colocar el material de rellenos en capas sucesivas las que se

compactarán independientemente, hasta alcanzar el nivel de apoyo de proyecto.

La humedad de colocación de cada capa deberá ser homogénea en todo su espesor y

lo más cercana posible a la humedad óptima de compactación Proctor Modificado,

P.M. (AASHTO T-180) del material que se use en definitiva.

Cada capa se compactará mediante pasadas sucesivas y paralelas de rodillo vibratorio

o placa vibratoria (según espacio a rellenar), el rodillado se efectuará en fajas

longitudinales, traslapando cada vez como mínimo 1/3 del ancho del rodillo. Cada capa

deberá quedar sometida a un número suficiente de pasadas completas hasta alcanzar

una densidad seca equivalente al 95% de la densidad seca máxima obtenida en

ensayos Proctor Modificado. El grado de compactación deberá ser verificado y

certificado mediante determinaciones de densidad in situ en todo el espesor de cada

capa compactada, función que deberá ser realizada por un laboratorio de faena

competente.

11.2.2 BASE ESTABILIZADA PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS

En caso que el proyecto contemple la materialización de pavimentos asfálticos, este seconstruirá directamente sobre una base estabilizada, la cual se confeccionará con

material granular, de partículas firmes y duras de grava arenosa, de tamaño máximo

1½",que debidamente compactada den una mezcla densa y estable. El espesor

compactado de la base será de a lo menos 0.20 m o más según resulte del proyecto

estructural. En la confección de la base se utilizarán las siguientes especificaciones:






La banda granulométrica deberá satisfacer la banda indicada en el cuadro siguiente:

BANDA GRANULOMETRICAMATERIAL PARA BASE ESTABILIZADA

MALLA o CRIBAASTM

% EN PESO QUE PASA

1½" 1001" 70 - 100

3/8" 35 - 70Nº 4 25 - 5540 2 - 20

200 0 - 10

La fracción de material que pasa bajo la malla Nº40 ASTM, deberá tener un límite

líquido inferior a 35 % y su índice de plasticidad no mayor que 10 %. El desgaste Los

Ángeles (AASHTO T-96) de la fracción que queda retenida sobre la malla N° 4 quedará

limitado a 40% máximo.

La Razón de Soporte California (CBR) será de 80% mínimo para 0.2" de penetración a

una densidad equivalente a 95 % Proctor Modificado.

El material de base se colocará en una o dos capas. La humedad de colocación deberáser homogénea y lo más cercana posible a la humedad óptima obtenida en el ensayo

Proctor Modificado de referencia a realizar con el material que se emplee en definitiva.

La base se compactará con pasadas sucesivas y paralelas de rodillo vibratorio,

traslapando cada vez un tercio del ancho del rodillo. A cada capa se le deberá dar un

número suficiente de pasadas de rodillo, de modo de alcanzar un grado de densificación

equivalente al 95 % de la máxima densidad seca obtenida de los ensayos Proctor

Modificado a que se hizo mención anteriormente. En caso de que el material posea un

porcentaje de finos bajo la malla# 200 ASTM menor a 5%, la compactación deberá

alcanzar una densidad por lo menos igual al 80 % de la densidad relativa (DR).






11.2.3 SUBBASE ESTABILIZADA PARA PAVIMENTOS DE HORMIGÓN

Si se consideran pavimentos de hormigón, se deberá considerar que los agregados

para subbase deberán cumplir con las especificaciones dadas para la base de

pavimento asfáltico, en lo que se refiere a colocación y limpieza del material.

La granulometría de la subbase se deberá ajustar a la banda que se especifica en la

tabla siguiente:

BANDA GRANULOMETRICA

MATERIAL PARA SUBBASE ESTABILIZADA

Malla o Criba

ASTM

% en Peso que Pasa

2” 100

1” 55-100

3/8” 40-70

Nº4 35-65

Nº10 20-50

Nº40 10-30

Nº200 0-15

Adicionalmente se debe cumplir que la fracción de material que pasa bajo la malla

Nº40 ASTM, deberá tener un límite líquido inferior a 25 y su índice de plasticidad no

mayor que un 10%. El desgaste de Los Ángeles (AASHTO T-96) de la fracción que

queda retenido sobre la malla Nº4 quedará limitado a 40% como máximo.

La Razón de Soporte California (CBR) será de 50% como mínimo para 0.2” de

penetración a una densidad equivalente a 95% Proctor Modificado.

11.2.4 RELLENOS ESPECIALES

En caso de existir diferencias entre el nivel de fundación geotécnico y el nivel de apoyo

estructural o alguna eventual sobreexcavación, el espacio generado bajo fundaciones

podrá ser rellenado usando hormigón pobre de calidad mínima H10. La cantidad de

aguaserá la mínima necesaria como para obtener la consistencia de un hormigón






medianamente fluido el cual deberá ser compactado usando vibradores de inmersión.

Para el hormigón pobre podrá usarse grava arenosa limitando el tamaño máximo de

grava a 2” y un contenido de bolón desplazador hasta en un 20%.

Para el caso que entre las excavaciones laterales y las fundaciones sea imposible

compactar el relleno granular, por falta de espacio para operar un equipo compactador,

el relleno podrá confeccionarse utilizando un relleno de hormigón pobre de las mismas

características que el utilizado bajo fundaciones. La mezcla así preparada se colocará

entre la pared de la excavación y la fundación y se compactará con vibradores de

inmersión.

11.2.5 TRATAMIENTO DE POZOS DE EXPLORACIÓN

Se refiere al relleno de los pozos de exploración en caso que alguno de éstos se haya

excavado en el área destinada a fundaciones y/o radieres. Estos pozos deberán ser

reexcavados con el objeto de reperfilarlos y eliminar el material suelto o perturbado. El

material a utilizar así como también el procedimiento de colocación para materializar

éste relleno, se ceñirá a lo estipulado en el punto 6.2.1 para rellenos estructurales.

12 VALIDEZ DEL INFORME

El presente informe es válido para condiciones de Proyecto referidas en

Capítulo 1. Al variar estas y/o cambiar alcances del Proyecto deberán validarse

las Bases de diseño entregadas en el presente documento.

13 RECEPCION DE SELLOS

Se considera necesaria la recepción de sellos de excavación por parte de un

Ingeniero Geotécnico de esta oficina; se cotizó en su momento el valor unitario

por visita adicional que considera recepciones de sello futuras.






14 LIMITACIONES DE ESTE ESTUDIO

Cualquier situación no prevista en el presente informe que diga relación con mecánica

de suelos o modificaciones que se desearen realizar a su contenido, deberán ser

consultadas a esta oficina en forma oportuna, especialmente en etapa de

excavaciones.

Margarita Soto Alfonso

Ingeniero Civil U de Ch

Especialista Geotécnia-HidrogeologíaSantiago, Mayo 2016






15 LÁMINAS

LAMINA 1 PLANTA DE UBICACIÓN CALICATAS

C1

C2

CAMINO ACCESO TERRENO






LAMINA 2 PERFIL ESTRATIGRÁFICO






16 ANEXO

16.1 ESTRATIGRAFIA













16.3 ALBUM FOTOGRÁFICO














































CALICATAS 2011 CODELCO -MSA










Documents

INGE -SGC-4027-133- REV0 2016-CHACABUCO-AG.pdf