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1 1.1 1.2 2 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 3 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 4 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 5 5.15.2

CONSIDERATIONS GENERALES .............................................................................................................3 Protection des dfauts entre phases : .........................................................................................................3 Protection des dfauts entre phase et terre :...............................................................................................4 PROTECTION DES GENERATEURS.........................................................................................................6 Protection contre les dfauts internes :........................................................................................................6 Protection contre les dfauts externes :.......................................................................................................6 Tableau de choix des protections pour les gnrateurs ..............................................................................9 Protection des gnrateurs relis directement au rseau sans transformateur ..........................................10 Protection des gnrateurs avec transformateur ou montage bloc .............................................................11 PROTECTION DES TRANSFORMATEURS ..............................................................................................12 Tableau de choix des protections pour les transformateurs ........................................................................15 Protection des transformateurs avec le neutre reli la terre .....................................................................16 Protection des transformateurs avec le neutre isol au secondaire ............................................................17 Protection des transformateurs dont le primaire est la terre et le secondaire est isol ............................18 Protection des transformateurs dont le primaire est isol et le secondaire est la terre ............................19 Protection des transformateurs dont le primaire et le secondaire sont isols .............................................20 PROTECTION DES MOTEURS ..................................................................................................................21 Fonctions de protection communes aux moteurs synchrones et asynchrones ...........................................21 Fonctions de protection complmentaires pour les moteurs synchrones....................................................23 Tableau de choix de la protection pour les moteurs ....................................................................................24 Protection des moteurs asynchrones...........................................................................................................24 Protection des moteurs asynchrones aliments par transformateur dont le neutre est isol ......................25 Protection des moteurs asynchrones aliments par un transformateur dont le neutre est mis la terre....26 Protection des moteurs synchrones.............................................................................................................27 PROTECTION DES POSTES .....................................................................................................................28 Protection et couplage des jeux de barres...................................................................................................28 5.1.1 Protection diffrentielle haute impdance ....................................................................................28 5.1.2 Protection diffrentielle basse impdance ...................................................................................28 Systme de permutation automatique de source : A.T.S ....................................................................................30 5.2.1 Exemple de fonctionnement en automatique..................................................................................32 5.2.2 Exemple de fonctionnement en manuel..........................................................................................32 5.2.3 Type de commutation ralisable .....................................................................................................34 Protection des rseaux boucls ...................................................................................................................35 5.3.1 Protection pour rseaux boucls MT ..............................................................................................35 5.3.2 Schma de raccordement des protections dans un rseau boucl................................................38 5.3.3 Schma de slectivit logique par fils pilotes..................................................................................39 5.3.4 Schma dun poste intgr dans une boucle ..................................................................................40 Systme de reconfigurateur de boucle SIRACUS .......................................................................................41 Tableau de choix de la protection des postes..............................................................................................44

5.3

5.4 5.5

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Sommaire1 CONSIDERATIONS GENERALES

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Dans ce chapitre, nous vous donnons quelques indications afin de choisir au mieux les relais de protection dans les applications les plus courantes et selon les schmas les plus souvent rencontrs. Outre les appareils pris en considration, nous sommes en mesure de vous proposer des variantes de ces mmes modles, mais galement des solutions adaptes destines aux applications spciales. Cependant, ils restent nanmoins fidles la sensibilit de lingnieur ainsi quaux exigences particulires de linstallation tant dans le choix de la philosophie du systme de protection que dans les rglages des seuils et des temporisations de fonctionnement. 1.1 Protection des dfauts entre phases : La protection principale est de type ampremtrique. Elle doit garantir le personnel et le matriel, elle doit tre sensible, rapide, sre et fiable. Pour assurer la continuit de service des parties saines du rseau, elle doit tre slective en courant et en temps. Ces critres runis, seul le tronon ou lorgane en dfaut du rseau sera dconnect. Nanmoins, pour une garantie de fonctionnement sr et fiable, souvenez-vous quil est essentiel de toujours choisir le schma de protection le plus simple et sans redondance excessive. En particulier, il est souvent difficile de choisir une protection ampremtrique selon la nature de la caractristique de fonctionnement : Temps constant ou indpendant Temps dpendant temps normalement inverse Temps dpendant temps trs inverse Temps dpendant temps extrmement inverse Les relais temps constant sont habituellement prfrs pour la simplicit des niveaux de slectivit. Leur utilisation entrane normalement des temps de fonctionnement assez longs pour les relais les plus proches de la source dnergie (les plus en amont sur le rseau). Ils sont donc mieux adapts aux installations peu tendues o le niveau du courant de dfaut est indpendant du lieu o il se produit ; la protection devant toujours tre slective. Inversement lorsque lamplitude du courant de dfaut diminue sensiblement avec la distance du dfaut la source dnergie, lutilisation des relais temps dpendant permet de rduire de manire apprciable les temps de dclenchement. Ces relais sont plus particulirement recommands pour : - laisser passer des surcharges transitoires importantes - viter le risque de dclenchement intempestif lors de lapparition de courant magntisant (transformateur) ou dappel (moteur) pouvant durer plusieurs centaines de seconde - assurer une bonne coordination lors de la prsence de fusibles dans le rseau. Les relais temps normalement inverse sont habituellement prfrs pour la protection des machines (forte constante de temps dchauffement et courant de dfaut constant). Les relais temps trs inverse ou extrmement inverse sont quant eux mieux adapts aux circuits de distribution longs (cbles, lignes,etc....). Plus particulirement, les relais temps extrmement inverse sont trs bien adapts la protection des circuits sujets aux pics ou appels de courant dus aux dmarrages de moteurs ou lenclenchement de transformateurs. Ils sont galement bien adapts une coordination avec les fusibles. Afin dviter aux installations davoir supporter longtemps des courants levs (prs de la source), il est prfrable de rduire autant que faire se peut la valeur des chelons de slectivit (protections en cascade). Un chelon compris entre 250ms (disjoncteur rapide associ la protection) et 300ms (disjoncteur plus lent) est un bon compromis. En gnral, on protge une installation lectrique avec des relais ayant la mme caractristique de fonctionnement pour un mme type de dfaut. Le meilleur compromis en ce qui concerne la protection des dfauts entre phases consiste utiliser un relais maximum de courant dont le premier seuil suivra une caractristique temps trs inverse associ un second seuil fonctionnement instantan ou trs lgrement temporis (F51 temps trs inverse + F50 temps constant).

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Sur les installations o sont installs plusieurs relais en cascade, si lon veut nanmoins coordonner les temporisations de fonctionnement sans pour cela arriver des temps trop longs pour les relais situs les plus en amont, il est ncessaire de faire appel aux possibilits offertes par les schmas de slectivit logique o les protections situes au plus proche du dfaut bloquent, par change dinformations, les relais situs en amont qui ont vu passer le dfaut . Avec nos matriels, ce type darchitecture est facilement ralisable, car leurs cartes lectroniques sont quipes de circuits de blocage. Les entres et les sorties de ces circuits utilisent une logique de scurit dont le fonctionnement est auto rtablissement, cest dire que la coupure dun fil pilote ou la panne dun composant lectronique du circuit de slectivit logique ne bloque jamais le fonctionnement normal du relais de protection mais rtablit une squence de fonctionnement normal. De plus, les schmas de slectivit par change dinformations ne ncessitent aucun raccordement aux circuits de dclenchement ou au disjoncteur lui-mme. Ces schmas de blocage par fils pilotes associs lutilisation dlment directionnel sont indispensables pour la protection des rseaux boucls comme nous le verrons plus loin. Dans certains cas, la possibilit de blocage est destine des fonctions autres que la slectivit logique. Cest le cas lorsque lon souhaite inhiber ou augmenter temporairement le temps de fonctionnement de la protection lors dinsensibilits ou de phnomnes transitoires sur le rseau. (Exemple : inhiber lunit dsquilibre dune protection moteur lors de la phase de dmarrage de ce dernier). Certains composants du rseau, en particulier bobinage, ne supportent pas des dfauts internes prolongs. Dans ce cas, une protection de type diffrentielle peut tre utilise, (F87T) pour le transformateur, (F87G) pour les gnrateurs ou les moteurs. Ces protections comparent les courants entrant et sortant dune mme phase de llment protger. Elles ne font pas partie du plan de protection et par consquent ont une action instantane. Ce principe de protection peut tre aussi utilis au niveau dun jeu de barres sensible. Dans ce cas, les protections seront haute impdance pour minimiser linfluence de la filerie les reliant aux capteurs de mesure (TC) des arrives et des dparts connects sur le jeu de barres. Lorsque la source dalimentation dun jeu de barres se situe toujours du mme ct et que celui-ci peut tre aliment par deux ou plusieurs cbles ou transformateurs fonctionnant en parallle, un dfaut sur lune de ces liaisons est vu par toutes les protections amont. Pour assurer une bonne slectivit et la mise hors tension de lalimentation en dfaut, il faut installer des protections directionnelles sur chacune des arrives du jeu de barres aliment (F67 et F67N). Par comparaison de phase entre le courant et les tensions, ces protections dtectent le sens dcoulement du courant. Sur une liaison saine, le sens dcoulement, vu par la protection de larrive va de la source (amont) vers le jeu de barres (aval) tandis que sur une liaison en dfaut, il circule du jeu de barres vers la source (avalamont). Par consquent, la protection directionnelle dune liaison saine est stable alors que celle de la liaison en dfaut est autorise fonctionner. La slectivit seffectue par le critre temps. Les protections directionnelles ont un temps de fonctionnement plus court que celui des protections ampremtriques amont (chelon de slectivit). De ce fait, elles assurent le dbouclage. La mise hors tension dfinitive de la liaison en dfaut sera faite par sa protection amont. 1.2 Protection des dfauts entre phase et terre :

La majorit des dfauts survenant dans un rseau industriel concerne des contacts entre phase et terre. Il est donc important de choisir correctement la mise la terre de linstallation parmi lun des trois rgimes de neutre les plus utiliss (neutre isol, neutre impdant et neutre direct la terre) et de sassurer du plan de protection associ. Neutre isol : Les courants de dfaut la terre sont limits par la valeur des courants capacitifs de linstallation qui peuvent tre faible (rseau peu tendu). Ce type de rgime de neutre est le plus souvent utilis pour des installations sensibles (hpitaux, ncessit dun process continu, etc).

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Gnralement ces installations peuvent fonctionner avec une phase la terre (distribution triphase non affecte), mais il est ncessaire de dtecter un dfaut disolement par un relais maximum de tension homopolaire: - connect la sortie triangle ouvert de trois TT gnralement installs sur le jeu de barres. - connect au secondaire dun TT reliant le point neutre du transformateur de puissance (point neutre accessible) et la terre. Ce type de mesure est aussi appel dplacement du point neutre . Dans ce cas, le relais maximum de tension homopolaire doit mettre une alarme afin de procder la recherche de dfaut soit laide dun automate, soit manuellement afin de le localiser et de lliminer. Si un deuxime dfaut la terre apparat sur une autre phase avant cette limination, celui-ci provoque un dfaut entre phase dtect par le relais maximum de courant de larrive et entrane une mise hors tension de lensemble de linstallation. Lorsque le rseau est plus tendu, la valeur des courants capacitifs est plus importante et par consquent, les dfauts peuvent tre limins de faon slective : - par des relais maximum de courant homopolaire, gnralement connects au secondaire de tore englobant les trois phases (meilleure sensibilit). Pour obtenir une dtection certaine, il faut : o rgler la protection du dpart de 1,5 2 fois la valeur de son propre courant capacitif afin dviter des dclenchements intempestifs par remonte de celui-ci lors dun dfaut sur un dpart voisin (dclenchement par sympathie). o sassurer que le courant capacitif total du rseau (dparts connects) est suprieur environ 5 fois la valeur du courant capacitif du dpart le plus long. - si la condition mentionne ci-dessus nest pas respecte, par des relais maximum de courant homopolaire directionnel, connects au secondaire dun tore et la sortie triangle ouvert (Uo) de trois TT. Neutre impdant : Ce rgime de neutre est utilis dans la plupart des installations industrielles dans lesquelles les dfauts la terre peuvent tre limits une valeur dtermine pouvant aller dune dizaine dampres (rseaux gnralement quips de gnrateurs ou de moteurs de forte puissance) plusieurs centaines dampres. Les valeurs de courant de dfaut tant plus levs, les relais utiliss seront des relais maximum de courant homopolaire connects au secondaire dun tore (seuil de dtection suprieur de 1,5 2 fois la valeur du courant capacitif du dpart) ou en connexion rsiduelle sur les 3 TC de ligne (le seuil de dtection devra tre suprieur 10% de lIN TC). Si le rseau comporte plusieurs point de mise la terre qui peuvent tre connects simultanment, la dtection des dfauts se fera partir de relais maximum de courant homopolaire directionnel. La mise la terre dune installation peut aussi tre faite partir dun gnrateur homopolaire install sur le jeu de barres (cas de plusieurs gnrateurs pouvant fonctionner en parallle par exemple). Ce gnrateur homopolaire peut tre ralis de faon diffrentes (bobine zigzag, transformateur dont le point neutre de ltoile du primaire est mis directement la terre et la connexion triangle du secondaire est ferme sur une rsistance de limitation, etc). Ce gnrateur homopolaire devra avoir ses propres protections phase et homopolaire. Cette disposition prsente lavantage de pouvoir rgler les protections homopolaires des gnrateurs des valeurs faibles tant en temps quen courant. En effet, elles sont considres comme des protections de dpart vu par le gnrateur homopolaire. Neutre direct la terre : Gnralement ce type de mise la terre est fait directement sur le point neutre du transformateur darrive (ct toile). Si le point neutre nest pas accessible, la mise la terre se fait sur le jeu de barres par lintermdiaire dun gnrateur homopolaire. La valeur des dfauts la terre est voisine de la valeur du courant de court circuit triphas de linstallation. En effet, ces dfauts ne sont limits que par les impdances homopolaires du transformateur de puissance ou du gnrateur homopolaire. La dtection se fait donc par lutilisation de relais maximum de courant homopolaire simples ou directionnels (plusieurs sources homopolaires en parallle).

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PROTECTION DES GENERATEURS

Les dfauts lectriques pouvant affecter un gnrateur sont dorigine interne (dfauts propres la machine), externe (dfauts survenant sur le rseau auquel il est connect) ou apparaissant sur son circuit dexcitation. Dautre part, les circuits mcaniques dentranement sont de type gaz, vapeur, diesel, etc et les puissances sont comprises entre quelques centaines de KVA et plusieurs dizaines de MVA. En prenant en compte ces critres, il est ncessaire dinstaller les protections les mieux appropries. Lors du choix de celles-ci, il faut sassurer aussi de garantir la slectivit du rseau sur lequel les gnrateurs sont connects. Les diffrentes fonctions de protection qui peuvent tre employes sont dcrites ci aprs. 2.1 Protection contre les dfauts internes :

La protection principale est ralise partir dun relais assurant la fonction maximum de courant (F51) deux seuils. Cette protection est normalement connecte au secondaire de TC sur chacune des phases ct point neutre de la machine et permet de dtecter les dfauts survenant sur les bobinages. Il est bien vident que cette fonction est temporise pour garantir la slectivit avec les lments du rseau situs en aval du gnrateur. Lorsque ce temps de fonctionnement nest pas suffisamment rapide, lutilisation dun relais diffrentiel (F87) est recommande. Deux cas de figure peuvent se prsenter : - gnrateur seul (F87G): Le seuil de fonctionnement peut tre fix aux alentours de 2 5% (TC amont et aval de la machine de mmes caractristiques, voire appairs), cette fonction permet la surveillance de pratiquement la totalit des enroulements. - gnrateur/transformateur (F87T) ou protection bloc : Le seuil de fonctionnement est fix aux alentours de 15 20% (TC amont du transformateur et aval de la machine ne sont pas de mmes caractristiques et, de plus, il faut compenser les dcalages de phase dus au couplage du transformateur). Protection moins sensible pour le gnrateur lui mme. Nota : il est possible dans ce deuxime cas dutiliser deux protections diffrentielles, une pour le gnrateur (87G) et une pour le transformateur (87T). Un tel ensemble de protections est onreux, car il faut prvoir 4 jeux de TC (2 par lment protger). 2.2 Protection contre les dfauts externes :

Protection contre les courts circuits

:

Un court circuit se produisant la sortie dun gnrateur engendre un courant de dfaut statorique dcroissant d sa limitation par les diffrentes impdances du gnrateur: - lapparition du dfaut, intervient limpdance subtransitoire Xd avec une dcroissance lie la constante de temps subtransitoire Td (principalement dtermine par les circuits damortissement). - ensuite, intervient limpdance transitoire Xd avec une dcroissance lie la constante de temps transitoire Td - et enfin limpdance synchrone Xd. Ces valeurs sont donnes par le constructeur de la machine. La valeur du courant de dfaut aprs avoir pris une valeur voisine de 10In, se stabilise une valeur gnralement infrieure In (E/Xd). Il est par consquent impossible dassurer la fois la protection du gnrateur et la slectivit du rseau avec des relais maximum de courant simple. Pour rsoudre ce problme, des fonctions spcifiques doivent tre utiliss : - le phnomne dcrit ci-dessus entrane une chute de la tension la sortie du gnrateur. La fonction (51V) est une dtection maximum de courant contrle par la tension. Le seuil en courant est proportionnel la valeur de la tension. - une mesure minimum dimpdance ralise par la fonction (F21) peut aussi dtecter ces dfauts. Ces protections peuvent tre compltes ou remplacer (dans le cas o le courant de court circuit est maintenu artificiellement par le rgulateur de tension une valeur nettement suprieur In par la fonction maximum de courant (F51) qui peut tre deux seuils. Lorsque des gnrateurs fonctionnent en parallle et que leur protection nest pas ralise partir de relais diffrentiels, lutilisation de relais maximum de courant directionnels est recommande pour permettre disoler rapidement le gnrateur en dfaut (F67). page 6 /44 Rev 0A

Guide ApplicationProtection contre les surcharges

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:

Pour les gnrateurs de faible puissance, la fonction maximum de courant (F51) convient pour assurer la surveillance des surcharges du rseau. Pour les gnrateurs de forte puissance, il est prfrable dutiliser les fonctions suivantes: - image thermique (F49). Elle permet de protger le gnrateur tant pour les surcharges quilibres que dsquilibres. - cette fonction doit tre complte (pour les gnrateurs de trs forte puissance) par une mesure directe de temprature (F26) partir de sondes Pt100 installes dans les enroulements et sur les paliers lors de la construction. Gnralement cette dtection est deux seuils (alarme et dclenchement). Protection contre les dsquilibres: Les gnrateurs de forte puissance ne sont gnralement pas dimensionns pour supporter des charges dsquilibres pendant un temps trs long. Il est recommand dutiliser les fonctions (F46-1) et (F46-2). Elles ralisent la mesure de la composante inverse du courant et activent : - une temporisation de la forme Iit=K (constante) pour garantir un dclenchement - une temporisation temps indpendant pour provoquer une alarme. Protection contre les retours de puissance : Afin dviter une marche en moteur dun gnrateur connect en parallle une autre source, il est ncessaire de dtecter un retour de puissance active (F32). En fonction des circuits mcaniques dentranement, ces relais seront rgls de faons plus ou moins sensibles. Les seuils seront de lordre de 2% pour les gnrateurs entrans par des turbines (gaz ou vapeur) et de 20% pour ceux entrans par des moteurs diesel (-coups). Ces fonctions doivent tre temporises afin dviter des dclenchements intempestifs lors de couplages (change de puissances) ou de perte de charge dans le rseau. Protection contre les variations de frquence : Une perte de charge (lotage) ou une survitesse entrane principalement au niveau du gnrateur une lvation de la frquence. Ces phnomnes provoquent des contraintes importantes au niveau du stator du gnrateur et peuvent tre dangereux. Il faut par consquent utiliser une protection ralisant la fonction maximum de frquence (F81>). Ce type de relais intgre aussi la fonction minimum de frquence (F81150 50 100 * ** *** *** *** ** *** *** *** *** ***(4) *(3) *** *** *** *** -(4) *(3) *** *** IM30-G UB0/100 UB0/ATR MD32-G Type de relais Analogique Numrique MD32-T

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Note MD33-T IM30/B0 0 (A)

Fonctions 87T 87G 87N 50/51V 49 46-1 46-2 32 40 64S 64S-100% 50/51 21 59 27 81< 81> 59/81 (24) 67 67N 64R 78 58 76 95 25 26

Protection Diffrentiel bloc Differentiel gnrateur Terre restreinte Maximum de courant contrle de tension Image thermique er Dsquilibre de courant (1 seuil) Dsquilibre de courant me (2 seuil) Retour de puissance Perte dexcitation Masse stator 100% masse stator Dfaut entre phase / surcharge Minimum dimpdance Maximum de tension Minimum de tension Minimum de frquence Maximum de frquence Surexcitation Directionnel de courant Directionnel de terre Masse rotor Perte de synchronisme Dfaut diode tournante Minimum de courant dexcitation Rpartition de charge Synchronisation et marche en parallle Contrle de la temprature

***(1) ***(1) ***(1) ** *(3) ** * ** *(3) *** * ** *(3) *** **

***(5) ***(6) ***(6) ***(6) ***(6) * ** *** *** *** *** *** *** *** *** * * * * ** *** *** *** *** *** *(9) *(9) *** ***(7) *** *** *** *** *(8) **(8) **(8) ***(8) ***(8) * ** *** *** *** * ** *** *** *** * * ** ** ***(10 ***(10 ***(10 ***(10 ***(10 ) ) ) ) ) ***(2) ***(2) ***(2) *(2) *(2) * ** *** *** *** * * * * ** * * * * ** ** * * * *** *** ** * * *** *** *** * * ***

MG30 GMR

UM30SV UFM (B) DM33 UFM UB0/CR IM30/G OS RHS BI2/C RRS SPM21 TEMON8 (E) (D) (F) (C)

(') Optionnel (**) Conseill (***) Ncessaire (1) Seulement pour les groupes fonctionnant avec des transformateurs en parallle Alternative la protection masse stator (64S). (2) Seulement pour les groupes fonctionnant sans transformateur en parallle Alternative la protection terre restreinte (87N). (3) Conseill si une protection en temprature (26) n'est pas prvue. (4) Une autre solution consiste monter un relais minimum d'impdance (21). (5) Ncessaire seulement pour les groupes diesels ou vapeurs. (6) Pas ncessaire pour une turbine PELTON. (7) Pas ncessaire en BT. (8) Seulement pour les machines dont le circuit dexcitation est ralis laide de thyristors. (9) Alternative ventuellement la protection maximum de courant contrle de tension (50/51V). (10) Seulement pour les groupes en parallle quand il nest pas prvu de protection diffrentielle (87) ou (87T) Note : (A) (B) (C) (D) (E) (F) Peut comprendre aussi les transformateurs auxiliaires. Seulement pour les groupes avec un transformateur (groupe bloc). Injection de courant continu. Un seul appareil commutable par groupe. Un RRS pour chaque groupe. De 4 8 sondes Pt 100.

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2.4

Protection des gnrateurs relis directement au rseau sans transformateur

(0) Les protections masse stator (67N) et (87N) sont utilises au choix et sont ncessaires seulement si les groupes fonctionnent en parallle et sont raccords sur le mme jeu de barres. En outre, elles ne sont pas ncessaires quand le neutre est directement reli la terre et quune protection diffrentielle (87) est prvue. Il est conseill dutiliser des tores. Si, cependant, le courant de dfaut la terre est assez lev, il est possible dutiliser des TI. La protection directionnelle (67) est ncessaire seulement pour les groupes fonctionnant en parallle et si une protection diffrentielle machine (87) nest pas prvue.

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2.5

Protection des gnrateurs avec transformateur ou montage bloc

(0) La protection directionnelle (67) est ncessaire seulement pour les groupes fonctionnant en parallle et si une protection diffrentielle machine (87) n'est pas prvue. (1) La protection diffrentielle alternateur (87) est prvoir en plus de la protection diffrentielle bloc (87T) si la valeur de rglage (ld < 20%) n'est pas ralisable avec la 87T. (2) Seulement pour les machines trs importantes, ou la demande. Si la valeur du courant de dfaut la terre est assez leve, il est possible d'utiliser des TI.

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Guide Application3 PROTECTION DES TRANSFORMATEURS

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Les transformateurs de puissance peuvent tre affects tant par des dfauts internes que par des dfauts externes. Les dfauts lectriques internes sont gnralement dus des contacts: - entre des spires dun mme enroulement - entre enroulements (entre phases) - entre un enroulement et la cuve du transformateur. Ils sont normalement limins par des protections dont les fonctions sont dtailles ci dessous. Dautres dfauts internes peuvent aussi occasionner des dommages. Ils sont dtects par des lments installs lors de la construction du transformateur: - des courants induits au niveau des circuits magntiques provoquent des chauffements locaux et des dgagements gazeux. Ils sont dtects par un relais mcanique (buchholz). - une lvation anormale de la temprature interne est dtecte par un thermostat Ces lments sont gnralement deux seuils : alarme et dclenchement. Protection de surcharge (F49), (FIT) et (F26) : Les transformateurs de puissance peuvent tre affects par des surcharges de faibles amplitudes mais prolonges. Elles provoquent lchauffement des bobinages, de lisolant (huile) et des circuits magntiques (fer). Ces surcharges sont dtectes par la fonction de surcharge thermique (F49) dont la constante de temps est ajustable. Ils sont soumis aussi des surcharges transitoires (ou courant dappel) lors de leur mise sous tension. La fonction (IT) permet de protger la fois les cbles et le transformateur lors de lenclenchement de celui-ci. Dans ces deux cas, les protections maximum de courant doivent rester inoprantes. Lorsque les enroulements sont pourvus de sondes de temprature, un relais ralisant la fonction (F26) peut y tre connect et vient en complment du thermostat interne. Ce relais peut tre aussi deux seuils (alarme et dclenchement). Protection contre les dfauts entre phases : Afin de protger efficacement le transformateur et ses cbles de liaison, il est recommand dinstaller un relais maximum de courant ct primaire de celui-ci. Ce relais doit assurer les fonctions (F51) et (F50). La fonction (F51) peut tre plusieurs seuils. Elle est temporise, doit dtecter les surcharges et garantir la slectivit avec les relais situs en aval. Le choix des courbes de dclenchement (temps indpendant ou dpendant) est fait en fonction des impratifs du rseau. La fonction (F50) a normalement une action rapide et si possible instantane. Elle doit tre rgle de faon ne pas dclencher pour un dfaut situ au secondaire du transformateur (rglage prconis : 1,2 fois la valeur du courant de court-circuit triphas secondaire) et doit agir trs rapidement pour liminer un courtcircuit interne ou sur la liaison primaire. Protection contre les dfauts la terre : En rgle gnrale, les transformateurs de puissance reprsentent des barrires pour les courants homopolaires (pas de circulation entre le secondaire et le primaire), sauf pour les transformateurs dont le couplage est de type Ynyn. De ce fait, il faut prvoir des relais de protection homopolaire au primaire et au secondaire. Il est important de noter que les lments situs en amont et en aval dun transformateur font lobjet dune slectivit homopolaire diffrente. Il en sera ainsi chaque fois que sera rencontr un transformateur de puissance sur le rseau (changement de niveau de tension). Cas dun dfaut monophas au primaire du transformateur : La dtection se fait partir dun relais assurant la fonction (F51N) install le plus souvent en connexion rsiduelle sur les trois TC de ligne (lutilisation dun tore est difficile cause du diamtre des cbles qui peut tre lev). Le rglage de la protection ne doit pas tre infrieur 10% de lIN TC (courant rsiduel circulant en permanence dans la connexion rsiduelle d la prcision des TC) et elle doit tre temporise afin dviter les dclenchements intempestifs dus la saturation passagre des TC lors de lenclenchement du transformateur (mise sous tension) ou lors dun dfaut violent aval. page 12 /44 Rev 0A

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Comme le montre les figures 4 et 5, cette protection peut tre optimise dans le cas de transformateurs de forte puissance et possdant un des enroulements en toile dont le point neutre est mis la terre par une impdance. Il suffit pour cela de prvoir une protection de type diffrentielle (F87N) qui compare le courant homopolaire issu de la connexion rsiduelle des 3 TC ct toile du transformateur et du courant circulant dans le TC de sa mise la terre. Cette protection est instantane et ne ragit quaux dfauts homopolaires situs dans la zone encadre par les TC. Elle est appele Terre Restreinte . Cas dun dfaut monophas au secondaire du transformateur : Lorsque les enroulements du transformateur sont connects en toile et que le point neutre est accessible et mis la terre (fig. 4 et 5), un relais maximum de courant homopolaire (F51N) est raccord un TC ou un tore install dans cette liaison. Il doit tre rgl de faon slective avec les relais homopolaires situs en aval. Dans le cas o la mise la terre nest pas ralisable, un gnrateur homopolaire sera connect au jeu de barres ct secondaire et une protection (F51N) sera installe sur les cbles (3TC ou tore) reliant le secondaire du transformateur au jeu de barres. Il faudra garantir la slectivit avec la protection du gnrateur homopolaire. Protection Masse cuve : La dtection dun contact entre un enroulement et la cuve se fait par un relais maximum de courant monophas (F51C). Le principe est de relier la cuve du transformateur la terre par un conducteur et dtecter les courants qui y circulent. Pour cela, il faut imprativement que la cuve soit parfaitement isole du sol (courant de contournement). Le rglage du seuil de dtection ne peut pas tre infrieur 10% de la valeur maximale du courant homopolaire de linstallation afin dviter tout risque de dclenchement intempestif lors dun dfaut homopolaire survenant nimporte o sur le rseau (courants vagabonds). Son action peut tre lgrement temporise. Protection diffrentielle : Dans une installation lectrique, les transformateurs de forte puissance sont situs prs de la source et par consquent, le temps dlimination des dfauts internes peut tre parfois long et incompatible avec leurs caractristiques de tenue. Pour une limination rapide de ces dfauts, il est donc conseill dutiliser, en complment des relais de protection entrant dans la slectivit du rseau, des relais diffrentiels (phase et homopolaire si ncessaire) (F87T). Les relais MD32-T (transformateur deux enroulements) et MD33-T (transformateur trois enroulements) sont particulirement bien adapts. Ces relais sensibles et instantans doivent rester stables : - lors dappels de courants la mise sous tension ct primaire des transformateurs (courant magntisant). Pour cela, ils possdent des filtres de retenue aux harmoniques de rang 2 et 5 caractrisant les enclenchements de transformateur. - lors dun dfaut violent survenant sur le rseau en dehors de la zone protge. Un systme de retenue pourcentage double pente a pour effet daugmenter la valeur du seuil de dclenchement de la fonction diffrentielle en fonction du courant traversant . Contrairement aux relais diffrentiels analogiques, ces relais ne sont pas associs des TC de rephasage qui assuraient la fois le rattrapage de langle de phase entre les courants primaires et secondaire d au couplage du transformateur et lerreur des rapports de TC engendre par les valeurs de tensions primaire et secondaire. La remise en phase et en amplitude se fait par programmation. Protection directionnelle : Dans le cas o le transformateur considr nest pas quip de protection diffrentielle et que dans un schma dexploitation, il peut tre coupl une autre source (phase ou homopolaire), il faut installer des relais directionnels phase (F67) et homopolaire (F67N). Le relais DM33 ou UFM assure ces deux fonctions ainsi que celles lies la dtection des courants et de la tension.

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Guide ApplicationAutres fonctions :

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Lorsque linstallation ncessite davoir une tension stable ct secondaire, les bobinages des transformateurs de puissance sont munis de prises au primaire permettant de faire varier le rapport de transformation (rgleur en charge). Ces prises sont actionnes partir dun ensemble automate/lment de mesure (F90). Le relais MTR33 assure ces fonctions ainsi que celles lies la dtection des tensions et courants. Dans le cas o plusieurs transformateurs quips de rgleur en charge sont connects en parallle, il faut choisir loption P de ce relais. Elle permet de garantir la valeur de la tension sur le jeu de barres tout en vitant les changes de puissance active et ractive entre les transformateurs.

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3.1

Tableau de choix des protections pour les transformateursPuissance en MVA 0,5 < 0,5 >5 5 * * *(4) *** *** ***(3) ***(2) ** * * *(4) *** *** ***(3) ***(2) ** * ***(1) * *(5) **(6) ***(1) * *(5) **(6) * * *(4) *** *** ***(3) ***(2) ** UB3/2 ** *** ** *(5) ***(6) UB0/ATR UB0/51 UB0 MD32-T IM30/B00 MTR33 TEMON4 RBVA/D UB0/D UM30-SV MC1V MC3V MD33-T UB0/A-D DM33 UFM IM30-AP IM30/AB MC20- MC30 MC20/TI M30-T N-DIN/F Type de relais Analogique Numrique

Fonctions I2t 46 49 50/51 50N/51N 67 67N 59Vo 27 59 87T 87N 51C 84/90 26

Protection Appel de courant Dsquilibre de courant Image thermique Dfaut entre phase/surcharge Dfaut homopolaire Directionnel de courant Directionnel de terre Maximum de tension homopolaire Minimum de tension triphas Maximum de tension triphas Diffrentiel Terre restreinte Masse cuve Rgulateur de tension Contrle de la temprature

(*) Optionnel (**) Conseill (***) Ncessaire (1) (2) (3) (4) (5) (6) Seulement pour les transformateurs fonctionnant en parallle. Alternative la protection diffrentielle transformateur (87T). Alternative la protection terre restreinte (87N) sur le secondaire avec neutre la terre. Seulement pour les transformateurs fonctionnant en parallle. Conseill si une protection contre les lvations de temprature (26) n'est pas prvue. Pour transformateur quip de gradins de potentiel. De 4 8 sondes Pt 100.

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3.2

Protection des transformateurs avec le neutre reli la terre

(1) Les protections (67N) et (87N) sont utilises au choix et sont ncessaires si les transformateurs fonctionnent en parallle. (2) La protection directionnelle (67) est ncessaire seulement si les transformateurs fonctionnent en parallle.

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3.3

Protection des transformateurs avec le neutre isol au secondaire

(1) La protection directionnelle (67) est ncessaire seulement si les transformateurs fonctionnent en parallle.

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3.4

Protection des transformateurs dont le primaire est la terre et le secondaire est isol

(0) Si des sondes de contrle de temprature (26) ne sont pas prvues, il peut tre ncessaire d'ajouter la protection image thermique (49). (1) La protection directionnelle (67) est ncessaire seulement si les transformateurs fonctionnent en parallle.

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3.5

Protection des transformateurs dont le primaire est isol et le secondaire est la terre

(0) Si des sondes de contrle de temprature (26) ne sont pas prvues, il peut tre ncessaire d'ajouter la protection image thermique (49). (1) Les protections (67N) et (87N) sont utilises au choix et sont ncessaires seulement si les transformateurs fonctionnent en parallle. (2) La protection directionnelle (67) est ncessaire seulement si les transformateurs fonctionnent en parallle. (3) Si le courant de dfaut le permet, le relais homopolaire (51N) peut tre raccord sur le retour commun des 3 TI (montage sommation).

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3.6

Protection des transformateurs dont le primaire et le secondaire sont isols

(0) Si des sondes de contrle de temprature (26) ne sont pas prvues. il peut tre ncessaire d'ajouter la protection nuage thermique (49). (1) La protection directionnelle (67) est ncessaire seulement si les transformateurs fonctionnent en parallle.

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Guide Application4 PROTECTION DES MOTEURS

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Les fonctions protection dcrites ci aprs peuvent tre installes pour protger les moteurs asynchrones et synchrones. Le choix des fonctions se fera aprs une tude dtaille et en relation avec la puissance du moteur, de sa constante de temps thermique et des conditions de dmarrage. 4.1 Fonctions de protection communes aux moteurs synchrones et asynchrones

Surcharge quilibre et dsquilibre (image thermique) (F49): Les lments suivants peuvent engendrer une surcharge permanente pouvant entraner une dgradation prmature des isolants : - baisse de la tension provoquant une baisse du couple - lapparition de courants inverses lorsque le moteur est connect un rseau dont les charges ne sont pas quilibres. Ces courants inverses provoquent un chauffement rapide du rotor - sur les moteurs synchrones, variation de la tension dexcitation. Le courant statorique absorb par le moteur est mesur et dcompos en ses composantes directe et inverse. Il en rsulte le courant thermique : Ith=(Id+kIs). Ce courant thermique est associ une caractristique de dclenchement proche de la caractristique thermique du moteur lui-mme. Afin dadapter cette fonction tout moteur, la constante de temps dchauffement est paramtrable. Elle peut tre complte par une fonction dalarme (F49A). Afin de ne pas dmarrer un moteur dans un tat chaud, tat qui pourrait conduire un dclenchement par la courbe chaud de la fonction (F49), une constante de temps de refroidissement du moteur est aussi paramtrable, enfin une interdiction de redmarrage peut tre rgle (40 100% de ltat thermique). Lorsque les moteurs sont munis de sondes internes (Pt100) au niveau des bobinages et des paliers, la fonction (F26) peut tre ajoute. Chacune des sondes peut tre affecte deux seuils (alarme et dclenchement). Dsquilibre de courant et inversion de phase (F46) : Les dsquilibres de courant proviennent principalement de : - la rupture dun fusible (cas dun moteur aliment par un contacteur/fusible) - dun ple dfaillant du disjoncteur dalimentation - dun mauvais raccordement (inversion de phase). La fonction (F46) dont le seuil est paramtrable de 0,1 0,8In assure cette dtection. Il est associ une temporisation temps dpendant. Lorsque le moteur est aliment par un contacteur/fusible, il faut sassurer que la temporisation de cette fonction est au minimum de 0,5s, temps ncessaire aux fusibles pour fondre lors de llimination dun dfaut violent (court circuit), la mise hors tension du moteur est ensuite ralise par le contacteur. Lorsquun moteur est aliment par un transformateur, les courants de dsquilibres affectant le moteur sont vus de faon identique au primaire du transformateur. Par consquent cette protection peut tre installe au niveau primaire du transformateur lui-mme. Court circuit (F50/51): Lorsquun court circuit survient au niveau des enroulements ou des cbles dalimentation, les courants mis en cause sont importants et dommageables pour linstallation. Il est par consquent ncessaire de les liminer rapidement par la fonction (F50). Afin de ne pas dclencher intempestivement lors du dmarrage du moteur, son seuil de rglage sera gnralement fix 1,2 fois la valeur du courant de dmarrage. Cette fonction est normalement inhibe lorsque le moteur est aliment par un contacteur/fusible. Les fusibles assurant parfaitement la dtection des courants de court circuit. Pour des moteurs de forte puissance, la dtection des dfauts internes peut tre ralise en complment par une protection diffrentielle (F87M). Cette fonction a une action instantane.

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Guide ApplicationDfauts la terre ou masse stator:

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La dtrioration des isolants des enroulements provoquent des contacts entre ceux-ci et la terre. Afin de limiter les dgts, il convient de limiter des valeurs faibles ces courants de dfaut et de prvoir un plan de protection homopolaire sensible et rapide. Moins les dfauts seront importants en amplitude, plus leur temps dlimination est court, moins le cot de la rparation sera consquent. Ces dfauts sont dtects par les fonctions (F51N) ou (F64S). Elles sont raccordes de prfrence sur un TC tore englobant la mesure des trois courants de phase. Cette solution est prfrable la connexion rsiduelle sur les trois TC de ligne car elle permet davoir un rglage avec une meilleure sensibilit (les dsquilibres dus la saturation non identique des trois TC de ligne lors du dmarrage du moteur ne sont pas vus) et avec un temps de dclenchement plus rapide. Lorsque le moteur est command par un contacteur fusible, il faut prvoir, pour cette fonction, un temps de dclenchement de lordre de 0,5s afin de laisser agir les fusibles (dtection des courants de court circuit). En ce qui concerne lajustement du seuil de cette fonction, il faut conserver en mmoire quil ne peut pas tre fix en dessous de 2 fois la valeur du courant capacitif du dpart moteur afin dviter les dclenchements par sympathie. Si cette rgle ne peut tre respecte, car linstallation ou les caractristiques du moteur ncessitent un rglage plus bas, il faut installer des relais directionnels homopolaires (F67N). En cas de rgime de neutre isol, la fonction (F59N) doit tre utilise. Il sagit dun relais maximum de tension homopolaire mesurant la tension homopolaire Uo. Il est connect la sortie du triangle ouvert de trois TP toile. Dmarrage : Afin de rduire les courants de dmarrage de certains gros moteurs entranant gnralement des charges lourdes , ceux-ci seffectuent par lintermdiaire dautomatismes assurant des squences de dmarrage. Pendant la phase de dmarrage, la fonction (F48) de la protection met, par un de ses contacts de sortie, des ordres vers ces automatismes (toile-triangle, rsistances, autotransformateur). Ds le dmarrage, une temporisation programmable est active. Si, son chance, le courant absorb par le moteur est infrieur un seuil pr rgl, la protection met un ordre vers les automates. Dans le cas contraire, la fonction (F51LR), blocage rotor ou dmarrage trop long est active. Protection contre les dmarrages trop longs (blocage rotor) : Dans certaines utilisations des moteurs, la charge mcanique entrane peut provoquer un blocage du rotor lors du dmarrage du moteur. Le courant est alors maintenu une valeur leve qui risque dendommager le moteur car le temps llimination de cette anomalie ne peut se faire que par la fonction thermique de la protection (F49). Il faut prvoir une fonction complmentaire (F51LR). Celle-ci permet de rduire le temps de dclenchement et par voie de consquence de rduire les risques de destruction du moteur. Elle est inhibe pendant la priode de dmarrage (temporisation ajustable) puis un seuil de dtection gnralement rgl autour de 2In moteur est mis en service. Si le courant est encore suprieur cette valeur, un ordre de dclenchement temporis est donn. Si le moteur ne tient pas son temps de dmarrage rotor bloqu, il faut prvoir une autre dtection. Par exemple lutilisation dune gnratrice tachymtrique monte en bout darbre et dont on mesure la tension en sortie. Cette fonction est diffrente dun blocage du rotor en marche normal du moteur. Limitation du nombre de dmarrage : Cette limitation est assure par la fonction (F66). Elle se fait par comptage du nombre de dmarrages autoriss paramtr. Si ce nombre atteint la valeur paramtre pendant un temps prdfini (tStNo), alors tout nouveau dmarrage est interdit pendant un temps paramtrable (tBst). Cette fonction peut tre inhibe, dans ce cas le nombre de dmarrage devient illimit.

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Guide ApplicationMinimum de courant :

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Lorsque les moteurs fonctionnent vide (rupture de la courroie dentranement par exemple) ou en cas de dsamorage de la pompe , le courant absorb par le moteur devient faible. La fonction (F37I) minimum de courant temporis permet cette dtection. Dans certain cas, le critre courant nest pas suffisant pour dtecter un dsamorage de pompe. La fonction (F32) minimum de puissance donne plus de garantie mais il faut disposer des tensions de ligne. Dtection de la tension : Le couple des moteurs asynchrones tant gnralement trs affect par une chute de tension dalimentation, il est parfois ncessaire de la contrler par la fonction (F27) qui provoquera le dlestage des moteurs avant leur dcrochage. Le seuil de fonctionnement est rgl autour de 0,7Un et bien videmment temporis de quelques secondes pour viter des dclenchements intempestifs lors dliminations de dfauts sur le rseau ou de cycles de renclenchement rapide sur son alimentation. 4.2 Fonctions de protection complmentaires pour les moteurs synchrones

Perte de synchronisme : La perte de synchronisme dun moteur synchrone est due : - une augmentation de charge - une chute de la tension dalimentation - la disparition de lexcitation elle-mme. Cette perte de synchronisme dtruit les amortisseurs et les enroulements. Elle est dtectable par la mesure de la puissance apparente de la protection MW33. Maximum de tension (F59): Un moteur peu charg et dont lexcitation disparat voit croire la tension ses bornes de faon importante. Il est donc ncessaire deffectuer ce contrle. Deux seuils peuvent tre affects cette fonction, lun rgl 1,2 ou 1,3Un temporis et le second une valeur plus haute mais avec une action instantane pour dclencher rapidement lalimentation du moteur en cas de trs fortes surtensions. Perte dexcitation : Le contrle de la perte dexcitation dun moteur synchrone peut se faire soit par un relais minimum de tension continue connect un shunt dans le circuit dexcitation, soit par un relais minimum de courant continu (F76). Masse rotor : Le circuit rotorique est normalement isol de la terre. Un premier dfaut disolement ne perturbe donc pas le fonctionnement du moteur. Par contre lapparition dun second dfaut peut avoir des rpercussions nfastes sur le rotor et doit entraner la mise hors tension de la machine. Il est donc conseill de surveiller en permanence cet isolement. La fonction (F64R) du relais UBO/CR applique, travers une rsistance approprie, une faible tension continue entre le ngatif du circuit dexcitation et la masse. Le contact avec la masse dun des points du bobinage provoque une circulation de courant qui est dtecte.

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Guide Application4.3 Tableau de choix de la protection pour les moteursFonctions 67N 37 46 49 50/51 51LR 49 A 66 64(51N) 55 59Vo 27 59 81 87 78 58 64R 26 90 Protections Directionnel de terre Minimum de courant (1) Dsquilibre de courant Image thermique Dfaut entre phase / surcharge Blocage rotor Alarme image thermique Contrle du nombre de dmarrage Masse stator Minimum de facteur de puissance Dfaut disolement Minimum de tension Maximum de tension (2) Minimum et maximum de frquence Diffrentiel Perte de synchronisme (2) Dfaut de diodes tournantes (2) Masse rotor (2) Contrle de la temprature (3) Transfert de source Type de relais Numrique

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Analogique

MM30 N-DIN/MA

MM30-D

MM30-W MW33 UB0 UB3/27 UB3/59 RHB MD32-G RHS UB0/CR TEMON8 SCM21 SCX MC3V

UM30-SV

(1) Eventuellement pour arrter la pompe. (2) Eventuellement pour les moteurs synchrones. (3) De 4 8 sondes Pt 100.

4.4

Protection des moteurs asynchrones

64/51N

(0) Protection minimum de courant ventuellement demande pour protger la pompe contre les marches vides. (1) Conseill seulement pour les machines dune puissance suprieure 1000 kW.

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4.5

Protection des moteurs asynchrones aliments par transformateur dont le neutre est isol

(0) Protection minimum de courant ventuellement demande pour protger la pompe contre les marches vides. (1) Conseill seulement pour les machines dune puissance suprieure 1000 kW.

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4.6

Protection des moteurs asynchrones aliments par un transformateur dont le neutre est mis la terre

64/51N

T

(0) Protection minimum de courant ventuellement demande pour protger la pompe contre les marches vides. (1) Conseill seulement pour les machines dune puissance suprieure 1000 kW.

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4.7

Protection des moteurs synchrones

64/51N

(0) Protection minimum de courant ventuellement demande pour protger la pompe contre les marches vide. (1) Conseill seulement pour les machines dune puissance suprieure 1000 kW. (2) Protections contre les dfauts des diodes tournantes (58) pour machines brushless.

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Guide Application5 5.1 PROTECTION DES POSTES Protection et couplage des jeux de barres

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Le nombre de relais utiliss, la configuration du jeu de barres, et l'appareillage auxiliaire ncessaire dpendent de la complexit et des exigences de l'installation. 5.1.1 Protection diffrentielle haute impdance

Protection diffrentielle triphase pour jeux de barres

Protection de terre restreinte pour jeux de barres

5.1.2

Protection diffrentielle basse impdance

La protection par zone des jeux de barres est ralise avec les relais basse impdance d'entre type M Lib3

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Guide Application Id =

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Pour chaque phase, le relais mesure le courant diffrentiel existant dans la zone de la barre (somme . vectorielle de tous les courants entrants et sortants)

I

i

S'il n'y a aucun dfaut dans la zone, Id 0. A cause de diffrences entre les TC et surtout de leur saturation lors de dfauts situs l'extrieur de la zone, la sommation relle des courants n'est pas gale zro. Plus le courant traversant est important, plus le courant diffrentiel qui en rsulte est important. L'effet de retenu est alors proportionnel au courant traversant

IR= I i

L'opration s'appuie sur les variables programmables suivantes :

Seuil de rglage minimum

: IdS = (0.2-2)In : 1R = (0.4-1) pU : 1IR = (0.5-2) In : 2R = (0.4-1) pU : 2IR = (3-8) In

Coefficient de retenue dans la zone [1IR] [IR2] Point de mise en route de la caractristique pourcentage

Pour compenser le courant diffrentiel produit par l'erreur ou la saturation du TC, le seuil de fonctionnement minimum rel IS est ajust de faon dynamique en fonction du courant traversant rel selon le coefficient dfini [1R], [2R].

Is/In

2R

1R Ids/In

IR

dS IdS R = I R

I

IdSIR/In

[1IR]

[2IR]

IR < [1IR] [1IR] < IR < [2IR] IR > [2IR] SATURATION DE RETENUE

: IS = IdS : IS = IdS + 1R (IR - [1IR]) : IS = IdS + 1R ([2IR] - [1IR]) + 2R (IR - [2IR]) : IS = 10 In pour tout IR

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Guide Application5.2 Systme de permutation automatique de source : A.T.S

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En ce qui concerne la gestion des disjoncteurs de couplage des jeux de barres, il y a le choix entre un simple systme manuel dans lequel on utilise un relais de contrle de synchronisme (type SCM21) qui inhibe la fermeture du disjoncteur de couplage lorsque les conditions de mise en parallle des arrives ne sont pas respectes et un systme automatique plus sophistiqu. MICROENER a mis au point un systme microprocesseur trs souple qui reconnat automatiquement la configuration initiale de l'installation et fonctionne en consquence (systme de permutation automatique de source). Le systme SCX est conu pour contrler automatiquement le transfert de lalimentation principale dun jeu de barres Haute Tension (HT) sur une alimentation de secours. Son utilisation est requise principalement lorsque le jeu de barres alimente des moteurs (a)synchrones qui, sils subissent des creux de tension de trop grandes amplitudes, peuvent causer des dommages pour les matriels et le process lectrique et/ou de fabrication. Le SCX analyse en permanence les informations analogiques issues du jeu de barres et des arrives. Ils les comparent ses consignes programmes lors de sa mise en service. Lors de la disparition de la tension dalimentation sur larrive principale, il vrifie la compatibilit des informations issues du rseau lectrique celle de sa programmation. En fonction de cette analyse, il ralimente aussi rapidement que possible le jeu de barres par larrive de secours, afin de limiter les chocs lectriques et mcaniques un niveau acceptable pour les matriels.

Exemple avec un systme SCX1Les SCX1 possdent les fonctions suivantes :

F25 F90 F27 F59 F27R F81 F64

: : : : : : :

Relais de couplage Rgulation de tension Minimum de tension Maximum de tension Tension rmanente Mini/Maxi de frquence Verrouillage sur ordre extrieur

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Guide ApplicationLe systme SCX1 est compos de :

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1 Module SCM21-X pour le contrle du synchronisme entre la tension barres et les tensions arrives. Ces relais mesurent et analysent les valeurs efficaces vraies des tensions. Ces dernires, ainsi que les frquences et les phases de 2 entres (1UL = Ligne 1 et 2UL = Ligne 2) sont chacune compares une troisime (BU = Jeu de barres) prise comme rfrence. Ils intgrent des seuils programmables dinterdiction de couplage (tension et/ou frquence trop haute ou trop basse). Le temps de fermeture du disjoncteur est pris en compte pour dterminer le meilleur instant de couplage.

Ils peuvent fonctionner sur un jeu de barres ou une ligne morte 1 module MX7/5-X (MX1) pour la commande du disjoncteur D1 1 module MX7/5-X (MX2) pour la commande du disjoncteur D2 1 commutateur (extrieur au systme) trois positions: Arrt : Le SCX ne fonctionne pas. Automatique : Transfert automatique de source en cas de manque de tension sur le jeu de barres. Manuel : Transfert volontaire de lalimentation du jeu de barres dune arrive sur lautre.

2TB

2TA

Arrive 2MB

Arrive 2MA

D1 Dc

D2

MX1

SCM21-X

MX2

SCX1

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Guide ApplicationFonctionnement 5.2.1 Exemple de fonctionnement en automatique

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Le commutateur est sur la position Automatique . Initialement le disjoncteur D2 est ouvert et le jeu de barres est aliment par larrive "dmarrage" au travers de son disjoncteur D1. La dtection de la disparition de la tension sur la ligne "dmarrage" ou de louverture du disjoncteur darrive D1 active lentre 1 du module MX7/5 correspondant. Ce qui a pour consquence dactiver le relais de sortie R5 du module MX7/5. Celui ci commande lentre logique SX1 du SCM21-X et par donc autorise la vrification de la synchronisation des tensions de chaque cot du disjoncteur D2. Si le contrle des tensions est correct, le relais de sortie R2 du SCM21-X met lordre de fermeture du disjoncteur D2. La condition ncessaire et suffisante pour obtenir la fermeture du disjoncteur D2 en fonctionnement automatique est la ralisation dune des quatre conditions suivantes (elles sont recherche successivement, la premire rencontre le disjoncteur D2 reoit lordre de fermeture).

Condition 1 : Commutation avec dphasage infrieur un angle limiteLa commutation est ralise ds que le dphasage entre les deux tensions mesures de chaque cot de D2 est infrieur langle limite [1] programm. Il faut tout de mme que les valeurs U et f soient infrieurs leur consigne respective 1U et 1f.

Remarque : Langle de dphasage, s , au moment de la fermeture du disjoncteur est calcul par le SCM21X en tenant compte de la valeur du temps de fermeture de disjoncteur [tcb], qui a t renseign danslappareil, des diffrences de frquence, fo , et de phase, o , ventuelles existantes linstant de la disparition de la tension.

s =o +fo(t cb + t cr )360+ 1 f (t cb +t cr ) 360 2 t2

O t est le temps de fermeture du contact de sortie du relais de commande du disjoncteur D2.

Condition 2 : Commutation au premier passage en phase des vecteurs tensionsSi la condition numro 1 nest pas rencontre, le SCM21-X calcule le glissement et la variation du glissement des tensions pour que lordre de fermeture du disjoncteur soit mis au premier passage en phase des tensions. Ceci, tout en tenant compte du temps de fermeture du disjoncteur et condition que les diffrences de tension et de frquence soient infrieures aux valeurs limites dfinies dans lappareil.

Condition 3 : Commutation sur tension rsiduelleSi les conditions 1 et 2 ne sont pas rencontres, lappareil ordonne la fermeture du disjoncteur D2 quand la valeur de la tension rsiduelle mesure sur le jeu de barres descend sous la valeur programme dans le SCM21-X sans autre condition.

Condition 4 : Commutation aprs une temporisation tkSi aucune des conditions prcdentes na t rencontre la commutation aura lieu aprs une temporisation tk rgle dans lappareil.

5.2.2

Exemple de fonctionnement en manuel

Le commutateur est sur la position Manuel . Lappareil est ltat de veille. Ds lapparition dun ordre sur lentre SX1 ou SX2 le contrle de la synchronisation des tensions en amont et en aval du disjoncteur concern est lanc.

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Dans ce mode de fonctionnement, lappareil considre uniquement les conditions statiques des tensions concernes. Elles doivent donc tre stables et quasi synchrones. Cest en gnral le cas lorsque lon dcide de faire un basculement de source pour des raisons de maintenance. Cest pourquoi le systme vrifie les paramtres [2U], [2f], et [2] et ordonne la fermeture lorsque simultanment les trois conditions suivantes sont remplies :

U < [2U]

f < [2f] < [2]

Remarques : Il est bien entendu que les conditions relatives au fonctionnement du SCM21-X restent valables en mode manuel. Il est noter galement que dans ce mode de fonctionnement dit statique , lors de lvaluation de langle pour le couplage, ne sont plus pris en compte le temps de fermeture du disjoncteur et le temps tk au bout duquel le couplage est forc.

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Guide Application5.2.3 Type de commutation ralisable

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Fermeture avant ouverture

Cette commutation est ralise avec une priode de chevauchement des arrives.

Ouverture avant fermeture

Cette commutation est ralise sans priode de chevauchement des arrives.

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Guide Application5.3 5.3.1 Protection des rseaux boucls Protection pour rseaux boucls MT

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Le systme de protection dcrit ci-aprs est ralis avec des relais directionnels pour la dtection des dfauts polyphass et monophass. Ces derniers sont relis entre eux par des fils pilotes qui permettent le blocage des protections amont par celles situes en aval. Ceci garantit une slectivit complte tout en gardant un temps d'intervention extrmement court (< 200 ms) quel que soit le type de dfaut et son emplacement sur l'installation lectrique. Il est important de remarquer que le schma de slectivit logique est indpendant des circuits d'alimentation auxiliaire et de commande du disjoncteur. Celui-ci est mis en route par un seul contact de sortie du relais de protection sans incidence sur la logique de blocage. Cette particularit importante n'est possible que parce que la logique de blocage est intgre dans le relais de protection, et non pas ralise par un appareil externe supplmentaire. Chaque circuit est en mesure d'mettre un ordre de blocage, par l'intermdiaire d'un relais de sortie fonctionnement instantan, vers les entres logiques prvues cet effet des relais de protection situs en amont. Le principe de fonctionnement de la logique de blocage assure une scurit totale vis--vis de la protection globale de l'installation. En effet la protection recevant l'ordre de blocage, inhibe automatiquement la prise en compte de cet ordre aprs une temporisation permettant ainsi cette dernire d'intervenir en secours. Cette temporisation est programmable sur chaque relais. De plus si l'ordre de dclenchement na pas abouti, la fonction dfaut disjoncteur est alors mise en route (50BF). On constate par consquent que si, pour une raison quelconque, le disjoncteur concern ne fonctionne pas, il est immdiatement secouru par le disjoncteur situ en amont qui limine ainsi le dfaut. Il est important de noter qu'une interruption des fils pilotes pour quelle que raison que ce soit (coupure, dbranchement, etc.) ne nuit nullement au bon fonctionnement des relais de protection et encore moins celui des disjoncteurs. L'extrme simplicit de mise en oeuvre des schmas de slectivit logique est un autre atout des solutions que Microner est en mesure de vous proposer. En effet, ils ne ncessitent qu'un nombre limit de cbles et surtout aucune alimentation auxiliaire supplmentaire. Les informations transitant sur les fils pilotes sont de type tout ou rien (TOR) et sont transmises par des contacts secs (libres de tout potentiel). Comme on pourra le vrifier dans l'exemple prsent ci-aprs, les branchements des fils pilotes interconnectent un poste aux deux autres postes qui l'entourent . Dans ces conditions, un problme compromettant le bon fonctionnement de la slectivit n'aurait des rpercussions que sur les 2 postes contigus qui nanmoins seraient couverts par le rglage des protections. Enfin ces schmas peuvent tre mis en place partir de nos relais associs des matriels dautres constructeurs sans aucun problme particulier.

Avant propos : Le relais UFM mentionn dans les lignes suivantes peut remplacer tous les relais dcrits dans lexemple ci-aprs . Description du fonctionnementLes relais suivants sont prvus :

Sur chaque dpart de boucle du poste principal (A et B) : (Figl 1)Un relais triphas/terre IM30/D ou UFM, quip d'un lment directionnel sur la voie homopolaire est configur comme suit : F51 temps inverse F50 temps constant er F67N temps constant (1 seuil) me F67N temps constant (2 seuil) L'entre et la sortie de blocage sont indpendantes pour les seuils F50 et F67N.

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Guide ApplicationSur chacune des entres/sorties de la boucle des postes 1- 2 - 3: (Figl 1)

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Un relais triphas/terre DM30 ou UFM, quip d'un lment directionnel sur chacune de ses units (phases et homopolaire). er F67 temps constant (1 seuil) me F67 temps constant (2 seuil) er F67N temps constant (1 seuil) me F67N temps constant (2 seuil) L'entre et la sortie de blocage sont indpendantes pour les units phases (F67) et homopolaire (F67N).

Sur chacun des dparts des postes constituant la boucle : (Fig 1)Un relais triphas/terre IM30/A ou UFM, maximum de courant configur comme suit : er F51 temps constant (1 seuil) me F50 temps constant (2 seuil) er F-51N temps constant (1 seuil) me F50N temps constant (2 seuil) L'entre et la sortie de blocage sont indpendantes pour les units phases (F50) et homopolaire (F50N). Les relais directionnels DM30 ou UFM (67-A) sont sensibles un courant circulant dans la direction A. Les relais directionnels DM30 ou UFM (67-B), quant eux, sont sensibles un courant circulant dans la direction B. Les relais directionnels de terre IM30/D ou UFM et DM30 ou UFM (67N-A et 67N-B) fonctionnent de manire similaire. Du fait de la slectivit logique mise en place, chaque relais directionnel (67) bloque son homologue (67) intervenant dans la mme direction et situ dans le poste situ immdiatement en amont. C'est--dire (67A3) bloque (67-A2), (67-A2) bloque (67-A1), et (67-A1) bloque le relais bidirectionnel IM30/D ou UFM (50A) mont dans le poste d'arrive (d'une manire gnrale le relais 67-A n bloque le 67-A n-1). Le mme raisonnement s'applique aux relais sensibles au courant circulant dans la direction B. Le relais (67-B1) bloque (67-B2), (67-B2) bloque (67-B3), et (67-B3) bloque l'IM30/D ou UFM (50-B). Le fonctionnement est identique pour les units homopolaires directionnelles (67N). De plus, les relais IM30/A ou UFM (50) installs sur les dparts des postes 1, 2, 3 bloquent le fonctionnement des protections des deux postes voisins. C'est--dire que pour un dfaut polyphas l'unit phases du relais IM30/A ou UFM install sur le dpart du poste 1(50-1) bloque les units phases des relais IM30/D ou UFM du poste d'arrive (50-A) et du relais directionnel DM30 du poste 2 (67B2). L'unit phases du relais IM30/A ou UFM install sur le dpart du poste 2 (50-2) bloque les units phases des relais directionnels DM30 ou UFM du poste 1 (67-A1) et du poste 3 (67-B3). L'unit phases du relais IM30/A ou UFM install sur le dpart du poste 3 (50-3) bloque les units Phases du relais directionnel DM30 ou UFM du poste 2 (67-A2) et du relais IM30/D ou UFM du poste d'arrive (67-B3). En ce qui concerne les temps de fonctionnement, la logique de blocage permet de rgler tous les relais la mme valeur de fonctionnement (par exemple 100 ms). Toutefois, nous vous conseillons la mise en place de plusieurs niveaux de temporisation compatibles avec les exigences techniques de l'installation. A titre d'exemple, les rglages rencontrs dans ce type d'installation pourront tre les suivants : Relais lM30/D ou UFM (50-A et 50-B) = 400 ms Relais DM30 ou UFM (67-A1, 67-A2. 67-A3, 67-B1, 67-B2, 67-B3) = 250 ms Relais IM30/A ou UFM (50-1, 50-2, 50-3) = 100 ms En fonction des lments prsents ci-dessus examinons les diffrents dfauts possibles :

1 Dfaut sur le tronon reliant le poste d'arrive au poste 1. Dans la direction A, le relais IM30/D ou UFM (...-A) fonctionne. Dans la direction B, les relais (...-B, B3, B2, B1) sont mis en route. Mais seul le DM30 ou UFM (B1) met un ordre de dclenchement destination de son disjoncteur. Les autres relais sont bloqus (B2 est bloqu par B1, B3 par B2, et B par B3). Par consquent, seuls les disjoncteurs A et B1 s'ouvrent pour isoler le tronon en dfaut. page 36 /44 Rev 0A

Guide Application2 Dfaut sur le jeu de barres du poste 1. Dans la direction A, seul le relais IM30/D ou UFM (...-A) fonctionne.

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Dans la direction B, les relais (...-B, B3, B2) sont mis en route, mais seul le DM30 (B2) met un ordre de dclenchement destination de son disjoncteur Les autres relais sont bloqus. Par consquent, seuls les disjoncteurs A et B2 s'ouvrent pour isoler le tronon en dfaut.

3 Dfaut sur le dpart du poste 1 Le relais IM30/A ou UFM (50-1) fonctionne. Dans la direction A, le relais IM30/D ou UFM (50-A) est mis en route mais se trouve bloqu par l'IM30/A ou UFM (50-1). Dans la direction B, le relais IM30/D ou UFM (50-B) est mis en route mais se trouve bloqu par (67-B3). Celui-ci (67-B3) est bloqu par (67-B2), qui lui-mme est bloqu par (50-1).Par consquent, seul le disjoncteur (1) ouvre le dpart en dfaut. Selon ce critre de fonctionnement des relais de protection, on obtient uniquement l'ouverture du disjoncteur le plus proche du dfaut et de lui seul, le reste de l'installation restant sous tension en toute scurit. En cas de coupure des fils pilotes, on constate toutefois que la slectivit chronomtrique mise en place par le rglage des diffrentes temporisations des relais entrane l'ouverture du seul disjoncteur concern. Par contre, si un dfaut intervient l'intrieur d'une boucle (entre deux postes) et que simultanment les fils pilotes des protections situes en amont se coupent, le dfaut est limin par le disjoncteur immdiatement situ en amont du poste dont la slectivit logique a disparu. Les mmes raisonnements s'appliquent aux dfauts monophass dont les temporisations de fonctionnement pourront tre plus longues que pour les dfauts polyphass quel que soit le sens de fonctionnement (A ou B). La slectivit logique homopolaire pourra tre beaucoup plus simple. En ce qui concerne la protection contre les surcharges. Seuls les dparts soumis des surcharges sont les dparts sortant du poste d'arrive et les dparts de chacun des trois postes. Elles peuvent tre limines par des relais temporiss (F51) temps inverse qui assurent galement un secours des relais dtectant les courts-circuits (F50) et (F67). Raccordement des fils pilotes Les raccordements entre un poste et son voisin sont raliss par deux cbles 3 fils (un pour chaque direction). Dans le cas o il n'y a pas de slectivit logique entre les units homopolaires (67N), des cbles une paire sont suffisants. Il est prfrable d'utiliser un cble torsad et/ou blind pour garantir une meilleure immunit aux perturbations rayonnes. Le cblage des relais de protection dun poste est indiqu sur le schma figure 3.

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Guide Application5.3.2 Schma de raccordement des protections dans un rseau boucl

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Fig 1

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Guide Application5.3.3 Schma de slectivit logique par fils pilotes

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Fig 2 page 39 /44 Rev 0A

Guide Application5.3.4 Schma dun poste intgr dans une boucle

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NB : Les relais protgent la zone extrieure au poste.

Fig 3

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Guide Application5.4 Systme de reconfiguration de boucle SIRACUS

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Le S.I.R.A.C.U.S est la solution de MICROENER en matire de Reconfiguration Automatique des rseaux lectriques HTA. Celui-ci convient parfaitement aux installations dont le rseau interne HTA est exploit en boucle ouverte. Il minimise le temps de coupure de lalimentation lectrique sur la boucle, que celle-ci soit constitue dun ou plusieurs postes de livraison, dune ou plusieurs centrales de substitution ou dappoint, de plusieurs postes satellites rpartis le long de la boucle. Notre gamme de Reconfigurateurs de boucle nous permet de proposer la solution la mieux adapte aux besoins de lapplication : S.I.R.A.C.U.S. I convient totalement aux boucles HTA simples, sans centrale lectrique et comprenant peu de postes satellites.

S.I.R.A.C.U.S. II sadapte parfaitement lensemble des autres installations, quelle que soit la taille ou la configuration de la boucle HTA, le nombre de postes, la prsence ou non de groupes dappoint ou de secours. A) Un Reconfigurateur pour la continuit de service du rseauLe rseau de distribution interne dun site industriel, tertiaire ou hospitalier est constitu de cbles souterrains HTA (MT), en boucle, reliant les postes MT/MT ou MT/BT entre eux. Gnralement, pour des raisons dexploitation, la boucle est ouverte en un point donn, elle est alors exploite en antenne. La slectivit des protections seffectue au niveau des disjoncteurs de tte dantenne situs dans le poste de livraison. Lorsquun incident survient en aval des deux disjoncteurs dantenne, la prsence de dtecteurs de dfaut sur les ttes de cble de chaque cellule interrupteur permet de localiser, de faon simple, la portion de rseau prsentant un dfaut disolement. Ce type darchitecture permet lexploitation de modifier le schma dexploitation du rseau HTA, en cas davarie sur un tronon ou lors de travaux de maintenance sur les cellules interrupteur des postes. Selon la dimension du site et le nombre de postes de transformation, un automate de reconfiguration de boucle peut ventuellement tre associ la dtection de dfaut. Il permet alors en quelques secondes, disoler le dfaut et de ralimenter lensemble de linstallation. Cette disposition est intressante pour les postes qui alimentent des installations sans dispositif de secours, car en cas de dfaut sur la boucle, lalimentation des postes est rtablie rapidement. Une centrale dautoproduction peut tre raccorde lun des postes pour alimenter la totalit ou une partie de linstallation, par lintermdiaire dun cble raccord sur la boucle dalimentation normale. Le gestionnaire de boucle pourra prendre en considration la prsence ou non de cette centrale.

B) Prsentation du S.I.R.A.C.U.S.Nos Reconfigurateurs de boucle sont modulaires. Ils sont constitus dlments indpendants les uns des autres. Chacun dentre eux est dfini en fonction des impratifs dexploitation de la boucle HTA, permettant ainsi de rpondre au mieux aux besoins de lapplication. Cette modularit permet de trouver des solutions conomiquement intressantes tout en proposant des systmes techniquement fiables et pertinents. Nanmoins, on retrouve larchitecture habituelle suivante : Dans les postes HTA/BT, chaque interrupteur motoris est quip dun indicateur numrique de dfaut et dun automatisme de contrle. Ce dernier assure, entre autre, les manoeuvres des organes de coupure partir des commandes transmises par le gestionnaire de boucle. Dans les postes de livraison, les disjoncteurs motoriss sont quips de relais numriques de protection de la Gamme M, et dun automatisme de contrle. Le gestionnaire de boucle contrle et gre la boucle pouvant comprendre jusqu 20 postes satellites HTA/BT (SIRACUS II).

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Guide ApplicationSIRACUS I ou SIRACUS II :

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Les deux systmes possdent les mmes fonctionnalits de base, savoir : dtecter un dfaut sur la boucle HTA (polyphas ou monophas), identifier le tronon en dfaut, isoler le tronon en dfaut, reconfigurer la boucle HTA, ralimenter la partie saine de la boucle. Cela implique, quelle que soit la solution mise en place, que les gestionnaires scrutent en permanence les automatismes de contrle, analysent les changements dtat, grent les manoeuvres des organes de coupure en fonction des vnements quils dtectent ou des ordres quils reoivent, et assurent la reconfiguration automatique de la boucle HTA. Le choix entre SIRACUS I ou SIRACUS II dpend des critres suivants :

SIRACUS I convient lorsque la boucle HTA est constitu de peu de postes lectriques (cinq maximums), quil ny a pas de centrale lectrique dappoint ou de secours, quil ny a pas lieu dchanger dinformations avec un superviseur ou une GTC (recopie dcran uniquement). SIRACUS II convient toutes les installations, quil y ait une ou plusieurs boucles HTA, peu ou beaucoup de postes satellites, une ou plusieurs centrales dappoint ou de secours, un ou plusieurs postes de livraison. Il permet galement via une sortie ETHERNET (option) de linterfacer avec un superviseur ou une GTC. Grce sa sortie srie ddie, il peut se raccorder galement une imprimante pour des impressions au fil de leau (option). En cas dutilisation de fibre optique pour la transmission dinformation entre les diffrents lments constituant SIRACUS II, le rseau ainsi constitu peut tre ralis pour des raisons de fiabilit par une fibre auto cicatrisante (option). Dautres solutions tout aussi efficaces peuvent tre mises en application.Par ailleurs, tous nos systmes SIRACUS sont munis dun cran tactile qui se prsente sous la forme dun afficheur graphique pour la visualisation des donnes (sous forme graphique ou numrique) et lmission de tlcommandes destination des organes de coupure de la boucle. La taille de cet cran (12 1/4) et ses 256 couleurs permettent la visualisation du schma de boucle HTA sous la forme dun synoptique anim. Un automate interne au gestionnaire de boucle assure quant lui, en mode automatique : la reconfiguration automatique de la boucle HTA, en mode manuel : lmission de tlcommandes pour la manoeuvre, distance, des organes de coupure, la rception des tlsignalisations, lenregistrement et la consignation des tats. Le gestionnaire se prsente dans un coffret mtallique tanche IP55. SIRACUS I regroupe dans un seul appareil lautomate et lcran graphique. SIRACUS II comprend deux appareils distincts, lautomate et lcran. Un bornier de raccordement client, accessible par le bas du coffret, relie le gestionnaire linstallation. Dans tous les cas lcran graphique est mont en faade du coffret et doit tre aliment en 24 Vcc.

C) Exemple fonctionnelDans le schma ci-dessous, le rseau HTA est exploit normalement en boucle ouverte au point 15. Lors de lapparition dun dfaut lectrique, par exemple, sur le cble reliant I2 I3, le relais de protection D3 et les indicateurs de dfaut I1 et I2 initialisent leurs algorithmes de dtection de dfaut. Les dtecteurs I1 et I2 signalent leur automatisme de contrle respectif le passage du dfaut. Ce dernier mmorise linformation et la tient disposition du gestionnaire de boucle. Aprs une lgre temporisation, la protection D3 ouvre le disjoncteur. Cette partie de linstallation est alors hors tension. Au mme moment, le gestionnaire de boucle dtermine la nouvelle configuration mettre en place partir des informations recueillies auparavant auprs de tous les automatismes de contrle. Il gnre les informations envoyer aux automatismes qui transmettent les ordres de reconfiguration aux organes de coupure concerns. On dit que la boucle est alors exploite en mode dgrad.

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Le tronon entre I2 et I3 est ainsi isol, et le reste de linstallation raliment automatiquement en un temps infrieur 30s. Des scurits logiciel et matriel permettent de garantir une sret de fonctionnement de S.I.R.A.C.U.S. (Fonctionnement interdit sur boucle ferme, mise en route automatique du reconfigurateur, modification des paramtres.....).

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Guide Application5.5 Tableau de choix de la protection des postesType de relais Analogique Numrique M LIB3 UB0 / ATR M HIB3 M HIB3 MFP SCM21 MC20/R ARM 513 IM30/SR UFM/R

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Fonctions

Protection Diffrentielle barres basse impdance Diffrentielle barres haute impdance Diffrentielle impdance cble haute

87B 87B 87C 87C 90

Diffrentielle cble fils pilotes Transfert de source

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Renclencheur

21 51C 49C 67 67N 81 50/51 50/51N

Protection de distance Relais minimum dimpdance Protection des condensateurs batteries de

DTVA -EP

IM30/C UFM DM33

Directionnel maxi de I Directionnel de terre Relais de frquence IM30/D UDF14 UDF34 IM30/AP IM30/AB UM30/A ou coffret pr cbl UM30/SV MU30 SIRACUS P5 MX14/5 MX7/5 de RCA

Protection NFC 13-100

27/59; 81; 59N

Protection de dcouplage

78 -

Saut de vecteur Centrale de mesure Reconfigurateur de boucle Calculateur de poste consignateur dtat Supervision des dclenchement circuits

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