Grafički Rad Metalne II

7/25/2019 Grafički Rad Metalne II

http://slidepdf.com/reader/full/graficki-rad-metalne-ii 1/32

Металне конструкције II Графички рад

Садржај

1. Глобална квантитативна анализа оптерећења..........................................3

1.1 Стално оптерећење основно оптерећење!..........................................3

1." #птерећење сне$о% основно оптерећење!..........................................&

1.3 'орисно оптерећење од %осни( дизалица основно!...........................&

1.& #птерећење ветро% допунско!.............................................................)

1.) #птерећење бочни% удари%а допунско!.............................................*

1.* #птерећење од кочења допунско!.......................................................*

1.+ #птерећење од те%пературни( про%ена допунско!...........................*

1., #птерећење од неравно%ерно$ сле$ања изузетно!............................+

1.- #птерећење од сеиз%ички( утицаја изузетно!...................................+

". Глобална квалитативна анализа оптерећења............................................,

".1 нализа %о$ућности алтернативно$ кровно$ оптерећења одизања

крова!................................................................................................................ ,

"." Меродавне реакције кранско$ носача на конзоле $лавно$ носача.... .-

".3 нализа %еродавности оптерећења од сеиз%ички( утицаја.............1/

3. 0ле%енти (але............................................................................................. 1"

3.1 ожњаче.................................................................................................1"

3." 2оклапача калканско$ зида.................................................................13

3.3 асадне ри$ле.......................................................................................1)

3.& асадни сту4ови...................................................................................1*

3.) Спре$ови................................................................................................"/

3 .) .1 2одужни кровни спре$..................................................................."/

3 .) ." 2опречни кровни спре$.................................................................."1

3 .) .3 5оризонтални спре$ до калкана...................................................."1

3 .) .& 6ертикални спре$ у подужно% зиду.............................................""

3 .) .) Спре$ за прије% 4очни( удара %осне дизалице...........................""

3 .) .* Спре$ за прије% сила кочења %осне дизалице............................."3

3 .) .+ 6ертикални спре$ у калкану.........................................................."3

3.* Главни носач........................................................................................."&

&. Списак еле%ената по позиција%а.............................................................."+

Мило7 Милић +/3-811

1




9лазни подаци за пројектовање челичне (але

: 9купна дужина (але; ∑ l=n λ=7∗6.2=43.4m

: <осивост %осне дизалице; Q=20 t

: аспон %осне дизалице; A=18.00m

: 'ровни покривач; =воструки челични профилисани ли% са

тер%оизолацијо%: асадна обло$а; =воструки челични профилисани ли% са

тер%оизолацијо%

>а дневно освет?ење се предви@ају светлосне траке у оби%ни%

зидови%а.

: 5ала се са једне стране предви@а за продужењеA а са дру$е

стране продужење није %о$уће.: >е%?и7те је ло7е носивости.: С обзиро% на носивост зе%?и7та усваја се статички систе%;

лук на три з$лоба.


"




1. Глобална квантитативна анализа оптерећења1.1 Стално оптерећење основно оптерећење!

: #д обло$а;

сопствена тежина кровно$ покривача

gkp=0.40 kN /m2 (o)

<апо%ена; #ва тежина је очитана из таблица произво@ача

кровни( ли%ова и обу(вата тежину двоструко$ челично$профилисано$ ли%а и средстава за везу. >бо$ %ало$ на$иба кровне

равни (¿10∼6 ˚ ) усвојено је да јеgkpcosα =gkp ,cosα =1

.

сопствена тежина фасадне обло$е;

gfo=0.50 kN /m2 (ф )

<апо%ена; 9 ову тежину спадају тежине двоструко$ челично$ли%а са тер%оизолацијо%A одстојници и средства за везуA као и око

3/B провидни( повр7ина у виду неотварајући( и отварајући(прозора са двоструки% стакло%.

: #д конструкције на крову;

сопствена тежина рожњача;

gkr=0.10kN /m2 (о )

сопствена тежина спре$ова и инсталација;

gksi=0.05 kN /m2 (о )

сопствена тежина ри$ли : $лавни( везача;

ggv=0.15 kN /m2 (о )

: #д конструкције фасада;

сопствена тежина фасадни( ри$ли;

gfr=0.10kN /m2 ( ф )


3




сопствена тежина фасадни( стубова;

gfs=0.10 kN /m2 (ф )

сопствена тежина спре$ова и инсталација;

gfsi=0.05kN /m2

(ф ) сопствена тежина $лавни( везача C стубова;

ggs=0.25kN /m2 ( ф)

: #д носача дизалице;

сопс. тежина носача са 7ино% (B=6.2m ) ;

gnd=2.60 kN /m' (н . д )

сопствена тежина спре$а за бочне ударе;

gbu=0.30 kN /m' (н . д )

1." #птерећење сне$о% основно оптерећење!

s=1.00kN /m2 (о )

<апо%ена; 2равило је да се за на7е просторе за лаке кровнеконструкције усваја 1.00kN /m

2

у%есто 0.75 kN /m2

услед појаве

%окро$ сне$а. Dако@е ово повећање обу(вата и локалнона$о%илавање снежни( наноса.

1.3 'орисно оптерећење од %осни( дизалица основно!

9сваја се %осна дизалица типа EF6# G#G FH С0М="'1 C

92 чија се $руба 7е%а прилаже.

Q=20 t


&




A=18.00m

L=4600mm

= ! =1475mm

"1,m#$=152kN

"1,min=45 kN

"2,m#$=156kN

"2,min=46 kN

'оефицијенти удара и изравнања за носећу конструкцију!;%=1.3& =1.1

1.& #птерећење ветро% допунско!

Gокација; 'ру7евац над%орска висина 166m !

( (=1.223kg/m3

& v=19m /s )

6рста објекта; Fндустријски (k ) =1.0)

Dерен; аван

( * +=1)

'ате$орија (рапавости терена; J K $ 15.0 m⇒ k +=1.120

=ина%ички коефицијент; - +=2.0

'оефицијенти силе коефицијенти притиска или о4лика! ;

Мо$у се извући зак?учци о %еродавни% вредности%аконвенција о знаку је таква да знак LME означава притисак напос%атрану повр7инуA а знак L:E означава си7уће дејство ветра коједелује од пос%атране повр7ине!;


)




>а кров локално! >а зидове локално!

6етар спо?а

p/ ,m#$=−0.50

p/ ,min=−0.60

p/ ,m#$=+0.90

p/ ,min=−0.50

6етар изнутра

pi , m#$=+0.20

pi , min=−0.20

pi , m#$=+0.20

pi , min=−0.20

#сновни притисак ветра јединствен за о4јекат као целину!;

0m,) ,10=0 .5∗ (∗(vm , 50, 10∗k ) )2∗10

−3=0.50∗1.223∗192∗10

−3=0.221 kN /m2

#средњени аеродина%ички притисак ветра јединствен за о4јекат

као целину!;

0m,) ,+=0m,) ,10∗*1 2∗k 1

2=0.221∗1∗1.120=0.248 kN /m2

еродина%ички притисак ветра у ово% при%еруA з4о$ учињени(апрокси%ацијаA тако@е је јединствен за цео о4јекат!;

0g , ) , +=0m , ) , +∗- +=0.25∗2.0=0.50 kN /m2

#птерећење ветро% рачуна се за сваку појединачну ситуацију!;

2=02∗ 3s

1.) #птерећење бочни% удари%а допунско!

9зи%а се да делује са%о на једној страни изнутра ка напо?еAуправно на правац носача дизалица C последица конструкцијеточкова! и то као пар сила чији су интензитети 181/ %акси%ални(

притисака по точку 4ез ударно$ коефицијента!A а делују у висиниГFN:а. 9 ово% случају;

"1,m#$=152kN

"2,m#$=156kN

"b ,u 1= "

1, m#$/10=15.2 kN

"b ,u 2= "

2,m#$/10=15.6 kN


*




1.* #птерећење од кочења допунско!

9зи%а се да делује у висини ГFN:а C подужно односно у правцуносача дизалицеA са интензитето% који је једнак 18+ притиска попо$онско% точку 4ез ударно$ коефицијента и не %ање од )/ Bточкова!. 9 ово% случају се усваја;

"k = "

1 ,m#$+ "2 ,m#$

7=¿

¿ 152+1567

=44kN

1.+ #птерећење од те%пературни( про%ена допунско!

>а најче7ће ситуације конструкција је за7тићена оддиректни( спо?ни( утицаја!A %оже се усвојити да су те%пературнепро%ене у конструкцији;

4t =5156

1., #птерећење од неравно%ерно$ сле$ања изузетно!

7 s=10mm

%=50 .2 6

9 пос%атрано% случају је статички систе% одре@енA тако дапо%ерања ослонаца не утичу на расподелу статички( утицајаA већ

са%о на по%ерања поједини( еле%ената.


+




1.- #птерећење од сеиз%ички( утицаја изузетно!

Сеиз%ички утицајиA по правилуA нису %еродавни за овакву врстуо4јекта и неписано је правило да се не узи%ају у о4зир при прорачунупризе%ни( индустријски( (алаA %е@ути%A треба доказати тврдњу.

'ате$орија о4јекта; 8 9=1.0

Gокални услови тла; II кате$орија O 8 :=1.0

>она сеиз%ичности; PIII O 8 *=0.050

'оефицијент дуктилности;

: за попречни правац; 8 "=1.0

: за подужни правац; 8 "=1.3

9купни коефицијент сеиз%ичности; 8 = 8 9∗ 8 :∗ 8 *∗ 8 "

: за попречни правац; 8

1=0.05

: за подужни правац; 8

2=0.065

Меродавна %аса о4јекта у нивоу крова венца!;

>а потре4е овеA $ру4еA анализе најподесније је укупну%еродавну %асу $орње половине о4јекта свести по квадрату основекрова!.

mk =( gkp+gkr+gksi+ggv+* )+2∗(;

2 )∗g fo+g fr+gfs+ggs+(gnd+gsu

; )B

=¿

¿ (0.50+0 .1+0 .05+0 .15+1 .0 )+2∗(10.32 )∗0 .50+0 .1+0 .1+0.25+( 2.60+0.3010.3 )

20.7

mk =2.41

kN /m

2


,




Сеиз%ичка сила у попречно% правцу

*1=

8 1∗mk ∗B

2∗ λ=0.

05∗2.41∗20.7

2∗6.20=7.73 kN

Сеиз%ичка сила у подужно% правцу

*2=

8 2∗mk ∗B

2∗ <λ

2=0 .

065∗2.41∗20.7

2∗43.4

2=35.18 kN

". Глобална квалитативна анализа оптерећења

".1 нализа %о$ућности алтернативно$ кровно$ оптерећења

одизања крова!

Мини%ално стабилизирајуће дејство

0min=gkp+gkr=0 .50kN /m2


-




Макси%ално деста4илизирајуће дејство

0m#$=0g , ) , +∗( p/, min− pi ,m#$ )=0.50∗(−0.40)=−0.20kN /m2

>ак?учак;0m#$<0min Q <е%а опасности од одизања крова.

"." Меродавне реакције кранско$ носача на конзоле $лавно$ носача

Ситуација и положај за "1,m#$ / "2, m#$ K "

1,min / "2, min из таблица;

Сопствена тежина дизалице M оптерећење од терета Q=20 t

9део у притисци%а по точку са%о од терета;

"1 ,Q

L = "2 ,Q

L =Q∗ A−

A ∗0 .5=

20∗9.81∗18000−1475

18000∗0.5=90.06kN

"1 ,Q

: = "2 ,Q

: =Q∗

A ∗0 .5=

20∗9.81∗1475

18000∗0.5=8.04 kN

#дре@ивање "1 ,odg :

i "2 ,odg :

;

"1 ,odg : = "1 , : , m in

: + "2 , Q : =45+8.04=53.04kN

"2 ,odg : = "2 , : , m in

: + "2 , Q : =46+8.04=54.04kN

Меродавно оптерећење на конзоле $лавно$ носача


1/




#рдината утицајне линије испод точка у по?у;==

λ− L

L =

6.20−4.20

6.20=0.323

9тицаји; >m#$= "

2 ,m#$∗1 .0+ "1 ,m#$∗0.323=156∗1.0+152∗0.323=205.1kN

>odg= "2 ,odg∗1.0+ "

1 ,odg∗0.323=54.04∗1.0+53.04∗0.323=71.2 kN

".3 нализа %еродавности оптерећења од сеиз%ички( утицаја

Гру4о сво@ење попречно$ ветра на еквивалентне силе у нивоу вр(асту4а;

21=

0g , ) , +∗ p/ ,m#$∗;

2∗ λ=

0.50∗0.9∗10.3

2∗6.2=14.37kN

22=

0g ,) , +∗ p/ ,min∗;

2∗ λ=

0.50∗(−0.5)∗9.5

2∗6.2=−7.98 kN


11




Гру4о сво@ење подужно$ ветра на еквивалентне силе у вр(ови%авертикални( спре$ова у подужни% зидови%а;

23=

0g , ) , +∗( p/ ,m#$− pi , min)∗B

2∗;m#$

2=

0.5∗(0.9+0.2)∗20.7

2∗11.0

2=31.31 kN

2опречни правац $лавни везач!

: 0квивалентни коефицијенти си$урности;

>а ко%4инације са ветро% II случај оптерећења!;

? @@ =1.33


1"




>а ко%4инације са сеиз%ички% сила%а III случај оптерећења!;

? @@@ =1.20

2∗*1

21+22

= 2∗7.73

14.37+7.98

=0.692<1.33

1.20

=1.108⇒ CDECFG нCH EIодGJнG.

2одужни правац вертикални спре$ у подужно% зиду!

: 0квивалентни коефицијенти си$урности

>а утицаје од ветра I случај оптерећења!; ? @ =1.50

>а сеиз%иче силе III случај оптерећења!; ? @@@ =1.20

*2

23= 35.18

31.31=1.12< 1.50

1.20=1.25⇒ CDECFGнCH EIодGJнG.

>ак?учак; Сеиз%ички утицаји се %о$у зане%арити при анализиоптерећења и ди%ензионисању носеће челичне конструкције.

3. 0ле%енти (але

3.1 ожњаче

3.1.1 нализа оптерећења

#д конструкције на крову;

: сопствена тежина кровно$ покривачR;

gkp=0.40 kN /m2 (o )

: сопствена тежина спре$ова и инсталација;

gksi=0.05 kN /m2

(о ): сопствена тежина рожњача;

gkr=0.10kN /m2 (о )

: сне$; s=1.00 kN /m2 (о )

∑ 0r=1.55kN /m2

: ветар

02=0g , ) , +∗( p/ ,min− pi , m#$)=0.50∗(−0.7 )=−0.35 kN /m2

⇒KLGI нCH EIодGJGн .


13




#птерећење рожњаче;

0m/r,r=0r∗ λr=1.55∗2.017=3.13 kN /m'

3.1." 2ресечне силе

>а статички систе% рожњаче усваја се проста $редаA распона λ=6.20m .

3.1.".1#птерећење управно на кровну раван C Савијање M $

: >а први случај оптерећења

0 ' = (gkp/cos α +gkr+s )∗ λr∗cosα =¿

¿ (0.40/cos70+0.10+1.0)∗2.017∗cos7

0=3.01kN /m

'

- >а дру$и случај оптерећења

0 ' ' =( gkp/cosα +gkr+s )∗ λr∗cosα +2∗ λr /cosα =¿

cos7

0

=¿¿ (0.40/cos70

+0.10+1.0 )∗2.017∗cos70+0.35∗2.017 /¿

¿3.72 kN /m'

- #днос оптерећења;

0 ' ' /0

' =3.72 /3.01=1.24

? @ /?

@@ =1.50 /1.33=1.125⇒ MIодGJGн H @@ OPRGH оSITUG.

3.1."."#птерећење у равни крова C Савијање M

- >а о4а случаја оптерећења;

0 $' =( gkp /cosα +gkr+s)∗ λr∗sin α =¿

¿ (0.40/cos70+0.10+1.0)∗2.017∗sin 70=0.37 kN /m

'


1&




3." 2оклапача калканско$ зида

3.".1 нализа оптерећења

9ниверзална C на страни си$урности у ово% случају


gkp=0.40 kN /m2 (o )


gksi=0.05 kN /m2 (о )

: сопствена тежина рожњача;

gkr=0.10kN /m2 (о )

: сопствена тежина ри$ли $лавни( везача!;

ggv=0.15 kN /m2 (о )

: сне$; s=1.00 kN /m2 (о )

∑ 0 pk =1.70 kN /m2

Меродаван је I случај оптерећења.

9тицајна 7ирина за преклапачу; λ pk = λ/2=3.10 m

#птерећење поклапаче;

0m/r,pk =0 pk ∗ λ pk =1.70∗3.10=5.27 kN /m'


1)




Dачна анализа оптерећења

: %еродавна крајња реакција рожњаче;0m/r,r∗ λ pk =9.70 kN

: сопствена тежина поклапаче;

ggv∗ λ pk =0.47 kN /m' (о )

3."." 2рорачун пресечни( сила

9свајају се поклапаче статичко$ систе%а просте $реде и

предпостав?а се да директно преносе са%о оптерећења са крова.


1*




>kr=9.70 kN

0 pk =0.47 kN /m'

3.3 асадне ри$ле

9свајају се фасадне ри$ле систе%а просте $реде и претпостав?асе даA поред ветраA носе и сопствену тежину припадајуће$ делафасаде.

3.3.1 нализа оптерећења

- сопствена тежина од фасадне обло$е;

gfo=0.50 kN /m2 (ф )

-

сопствена тежина фасадни( ри$ли;gfr=0.10kN /m2 ( ф )

∑ 0 fr=0.60 kN /m2


9тицајна 7ирина за фасадну ри$лу; λ fr=1.83m

0m/r,fr=0 fr∗ λfr=0.60∗1.83=1.10 kN /m'


1+




2 m/r,fr=02∗ λ fr=0.35∗1.83=0.64 kN /m'

3.3." асадна ри$ла у подужно% зиду

9тицајна 7ирина за фасадну ри$лу;

λ fr=1.83m

0m/r,fr=0 fr∗ λfr=0.60∗1.83=1.10 kN /m'

2 m/r,fr=02∗ λ fr=0.35∗1.83=0.64 kN /m'

3.& асадни сту4ови

3.&.1 нализа оптерећења

: сопствена тежина фасадне обло$е;

gfo=0.50 kN /m2 (ф )

: сопствена тежина фасадни( ри$ли;

gfr=0.10kN /m2

( ф )

: сопствена тежина фасадни( стубова;

ggv=0.10 kN /m2 (ф )


gfsi=0.05kN /m2 (ф )

∑ 0 fs=0.75kN /m2

: ветар;

02=0.35 kN /m2 (ф )


2одужни зид;

9тицајна 7ирина за фасадне стубове; λ fs= λ/2=3.10m

0m/r,fsp=0 fs∗ λfs=0.75∗3.10=2.33 kN /m'


1,




2m/r, fsp=02∗ λ fs=0.35∗3.10=1.08kN /m'

'алкански зид;

9тицајна 7ирина за фасадне стубове; λ fs=2.29m

0m/r,fsk =0fs∗ λfs=0.75∗2.29=1.72kN /m'

2 m/r,fsk =02∗ λ fs=0.35∗2.29=0.80 kN /m'

3.&." асадни сту4 у подужно%

зиду C одре@ивање

пресечни( сила

3.&.3 асадни сту4 у калканско% зиду који није предви@ен за

продужење (але C одре@ивање пресечни( сила


1-

qmer,fsp = 2.33 kN/m’ wmer,fsp = 1.08 kN/m’

Rkr = 9.70 kN




3.&.& асадни сту4 у калканско% зиду који је предви@ен за

продужење (але C одре@ивање

пресечни( сила

асадни сту4 у калканско% зиду је континуална $реда преко " по?аAу вертикално% правцу се ослања на те%е?A а у (оризонтално% нате%е?A (оризонтални спре$ у калкану и (оризонтални попречниспре$. 9 односу на сту4 у подужно% зидуA сту4 у калкану је дужи за

при4лизно 1m %еродаван је фасадни сту4 у средини калкана!.


"/

wmer,fsp = 0.80 kN/m’qmer,fsp = 1.72 kN/m’

qmer,fsk = 1.72 kN/m’ wmer,fsk = 0.80 kN/m’




3.&.) L9$аониE сту4 у калкану који се нS предви@а за продужење

9тицајне повр7ине крова и фасада;

LГранични условиE у$аоно$ сту4а са оптерећењи%а;

VодWно: ∗0g , ) , +∗ λfr

2=

1.1∗0.50∗1.83

2=0.50kN /m

'

VоSIRно: ∗0g , ) , +∗ λ pk

2=

1.1∗0.50∗3.10

2=0.85 kN /m'

XWCнG фGOGд :∑ g f ∗ λ=0.50∗(1.83+3.10) /2=1.23kN /m'

YGFZCHG FIGнOF OGD : >m#$,kn=205.1+2.6∗ λ /2=205.1+8.1=213.2kN


"1




3.) Спре$ови

3.).1 2одужни кровни спре$ C анализа оптерећења

> pod ,ks=1.08∗3.70

2=2.0 kN

:m#$= > pod ,ks /sinα =2.0∗3.70 /2.017=3.67kN


""




9m/r=2.0∗6.2

4/2.017=1.54 kN

3.).1.1'онтрола рожњаче која је појас подужно$ кровно$ спре$а

>а са%у %е@урожњачуA која је ди%ензионисана усвојен пресекA

проверени напониA ста4илност и дефор%ација! за I случајоптерећења ( gkp+gksi+gkr+s ) A већ и са% рад у оквиру подужно$

кровно$ спре$а представ?а допунско дејство II случај оптерећења!.#си% то$аA подужни кровни спре$ је оптерећен при дејству ветраAкада на ње$а делују силе које су до4ијене као %еродавне при утицајуветра на калканA увећане за дејство унутра7ње$ си7уће$ дејства

коефицијент о4лика =1.1 !. 'ада постоји ова ко%4инација дејства

ветра јав?а се и си7уће одижуће! резултујуће дејство ветра на кровкоје растерећује кров у односу на утицаје који су 4или %еродавни за

ди%ензионисање.

3.)." 2опречни кровни спре$ C анализа оптерећења

2опречни кровни спре$ је ре7етка распона једнако$ 7ирини

(але H. Tедан појас је везач $лавно$ носача у калкануA а дру$и је


"3

Rfsp

620 cm




крута зате$а из%е@у ри$ли и дру$о$ $лавно$ везача. 6ертикале

спре$а су рожњаче. #вај спре$ при%а $орње реакције фасадно$ сту4а

у калканско% зиду. Меродавна је реакција средње$ сту4аA који је

најоптерећенији.

YGFZCHG FGPFGнOFо[O\G: >ks=0.80∗5.05

2=2.02 kN

:m#$=10∗ >ks∗√ 3.102+2.0172/3.10=20.2∗1.19=24.1 kN

] m#$ ^ 9m#$=

10∗ >ks

20.7∗20.7

2

8∗1

3.10=0.976∗17.28=16.9 kN

3.).3 5оризонтални спре$ до калкана C анализа оптерећења

VIоORно оSITU:0;sdk =0.80∗11

2=4.4 kN /m

'

Статички систе%; проста $реда.


"&




3.).& 6ертикални спре$ у подужно% зиду C анализа оптерећења

CPG одFIоJно[ OSI[G: "1=5∗ >ks=10.1 kN

CPG одOSI[G FGPFGн : "2=

0;sdk ∗20.7

2=45.5 kN

:m#$=(10.1+45.5 )∗√ 3.102+1.832/3.10=55.6∗1.16=64.6 kN

_одGGF ноIEGPноH OCPC O\ : 49m#$=( "1

∗9.70+ "2∗5.70 )∗1

3.10=115.3kN

3.).) Спре$ за прије% 4очни( удара %осне дизалице C анализа

оптерећења

"b ,u 1/ "b ,u 2

=15.2/15.6 kN (CEICRно одноO нG ф . O\ , нG IGOоHGU од4.6m )


")




`оICDонGPнG IGFZCHGф . O\G:5 >2 ,m#$=1.08∗9.70

2=5.24 kN

3.).* Спре$ за прије% сила кочења %осне дизалице C анализа

оптерећења

*k =

544 kN

:m#$=*k ∗√ 6.22+6.02/6.0=44∗1.44=63.3 kN


"*




3.).+ 6ертикални спре$ у калкану

L9тицајнеE повр7ине дејства са индиректне утицајнеповр7ине се преносе преко реакција подужно$ кровно$ спре$а испре$а за 4очне ударе!

> pod ,ks=2.0kN

>sbu=15.6+15.2∗0.323=20.5 kN

2 m/r,fsp=02∗ λ fr=0.35∗1.83=0.64 kN /m'

3.* Главни носач

3.*.1 нализа оптерећења

2о крову утицајна 7ирина λ

gv

=6.20m!;


"+





gkp=0.40 kN /m2 (o )


gksi=0.05 kN /m2 (о )

: сопствена тежина рожњача;

gkr=0.10kN /m2 (о )

: сопствена тежина $лавни( везача;

ggv=0.15 kN /m2 (о )

∑ 0gv=0.70 kN /m2

Стално оптерећење по кровној ри$ли; 0gv∗ λgv=0.70∗6.20=4.34 kN /m'

: сне$; s∗ λgv=6.2kN /m' (о )

: ветар спо?а; 2 a, #=02∗ p/, m#$∗ λgv=−0.35∗0.60∗6.20=−1.30kN /m'

2 a, b=02∗ p/ , min∗ λgv=−0.35∗0.50∗6.20=−1.08 kN /m'

: ветар изнутра; 2 i=02∗ pi∗ λgv=0.35∗(50.20)∗6.20=50.43kN /m'

2о фасади утицајна 7ирина

λgs=3.10m

!;

: сопствена тежина фасадне обло$е;

gfo=0.50 kN /m2 (ф )

: сопствена тежина фасадни( ри$ли;

gfr=0.10kN /m2 ( ф )

: сопствена тежина фасадни( стубова;

gfs=0.10 kN /m2 (ф )


",





gksi=0.05 kN /m2 (ф )

: сопствена тежина $лавни( везача : стубова;

ggs=0.25kN /m

2

( ф)

∑ 0gs=1.00 kN /m2

Стално оптерећење по $лавно% стубу; 0gs∗ λgs=1.00∗3.10=3.10 kN /m'

2о фасади утицајна 7ирина λgs=6.20m

!;

: ветар спо?а;2 a, a=02∗ p/ , m#$∗ λgs=0.35∗0.90∗6.20=1.95 kN /m

'

2a, d=02∗ p/ ,min∗ λgs=0.35∗0.50∗6.20=1.08kN /m'

: ветар изнутра; 2 i=02∗ pi∗ λgv=0.35∗(50.20)∗6.20=50.43kN /m'

9тицајна 7ирина за кров и за ветар по фасади;

9тицајна 7ирина за $равитационо оптерећење по фасади;


"-




2о конзоли за носач дизалице утицајна 7ирина λnd=6.20m

!;

: сопствена тежина носача са 7ино%;

gnd=2.60 kN /m'

: сопствена тежина дела спре$а за бочне ударе;

gbu=0.30kN /m'

∑ 0d=2.90 kN /m'

Стално оптерећење по конзоли; ∗0d∗ λnd=1.1∗2.90∗6.20=19.78 kN /m

'

2окретно оптерећење по конзоли; Qm#$=%∗ >m#$=1.3∗205.1=266.6kN /m'

Qodg=%∗ >odg=1.3∗71.2=92.6 kN /m'

Hочни удари;

<а страни >m#$ ; B L= >m#$ /10=205.1/10=20.5 kN /m

'

<а страни >odg ; B := >odg /10=71.2/10=7.1kN /m'


3/




&. Списак еле%ената по позиција%а

едни број <азив позиције 6рста профила2оз 1 'ровни покривач =востр. чел. ли%

2оз " ожњача ⎕200⨉100⨉6

2оз 3 Главни везач @"600

2оз & 6ертикални калкански спре$ L60⨉60⨉6

2оз ) 2одужни кровни спре$ L60⨉60⨉6

2оз * 2опречни кровни спре$ L60⨉60⨉6

2оз + асадна обло$а =востр. чел. ли%

2оз , асадна $реда ⎕200⨉100⨉6

2оз - асадни стуб @"360

2оз 1/ Dе%е? $лавно$ стуба 1200⨉2000

2оз 11 Dе%е? фасадно$ стуба 1170⨉1170

2оз 1" Dе%е?на $реда 300⨉300

2оз 13 <осач %осне дизалице @"600

2оз 1& Спре$ за прије% сила кочења L60⨉60⨉6

2оз 1) 5оризонтални калкански спре$ ебрасти ли% M


31




] 200

2оз 1* евизиона стазаебрасти ли% M

] 200

2оз 1+ 6ертикални подужни спре$ L60⨉

60⨉

6

Documents

Grafički Rad Metalne II