Design of Cantilever Beam.xls

7/23/2019 Design of Cantilever Beam.xls

1/110

DESIGN OF CANTILEVER BEAM

1 Clear Span (opening ) 2.50 mtr 2500 mm

2 Wall width 0.40 mtr 400 mm

3 Super imposed loads 12.00 kN per meter run

4 Conrete M 20 unit weight 25000

7 m 13.3

5 Steel f 415 !ensile stress 230

" Nominal Co#er 25 mm $ffe%ti#e Co#er 30 mm

Reinforcement

Main !op 16 3 Nos&

'n%hor ars (ottom ) 10 2 Nos&

Strirrups 8 120 to 300 mm %*%

400

350

2500

N*m3

%% N*mm2

N*mm2

mm

mm

mm


2/110

3 nos&ars 16

2 nos.bars 16

0 720 1780

200

490 0 #REF! mm

###

10 mm 2 nos.anchor bars 8

120 mm c/c

8 300 mm c/c

(A) s"cton

3 nos.bar o$ 16

2 nos.bars 16

8 300 mm c./c

200

10

490 mm

250

mm

(%)&"cton at th" "n'

250

mm

mm

mm2 ldg strirrup

mm2 lgd strps

mm

mm

mm2 lgd strps

mm2 nos&an%hor ars


3/110

() s"cton at s**ort pk+nandwana ,ahoo&%o&in


4/110

DESIGN OF CANI!E"ER #EA$

C%e&r S'&n (o'enin) * 2.50 m 2500 mm

+&%% ,i-t 0.40 m 400 mm

S/'er im'oe- %o&- 12.00 n +r 12000 , *"r m"t"r

Conrete $ 20

Stee% f 415 eni%e te 230

7 m 13.3

Nomin&% coer 25 mm Effectie coer 30 mm

1 Design Constants:- For -& ars %ocr"t" 20

= 230 t. o$ concr"t" 25000

= 7 m = 13.3

mc

13&3- .

0.288

13.3 7 230

= 1 0.288 / 3 0.04

= 0.5 7 0.904 0.288 0.116

2 Caculcation of BM :-

1& /et depth of eam at fi-ed end 0 span *. 0 2&5 . 0.36 mt &a 400

effe%ti#e depth of eam at fi-ed end 4 2co"r 400 2 25 450

&a 500 mm

/et width of eam at fi-ed end 5 2 250 &a 250 mm

'ssume depth of eam at free end 5 / 2 250 sa 200 mm

,/mm2 ,/mm2

cc ,/mm2

st ,/mm2 ,/mm2

%%

,/mm2

0

m%st

901k*3

R01*2-% - - k


5/110

/et width of eam at free end 250 mm

1- ( 0.50 &2 * : &25 2.50 ### 546 ,

2

'%ting at&5 2& : &2 : 2&5

0 1.07&5 &2 3&

0 5469 - 1&. 12 -( 2&5 43356 43.36 ,m2& &0 N m

&h"ar $orc" at "'" o$ s**ort 0 54"6 12 : 2&5 0 3546 ,

2Design of setion :-

$ffe%ti#e depth re7uired 0

0

43&3" -

0 43" mm8-

&612 - 25

!et / t&e - 0 44 0 44 2 5 0 40

'ssuming that99

: mm dia links and a nominal %o#er of 025

; 046 25 :

1" * 2 0 44


6/110

'rea of rest ars0 2 : 201 0 42

42 "&63:

(1)23 - &64 -

!otal depth of se%tion 2

46 2

- x

2&5

0 2 26

- x 25 : :2&5

0 156 11" x (2)

Susituting in (1)@ 42 "&63:

23 - &64 -( 156 11"

0

or "&63: - 0 42 -( 23 - &64 -( 156 11"

or 6937500 0 42 -( 2: -( 156 11" -)

''" b 402 than 1.2"1 0 335. 2411. -

1.2"1 2411. - 335. 0

''" b 17261 than 1 1&4 - 1&6152 0

a 0 or a 1.397 1.95 4 1.00 1.9152

2 a 2 1

or a 1.397 ( 1.95 7.660667439

2

or a 1.397 ( 9.6129153

2 1or a 1.397 3.100

2

or a 4.498 / 2

or a 2.249 m sa 2.30 mtr

nmm "mb"''"' r";r"m"nt b"on' ths # 0 12 - 1" 0 12

or e7ual to d- 0 156 $ 11" - 2&3 0 42"

ars ma e %urtail at0 2&5 2&3 &42" 0 &"3 mtr

$rom th" "'" o$ th" s**ort.


7/110

h"r"t#

tc


8/110


9/110

pk+nandwana,ahoo&%o&in
mailto:[email protected]:[email protected]


10/110

mm

mm


11/110

mm

mm

&

mn'

mm2

li%@


12/110

-)

mm

#e

ion

i%hre


13/110

mm

mm


14/110


15/110


16/110

a:: 'th

400

2500

3 16 mm bars 2 16 mm bars

720 1780

20012

3 3

490

8 mm 2 :'". &trrr*s

8 mm 2 :'". &trrr*s ? 120 mm c/c

2 10 mm bars ? 210 mm c/c

-o:'n bars


17/110

250

250 3 16

mm

25 mm

8

2 ' strrr*s @

? 120 mm c/c 8

2 ' strrr*s 200

? 300 mm c/c 450 mm

2 10 25 mm

&"cton at "n'

2 10

s"cton at s**ort

mm main ars

mm

mm

mm an%hor ars

mm an%hor ars


18/110

pk+nandwana,ahoo&%o&in
mailto:[email protected]:[email protected]


19/110

"A!?ES OF DESIGN CONSANS

ra'" o$ concr"t" 15 20 25 30 35 40 ra'" o$ conc

o':ar Rato 18.67 13.33 10.98 9.33 8.11 7.18

5 7 8.5 10 11.5 13

93.33 93.33 93.33 93.33 93.33 93.33

0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4

0.867 0.867 0.867 0.867 0.867 0.867

0.867 1.214 1.474 1.734 1.994 2.254

0.714 1 1.214 1.429 1.643 1.857

0.329 0.329 0.329 0.329 0.329 0.329 15

0.89 0.89 0.89 0.89 0.89 0.89 20

0.732 1.025 1.244 1.464 1.684 1.903 25

0.433 0.606 0.736 0.866 0.997 1.127 30

0.289 0.289 0.289 0.289 0.289 0.289 35

0.904 0.904 0.904 0.904 0.904 0.904 40

0.653 0.914 1.11 1.306 1.502 1.698 45

0.314 0.44 0.534 0.628 0.722 0.816 50

0.253 0.253 0.253 0.253 0.253 0.253

0.916 0.916 0.916 0.914 0.916 0.916

0.579 0.811 0.985 1.159 1.332 1.506

0.23 0.322 0.391 0.46 0.53 0.599

d

(N * mm2

%%

N*mm2

m %%

(a) st0

14N*mm2(Ae 25)

k%

%

8%

ra'" o$concr"t"

>% (B)

(b) st0

16N*mm2

k%

%

8%

>%(B)

(c ) st0

23N*mm2(Ae 415)

k%

%

8%

>%(B)

(') st0

2.5N*mm2

(Ae 5)

k%

%

8%

>%(B)

@ermii%e e&r tre &%ein concrete (IS 456=2000*


20/110

b'15 20 25 30 35 40

0.18 0.18 0.19 0.2 0.2 0.2

0.25 0.22 0.22 0.23 0.23 0.23 0.23

0.50 0.29 0.30 0.31 0.31 0.31 0.32 10

0.75 0.34 0.35 0.36 0.37 0.37 0.38 15

1.00 0.37 0.39 0.40 0.41 0.42 0.42 20

1.25 0.40 0.42 0.44 0.45 0.45 0.46 25

1.50 0.42 0.45 0.46 0.48 0.49 0.49 30

1.75 0.44 0.47 0.49 0.50 0.52 0.52 35

2.00 0.44 0.49 0.51 0.53 0.54 0.55 40

2.25 0.44 0.51 0.53 0.55 0.56 0.57 45

2.50 0.44 0.51 0.55 0.57 0.58 0.60 50

2.75 0.44 0.51 0.56 0.58 0.60 0.62

3& and ao#e 0.44 0.51 0.57 0.6 0.62 0.63

rade of %on%rete 15 20 25 30 35 40

1.6 1.8 1.9 2.2 2.3 2.5

1's B"rmssb:" sh"ar str"ss in %on%rete t# N*mm

2

Gr&-e ofconcrete

E &15

$&:im/m e&r tre %&m&:

in concrete (IS 456=2000*

%&ma-


21/110

R"$orc"m"nt C

M-+, M-+, )( )(

&15 0.18 0.18 &15

&1" 0.18 0.19 &1:

&1. 0.18 0.2 &21

&1: 0.19 0.21 &24

&16 0.19 0.22 0.27

&2 0.19 0.23 &3

&21 0.2 0.24 &32

&22 0.2 0.25 0.35

&23 0.2 0.26 &3:

&24 0.21 0.27 0.41

0.25 0.21 0.28 &44

&2" 0.21 0.29 0.47

0.27 0.22 0.30 &5

&2: 0.22 0.31 0.55

0.29 0.22 0.32 &"

&3 0.230.33

0.65

0.31 0.23 0.34 &.

&32 0.24 0.35 0.75

0.33 0.24 0.36 &:2

&34 0.24 0.37 &::

&h"ar str"ss t%

100A

100A


22/110

0.35 0.25 0.38 &64

&3" 0.25 0.39 1.00

0.37 0.250.4

1.08

&3: 0.260.41

1.16

0.39 0.26 0.42 1.25

&4 0.26 0.43 1.33

0.41 0.27 0.44 1.41

&42 0.27 0.45 1.50

0.43 0.27 0.46 1.63

&44 0.28 0.46 1.64

0.45 0.28 0.47 1.75

&4" 0.28 0.48 1.88

0.47 0.29 0.49 2.00

&4: 0.29 0.50 2.13

0.49 0.29 0.51 2.25

&5 0.30

0.51 0.30

&52 0.30

0.53 0.30

&54 0.30

0.55 0.31

&5" 0.31

0.57 0.31


23/110

&5: 0.31

0.59 0.31

&" 0.32

0.61 0.32

&"2 0.32

0.63 0.32

&"4 0.32

0.650.33

&"" 0.33

0.670.33

&":0.33

0.690.33

&.0.34

0.710.34

&.20.34

0.730.34

&.40.34

0.75 0.35

&." 0.35

0.77 0.35

&.: 0.35

0.79 0.35

&: 0.35


24/110

0.81 0.35

&:2 0.36

0.83 0.36

&:4 0.36

0.85 0.36

&:" 0.36

0.87 0.36

&:: 0.37

0.89 0.37

&6 0.37

0.91 0.37

&62 0.37

0.93 0.37

&64 0.38

0.95 0.38

&6" 0.38

0.97 0.38

&6: 0.38

&66 0.38

1.00 0.39

1&1 0.39

1.02 0.39

1&3 0.39


25/110

1.04 0.39

1&5 0.39

1.06 0.39

1&. 0.39

1.080.4

1&60.4

1.100.4

1&110.4

1.12 0.4

1&130.4

1.140.4

1&150.4

1.160.41

1&1.0.41

1.180.41

1&160.41

1.200.41

1&210.41

1.220.41

1&23 0.41

1.240.41

1.25 0.42

1.26 0.42


26/110

1.27 0.42

1.28 0.42

1.29 0.42

1.30 0.42

1.31 0.42

1.32 0.42

1.33 0.43

1.34 0.43

1.35 0.43

1.36 0.43

1.37 0.43

1.38 0.43

1.39 0.43

1.40 0.43

1.41 0.44

1.42 0.44

1.43 0.44

1.44 0.44

1.45 0.44

1.46 0.44

1.47 0.44

1.48 0.44

1.49 0.44


27/110

1.50 0.45

1.51 0.45

1.52 0.45

1.53 0.45

1.54 0.45

1.55 0.45

1.56 0.45

1.57 0.45

1.58 0.45

1.59 0.45

1.60 0.45

1.61 0.45

1.62 0.45

1.63 0.46

1.64 0.46

1.65 0.46

1.66 0.46

1.67 0.46

1.68 0.46

1.69 0.46

1.70 0.46

1.71 0.46

1.72 0.46


28/110

1.73 0.46

1.74 0.46

1.75 0.47

1.76 0.47

1.77 0.47

1.78 0.47

1.79 0.47

1.80 0.47

1.81 0.47

1.82 0.47

1.83 0.47

1.84 0.47

1.85 0.47

1.86 0.47

1.87 0.47

1.88 0.48

1.89 0.48

1.90 0.48

1.91 0.48

1.92 0.48

1.93 0.48

1.94 0.48

1.95 0.48


29/110

1.96 0.48

1.97 0.48

1.98 0.48

1.99 0.48

2.00 0.49

2.01 0.49

2.02 0.49

2.03 0.49

2.04 0.49

2.05 0.49

2.06 0.49

2.07 0.49

2.08 0.49

2.09 0.49

2.10 0.49

2.11 0.49

2.12 0.49

2.13 0.50

2.14 0.50

2.15 0.50

2.16 0.50

2.17 0.50

2.18 0.50


30/110

2.19 0.50

2.20 0.50

2.21 0.50

2.22 0.50

2.23 0.50

2.24 0.50

2.25 0.51

2.26 0.51

2.27 0.51

2.28 0.51

2.29 0.51

2.30 0.51

2.31 0.51

2.32 0.51

2.33 0.51

2.34 0.51

2.35 0.51

2.36 0.51

2.37 0.51

2.38 0.51

2.39 0.51

2.40 0.51

2.41 0.51


31/110

2.42 0.51

2.43 0.51

2.44 0.51

2.45 0.51

2.46 0.51

2.47 0.51

2.48 0.51

2.49 0.51

2.50 0.51

2.51 0.51

2.52 0.51

2.53 0.51

2.54 0.51

2.55 0.51

2.56 0.51

2.57 0.51

2.58 0.51

2.59 0.51

2.60 0.51

2.61 0.51

2.62 0.51

2.63 0.51

2.64 0.51


32/110

2.65 0.51

2.66 0.51

2.67 0.51

2.68 0.51

2.69 0.51

2.70 0.51

2.71 0.51

2.72 0.51

2.73 0.51

2.74 0.51

2.75 0.51

2.76 0.51

2.77 0.51

2.78 0.51

2.79 0.51

2.80 0.51

2.81 0.51

2.82 0.51

2.83 0.51

2.84 0.51

2.85 0.51

2.86 0.51

2.87 0.51


33/110

2.88 0.51

2.89 0.51

2.90 0.51

2.91 0.51

2.92 0.51

2.93 0.51

2.94 0.51

2.95 0.51

2.96 0.51

2.97 0.51

2.98 0.51

2.99 0.51

3.00 0.51

3.01 0.51

3.02 0.51

3.03 0.51

3.04 0.51

3.05 0.51

3.06 0.51

3.07 0.51

3.08 0.51

3.09 0.51

3.10 0.51


34/110

3.11 0.51

3.12 0.51

3.13 0.51

3.14 0.51

3.15 0.51


35/110

10 15 20 25 30 35 40 45 50

0.6 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4

Dee%o'ment !en)t in tenion

B:an .&. ars -..&.. ars

0.6 58 0.96 60

0.8 44 1.28 45

0.9 39 1.44 40

1 35 1.6 36

1.1 32 1.76 33

1.2 29 1.92 30

0o'#$#cat#on

$actor"

2.0

1.3 27 2.08 28

1.4 25 2.24 26

1.4

1.2

0.8

@ermii%e #on- tre &%e-


d (N * mm2) Dd0 /d d (N * mm2) Dd0 /d


36/110

.

0.0

(,/mm2) (,/mm2) (,/mm2)

3.0 300 2.5 250

5.0 500 4.0 400 0.6 60

7.0 700 5.0 500 0.8 80

8.5 850 6.0 600 0.9 90

10.0 1000 8.0 800 1.0 100

11.5 1150 9.0 900 1.1 110

13.0 1300 10.0 1000 1.2 120

14.5 1450 11.0 1100 1.3 130

16.0 1600

12.0 1200

1.4 140

@ermii%e tre in concrete (IS 456=2000*

B"rmsson str"ss n com*r"sson (,/mm2)B"rmssb:" str"ss n bon' (A"ra") $or*:an bars n t"nton (,/mm2)

ending %% r"ct (%%)

/m2 /m2n D/m2


37/110


38/110


39/110


40/110


41/110


42/110


43/110


44/110


45/110


46/110


47/110


48/110


49/110


50/110


51/110


52/110

0.4 0.8 1.2 1.6

B"rc"nta" o$ t"nson r"n$orc"m"nt


53/110


54/110


55/110


56/110


57/110


58/110


59/110


60/110


61/110


62/110


63/110


64/110


65/110


66/110


67/110


68/110

2.4 2.8


69/110


70/110


71/110


72/110


73/110


74/110


75/110


76/110


77/110


78/110


79/110


80/110


81/110


82/110


83/110

"A!?ES OF DESIGN CONSANS

ra'" o$ concr"t" 15 20 25 30 35 40 ra'" o$ concr"t

o':ar Rato 18.67 13.33 10.98 9.33 8.11 7.18

5 7 8.5 10 11.5 13

93.33 93.33 93.33 93.33 93.33 93.33

0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4

0.867 0.867 0.867 0.867 0.867 0.867

0.867 1.214 1.474 1.734 1.994 2.254

0.714 1 1.214 1.429 1.643 1.857

0.329 0.329 0.329 0.329 0.329 0.329 15

0.89 0.89 0.89 0.89 0.89 0.89 20

0.732 1.025 1.244 1.464 1.684 1.903 25

0.433 0.606 0.736 0.866 0.997 1.127 30

0.289 0.289 0.289 0.289 0.289 0.289 35

0.904 0.904 0.904 0.904 0.904 0.904 40

0.653 0.914 1.11 1.306 1.502 1.698 45

0.314 0.44 0.534 0.628 0.722 0.816 50

0.253 0.253 0.253 0.253 0.253 0.253

0.916 0.916 0.916 0.914 0.916 0.916

0.579 0.811 0.985 1.159 1.332 1.506

0.23 0.322 0.391 0.46 0.53 0.599

b'15 20 25 30 35 40

d

(N * mm2)

%%

N*mm2

m %%

(a) st0

14N*mm2

(Ae 25)

k%

%

8%

ra'" o$

concr"t">%(B)

(b) st0

16N*mm2

k%

%

8%

>%(B)

(c ) st0

23N*mm2

(Ae 415)

k%

%

8%

>%(B)

(') st0

2.5N*mm2(Ae 5)

k%

%

8%

>%(B)

@ermii%e e&r tre &%ein concrete (IS 456=2000*

1's B"rmssb:" sh"ar str"ss in %on%rete t# N*mm

2


84/110

0.18 0.18 0.19 0.2 0.2 0.2

0.25 0.22 0.22 0.23 0.23 0.23 0.23

0.50 0.29 0.30 0.31 0.31 0.31 0.32 10

0.75 0.34 0.35 0.36 0.37 0.37 0.38 15

1.00 0.37 0.39 0.40 0.41 0.42 0.42 20

1.25 0.40 0.42 0.44 0.45 0.45 0.46 25

1.50 0.42 0.45 0.46 0.48 0.49 0.49 30

1.75 0.44 0.47 0.49 0.50 0.52 0.52 35

2.00 0.44 0.49 0.51 0.53 0.54 0.55 40

2.25 0.44 0.51 0.53 0.55 0.56 0.57 45

2.50 0.44 0.51 0.55 0.57 0.58 0.60 50

2.75 0.44 0.51 0.56 0.58 0.60 0.62

3& and ao#e 0.44 0.51 0.57 0.6 0.62 0.63

rade of %on%rete 15 20 25 30 35 40

1.6 1.8 1.9 2.2 2.3 2.5

R"$orc"m"nt C

M-+, M-+, )( )(

&15 0.18 0.18 &15

&1" 0.18 0.19 &1:

&1. 0.18 0.2 &21

Gr&-e ofconcrete

E &15

$&:im/m e&r tre %&m&:


%&ma-

&h"ar str"ss t%

100A

100A


85/110

&1: 0.19 0.21 &24

&16 0.19 0.22 0.27

&2 0.19 0.23 &3

&21 0.2 0.24 &32

&22 0.2 0.25 0.35

&23 0.2 0.26 &3:

&24 0.21 0.27 0.41

0.25 0.21 0.28 &44

&2" 0.21 0.29 0.47

0.27 0.22 0.30 &5

&2: 0.22 0.31 0.55

0.29 0.22 0.32 &"

&3 0.230.33

0.65

0.31 0.23 0.34 &.

&32 0.24 0.35 0.75

0.33 0.24 0.36 &:2

&34 0.24 0.37 &::

0.35 0.25 0.38 &64

&3" 0.25 0.39 1.00

0.37 0.250.4

1.08

&3: 0.260.41

1.16

0.39 0.26 0.42 1.25

&4 0.26 0.43 1.33

0.41 0.27 0.44 1.41

&42 0.27 0.45 1.50


86/110

0.43 0.27 0.46 1.63

&44 0.28 0.46 1.64

0.45 0.28 0.47 1.75

&4" 0.28 0.48 1.88

0.47 0.29 0.49 2.00

&4: 0.29 0.50 2.13

0.49 0.29 0.51 2.25

&5 0.30

0.51 0.30

&52 0.30

0.53 0.30

&54 0.30

0.55 0.31

&5" 0.31

0.57 0.31

&5: 0.31

0.59 0.31

&" 0.32

0.61 0.32

&"2 0.32

0.63 0.32

&"4 0.32

0.650.33

&""0.33

0.67 0.33


87/110

&":0.33

0.690.33

&.

0.34

0.710.34

&.20.34

0.730.34

&.40.34

0.75 0.35

&." 0.35

0.77 0.35

&.: 0.35

0.79 0.35

&: 0.35

0.81 0.35

&:2 0.36

0.83 0.36

&:4 0.36

0.85 0.36

&:" 0.36

0.87 0.36

&:: 0.37

0.89 0.37

&6 0.37

0.91 0.37

&62 0.37


88/110

0.93 0.37

&64 0.38

0.95 0.38

&6" 0.38

0.97 0.38

&6: 0.38

&66 0.38

1.00 0.39

1&1 0.39

1.02 0.39

1&3 0.39

1.04 0.39

1&5 0.39

1.06 0.39

1&. 0.39

1.080.4

1&60.4

1.100.4

1&110.4

1.120.4

1&130.4

1.140.4

1&150.4

1.160.41

1&1. 0.41


89/110

1.180.41

1&160.41

1.20

0.41

1&210.41

1.220.41

1&230.41

1.240.41

1.25 0.42

1.26 0.42

1.27 0.42

1.28 0.42

1.29 0.42

1.30 0.42

1.31 0.42

1.32 0.42

1.33 0.43

1.34 0.43

1.35 0.43

1.36 0.43

1.37 0.43

1.38 0.43

1.39 0.43

1.40 0.43

1.41 0.44

1.42 0.44


90/110

1.43 0.44

1.44 0.44

1.45 0.44

1.46 0.44

1.47 0.44

1.48 0.44

1.49 0.44

1.50 0.45

1.51 0.45

1.52 0.45

1.53 0.45

1.54 0.45

1.55 0.45

1.56 0.45

1.57 0.45

1.58 0.45

1.59 0.45

1.60 0.45

1.61 0.45

1.62 0.45

1.63 0.46

1.64 0.46

1.65 0.46

1.66 0.46

1.67 0.46


91/110

1.68 0.46

1.69 0.46

1.70 0.46

1.71 0.46

1.72 0.46

1.73 0.46

1.74 0.46

1.75 0.47

1.76 0.47

1.77 0.47

1.78 0.47

1.79 0.47

1.80 0.47

1.81 0.47

1.82 0.47

1.83 0.47

1.84 0.47

1.85 0.47

1.86 0.47

1.87 0.47

1.88 0.48

1.89 0.48

1.90 0.48

1.91 0.48

1.92 0.48


92/110

1.93 0.48

1.94 0.48

1.95 0.48

1.96 0.48

1.97 0.48

1.98 0.48

1.99 0.48

2.00 0.49

2.01 0.49

2.02 0.49

2.03 0.49

2.04 0.49

2.05 0.49

2.06 0.49

2.07 0.49

2.08 0.49

2.09 0.49

2.10 0.49

2.11 0.49

2.12 0.49

2.13 0.50

2.14 0.50

2.15 0.50

2.16 0.50

2.17 0.50


93/110

2.18 0.50

2.19 0.50

2.20 0.50

2.21 0.50

2.22 0.50

2.23 0.50

2.24 0.50

2.25 0.51

2.26 0.51

2.27 0.51

2.28 0.51

2.29 0.51

2.30 0.51

2.31 0.51

2.32 0.51

2.33 0.51

2.34 0.51

2.35 0.51

2.36 0.51

2.37 0.51

2.38 0.51

2.39 0.51

2.40 0.51

2.41 0.51

2.42 0.51


94/110

2.43 0.51

2.44 0.51

2.45 0.51

2.46 0.51

2.47 0.51

2.48 0.51

2.49 0.51

2.50 0.51

2.51 0.51

2.52 0.51

2.53 0.51

2.54 0.51

2.55 0.51

2.56 0.51

2.57 0.51

2.58 0.51

2.59 0.51

2.60 0.51

2.61 0.51

2.62 0.51

2.63 0.51

2.64 0.51

2.65 0.51

2.66 0.51

2.67 0.51


95/110

2.68 0.51

2.69 0.51

2.70 0.51

2.71 0.51

2.72 0.51

2.73 0.51

2.74 0.51

2.75 0.51

2.76 0.51

2.77 0.51

2.78 0.51

2.79 0.51

2.80 0.51

2.81 0.51

2.82 0.51

2.83 0.51

2.84 0.51

2.85 0.51

2.86 0.51

2.87 0.51

2.88 0.51

2.89 0.51

2.90 0.51

2.91 0.51

2.92 0.51


96/110

2.93 0.51

2.94 0.51

2.95 0.51

2.96 0.51

2.97 0.51

2.98 0.51

2.99 0.51

3.00 0.51

3.01 0.51

3.02 0.51

3.03 0.51

3.04 0.51

3.05 0.51

3.06 0.51

3.07 0.51

3.08 0.51

3.09 0.51

3.10 0.51

3.11 0.51

3.12 0.51

3.13 0.51

3.14 0.51

3.15 0.51


97/110

10 15 20 25 30 35 40 45 50

0.6 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4

Dee%o'ment !en)t in tenion

B:an .&. ars -..&.. ars

0.6 58 0.96 60

0.8 44 1.28 45

0.9 39 1.44 40

1 35 1.6 36

1.1 32 1.76 33

1.2 29 1.92 30

1.3 27 2.08 28

1.4 25 2.24 26

@ermii%e #on- tre &%e-


d

(N * mm2) Dd0 /

d

d (N * mm2) D

d0 /

d

@ermii%e tre in concrete (IS 456=2000*

B"rmsson str"ss n com*r"sson (,/mm2) B"rmssb:" str"ss n bon' (A"ra") $or


98/110

(,/mm2) (,/mm2) (,/mm2)

3.0 300 2.5 250

5.0 500 4.0 400 0.6 60

7.0 700 5.0 500 0.8 80

8.5 850 6.0 600 0.9 90

10.0 1000 8.0 800 1.0 100

11.5 1150 9.0 900 1.1 110

13.0 1300 10.0 1000 1.2 120

14.5 1450 11.0 1100 1.3 130

16.0 1600

12.0 1200

1.4 140

*:an bars n t"nton (,/mm2)

ending %% r"ct (%%)

/m2 /m2n D/m2


99/110


100/110


101/110


102/110


103/110


104/110


105/110


106/110


107/110


108/110


109/110


110/110

Documents

Design of Cantilever Beam.xls