Calculos Estructural Gruas Patio ITALIA

8/18/2019 Calculos Estructural Gruas Patio ITALIA

http://slidepdf.com/reader/full/calculos-estructural-gruas-patio-italia 1/82

Il programma è fornito,

Ogni altro uso sotto la r

program is free and for propo

Foglio 1

Dati di INPU e progettazion

Dati di OUPU conseguent

Foglio 2 e Foglio 3

progettazione cavalletti

ati di O!"#!" $Foglio 3%

Come procedere

a Foglio 3 per cavallett

iversamente seguire

!sempio di progettaz

&iempire tutte le celle

Leggere i risultati nelle

Accertarsi c'e le casel



O

O"#! &"$



designing an yard gantries crane ( #ractice

ratutitamente, solo per l'esecuzione di preventivi e di veloci prep

sponsabilità dell'utente.

als or a fast design ONLY. Any different use under user responsability.

e della trave ponte )N#!" and O!"#!" data for t'e bridge*beam

O!"#!" data for gantries

i laterali

istruzioni in loco.

$I!PI#OO +eig'ts sum

steel only

Solo carpenteria in acciaio

dal calcolo

ione di una ru a cavalletto per piazzale

iola in INPU Foglio 1

celle di OUPU a Foglio 1 per trave ponte

le di controllo nere in OUPU siano tutte O.,.



"#! $"%! PON! --- (g bridge

O"#! )I"N&"! --- (g gantries

*** (g "O"AL

*** Foglio 1

*** Foglio 3

!N!$I" $U

entrambe le caselleessere O.+.Diversamente cercarnei fogli citati ed appsuggerite.ot' control cells must berelevant s'eet $foglio 1 orand proceed to t'e sugge



ogetti.

#rogram running instructions

fill up )N#!" purple cells Foglio1

&esulting data in O!"#!" Foglio 1 for bridge beam

in Foglio 3 for gantriese sure all blac0 control cells by O!t#!" cells 'ave an O.,.

Ot'er+ise follo+ local instructions.

ary

steel/ mec'anics/ and facilities

Pesi compresa meccanica ed impiantistica

-I"I estimated values



"#! $"%! PON! --- (g bridge

O"#! )I"N&"! --- (g gantries

*** (g "O"ALO"#! $U

i controllo debbono

le caselle non O.+.ortare le correzioni

O.,.. Ot'er+ise go to t'e%/ see0 for non O.,. cells/ted correction.



φ passo 2

-4AL!56 passo 2 mm

-4AL!56 717 22rad -4AL!56

-4AL!56

3 mm

mm -4AL!56

' 8 19 mm

i 2 mm

-4AL!56

rete

g 8 27

717 22

2 IP! *%"#U!/

19:3

-4AL!56

27 mm

carrello ; carico

F F .9 t

p.p. trave

O <.<3 t

sen φ

cos φ

gradi φ

asta g

asta a

:

:

z 8



IP! *** t -4AL!56 -4AL!56 t

N= divisioni long.

19 19 2

a

trave F

b

d g

trave O

3. m

trave ) 33

7<<.>9 tcm

39. tcm c

01213.45 tcm

? 8 2>@2.@<@ cm3

8 219@7>3 cm7

per una fiancata

8 1>@>3< 229 ; 2B AB 9<29 cm7

piattabande

A 8 9.> cm2-4AL!56 6.47825 9.> 2 BsC2

Duota area per mf trasversale spess. 8 22 2.<@<< mm

Foglio 2 larg'. 8 717 713.@>>32 mm

verifica stabilitE lamiera pannello verticale secondo )N 7117

*1.2

12 p 0 8 -4AL!56

-4AL!56

fc 8

fi 8

fma:

8

σ 0 8 0Bσe σe 8

σe 8

σ 0 8

8



1.< st

t 8 mm

2

-4AL!56 t

-4AL!56

cm 9: rotaia; fF ipe tra 2 irrig

fF1 ipe tra 2 irrig

D8 -4AL!56 cm IP!

*%"#U!/

A scelta -4AL!56

altezza profilo8 *%"#U!/

trave O d

a c -

@213.>9 tcm

>1><. tcm -4AL!56

D α

@213.>9 tcm

b -

*%"#U!/ t

compressione 77.365 t 2

*%"#U!/ t

sforzo $t%

-4AL!56 67 -4AL!56 -4AL!56

rad = -4AL!56 755 -4AL!56 11.@

-4AL!56 872 -4AL!56 -4AL!56

-4AL!56

1G9Bb

nervatura longitudinale )N 7117

b

aGb 8 1.3333333δ = -4AL!56 a

-4AL!56

-4AL!56 IP!

F8PP<8

)<=<tH81/19Bσadm

spessore )N. anima profilo t>

fc 8

f i 8

fma:

8

Ima:

8

"ma:

8

ma:

8

λ scelto ω da λ scelto

tan α = aste a, b

asta g

gradi α = asta d

cos α =

γ ' ∗ 8

γ∗ ma: 8



*%"#U!/

J min = -4AL!56 cm7

1G9Bb

nervatura verticale )N 7117

aGb 8 .333333 b

δ = -4AL!56 a

.13999<

piatto

piatto

2.7?

J min = .>7 cm7

diagonali interne "

"8 -4AL!56 t

trazione

19 mm

mf 8 -4AL!56 tcm

# 8 1.9>3@1@ t

compressione 19 mm

γ∗ scelto 8

γ ' ∗ 8

γ∗ scelto 8

p 8

p AJ p 8

" p

8



2 m

mm 1.9 12.

<.9

d . f 3. m 1.

lamiera

passo 2

. *%"#U!/

.

passo tipo

IP!

27 mm

3

passo tipo

vedi particolare sistemazione via di corsa

-4AL!56

-4AL!56 -4AL!56 mm

11.@9 t

11.@9 t

a

em

c

mm per variare spessorelamiera/ scrivere ladifferenza/ con segno/nella

cella viola.La cella di controllo nerasegnala la validitE o menodella scelta.

via dicentroscorrlogitu

via dicentrscorrlogitu

per variare spessorelamiera/ scrivere ladifferenza/ con segno/nella

cella viola.La cella di controllo nerasegnala la validitE o menodella scelta.



N= divisioni long.

mm 9 9 -4AL!56

a 2 a

mm 19

b b

mm -4AL!56

1. m

t

i

29

3.9

1.>9

<.9

@ reale > 127@<9 cm7

A reale > 1<<<2 cm3

1.3279 tGcm2

$13>BtGp%C2 0gGcm2 α = 1.<<<<<>

.73@7777 tGcm2

-4AL!56 tGcm2

σreale >

σ 0 8

t



abilità lamiera *%"#U!/

per variare spessore, &ella #8?

7302 0gGcm2 " ipe > *%"#U!/ cm2

valore minimo per spessore anima

*%"#U!/ cm

tcm

nima8 *%"#U!/ -4AL!56 cm3 "B ipe > *%"#U!/ ) 7 > -4AL!56

anima8 *%"#U!/ -4AL!56 cm3 "C ipe > *%"#U!/

valori )N per f valori )N per A da f

cm2

mm

g 2 )#5

i

4erifica Ibalzo

mf 8 -4AL!56 tcm resistono i rpofili delpunto i

-4AL!56 cm3 -4AL!56

σ = -4AL!56 tGcm2

&i min

7.1 -4AL!56 *%"#U!/ -4AL!56 IP! *%"#U!/ -4AL!56

7.1 -4AL!56 *%"#U!/ -4AL!56 8 IP! *%"#U!/ -4AL!56

7.1 -4AL!56 *%"#U!/ -4AL!56 IP! *%"#U!/ -4AL!56

area sez.irrig.

78 *%"#U!/ *%"#U!/-4AL!56 cm7

A : 8

A y 8

? tot 8

σw amm

(t/cm2) Ateorica

$cm2% Areale

$cm2%

profilo

cm2

cm2



cm2

area sez.irrig.

*%"#U!/ cm2 *%"#U!/ *%"#U!/

-4AL!56 -4AL!56 mm cm7

2 -4AL!56

8 -4AL!56 t

-4AL!56 cm2

-4AL!56 t

-4AL!56 cm2

*%"#U!/ cm2

*%"#U!/

profilo

A" 8

:



53.17

INPU

85

coeff. servizio 7.?

3.9 peso carrello paranco 3

<.9 ?7.?6 85 +renc' s'uttle +eig't

spinta vento 752

+ind t'rustm 7.1

rad .97>@ l 22 7.3

tan .<1231 8.0

5 8 8.7

7.8?8

sovraccarico 722

peso trave scorrimento carrello $1= tentativo% 352.22

ancoraggio 7 mm s'uttle trac0 beam +eig't $first attempt value%

peso dal calcolo -4AL!56*%"#U!/ +eig't from calculation

calculation +eig't peso di calcolo 652.22

.

f 8 ?2.22

e 8 72.22

ancoraggio 7 mm d 8 .

c 8 78.22

a 8 7.5b 8 ?.52

l 8 88.22

z 8 32

n8 8

g 8 802

i 8 8222

num.ruote carrello 3

' 8 7522

*%"#U!/ t

carico lifted load

σ w amm

σ max amm

σe

τ w amm =

b

corsa fissa atrave, mavoleinalmente.

corsa fissa atrave, ma

voledinalmente.

t

m

t

m



2 m

t *%"#U!/ t

2

trave F

N= divisioni long.

7 7

plate $guard rail%

. m vie di corsa



) > -4AL!56 t

t

-4AL!56

-4AL!56

spinte sulla rotaia superiore

t'rusts on upper rail

rails on girder

$O"I! su cassone

t cm2 mm

)> -4AL!56 -4AL!56 *%"#U!/ carico verticale su 1 ruota

carico o spinta larg'ezza

load or t:rust +idt'

%!$I)I&"

sforzo $t%

*%"#U!/ -4AL!56 -4AL!56 *%"#U!/ *%"#U!/

-4AL!56 -4AL!56 11.@9 -4AL!56 *%"#U!/

-4AL!56 -4AL!56 -4AL!56 -4AL!56 *%"#U!/

λ reale ω da λ reale σ w reale

(t/cm2)





trave O beam O

t

IP! *%"#U!/ *%"#U!/

t 8 IP! *%"#U!/ *%"#U!/

IP! *%"#U!/ *%"#U!/

0gGm2

tGcm2

tGcm2 central beam trave tra i c

tGcm2

tGcm2 aste a/ b IP! *%"#U!/ *%"#U!/

tGcm2 asta g 8 IP! *%"#U!/ *%"#U!/

asta d IP! *%"#U!/ *%"#U!/

0gGmt &

0gGmt

" proKecting beam

must be deve essere E>"F&

0gGmt

0gGmt aste a/ b IP! *** ***

asta g 8 IP! *** ***

m asta d IP! *** ***

m

m

m

m proKecting beamm

m

mm O.,. ---

m 2 m ***mm -4AL!56 mm trave O g

mm beam O( to

-4AL!56 s'uttle +'eels Duantity

mm

trave ) beam F

aste a, b

asta g

asta d



vertical +alls

pareti verticali

'eigt'

alt.ali flanges 717

anima +ebs 19

protection net irr. long. IP! ***

irr. vert. piatto ---

contrasti # ***

tube $guard rail% spezzoni # ***

filari in tubo tubo 1

lam calp. lam.striat ---

rete rete ---

fermo piede lam 19

trave O

rails

vie di corsa 'eigt'

alt.

IP! ***

piatto ---

piatto ---

reinforcing plates on gantrie

rinforzo su cavalletti 9fogli

lam 1332







OUTPUT

N= aste peso 9(g;

*%"#U!/ 2 3 *%"#U!/

*%"#U!/ -4AL!56 1< *%"#U!/

*%"#U!/ -4AL!56 19 *%"#U!/

avalletti 3. m

" 9cm8; lung'.$mm% N= aste peso 9(g;

*%"#U!/ 2 1 *%"#U!/

*%"#U!/ -4AL!56 < *%"#U!/

*%"#U!/ -4AL!56 9 *%"#U!/

sbalzo 1. m

" 9cm8; lung'.$mm% N= aste peso 9(g;

*** 2 ***

*** -4AL!56 9 ***

*** -4AL!56 7 ***

sbalzo . m

beam O +eig't

peso trave O *%"#U!/ (g

lobale -4AL!56 0gGmt

tal

" $cm2% lung'.$mm%



t'ic0. leng't section +eig't

spess. $mm% lung' $m% N= peso 9(g;22 7. @1. 7 7?102

7. 12. 2 3631

*** 9<. --- 2 *%"#U!/

-4AL!56 *** 1.9 --- 12 *%"#U!/

--- --- 12 *%"#U!/

--- --- 12 *%"#U!/

2.<9 7. 7 ?62

3;2 7. 1 *%"#U!/

7. 2 *%"#U!/

3 7. 7.9 2 ??4

beam F +eig't

peso trave ) *%"#U!/ (g

-4AL!56 0gGmt

t'ic0. leng't section +eig't

spess. $mm% lung' $m% N= peso 9(g;

7. --- 2 *%"#U!/

-4AL!56 27 12 *%"#U!/

-4AL!56 7. --- 2 *%"#U!/

rails +eig't

peso v.corsa *%"#U!/ (g

-4AL!56 0gGmt

8;

. <.7 1<.9< 2 7210 0g

beam total +eig't

O"#! $"%! *%"#U!/ (g

"sez

$cm2

"sez

$cm2



-4AL!56 0gGmt

***trave F totale

F beam( total





-pinte trasversali transversal t'rust

Assumiamo come spinta in A e / 1G9 d

aumentata del 9 per tener conto delle

; peso carrello ; carico. Ii ipotizza c'e

anc'e 1G3 del peso delle fiancate.

I 8 *** t

"

12.

22 m

cos .9@2 <

tan 1.<@7 9 diaf

rad 1.3<73@

56.?3

"

m

pdiLs



27

19

lamiere sp. <.

m 12.

-4AL!56

lamiere sp. .

-!G."H "

12

17

12



17

117.<1912





l peso trave orizzontale dal calcolo

apparecc'iature peso di 1 fiancata 1722 (g

partecipi alla spinta in alto

maB.mf >

maB.mf > ***

I 8 ---

.@39@>

.33>1@

.3<

32 76.32 .37999<

<

*2 *%"#U!/

ammi sp.8 <. mm

five +ebs tc'0. lamiere sp. <.

lamiere orizz'orizontal

tBm

mm

r variare spessore lamiera/ scrivere lafferenza/ con segno/nella cella viola. cella di controllo neragnala la validitE o meno della scelta.



27

2

gradi 53.17tan 1.<3>23

rad 1.22

cos .92@3

27

***-4AL!56

verifica passaggio carrelloto be c'ec0ed +it' s'uttle dimensions



lamiera spes

solo parte superi

only upper side bridge

1

1332





***

I 8 ---

7.8 *** lamiere verticali e b

12 vertical plates and bulge

lamiere sp. . mm

mm

ntali lates

1

1>2 "

parete - all

parete %

tBm

coeff. c'e varia cella 43< /utile per stabilitE lamiera $vediFoglio3% M1>. Icrivere( 11/1 1/2 1/3 ecc.La cella di controllo nerasegnala la validitE della scelta



2

1. m

t 8 --- tm

--- t

1 I 8

--- t

--- t

Spinta orizzontal

a% 4erifica torsione/ taglioverifCing torsion and s:ear

sp 8 <.

t 8

I 8

1 sp 8 .

12

se non O.+. variarif non O.,. control cell ,

τ = --- tGcm2 *%"#U!/

per il taglio potizziamo resistenti solo le pareti par



b% 4erifica stabilitE diatrammaverifying internal +eb stability

DIN 0770

τ κ = .<39@ tGcm2

ore . mm

α = .3333 0 8 11.1

ore trave scorrimento

τ κ = .>9>@ tGcm2

τ κ/ τ = --- *%"#U!/

se non O.+. variare cella +

if non O.,. control cell ,3

c% 4erifica stabilitE parete superiore Iverifying e:ternal +all $I% stability

τ

1<

DIN 0770

τ κ = .7>7>21 tGcm2

α = 1.33333 0 8 >.9@

τ κ = .3<31 tGcm2

τ κ/ τ = --- *%"#U!/

se non O.+. variare cella +if non O.,. control cell ,3

0 B σ e σ e 8

0 B σ e σ e 8



DIN 0770

τ κ =

α =

τ κ =

τ κ/ τ =





'orinzontal t'rust Carico verticale vertical loa

a% 4erifica taglioverifCing s:ear

sp 8 <

sp 8 .

--- tm 1

--- tm

12

" 8 -4AL!56 t

ipotizziamo resistenti solo le pareti parallele allo

e cella +?3 se non O.+. va if non O.,. control ce

1.232 tGcm2 τ = -4AL!56 tGcm2 ***

llele allo sforzo

se if H



b% 4erifica stabilitE parete verticaleverifying vertical +all $4% stability

τ

1.39

3

1<DIN 0770

τ κ = .12193 tGcm2

α = 1.< 0 8 <.@29

τ κ = .391 tGcm2

12 τ κ/ τ = -4AL!56 ***

se non O.+. vaif non O.,. control ce

1.39

3

Spinta orizzontale + carico verticale'orinzontal t'rust ; vertical load

se if

0 B σ e σ e 8

se if



4erifica stabilitE parete verticale 4verifying vertical +all $4% stability

τ

1

1<

.12193 tGcm2

1.< 0 8 <.@29

.39 tGcm2

--- *** 1.39

se non O.+. variare cella +?3if non O.,. control cell ,3

0 B σ e σ e 8

se if





d

sforzo

iare cella +?3ll ,3

1.232 tGcm2se if H



1

1.39

iare cella +?3ll ,3

se if





.93<1<

1.22

53.17

s

D i

1179 1.1

11 mm

i9>3

gradi 31.3@ 22. m

.97>@

.93<1<

*%"#U!/ t 1722>.< 2799.>2



*** *%"#U!/ t

)f value 8 traction on beam for +eig't comp



Ie valore 8 prevale la trazione dovuta a

orizz. del peso sulla spinta di frenatura

*%"#U!/

trazione -4AL!56 t ***

compresione -4AL!56 t

lamiere esterne

s'ell plates 23.

sez *

.



sez P*P

sez Q*Q

diaframinterm. +eb

for assembl

Per moti

*%"#U!/ t saldare i

riempend

sez Q*Q +eb upper

stabilitE pannelli +alls stability

s'are A DIN 0770

sp 8 1.H -4AL!56 H

1.9

2.@>7 m

α = 9.<<3>2 0 8 7

<@.997 2.>937

--- ***

se non O.+. aumentar

oppure m

pannello "

σ 0 8 κ σ e

σ e8 σ 0 8

σ κ/σ

c =

if not O.+. increase value Foglio2



or control value cell &93

or bot' solutions

s'are A DIN 0770sp 8 1.

*%"#U!/ H

1.2

2.@>7 m

α = 7.@9>7@9 0 8 7

92>.7<> 2.1@>

--- ***

se non O.+. modifica

or control value cell &93

or bot' solutions

diaframmi +ebs sp. 8 <.

tGcm2 ---

12

DIN 0770

τ κ = .<2< tGcm2

pannello

σ 0 8 κ σ e

σ e8 σ 0 8

σ κ/σ

c =

if not O.+. increase value Foglio2

0 B σ e σ e 8

aglio



α = 1.1733@ 0 8 .3@@<23

τ κ = .9213 tGcm2

τ κ/ τ = --- ***

se non O.+. variare cellif non O.,. control cell ,3



1. m

D i

11.>9 m 13. m

19

3<<.<<<>

3>

1.29 m

Diametro e fascia ruota *** mm

+'eel diameter and t'roat

*** *** t



"o control plate t'ic0ness +rite difference +it'

; or * into cell &93. lac0 cell informs you

on c'oice validity.

***

"o control plate t'ic0ness +rite diffe y

:

sp 8

y t'ic0n.

11 mm :

-4AL!56 mm 99

y 8 -4AL!56 cm7

A 8 -4AL!56 cm2

ry 8 -4AL!56 cm

λ = -4AL!56

ω = -4AL!56

diaframmi sp 8 .< transv. +ebs tc'0.

nent is 'ig'er t'en brea0ing tr'ust

per variare spessore lamierascrivere la differenza con segno. Lacella nera di controllo segnala lavaliditE della scelta.



lla componente

%erifica trave i

t

39

-4AL!56

-4AL!56 tGcm2 ***

stabilitE pannello DIN 0770α = 2.> 0 8

-4AL!56-4AL!56

sez A*A

%erifica trave D i

sez A*A

1. sez A*A

m 2.@>7 m

19

2.@>7

-4AL!56 tGcm2

sez *

σ c 8

σ

0 8

σ κ/σ

c =

σ 8

"



-4AL!56 ω = -4AL!56

-4AL!56 tGcm2

i interm Duantity

s 4

ly reasons

i di assemblaggio

diaframmi sul lato superiore

o i fori

side +elded by 'oles

flange

δ = -4AL!56 Φ = 1

-4AL!56

γ = -4AL!56

-4AL!56 tGcm2 γ∋ = -4AL!56

γ∗ = -4AL!56

B 8 --- cm7

valore minimo per lJirrigidenteminim. value for t'e stiffener

tGcm2

1.39 ***

e valore Foglio 2 cella 439

odificare valore cella & 93

o tutte 2

λ min =

σ 8

se non O.+. 45) N

se if if non O.+.&5A 5LLO

cell 439



δ = -4AL!56 Φ = 1

-4AL!56tGcm2 γ = -4AL!56

-4AL!56 -4AL!56 *%"#U!/ γ∋ = -4AL!56

γ∗ = -4AL!56

B 8 --- cm7

valore minimo per lJirrigidenteminim. value for t'e stiffener

IP! *%"#U!/

tGcm2

1.39 ***

e valore cella & 93

gradi 2.22

19

19

*%"#U!/ t

s'ear

se non O.+. 45) N

se if if non O.+.&5A 5LLO

cell 439

aglio 8



1.39

"0?

se if



mm 12

99

99

mm -4AL!56

.@222@@129

.11312

gradi 72.38

4 diaframmi interm

>.7>@1 intermed. transv. +eb



1. : 8 173<79 cm7

A 8 79 cm2

?y 8 1>3@7 cm3

-4AL!56

1. 1<1

1. 12

1.

8 -ezione intermedia

middle section

1. 8?.461 m

19

1>2

y

. .

.

.

1>2

9>3 9>3 i 1.29 m

22. m

11 179

1779

mm 7 diaframmi sp 8 12.

7 transv. +ebs tc'0.



11

*** t

-4AL!56 tGcm2

1.73<7

7. σ κ = 2.027404 tGcm2

*%"#U!/

-4AL!56 t

mf 8 *%"#U!/ tm

sez * mf 8 -4AL!56 tm

sez P*P mf 8 tm

-4AL!56 t

sez P*P

σ tr 8

κ σ

eσ

e8



-4AL!56 tGcm2

---

-4AL!56 ipe -4AL!56

>.<7

-4AL!56

IP! *%"#U!/ A 8 -4AL!56 cm2

A 8 -4AL!56 cm2 IP! *** < -4AL!56

-4AL!56 cm7 -4AL!56

---

O.,.

***

σ 8

@ $cm7% 8

"A M)ALLA A LA"O

? NO"5 AI)5 L5F"



O.,.

***

"A M)ALLA A LA"O

? NO"5 AI)5 L5F"





2 32

OUTPUT

8 travi sbeam

m2 (g

plate lamiera . 21 132

lamiera <. < 21 beam "s +i

?827.47 (g larg'ezza t

***8 trave i

***

m2 (g

lamiera 12. -4AL!56 --- C ***

lamiera . -4AL!56 ---

*** (g

0 trave D i plate A sta

stabilitE pa

m2 (g ***lamiera . -4AL!56 --- plate st

lamiera 1. 97 711 ***

A $cm2% m stabilitE pa

s'apes profili -4AL!56 3.>39< *** IP! *** ***

*** (g stabilitE dia

+eb stabilit

carpenteria acciaio

8 )iancate O"#! *** (g

2 gantries steel structure

carpenteria ; meccanica

estimated sitmato --- (gcarrpentry and mec'anical items

edi sp > <. mm

tc'0. 2

*%"#U!/

vedi Foglio 2 e 3 as for Foglio 2 and 3

sp tc'0n $mm%

vedi Foglio 3 as for Foglio 3 tensione

sp tc'0n $mm% stabilitE st

vedi Foglio 3 as for Foglio 3

sp tc'0n $mm%

per variare spessore lamiera scrivere ladifferenza con segno. La cella nera di

controllo segnala la validitE della scelta."o control plate t'ic0ness +rite difference



: 8 -4AL!56 cm7

A 8 -4AL!56 cm2

?: 8 -4AL!56 cm3

y 8 -4AL!56 cm7

A 8 -4AL!56 cm2

?y 8 -4AL!56 cm3

-4AL!56

A 8 -4AL!56 cm2

:

-4AL!56

3> mm 3> sp 8 12. mmt'ic0n.

*%"#U!/ mm

319

mm

ruota φ =

+it' ; or * into cell A73. lac0 cell informsyou on c'oice validity.











dt'

rave

se non O.+. clic( su cella "I.... , e leggere cella prov

In prossimità della cella di provenienza ci sono le istru

per la correzione.

ility )f non O.,. clic0 on cell A)..... and read cell of origin.

nnello A y cell of origin yuo can find control instructions

bility

nnello

framma

y

tress

bility



stabilitE in frenata brea0ing stability

brea0ing t'rusts on 1 gantry 8 1G9 +eig't

azioni di frenatura su 1 fiancata 8 1G9 peso

t -4AL!56

1.< t9. t

12.29 m

-4AL!56 t 1. m

1.9 m

m 7.333

22. m

*** t

carico su 1 ruota --- t --- t

dead load on 1 +'eel ***

stabilitE vento +ind stability

t'rusts on 1 gantry

azioni su 1 fiancata

spinta vento 752 0gGm2

+ind t'rust

O.+. se E



I 8 1. t

12.29 m

I1 8 @ t

m <.129

22. m

3.02 t

carico min. su 1 ruota --- t .7 t

minim.dead load on 1 +'eel ***

stabilitE sisma 'eart'Dua0e stability

stabile per coeff sismico >2,8 9vedi stabilità frenatura;

con coeff. sicurezza> ***

safe up to sismic factor 8 /2 $ see brea0ing stability%

+it' a security factor 8

O.+. se E









nienza.

zioni











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