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ORIGINAL
U.S. ENVIRONMENTAL PROTECTION AGENCYBRUIN LAGOON REMEDIAL ACTION PLAN
BRUIN BOROUGHBUTLER COUNTY, PENNSYLVANIA
WORKING DOCUMENT
MODELING OF THE PROBABLE MAXIMUM FLOODSTORM EVENT AT BRUIN LAGOON
February, 1983
Prepared ByRoy F. Western, Inc.Designers-Consultants
West Chester, Pennsylvania 19380W.O. NO. 0300-91-02
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RESULTS OP HEC-1 AND HEC-2 ANALYSIS FOR BRUIN LAGOON—— . —-^-—^—-——^-^_^_______———_ ^
INTRODUCTION
This modeling effort was performed in response to a requestfrom Pennsylvania DER that the waste containment strategy ad-dress long-term flood control. WESTON analyzed the condi-tions that might result from a Probable Maximum Flood (PMF)at Bruin Lagoon utilizing HEC-1. The HEC-1 model is designedto simulate the runoff response of a river basin to precipi-tation by representing the basin as an interconnected systemof hydrologic and hydraulic components. A determination ofstream hydraulics was then .performed utilizing the dynamicHEC-2 model. No detailed topographic surveys have been per-formed along the South Branch of Bear Creek, therefore USGS7.5 Minute Series Quadrangles were used as the basis formodeling purposes.
DESCRIPTION OF HEC-1 MODELING PROCEDURE
Bruin Lagoon is located in a drainage basin with an approxi-mated area of 14.95 square miles. This drainage basin was'partitioned into three smaller sub-basins with areas of 5.67,3.85 and 5.43 square miles shown schematically in Figure 1.The Probable Maximum Precipitation (PMP) for the drainage areawas obtained from charts of PMP developed by the U.S. NationalWeather Service for areas of 200 square miles and 24 hoursand by applying depth-area-percentage values to adjust forthe area (Hydrology for Engineers, 2nd Edition). The PMPwas determined to be 30 inches.
The runoff curve number, CN, an index developed by theSoil Conservation Service (SCS) was used to represent thecombined effect of soil type, land use, agricultural, land
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BRUIN LAGOON SITE
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FIGURE 1 - BRUIN LAGOON DRAINAGE BASIN SCHEMATIC
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treatment class,hydrologic condition, and antecedent soilmoisture. For each of the sub-basins the area fraction forresidential and commercial, meadows and forested land wasbased on field inspection and USGS map interpretation. Basedupon the county soil survey, the soil within the drainagearea was determined to be within hydrologic Group C. Thisgroup consists of clay loams, shallow sandy loam, soils lowin organic content and soils usually high in clay. Giventhe above information and Table 2 from, "A Guide to HydrologicAnalysis Using SCS Methods", CN's were developed for eachsub-basin. The en's developed were 71, 72, and 71 for sub-basins Ar B and C, respectively.
The time-of-concentration, tc, a measure of the time for aparticle of water to ravel from the hydrologically mostdistant point in a water shed to the point of interest, wasevaluated for each sub-basin for both overland and channelflow using the Upland Method. The length and slope forboth overland flow and in-channel flow were determined foreach sub-basin. Velocities were estimated using Figure 3from, "A Guide to Hydrologic Analysis Using SCS Methods"..The resultant tc's are shown in Table 1. The lag time, L,which is defined as the time in hours from the center of massof rainfall excess to the peak discharge was calculated usingthe empirical relationship L = 3/5 tc, as shown in Table 1.
Typical cross-sections were established for each sub-basinto be used in the routing procedure. Approximate cross-sections were developed using 7.5 Minute Series Quadranglesand existing site plans. The initial storage for each ofthe sub-basins was assumed to be zero. Manning's 'n'roughness values for the left overbank, main channel, andright overbank were estimated to be 0.12, 0.06, and T). 12respectively.
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RESULTS OF THE HEC-1 MODELThe HEC-1 model was used to simulate flood wave movementthrough the South Branch of Bear Creek at the Bruin site.The model was executed twice; once for the PMF and oncefor one-half the PMF.- Runoff summaries for the model runsare presented in Tables 2 and 3 for the PMF and 1/2 PMF,respectively.
The peak flows occur at eighteen hours following the startof the storm event. There is little or no damping effectof peak flows due to storage. This is primarily due to thetopography in the proximity of the Bruin site. Peak flowspast Bruin Lagoon for the PMF are 39,565 cubic feet persecond (cfs) and 17,693 cfs for 1/2 PMF.
The actual EEC-1 model runs for both the PMF and 1/2 PMFare contained in Appendices A and B, respectively.
DESCRIPTION OF THE EEC-2 MODELING PROCEDUREThe Bruin site is situated in the lower portion of the-South Branch Bear Creek watershed approximately 0.5 mileupstream of the confluence with Bear Creek. Field inspectionindicated that backwater effects from the confluence wouldnot significantly impact the flood stage at the Bruin site.Therefore, the HEC-2 model starting water surface elevationswere appproximated by the slope-area method.
Four cross-sections, two in the vicinity of the site and twodownstream were developed using the 7.5 Minute Series .Quad-rangles and final site grading plans. Manning's 'n* rough-ness values were determined based on field inspection forthe left overbank (0.06 - 0.09),channel (0.05), and rightoverbank (0.09 - 0.1).
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RESULTS OF THE EEC-2 MODEL 'Upon satisfactory completion of the EEC-1 modeling effort
• for Bruin Lagoon, the EEC-2 modeling effort began. As men-tioned previously and as shown in Figure 2, four cross-sections were estimated near the Bruin site. Cross-sections3 and 4 (refer to Figure 2) were located approximately at-the center of the Bruin site. For the purposes of furtherdiscussion cross-section 4 will be focused upon.
At peak flows (computed by EEC-1) the computer surfacewater elevation was 1125.0* for the PMF and 1117.1* for1/2 PMF. The maximum depth of flow in the channel was34.5* and 26.6* f or the TMF and 1/2 PMF, respectively.
The actual HEC-2 model run for both the PMF and 1/2 PMFis contained in Appendix C.
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FIGURE 2 - CROSS-SECTION LOCATIONS FOR HEC-2
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ORIGINAL(Serf)
SUMMARY OF RESULTS
The information presented in Table 4 is a comparison of theresults from the EEC models to that work performed previous-ly using SCS methodologies. As can be seen from the tablethe peak flow previously calculated is approximately twenty-seven percent less than that calculated by the EEC-1 model.However, the previously computed surface water elevation atthe Bruin site was almost seven feet higher. The reasonfor this is that more storage was assumed to occur than mayactually occur. More cross-sections were required when theEEC models were used, therefore the relative accuracy wasincreased.
The maximum finished elevation of the closed Bruin site isapproximately 1128 feet above sea level. The elevation ofthe site slopes away from the capped lagoon area. In thePMF, the site would appear as an island surrounded by waterfor approximately two hours. At 1/2 PMF the site would notbe -inundated.
The average velocities in the left overbank, in the vicinityof the Bruin site, were predicted by the EEC-2 model to beapproximately 5 and 6 feet per second (fps) for PMF and1/2 FMF respectively. The overbank velocities will rangefrom 12 fps near the channel to less than 1 fps at the ex-treme edge of the floodplain and in the divided flow areabehind the site. The average velocities flowing around theclosed lagoon will be approximately 3-4 fps. This velocityis consistent with the design velocity of 3.5 used for thecover design. The embankment was designed to withstandvelocities in the range of 10-12 fps, which is consistentwith predicted velocities by the EEC modeling for the por-tion of the left overbank closest to the bank at ail magni-tudes of flooding.
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