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8/19/2019 Memoria de Calculos Estructura
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MEMORIA DE CÁLCULOS
ING. GREGORIO ESCALONA. C.I.V. 272.135
MEMORIA DESCRIPTIVA DE ESTRUCTURA.
PROYECTO: CASA MUCUAMBI. EDF D (Habitaciones y Spa), EDF A
(Lobby), EDF C (Casa, parte de restaurant y Bar).
PROPIETARIO: Carlos Ramírez.
UBICACIÓN: Apartaderos, Sector San Isidro, Municipio Rangel, EstadoMérida.
Mérida, Marzo de 2016.
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ING. GREGORIO ESCALONA. C.I.V. 272.135
MEMORIA DE CÁLCULOS.
El proyecto denominado “Casa Mucuambi”, ubicado en Apartaderos,
Sector San Isidro, Municipio Rangel, Estado Mérida, consta de la
construcción de cuatro edificios denominados: EDF A (Lobby), EDF B
(Lavandería), EDF C (Cocina – Restaurant) y EDF D (Habitaciones, Spa, Bar
– Restaurant), la siguiente memoria se refiere al cálculo del EDF A, parte del
EDF C, y el EDF D los cuales se distribuyen de la siguiente manera:
EDF A (Lobby):
Planta Baja (Nivel +0.00): Esta comprendido por un área de ciento diez
metros cuadrados (110 m2), repartidos en: Recepción, Vestíbulos, Baños
públicos y Local Comercial.
Nivel 1 (Nivel +3.00): Esta comprendido por un área de ciento diez metros
cuadrados (110 m2), repartidos en: Estar, Área de Juegos y Oficina
Administrativa.
Planta Techo (Nivel +5.50): Es una superficie inclinada de ciento doce
metros cuadrados (112m2
), no habitable y de acceso restringido solo confines de mantenimiento, elaborada con Machihembrado, manto y teja criolla,
adaptándose de esta manera a la tipología de la zona.
Cabe destacar que en la zona central del techo se va a construir una
estructura en forma de cúpula netamente con fines ornamentales, con una
altura promedio de dos metros con sesenta centímetros (2,60m) y un área
aproximada de cuatro metros cuadrados (4m2).
El edificio incluye el análisis de la losa de fundación y la construcción de una
escalera metálica que sirve como acceso entre la planta baja y el nivel 1.
El sistema estructural empleado para el edificio comprenderá la
construcción de pórticos ortogonales de acero.
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El nivel de planta baja está conformado en su base por una losa de
fundación con un espesor de 30 cm y refuerzo metálico con cabilla #5
cada 22cm en ambos sentidos, con vigas de riostra de refuerzo armadas
dentro del acero superior e inferior de la losa, formadas por 3 cabillas #5 enel acero superior y 3 cabillas # 5 en el acero inferior, estribos de cabilla #3
cada 10 cm en zonas de confinamiento y cada 15 cm en zonas no
confinadas, la losa de fundación llevará una base de piedra picada de 10cm y
como acero de retracción y temperatura se colocará una malla
electrosoldada de 10x10x4mm. El concreto utilizado tendrá una resistencia
a los 28 días de f’c=210 Kg/cm2 y acero de refuerzo (cabilla) de
Fy=4200Kg/cm2.
El nivel 1 tiene como losa de entrepiso una losa de tabelon de espesor
de 13cm, con tabelones de 60x20x8cm, dobles perfiles estructurales de U #
10 y loseta de concreto de 5 cm de espesor con una malla electrosoldada de
100x100x4mm. La losa está apoyada en vigas de carga de perfiles
UNICON 200X70mm y vigas amarre de perfiles UNICON 160X65mm, que nos
permiten dar rigidez a los pórticos en esa dirección, además de esto tenemos
vigas auxiliares UNICON 200x70mm, para fijar el apoyo de la escalerametálica. Las columnas serán de perfiles estructurales UNICON 135x135mm,
ancladas en su base por planchas de hierro de 25x25cm con un espesor de
½”, los detalles de las conexiones VIGA-COLUMNA, y COLUMNA-PLACA
BASE, se encuentran en los planos anexos.
La escalera metálica estará formada por perfiles UNICON 160x65mm,
soldados a tope con soldadura de filete y escalones prefabricados de concreto
de 130x30x5cm, sobre perfiles angulares 50x50x5mm, unidos a las viguetaspor pletinas de 1 1 2⁄ "
316⁄ ".
El nivel de techo es con una cubierta de machihembrado, manto asfaltico
de 3mm y teja criolla. Apoyándose en correas UNICON 120x60mm, vigas
de carga UNICON 160x65mm y vigas de amarre UNICON 120x60mm, el
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Nivel 2 (Nivel +4,95): Esta comprendida por un área de doscientos
metros cuadrados (200m2), repartidos en habitaciones.
Planta Techo (Nivel +8,45): Es una superficie inclinada con un área de
doscientos treinta y seis metros cuadrados (236m2), no habitable y de acceso
restringido solo con fines de mantenimiento, elaborada con Machihembrado,
manto y teja criolla, adaptándose de esta manera a la tipología de la zona.
Además del edificio se ejecutará la construcción de:
- Muro de Contención de concreto armado de 3,00m de altura y 22,20
metros de largo, con 25 cm de espesor.
- Muro de Concreto Armado de 3,25m de altura y 15,80m de largo con25cm de espesor para contención de 1,75 m de altura de tierra
compactada y 1,35m de altura de agua, este muro esta empotrado por
columnas de concreto de 30x30cm cada 4,05m que funcionan como
columnas laterales del edificio y consta de cuatro (4) ventanas de vidrio
templado dos caras de 0,50 x 1,50m.
- Tanque de concreto armado de 1,35m de altura y 36m2 de área para
funcionamiento de piscina.
- Muros de 3,25 m de altura y 21 m de largo para jardineras con 25 cm
de espesor.
Los muros serán calculados tomando en cuenta los esfuerzos de
deslizamiento, volcamiento, el empuje activo y pasivo provocado por el
terreno más la carga sísmica.
El tanque de piscina se calculará tomando en cuenta la carga provocada
por el diagrama de presiones hidrostáticas más la acción sísmica.
Los muros serán de contención de concreto armado en voladizo; con
una resistencia de f’c = 210 kg/cm2.
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Para los cálculos del empuje del terreno y los asentamientos admisibles en
las losas de fundación se asumió una capacidad del suelo de 2,00 Kg/cm2,
por no existir estudio de suelo, se recomienda realizar las pruebas para
confirmar la resistencia asumida.
El sistema estructural empleado para el edificio comprenderá la
construcción de pórticos ortogonales mixtos.
El nivel de planta baja está conformado en su base por una losa de
fundación con un espesor de 35 cm y refuerzo metálico con cabilla #5
cada 15cm en ambos sentidos, con vigas de riostra de refuerzo armadas
dentro del acero superior e inferior de la losa, formadas por 3 cabillas #6 en
el acero superior y 3 cabillas # 6 en el acero inferior, estribos de cabilla #3
cada 10 cm en zonas de confinamiento y cada 15 cm en zonas no
confinadas, la losa de fundación llevará una base de piedra picada de 10cm y
como acero de retracción y temperatura se colocará una malla
electrosoldada de 10x10x4mm. El concreto utilizado tendrá una resistencia
a los 28 días de f’c=210 Kg/cm2 y acero de refuerzo (cabilla) de
Fy=4200Kg/cm2.
El nivel de Planta Baja tiene como losa de entrepiso una losa de tabelon
de espesor de 13cm, con tabelones de 60x20x8cm, dobles perfiles
estructurales de U # 10 y loseta de concreto de 5 cm de espesor con una
malla electrosoldada de 100x100x4mm. La losa está apoyada en vigas de
carga de 30x40cm y vigas amarre de 30x35 cm, que nos permiten dar rigidez
a los pórticos en esa dirección.
El nivel 1 está conformado por una losa de tabelon de espesor de 13cm,con tabelones de 60x20x8cm, dobles perfiles estructurales de U # 10 y
loseta de concreto de 5 cm de espesor con una malla electrosoldada de
100x100x4mm, entre el Nivel Planta Baja y el Nivel 1, se realiza una variación
en la estructura de pórticos pasando de concreto armado a perfiles
estructurales de acero, las columnas de soporte serán perfiles UNICON
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135x135mm, la losa de entrepiso se encuentra apoyada en vigas de carga
con perfiles UNICON 200X70mm, y vigas de amarre con perfiles UNICON
160x65mm,el detallado de las conexiones viga – columna y columna –
plancha de anclaje se encuentran en los planos anexos.
El nivel de techo es con una cubierta de machihembrado, manto asfaltico
de 3mm y teja criolla. Apoyándose en correas UNICON 120x60mm, vigas
de carga UNICON 160x65mm y vigas de amarre UNICON 120x60mm, el
detallado de las conexiones se encuentra en los planos anexos.
Materiales Utilizados:
Concreto: para los elementos de concreto armado con f’c=210Kg/cm2,
con el peso unitario de 2,5 Ton/m3, módulo de elasticidad 15100 √f’c y
coeficiente de Poisson igual a 0,30.
Acero de refuerzo: Para los elementos de concreto armado, se utilizará
acero de refuerzo con una calidad ASTM A-615 Grado 60, con una tensión
de fluencia mínima de Fy=4200 Kg/cm2. El módulo de elasticidad de
2,1x106 Kg/cm2. La determinación del refuerzo de estos elementos se realiza
por el método a la rotura del ACI 318-2008.
Acero estructural: para perfiles de tubos estructurales UNICON ECO,
fabricados con acero estructural de alta resistencia ASTM A-570 Grado 50,
con una tensión de cedencia de Fy=3.515Kg/cm2; resistencia de
agotamiento a la tracción Fu=4360Kg/cm2; con un módulo de elasticidad de
2,1x106 Kg/cm2; Coeficiente de Poisson 0,3 y un peso unitario de 7850Kg/m3.
Para las planchas de anclaje o de apoyo, se tendrá una tensión de
cedencia de Fy=2500 Kg/cm2 y para la soldadura se recomienda usar
electrodo tipo AWS E-7018 de 3,25mm de diámetro, soldar perfiles y placas
como se muestra en los planos anexos.
Las uniones entre todos los elementos de acero se realizaran con
soldadura a filete con espesor mínimo de 4 mm y entre conexiones de
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perfiles y planchas de anclaje espesores mínimos de 6mm con electrodos
de denominación E-7018 según especificaciones ANSI.
Características de los materiales:
Concreto estructural en muros, losas de fundaciónvigas de riostra, columnas, vigas de carga yvigas de amarre.
f’c=210 Kg/cm2
Suelo de capacidad admisible (asumido) qa(asumido)=2 Kg/cm2
Esfuerzo Admisible en Acero (Cabillas) Fy = 4200 Kg/cm2
Acero A570 Grado C perfiles UNICON. Fy = 3515 Kg/cm2
Acero A36 en planchas de anclaje y perfiles U. Fy = 2530 Kg/cm2
Recubrimiento en losa de fundación y
muros que estén en contacto con el suelo
7 cm
Recubrimiento en muros, escaleras y losas defundación.
5 cm
Recubrimiento en losa de entrepiso,vigas y columnas.
2,5cm
Electrodos E7018, capacidad mayor a 200amp Tamaños de soldadura
mínimo 4mm y 6mm
según sea el caso.
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Normas Utilizadas:
2002-88 CRITERIOS Y ACCIONES MINIMAS PARA EL PROYECTO DEEDIFICACIONES.
1756-2001 EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES.
1753-05 ESTRUCTURAS DE CONCRETO PARA EDIFICACIONES. ANÁLISIS Y DISEÑO.
1618:1998 ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFÍCACIONES, MÉTODO DE LOS ESTADOS LÍMITES.
ANSI/AISC 360-05 SPECIFICATION FOR STRUCTURAL STEEL
BUILDINGS. LRFD.
AWS WELDING SPECIFICATIONS.
ACI 318-98 BUILDING CODE REQUIREMENTS FOR STRUCTURALCONCRETE.
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ANALÍSIS DE CARGAS:
Análisis de carga del Techo:
Techo de Teja criolla (pendientes mayores a 15%):
Carga Permanente:
- Teja + Mortero = > 100kg/m2
- Manto Asfaltico (e=3mm) = > 4kg/m2
- Machihembrado: 0.02*900kg/m3 => 18kg/m2
Total (Wm) = 122kg/m2
Wm x 0,60ml = 73,2kg/ml
Tira de madera y clavos = > 75kg/ml
Peso propio del perfil asumido = > 10kg/ml
Total (Wm por metro lineal) = 85kg/ml
Carga Variable:
Según la norma COVENIN – MINDUR 2002-88, CRITERIOS Y
ACCIONES MÍNIMAS PARA EL PROYECTO DE EDIFICACIONES, para
techos con pendientes mayores al 15% podemos usar una carga
variable de 50kg/m2.
Total CV = 50 x 0,60m = 30 Kg/ml.
Para el techo de teja tenemos una carga de servicio (Ws) = 192kg/m2 =
115 Kg/ml.
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Techo de Teja criolla (pendientes menores a 15%):
Carga Permanente:
- Teja + Mortero = > 100kg/m2
- Manto Asfaltico (e=3mm) = > 4kg/m2
- Machihembrado: 0.02*900kg/m3 => 18kg/m2
Total (Wm) = 122kg/m2
Wm x 0,60ml = 73,2kg/ml
Tira de madera y clavos = > 75kg/ml
Peso propio del perfil asumido = > 10kg/ml
Total (Wm por metro lineal) = 85kg/ml
Carga Variable:
Según la norma COVENIN – MINDUR 2002-88, CRITERIOS Y ACCIONES
MÍNIMAS PARA EL PROYECTODE EDIFICACIONES, para techos con
pendientes menores al 15% debemos usar una carga variable de 100kg/m2.
Total CV = 100 x 0,60m = 60 Kg/ml.
Para el techo de teja tenemos una carga de servicio (Ws) = 192kg/m2 =
145 Kg/ml.
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Análisis de carga de Losa de Entrepiso.
Carga permanente:
Losa de tabelon (espesor = 13 cm).
- Tabelon (8x20x60cm): 4,3Kgx16,5 = > 71 kg/m2
- Loseta de concreto: 0.05m x 2400Kg/m3 = > 120 kg/m2
- Pavimento (cerámica) = > 120 kg/m2
- Tabiquería = > 150 kg/m2
Total (CP) = 461 kg/m2
.
Total (CP por metro lineal): 491 kg/m2 x 0,60m = 230,5
kg/ml Sumándole el perfil U#10 doble = 16,4 kg/ml =
247 kg/ml
Carga variable:
Según la norma COVENIN – MINDUR 2002-88, CRITERIOS Y ACCIONESMÍNIMAS PARA EL PROYECTODE EDIFICACIONES, para viviendas
multifamiliares usaremos una carga variable de 175 Kg/m2.
Total CV = 175 x 0,60m = 105 Kg/ml.
Para la placa de tabelon tenemos una carga de servicio (Ws) = 352 kg/ml.
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Análisis de carga Escalera Metálica.
Carga permanente:
- Escalón de concreto (1,3x0,3x0,05m)x2400 = > 47 kg/m2
- Ángulos + pletinas: (3.2x3.77+1,425)/(1,3x0,3) = > 35 kg/m2
- Barandas = > 30 kg/m2
Total (CP) = 112 kg/m2.
Total (CP por metro lineal): 112 kg/m2 x 1,00m= 112 kg/ml
Sumándole el peso del perfil 160x65 = 12 kg/ml = 124
kg/ml
Carga variable:
Según la norma COVENIN – MINDUR 2002-88, CRITERIOS Y ACCIONES
MÍNIMAS PARA EL PROYECTODE EDIFICACIONES, para escaleras enviviendas multifamiliares usaremos una carga variable de 300 Kg/m2.
Total CV = 300 x 1,00m = 300 Kg/ml.
Para la escalera metálica tenemos una carga de servicio (Ws) = 424 kg/ml.
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Análisis de carga Escalera de Concreto.
Carga permanente:
- Losa: 0,15x2400 = > 360 kg/m2
- Friso + Pavimento = > 50 kg/m2
- Escalon: 0.18x0.5x2400 = > 216 kg/m2
Total (CP) = 626 kg/m2.
Carga variable:
Según la norma COVENIN – MINDUR 2002-88, CRITERIOS Y ACCIONES
MÍNIMAS PARA EL PROYECTODE EDIFICACIONES, para escaleras en
viviendas multifamiliares usaremos una carga variable de 300 Kg/m2.
Total CV = 300 Kg/m
2
.
Para la escalera de concreto tenemos una carga de servicio (Ws) = 926kg/m2.
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CONSIDERACIONES EN ANALISIS Y EL DISEÑO ESTRUCTURAL
Para el análisis se consideró las acciones gravitacionales debidas a las
cargas permanentes y sobrecargas de uso residencial. Con las accioneslaterales se consideró a las fuerzas sísmicas, adoptándose un espectro de
diseño sísmico asociado a un perfil de suelo (asumido) tipo S2, para una
zona sísmica 5, aceleración horizontal de A0=0,30g; factor de importancia (1),
factor de corrección (0,90) y factor de reducción de respuesta R=4,5.
El análisis sísmico se hace a través del método análisis Estático
Equivalente, según la norma COVENIN 1756:2001 para lo cual se
reconoce la hipótesis de diafragma rígido de los entrepisos. Se considera
una fracción de la carga viva del 25% en los entrepisos, 0% en el techo y
100% de las cargas permanentes.
El espectro de diseño que se emplea es el señalado en la norma
COVENIN 1756:2001 con un amortiguamiento del 5% y la combinación
direccional de acuerdo al criterio del 100% del valor absoluto de las
solicitaciones del sismo en una dirección más 30% en la dirección ortogonal y
viceversa se tomó un factor de reducción R=4,5 considerando la tipología de
la estructura.
Las derivas de entrepiso de los pórticos se encuentran por debajo del
valor límite de 0,018 establecido para edificaciones del grupo B2 y corte
basal cumple con la especificaciones de control mínimo establecidas en la
norma COVENIN 1756:2001; incorporando el número de modos suficientes
para garantizar el 90% de la masa participativa en cada dirección.
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PARAMETROS DE DISEÑO
Espectro de Diseño COVENIN 1756:2001Localización: Apartaderos, Sector San Isidro,
Municipio Rangel, Estado Mérida. Altura del edificio VariableMétodo de análisis Análisis dinámico espacial
Amenaza Sísmica Zona VTipo de suelo Roca blanda o Suelo duro, con una
velocidad de onda mayor a los 400m/s.
Tipo de uso Edificio de apartamentos de viviendapara uso privado
Coeficiente de aceleración horizontal Ao=0,30
Tipo de suelo (asumido) S2Factor de Corrección para Ao 0,90Clasificación de uso Grupo B2Factor de Importancia 1,00Nivel de Diseño ND2Tipo de estructura resistente al sismo Tipo IFactor de Reducción R=4,5
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MODELO ESTRUCTURAL Y ANALISIS
Se realiza un análisis computacional de la estructura, a través de un
modelado tridimensional realizado en el programa Sap2000 V.16 (calculainicialmente la matriz de rigidez donde considera las deformaciones axiales y
de corte); en el modelo se considera las condiciones de apoyo, características
de los elementos estructurales tanto de concreto como también de
elementos de acero estructural y la forma de la estructura, tal como se ve
en las gráficas adjuntas. Donde el modelo se construye con todas las
secciones definidas para el proyecto estructural como son las vigas,
columnas, correas de techo y de entrepiso se modelan con elementos
tipos frame, además se modelan los muros, losa de fundación, escaleras
y tanques de concreto armado con elementos tipo Shell, se verifican las
tensiones de diseño de estos elementos (momento, corte, axial).
El diseño de los elementos de concreto armado se realiza por el método de
diseño a la rotura según lo especificado en la norma COVENIN 1753:2001 o
2006 basado en el ACI 318-05 y comentarios. Está basado en un sistema
de pórtico resistente a momentos: el cual está formado por vigas ycolumnas, conectados entre sí por medio de nodos rígidos, lo cual permite la
transferencia de los momentos flectores y las cargas axiales hacia las
columnas. La resistencia a las cargas laterales de los pórticos se logra
principalmente por la acción de flexión de sus elementos.
El comportamiento y eficiencia de un pórtico rígido depende, por ser una
estructura hiperestática, de la rigidez relativa de vigas y columnas. Para
que el sistema funcione efectivamente como pórtico rígido es fundamentalel diseño y detallado de las conexiones para proporcionarle rigidez y
capacidad de transmitir momentos.
El diseño de los perfiles se realiza por el método de las tensiones
admisibles, considerando lo indicado en el Manual de Diseño de
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Estructuras de Acero con perfiles tubulares UNICON, la norma venezolana
COVENIN 1618:1998 con el complemento de la norma AISC 1997.
Además, el software utilizado para el análisis posee rutinas de verificación
de perfiles, basadas en el código AISI (American Iron and Steel Institute) y enel código AISC (American Iron and Steel Construction).
Para considerar los efectos de las acciones sísmicas definidas por la
Norma COVENIN 1756:2001, se realiza un cálculo de la estructura mediante
el método del “Análisis Dinámico Espacial” cargando los espectros de
respuesta obtenidos en SAP 2000 V.16.
El cálculo de las planchas de anclaje se comprobó por medio del
programa RAM Connection V8.0, se anexan los reportes del programa para su
evaluación.
EDF D. HABITACIONES –SPA. EDF A. LOBBY
EDF C. COCINA Y RESTAURANT.
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RESULTADOS DE LOS ANALISIS
Desplazamientos y giros en los nudos, fuerzas axiales, cortantes y
momentos en los miembros y reacciones y momentos en los Apoyos para elcorrespondiente diseño.
De acuerdo con las NORMAS COVENIN 1753-2003 y COVENIN 1756-
2001 y los Códigos ACI 318, la estructura aquí diseñada, es capaz de resistir
a sismos estando en capacidad de absorber y disipar energía bajo
acciones de tipo alternante, en el rango inelástico, sin pérdida apreciable
de su resistencia; los mecanismo de absorción y disipación de energía no
comprometen la estabilidad de la edificación.
El cuidado tanto en el diseño como en la construcción, es fundamental
para que la estructura sea Sismo Resistente.
Tensiones: Las tensiones de los elementos, están bajo las admisibles,
considerando las reducciones correspondientes por efecto de esbeltez,
pandeo, etc.
Deformaciones: Las deformaciones globales de la estructura
(desplazamiento relativo del entrepiso y torsión en planta) y de los distintos
componentes de la estructura (correas, vigas, etc.) donde están bajo los
límites admisibles, por lo que no se compromete la serviciabilidad de la
estructura.
Fundaciones: Se verificó que la tensión del suelo sea menor a la
admisible al igual que el giro de la misma, de manera de mantener la
estabilidad y serviciabilidad de las estructuras.
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DISEÑO DE LOSA DE FUNDACIÓN.
La infraestructura se modeló empleando elementos de área tipo
“Shell Thin” (L/t > 20, donde (L) representa la longitud corta delelemento del área y (t) el espesor del área). En el contorno de la losa de
fundación se emplean resortes o “springs” de área los cuales simulan la
interacción de la estructura con el suelo, estos fueron colocados
horizontalmente en los laterales de la losa. El módulo de balasto del suelo
asumido fue de 2,5 kg/cm3 el cual simula la rigidez del mismo dispuestos
verticalmente a compresión.
ASENTAMIENTOS Y ESFUERZOS SOBRE LA LOSA DE FUNDACIÓN.
Los valores del asentamiento mostrados a continuación fueron
evaluados mediante cargas de servicio, correspondientes al peso propio de
la estructura más las cargas permanentes existentes, donde se tomó
como máximo valor de asentamiento admisible de 1,00cm. Se
recomienda comparar con los valores obtenidos en el estudio de suelos.
Para el análisis de los asentamientos se evaluó los asentamientos en elpórtico considerado como el más desfavorable, y así se obtuvo el valor
del esfuerzo que se produce en el mismo chequeando que no fuera mayor
a la capacidad admisible del suelo.
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Asentamientos y Esfuerzos en EDF A (Lobby)
Los esfuerzos generados en el eje A son calculados como:
=∑ 3
∑ =
10420,1150591,40
= 0,21 ⁄
Tenemos entonces un asentamiento máximo de 0,17cm y un esfuerzoadmisible de 0,21kg/cm2, siendo inferior a los valores de asentamientos y
esfuerzos máximos permitidos.
TABLE: Joint Displacements
Joint OutputCase U3 F3
Text Text cm Kgf1 COMB2 -0.14391 835.19
3 COMB2 -0.08907 559.39
5 COMB2 -0.05511 330.03
252 COMB2 -0.1679 427.14
254 COMB2 -0.04619 137.1
583 COMB2 -0.12028 784.12
590 COMB2 -0.09867 643.21
597 COMB2 -0.08306 541.47
604 COMB2 -0.07453 485.83
611 COMB2 -0.07298 475.78618 COMB2 -0.07704 502.23
625 COMB2 -0.08391 547.01
637 COMB2 -0.08419 508.68
644 COMB2 -0.07573 457.55
651 COMB2 -0.06753 407.98
658 COMB2 -0.06099 368.52
665 COMB2 -0.0568 343.19
672 COMB2 -0.05493 331.9
679 COMB2 -0.0548 331.08
787 COMB2 -0.15634 795.45876 COMB2 -0.04949 293.79
880 COMB2 -0.05281 313.47
MAX ASENT/ ∑ -0.1679 10420.11
8/19/2019 Memoria de Calculos Estructura
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MEMORIA DE CÁLCULOS
ING. GREGORIO ESCALONA. C.I.V. 272.135
Asentamientos y Esfuerzos En EDF D (Habitaciones Y Spa)
Los esfuerzos generados en el eje F son calculados como:
=∑ 3
∑ =
10823,4628732,53
= 0,37 ⁄
Tenemos entonces un asentamiento máximo de 0,18cm y un esfuerzo
admisible de 0,37kg/cm2, siendo inferior a los valores de asentamientos y
esfuerzos máximos permitidos.
TABLE: Joint Displacements
Join OutputCase U3 F3
Text Text cm Kgf1 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1518 432.52
3 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1612 521.23
5 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1827 594.1
7 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1214 425.05
483 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1453 505.79
485 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1535 145.72
1585 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.0432 164.23
1785 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1793 574.56
1801 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1713 549.02
1810 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1656 530.8
1828 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1626 521.21
1837 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1597 511.94
1846 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1484 475.52
2107 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1555 513.37
2123 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1469 484.77
2132 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1427 471.19
2141 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.145 480.47
2150 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1554 513.02
2159 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1701 561.59
2360 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1411 446.63
2376 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1414 447.57
2385 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1464 463.51
2394 1.2CP+1.2CF+1.6CV+1.6CE ‐0.1547 489.65
MAX ASENT/SUMATORIA ‐0.1827 10823.46
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MEMORIA DE CÁLCULOS
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ACERO DE REFUERZO LOSA DE FUNDACIÓN.
Acero de Refuerzo en EDF A (Lobby).
Acero de refuerzo transversal cara superior e inferior (MAX VALUE).
As1 Max: 5,42cm2/m.
Acero de refuerzo longitudinal cara superior e inferior (MAX VALUE).
As1 Max: 8,44cm2/m.
8/19/2019 Memoria de Calculos Estructura
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MEMORIA DE CÁLCULOS
ING. GREGORIO ESCALONA. C.I.V. 272.135
Acero de refuerzo adicional (Vigas de Riostra) (MAX VALUE).
As Max: 14,60cm2/m.
Cuadro Resumen:
AsMínimo
(cm2)
Requerido
(cm2)Adoptado(cm2) Disposición
Cara
Superior
Transversal
8,33
5,42 9,00 Ø5/8” C/.22
Longitudinal 8,44 9,00 Ø5/8” C/.22
Refuerzo 14,60 14,94 + 3Ø5/8”
Cara
inferior
Transversal 5,42 9,00 Ø5/8” C/.22
Longitudinal 8,44 9,00 Ø5/8” C/.22
Refuerzo 14,60 14,94 + 3Ø5/8”
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MEMORIA DE CÁLCULOS
ING. GREGORIO ESCALONA. C.I.V. 272.135
Acero de Refuerzo en EDF C (Casa - Restaurant).
Nota: Todos los aceros de refuerzo en cara superior e inferior, transversal ylongitudinal dan menor al acero mínimo, se toma como acero de disposición
cabilla #5 cada 22cm.
Acero de refuerzo adicional (Vigas de Riostra) (MAX VALUE).
As Max: 10,92cm2/m.
Cuadro Resumen:
AsMínimo
(cm2)
Requerido
(cm2)Adoptado(cm2) Disposición
Cara
Superior
Transversal
8,33
- 9,00 Ø5/8” C/.22
Longitudinal - 9,00 Ø5/8” C/.22
Refuerzo 10,92 12,81 + 3Ø1/2”
Cara
inferior
Transversal - 9,00 Ø5/8” C/.22
Longitudinal - 9,00 Ø5/8” C/.22
Refuerzo 10,92 12,81 + 3Ø1/2”
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MEMORIA DE CÁLCULOS
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Acero de Refuerzo en EDF D (Habitaciones - Spa).
Acero de refuerzo transversal cara superior e inferior (MAX VALUE).
AS1 MAX: 13,24cm2/m.
Acero de refuerzo longitudinal cara superior e inferior (MAX VALUE).
AS2 MAX: 13,24cm2/m.
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MEMORIA DE CÁLCULOS
ING. GREGORIO ESCALONA. C.I.V. 272.135
Acero de refuerzo adicional (Vigas de Riostra) (MAX VALUE).
AS1 MAX: 21,50cm2/m.
Cuadro Resumen:
AsMínimo
(cm2)
Requerido
(cm2)Adoptado(cm2) Disposición
Cara
Superior
Transversal
10,00
13,24 13,20 Ø5/8” C/.15 Longitudinal 13,24 13,20 Ø5/8” C/.15
Refuerzo 21,50 21,75 + 3Ø3/4”
Cara
inferior
Transversal 13,24 13,20 Ø5/8” C/.22
Longitudinal 13,24 13,20 Ø5/8” C/.22
Refuerzo 21,50 21,75 + 3Ø3/4”
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MEMORIA DE CÁLCULOS
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Chequeo del punzonado en la losa de fundación.
Chequeo del punzonado para columna central.
Cabe destacar que el chequeo de punzonado se realizó solo para la
condición más desfavorable en el EDF D.
Para la columna más desfavorable se obtuvo la máxima carga axial y así
se verifica si la losa de fundación chequea por punzonado. Ver la
siguiente figura en la cual se muestran los valores y luego el chequeo.
Reacción máxima: V= 25426 kgf
COVENIN H-11.9.1 = 1.06√ ′∅
Corte Resistente: Vu= 74838 kgf
Vcu≥ Vu74838 25426
Cumple
Pu(kgf)= 25426eLosa(cm)= 35,00rec(cm)= 7,00
d(cm)= 28,00f'c(kgf/cm²)= 210,00
b(cm)= 30,00h(cm)= 30,00
bo(cm)= 232ø= 0,75
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MEMORIA DE CÁLCULOS
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CONEXIONES METÁLICAS, PLANCHAS DE ANCLAJE.
Para las placas de anclaje se realizó un pre dimensionado tomando las
consideraciones especificadas en el manual AISC – T –DG01 COLUM
BASE PLATES de la AISC, guía para el cálculo de placas bases para
columnas, siguiendo el método LRFD, y para las conexiones VIGA –
COLUMNA se usó como referencia las publicaciones del CIDECT (CIDECT
Publications for Hollow Section Connection), luego se comprobaron las
conexiones más desfavorables haciendo uso del programa RAM Connection
V8.0.
Planchas de conexión COLUMNA DE CONCRETO – COLUMNA DE
ACERO:
Plancha de 30 x 30 cm, y de 25 x 25 cm espesor de ½”. Soldadura de filete
6mm de espesor en todo el contorno de la unión, entre el perfil estructural
135x135 mm y la plancha de anclaje. Se debe cuidar el chequeo de los
niveles en la conexión del acero de refuerzo de la columna y la plancha de
anclaje.
Planchas de conexión VIGA – COLUMNA (Viga de carga – columna).
Plancha de 12 x 30 cm, espesor de 5/8”. Soldadura de filete 6mm de
espesor en todo el contorno de la unión entre el perfil 200x70mm y la
plancha de anclaje. Soldadura de filete de 6mm de espesor intermitente L =
327,5mm entre la plancha de anclaje y la columna 135x135mm.
Planchas de conexión VIGA – COLUMNA (Viga de amarre – columna).
Plancha de 12 x 30 cm, espesor de 1/2”. Soldadura de filete 6mm de
espesor en todo el contorno de la unión entre el perfil 200x70mm y la
plancha de anclaje. Soldadura de filete de 6mm de espesor intermitente L =
327,5mm entre la plancha de anclaje y la columna 135x135mm.
A continuación los resultados arrojados por el programa.
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Fecha Actual: 03/03/2016 11:50 a.m.
Sistema de unidades: Métrico
Conexiones Metálicas _____________________________________________________________________________________________________________________
________________________________________________________________________________
Nombre de la conexión : PLACA DE TOPE UNIÓN, COL. DE CONCRETO, COL. DE ACERO.
Norma de diseño : AISC 360-2005 LRFD ________________________________________________________________________________
Familia : Placa base (BPl)
Tipo : Columna - Base (CB)
Descripción : UNION COLUMNA ACERO-CONCRETO
DATOS GENERALES
Eje de diseño : Eje mayor
Concreto agrietado : No
Acero frágil : No
Considerar fricción : NoDistribución de presiones : Uniforme
MIEMBROS:
Columna
Sección = CONDUVEN135x135
a = 13.50 [cm]
b = 13.50 [cm]
T = 0.43 [cm]
Material = A572 Gr50
Fy = 3.52 [Ton/cm2]
Fu = 4.57 [Ton/cm2]
Pedestal
Dimensión longitudinal = 0.30 [m]
Dimensión transversal = 0.30 [m]
Espesor = 0.50 [m]
Material = 210
Fc = 0.21 [Ton/cm2]
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CONEXIÓN (ES):
Placa base
PlacaLongitud = 30.00 [cm]Ancho = 30.00 [cm]Espesor = 1.27 [cm] (1/2” in)
Material = A36Fy = 2.53 [Ton/cm2]Fu = 4.08 [Ton/cm2]
Soldadura = E70XXD = 3 [1/16 in]
CARGAS
Miembros Carga Tipo V2 V3 M33 M22 Axial[Ton] [Ton] [Ton*m] [Ton*m] [Ton]
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Columna 1 - CM Diseño 0.20 -0.12 0.36 0.24 -15.30---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Diseño en el eje mayor
Placa base (AISC 360-05 LRFD)
CONSIDERACIONES GEOMÉTRICAS
Dimensiones Unidad Valor Valor min. Valor max. Est. Referencias-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Placa base
Dimensión longitudinal [cm] 30.00 14.13 --
Dimensión transversal [cm] 30.00 14.13 --
Distancia del ancla al borde [cm] 5.00 3.17 -- Tables J3.4,J3.5
Tamaño de soldadura [1/16in] 3 2 -- table J2.4-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
VERIFICACIÓN DE DISEÑO
Verificación Unidad Capacidad Solicitación EC ctrl Relación Referencias-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Pedestal
Aplastamiento por axial [Ton/cm2] 0.12 0.02 1 - CM 0.17Placa base
Flexión en fluencia (interfaz de aplastamiento) [Ton*m/m] 0.92 0.74 1 - CM 0.81 DG1 Sec 3.1.2,DG1 Eq. 3.3.13
Flexión en fluencia (interfaz de tensión) [Ton*m/m] 0.92 0.00 1 - CM 0.00 DG1 Eq. 3.3.13Columna
Resistencia de la soldadura [Ton/m] 74.58 0.00 1 - CM 0.00 p. 8-9,Sec. J2.5,
Sec. J2.4
Resistencia de la soldadura a corte método elástico [Ton/m] 49.72 0.82 1 - CM 0.02 p. 8-9,Sec. J2.5,Sec. J2.4
Resistencia de la soldadura a axial método elástico [Ton/m] 74.58 14.81 1 - CM 0.20 p. 8-9,Sec. J2.5,Sec. J2.4
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Relación de resistencia crítica 0.81
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-----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Análisis en el eje mayor
Máximas compresión y tensión (1 - CM)
Máximo esfuerzo en el concreto : 0.02016 [Ton/cm2]Mínimo esfuerzo en el concreto : 0.02016 [Ton/cm2]Máxima tensión en las anclas : 0.00000 [Ton]Mínima tensión en las anclas : 0.00000 [Ton]Ángulo del eje neutro : 0.00000Longitud de aplastamiento : 25.29412 [cm]
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Fecha Actual: 10/03/2016 10:15 p.m.Sistema de unidades: MétricoNombre del archivo: C:\ProgramData\Bentley\Engineering\RAM Connection\Data\PLACA BASE OGLY lobby.cnx\
Conexiones Metálicas _____________________________________________________________________________________________________________________
________________________________________________________________________________
Nombre de la conexión : Pinned BPID de la conexión : 1Norma de diseño : AISC 360-2005 LRFD
________________________________________________________________________________
Familia : Placa base (BPl)Tipo : Columna - Base (CB)Descripción : UNION COLUMNA ACERO-CONCRETO
DATOS GENERALES
Eje de diseño : Eje mayor
Concreto agrietado : No Acero frágil : No Anclas soldadas a la placa base : NoConsiderar fricción : NoDistribución de presiones : Uniforme
MIEMBROS:
ColumnaSección = cond 135x135a = 13.50 [cm]b = 13.50 [cm]T = 0.43 [cm]
Material = A572 Gr50Fy = 3.52 [Ton/cm2]Fu = 4.57 [Ton/cm2]
PedestalDimensión longitudinal = 0.30 [m]Dimensión transversal = 0.30 [m]Espesor = 0.30 [m]
Material = 210Fc = 0.21 [Ton/cm2]
8/19/2019 Memoria de Calculos Estructura
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CONEXIÓN (ES):
Placa base
PlacaLongitud = 25.00 [cm]
Ancho = 25.00 [cm]Espesor = 1.27 [cm]
Material = A36Fy = 2.53 [Ton/cm2]Fu = 4.08 [Ton/cm2]
Soldadura = E70XXD = 2 [1/16 in]
CARGAS
Miembros Carga Tipo V2 V3 M33 M22 Axial[Ton] [Ton] [Ton*m] [Ton*m] [Ton]
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Columna 1 - CM Diseño 0.43 -0.50 0.68 0.82 -15.93---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Diseño en el eje mayor
Placa base (AISC 360-05 LRFD)
CONSIDERACIONES GEOMÉTRICAS
Dimensiones Unidad Valor Valor min. Valor max. Est. Referencias------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Placa base
Dimensión longitudinal [cm] 25.00 14.13 --
Dimensión transversal [cm] 25.00 14.13 --
Distancia del ancla al borde [cm] 5.00 3.17 -- Tables J3.4,
J3.5Tamaño de soldadura [1/16in] 2 2 -- table J2.4
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
VERIFICACIÓN DE DISEÑO
Verificación Unidad Capacidad Solicitación EC ctrl Relación Referencias------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Pedestal
Aplastamiento por axial [Ton/cm2] 0.12 0.04 1 - CM 0.33Placa base
Flexión en fluencia (interfaz de aplastamiento) [Ton*m/m] 0.92 0.72 1 - CM 0.78 DG1 Sec 3.1.2,
DG1 Eq. 3.3.13
Flexión en fluencia (interfaz de tensión) [Ton*m/m] 0.92 0.00 1 - CM 0.00 DG1 Eq. 3.3.13Columna
Resistencia de la soldadura [Ton/m] 74.58 0.00 1 - CM 0.00 p. 8-9,Sec. J2.5,Sec. J2.4
Resistencia de la soldadura a corte método elástico [Ton/m] 49.72 1.76 1 - CM 0.04 p. 8-9,Sec. J2.5,Sec. J2.4
Resistencia de la soldadura a axial método elástico [Ton/m] 74.58 27.98 1 - CM 0.38 p. 8-9,Sec. J2.5,Sec. J2.4
8/19/2019 Memoria de Calculos Estructura
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Análisis en el eje mayor
Máximas compresión y tensión (1 - CM)
Máximo esfuerzo en el concreto : 0.03871 [Ton/cm2]Mínimo esfuerzo en el concreto : 0.03871 [Ton/cm2]Máxima tensión en las anclas : 0.00000 [Ton]Mínima tensión en las anclas : 0.00000 [Ton]
Ángulo del eje neutro : 0.00000Longitud de aplastamiento : 16.46426 [cm]
8/19/2019 Memoria de Calculos Estructura
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Fecha Actual: 02/03/2016 07:54 p.m.Sistema de unidades: Métrico
Conexiones Metálicas
Reporte detallado _____________________________________________________________________________________________________________________
________________________________________________________________________________
Nombre de la conexión : CONEXIÓN COLUMNA – VIGA DE CARGANorma de diseño : AISC 360-2005 LRFD
________________________________________________________________________________
Familia : Placa de extremo de momento (MEP)
CARGAS
Miembros Carga Tipo V2 V3 M33 M22 Axial[Ton] [Ton] [Ton*m] [Ton*m] [Ton]
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Columna 1 - CM Diseño -- -- -- -- -23.00
Viga derecha 1 - CM Diseño 0.38 -- 3.80 -- --
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
CONSIDERACIONES GEOMÉTRICAS
Dimensiones Unidad Valor Valor min. Valor max. Est. Referencias-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Placa de extremo
Comportamiento de placa de extremo a momento en ala superior de vigaComportamiento de placa delgada controlado por fluencia de placa
Comportamiento de placa de extremo a momento en ala inferior de viga
Comportamiento de placa delgada controlado por fluencia de placaViga
Tamaño de soldadura (Ala superior) [1/16in] 4 3 -- table J2.4
Tamaño de soldadura (Ala inferior) [1/16in] 4 3 -- table J2.4
Tamaño de soldadura (Alma) [1/16in] 4 3 -- table J2.4
Momento plástico máximo en la placa de conexión [Ton*m] 0.03
Momento máximo en la placa en la punta del ala de l... [Ton*m] 0.11-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
VERIFICACIÓN DE DISEÑO
Verificación Unidad Capacidad Solicitación EC ctrl Relación Referencias-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Placa de extremo a momento
Flexión en fluencia [Ton*m] 3.48 0.00 1 - CM 0.00 DG4 Eq. 3.10,
Sec. 2.2.3.
AISC 358-05 Eq. 6.9-
DG4 Eq. 3.13
Momento plástico resistente en la placa [Ton*m] 0.11 0.11 1 - CM 1.00 HSS Manual p. 5-25,
HSS Manual p. 5-10,
HSS Manual p. 5-26
8/19/2019 Memoria de Calculos Estructura
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Viga
Resistencia a corte de la soldadura al alma [Ton] 17.32 0.38 1 - CM 0.02 Eq. J2-4
Resistencia de la soldadura al alma para alcanzar e... [Ton/m] 298.32 136.04 1 - CM 0.46 Eq. J4-1,
Eq. J2-4
Corte en fluencia [Ton] 18.14 0.38 1 - CM 0.02 Eq. J4-3
ALA SUPERIOR
Resistencia de la soldadura al ala [Ton] 21.52 19.42 1 - CM 0.90 Eq. J2-4
ALA INFERIOR
Resistencia de la soldadura al ala [Ton] 21.52 19.42 1 - CM 0.90 Eq. J2-4
Soporte
Fluencia local del alma [Ton] 3.20 19.42 1 - CM 6.06 Eq. K1-2
Corte en fluencia (punzonamiento) [Ton] 4.58 19.42 1 - CM 4.24 Eq. K1-3
Fluencia local de las paredes laterales [Ton] 11.05 19.42 1 - CM 1.76 Eq. K1-4
Aplastamiento local de las paredes laterales [Ton] 20.77 19.42 1 - CM 0.93 Eq. K1-5
Resistencia a corte de la soldadura a la columna [Ton] 8.06 0.38 1 - CM 0.05 HSS Manual p. 5-25-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Relación de resistencia crítica 6.06-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
NOTA: La falla que se presenta viene del hecho de la naturaleza del perfil UNICON y los espesores de perfiles producidos en el Pa
evaluación según las últimas normas presenta una falla considerada como DESGARRAMIENTO LAMINAR POR PARE
DELGADAS, por lo que la conexión estudiada y detallada en los planos adjuntos no garantiza un comportamiento predeterminaprecalificado ante sobrecargas sísmicas, queda bajo la decisión del Ente Contratista el estudio empírico de la conexión en labora
para evaluar su comportamiento antes de la construcción de la edificación.
8/19/2019 Memoria de Calculos Estructura
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MEMORIA DE CÁLCULOS
ING. GREGORIO ESCALONA. C.I.V. 272.135
DISEÑO DE ESCALERA DE CONCRETO EDF C (Casa – Restaurant).
Diseño de Acero de Refuerzo:
Acero de refuerzo transversal cara superior e inferior (MAX VALUE).
As1 MAX: 15,16cm2/m.
As Adoptado: 16,15cm2/m. Disposición: Ø 5/8” C/.12cm
Acero de refuerzo longitudinal cara superior e inferior (MAX VALUE).
As1 MAX: 15,66cm2/m.
As Adoptado: 16,15cm2/m. Disposición: Ø 5/8” C/.12cm
8/19/2019 Memoria de Calculos Estructura
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MEMORIA DE CÁLCULOS
ING. GREGORIO ESCALONA. C.I.V. 272.135
DISEÑO DE LOS MUROS.
Por medio del tipo de material en la zona que se trata de una gravilla
dura podemos asumir un peso específico de 2,00 Ton/m3 y una forma
espectral tipo S2, para una zona sísmica 5, aceleración horizontal de
A0=0,30g.
La capacidad admisible del suelo se tomó de 2,00Kg/cm2
con un ángulo
de fricción de 30°.
Estos valores se tomaron asumiendo condiciones desfavorables, deben
comprobarse por medio de una prueba en campo.
El espectro de diseño que se emplea para el análisis sísmico es el señalado
en la norma COVENIN 1756:2001 con un amortiguamiento del 5% y la
combinación direccional de acuerdo al criterio del 100% del valor absoluto de
las solicitaciones del sismo en una dirección más 30% en la dirección
ortogonal y viceversa.
Los muros fueron modelados como elementos tipo Shell Thin en SAP
2000, para el modelado de la acción de empuje del suelo y las fuerzas
hidrostáticas del agua se emplearon JOINT PATTERNS simulando lasecuaciones de los diagramas de presiones triangulares, tomando una
densidad húmeda del suelo de 1800 kg/m3 y la densidad del agua como 1000
kg/m3.
JOINT PATTERNS PRESIÓN HIDROSTÁTICA.
PRESIÓN
PATTERN = CZ+DH =3, y = 1
Z = 0 , PATTERN = 3
D = 3
Z = 3, PATTERN = 0
C = ‐1
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MEMORIA DE CÁLCULOS
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JOINT PATTERNS EMPUJE DEL SUELO.
MURO DE CONTENCIÓN DE 3,00 M DE ALTURA Y 22,20 M DE LARGO.
Acero de refuerzo transversal cara superior e inferior (MAX VALUE).
ASMAX: 19.64 cm2/m
Acero adoptado: 19,80 cm2/m Disposición: Ø5/8” cada 10cm.
EMPUJE DEL SUELO
PATTERN = CZ+D
H =3, y = 1
Z = 0 , PATTERN = 3 +1
D = 4
Z = 3, PATTERN = 0C = ‐1
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MEMORIA DE CÁLCULOS
ING. GREGORIO ESCALONA. C.I.V. 272.135
Acero de refuerzo longitudinal cara superior e inferior.
Se debe colocar acero mínimo.
Acero adoptado: 7,92cm2/m Disposición: Ø5/8” cada 25cm.
MUROS DE TANQUE DE PISCINA Y JARDINERAS.
Acero de refuerzo transversal cara superior e inferior (MAX VALUE).
ASMAX: 7,80 cm2/m
Acero adoptado: 7,92cm2/m Ø5/8” cada 25cm.
Acero de refuerzo longitudinal cara superior e inferior.
Se debe colocar acero mínimo.
Acero adoptado: 7,92cm2/m Disposición: Ø5/8” cada 25cm.
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MEMORIA DE CÁLCULOS
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LOSA DE FUNDACIÓN DE PISCINA.
Acero de refuerzo transversal cara superior e inferior (MAX VALUE).
ASMAX: 6.2 cm2/m
Acero adoptado: 7,92cm2/m Disposición: Ø5/8” cada 25cm.
Acero de refuerzo longitudinal cara superior e inferior (MAX VALUE).
ASMAX: 2.8 cm2/m, se colocara As min = 5cm2
Acero adoptado: 7,92cm2/m Disposición: Ø5/8” cada 25cm.
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